Pièce
MP_2026-34CA_A14_RapportSol_G2PRO.pdf · 15 572 mots · du marché « Construction de la Maison de l'Eau à Épernay : regroupement des services Eau et Assainissement en 20 lots de travaux », dossier de consultation officiel.
Agence de REIMS
3 rue du Loup
51420 CERNAY-LES-REIMS
03.26.82.13.00
reims@groupefondasol.com
Maison de l’Eau
Rue du Général Silvester
EPERNAY (51)
Etude géotechnique G2 phase PRO
PR.51GT.25.0206 - 002
Rév. Date Nb pages Modifications Rédacteur Contrôleur Approbateur
- 30/04/2026 42 1ère diffusion Mamady CONDE Benoit VUILLAUME Benoit VUILLAUME
A
B
C
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Maison de l’Eau – EPERNAY
* Nombre (51)annexe,
de pages hors – Mission G2séparément
paginée Phase PRO
SOMMAIRE
A. Présentation de notre mission _______________________________________________ 4
A.1. Eléments du contrat ________________________________________________ 4
A.2. Mission selon la norme NF P 94-500 ____________________________________ 4
A.3. Documents à notre disposition pour cette étude ___________________________ 5
A.4. Normes et recommandations utilisées ___________________________________ 5
A.5. Description du projet _______________________________________________ 6
A.6. Descentes de charges _______________________________________________ 8
A.7. Surcharges d’exploitation sur dallage ____________________________________ 9
A.8. Programme d’investigations ___________________________________________ 9
B. Descriptif général du site ___________________________________________________ 11
B.1. Description générale du site _________________________________________ 11
B.2. Contexte géologique_______________________________________________ 13
B.3. Risque naturels connus _____________________________________________ 14
C. Résultats des investigations_________________________________________________ 16
C.1. Lithologie _______________________________________________________ 16
C.2. Données géomécaniques ____________________________________________ 18
C.3. Données statistiques SOLSCORE _____________________________________ 18
C.4. Essais et analyses en laboratoire _______________________________________ 19
C.5. Données hydrogéologiques __________________________________________ 20
D. Application au projet- Principes de conception _______________________________ 22
D.1. Contraintes spécifiques du site / identification des aléas géotechniques ___________ 22
D.2. Zone d’Influence Géotechnique (ZIG) __________________________________ 22
D.3. Terrassements en déblais et soutènements _______________________________ 22
D.4. Fondations ______________________________________________________ 22
D.5. Niveau bas ______________________________________________________ 23
D.6. Assises de chaussée _______________________________________________ 23
E. Terrassements, soutènements et dispositions vis-à-vis des eaux souterraines ___ 24
E.1. Principes envisagés et phasage ________________________________________ 24
E.2. Conditions générales de terrassements _________________________________ 25
E.3. Talus provisoires en déblais __________________________________________ 26
E.4. Soutènement (VPP) ________________________________________________ 27
E.5. Surveillance des travaux et suivi du comportement des ouvrages _______________ 32
E.6. Dispositions vis-à-vis des eaux souterraines ______________________________ 33
F. Fondations ________________________________________________________________ 36
F.1. Type de fondation et niveaux d’assise ___________________________________ 36
F.2. Pré-dimensionnement ______________________________________________ 37
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Maison de l’Eau – EPERNAY (51) – Mission G2 Phase PRO
F.3. Dispositions constructives et des sujétions d’exécution ______________________ 38
G. Assise du dallage du sous-sol________________________________________________ 39
G.1. Préparation de la plateforme support ___________________________________ 39
G.2. Couche de forme _________________________________________________ 39
G.3. Modules Es et évaluation des tassements ________________________________ 40
H. Étude de l’assise des chaussées _____________________________________________ 41
H.1. Objectif ________________________________________________________ 41
H.2. Contexte PST/Arase – nature et qualité de la couche de forme ________________ 41
H.3. Recommandations d’exécution _______________________________________ 41
I. Suites à donner ___________________________________________________________ 42
I.1. Aléas résiduels et incertitudes restant à préciser ___________________________ 42
I.2. Enchainement des missions normalisées _________________________________ 42
ANNEXES
1. Enchaînement des missions d’ingénierie géotechnique (NF P94-500) – 1 page
2. Missions types d’ingénierie géotechnique (Norme NF P94-500) – 1 page
3. Résultats des investigations in situ – 19 pages
5. Résultats des essais de laboratoire – 5 pages
6. Risques naturels – 3 pages
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A. PRESENTATION DE NOTRE MISSION
A.1. Eléments du contrat
Typologie de projet : bâtiment.
Maître d’Ouvrage : Communauté d’Agglomération Epernay, Coteaux et Plaine de Champagne.
Maître d’œuvre : PINGAT.
Devis : SQ.51GT.25.09.025 en date 16/09/2025.
Commande : bon de commande n°BA252991 en date du 21/11/2025.
A.2. Mission selon la norme NF P 94-500
Il s'agit d'une mission de type G2 PRO au sens de la norme NF P94-500 (Missions Géotechniques
Types – Révision novembre 2013).
Cette étude fait suite à l’étude G1 + G2 AVP (document [5]).
Le rapport G2 PRO contient :
• Les résultats des investigations (plans d’implantation, coupes lithologiques et diagrammes des
essais in-situ) ;
• La synthèse géotechnique du site : coupes et modèles géotechniques ;
• La description des choix constructifs des ouvrages géotechniques intégrant le phasage et les
contraintes du projet donné par le maître d’œuvre ;
• Les hypothèses géotechniques pour la justification des ouvrages géotechniques listés ci-après
et le prédimensionnement ;
• Les indications relatives aux sujétions d’exécution.
L’étude de conception géotechnique est relative exclusivement aux ouvrages géotechniques
suivants :
• Ecrans de soutènement ;
• Fondations ;
• Assise du dallage.
Les éléments suivants sont exclus de la mission (liste non exhaustive) :
• Etude des ouvrages de gestion des eaux pluviales ;
• Etablissement des plans projet ;
• Estimation des quantités, coûts et délais.
• Travaux de démolition du mur de soutènement présent en partie Sud.
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Maison de l’Eau – EPERNAY (51) – Mission G2 Phase PRO
Remarques importantes :
• Nos études géotechniques ne concernent pas les projets géothermiques ; des études
géologiques, hydrogéologiques et thermiques spécifiques, aux profondeurs requises pour ces
projets, doivent être menées pour analyser les aléas particuliers qui pourraient y être liés
(notamment risque de mise en communication de nappes, d’artésianisme, de sols gonflants,
etc.).
• L’objet de l’étude géotechnique n’est pas de détecter une éventuelle contamination des sols
par des matières polluantes, ni de définir les filières d’évacuation des déblais. Le cas échéant,
le service Environnement de Fondasol est disponible pour établir un devis de diagnostic
environnemental.
A.3. Documents à notre disposition pour cette étude
Nous disposons pour cette étude des documents suivants (liste non exhaustive) :
Phase AVP :
Date
N° Document Émetteur Référence Ind
Emission
Communauté
[1] Courriel de consultation d’Agglomération - - 08/09/2025
Epernay
[2] Cahier de charges PINGAT - A Non daté
Jeux de plans incluant : masses,
[3] AEA Architectes 2024-137 - 10/07/2025
niveaux, coupes, façades etc.
Rapport d’étude géotechnique G2
[4] GEOTEC 2304904 0 08/08/2023
AVP
Phase PRO :
Date
N° Document Émetteur Référence Ind
Emission
Rapport d’étude géotechnique G1 + G2 FONDASO PR.51GT.25.0206
[5] - 31/01/2026
AVP L -001
Courriel concernant les descentes de ASCISTE
[6] - - 17/03/2026
charges Ingénierie
Plans les structures (fondations, R-1,
[7] PINGAT 2024-137 - 13/02/2026
RDC et R+1)
A.4. Normes et recommandations utilisées
• Norme NF P94-261 : Norme d'application nationale de l'Eurocode 7 - Fondations
superficielles et amendement A1 : NF P94-261/A1,
• Norme NF P94-282 : Norme d’application nationale de l’Eurocode 7 – Ecrans de
soutènement et les amendements A1 et A2 : NF P94-282/A1 et NF P94-282/A2,
• DTU 13.3 : Travaux de dallages - Conception, calcul et exécution,
• Recommandations pour la conception, le dimensionnement, l’exécution et le contrôle de la
technique des voiles par passes, version française publiée par le CFMS en septembre 2023.
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Maison de l’Eau – EPERNAY (51) – Mission G2 Phase PRO
A.5. Description du projet
Le projet prévoit la construction de la Maison de l’Eau, en bordure de la rue du Général
Sylvester, au Sud de la commune d’EPERNAY (51).
Il s’agira d’un bâtiment de type R0 à R+1 comportant un niveau sous-sol. La structure sera de
type poteaux/poutres et voiles porteurs en BA avec des dalles alvéolaires précontraintes pour
tous les planchers.
L’emprise au sol sera de l’ordre de 3 900 m2.
Le rez-de-chaussée accueillera une circulation et un stationnement de PL de 19 t.
Les niveaux finis rez-de-chaussée et sous-sol du bâtiment projeté sont respectivement calés aux
cotes 95,20 NGF (± 0,00 m) et 92,28 NGF (-2,92 m), selon le document [3]. Compte tenu de la
déclivité du terrain, ils seront partiellement enterrés à l’Ouest et au Sud du site. Le niveau rez-
de-chaussée viendra également en limite de propriété au Sud.
Les calages altimétriques du projet et la topographie du terrain conduisent à prévoir des
terrassements en déblai sur une hauteur de l’ordre de 5 au maximum par rapport au terrain
naturel.
Il est également prévu de créer un bassin de rétention d’eau de pluie ainsi que des voiries lourdes,
avec un trafic de 15 PL/jour.
Rue Général Silverter
Plan de masse du projet (document [3])
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Rue Général Silverter
Plan rez-de-chaussée du projet (document [3])
Rue Général Silverter
Plan sous-sol du projet (document [3])
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+ 8,02 m
95,20 NGF
±0,00 m
-2,92 m
Coupes du projet (document [3])
Les ouvrages sont considérés de catégorie géotechnique 2 au sens de l’EUROCODE 7
(document [6]). En absence d’information les ouvrages seront considérés de catégorie
d’importance II vis-à-vis du risque sismique au sens des décrets d’application de
l’EUROCODE 8.
A.6. Descentes de charges
Les descentes de charges au droit des fondations ont été transmises par ASCISTE Ingénierie
(document [6]). Celles-ci sont sous la forme d’actions verticales unitaires G et Q.
Descentes de charges brutes (document [6])
Les fondations étudiées sont celles correspondant aux charges définies ci-dessus, avec :
- Fondation isolée : S14,
- Fondation filante : SF4.
Les charges unitaires ci-dessus ont été combinées de la manière suivante :
CHARGES VERTICALES SUR SEMELLE ISOLE
Actions unitaires ELS QP ELS CAR ELU FON
Fondation G Q G + 0,3Q G+Q 1,35G + 1,5Q
(kN) (kN) (kN) (kN) (kN)
S14 1430 200 1490 1630 2231
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Maison de l’Eau – EPERNAY (51) – Mission G2 Phase PRO
CHARGES VERTICALES SUR SEMELLE FILANTE
Actions unitaires ELS QP ELS CAR ELU FON
Fondation
G Q G + 0,3Q G+Q 1,35G + 1,5Q
(kN/ml) (kN/ml) (kN/ml) (kN/ml) (kN/ml)
SF4 240 30 249 270 369
Nota : Les descentes de charges fournies ne comprennent ni effort horizontal, ni moment. La
seule vérification effectuée est donc celle de la portance, vis-à-vis des efforts verticaux centrés
aux ELS caractéristique et ELU fondamental. Le dimensionnement exhaustif des fondations
(justification de la portance, du critère de limitation de l’excentrement, du non-glissement, etc.)
devra tenir compte de l’ensemble des efforts appliqués aux fondations (effort verticaux, efforts
horizontaux et moments) pour l’ensemble des combinaisons aux différents états limites.
Ce dimensionnement devra être effectué au plus tard au stade des études d’exécution (mission
G3).
A.7. Surcharges d’exploitation sur dallage
La charge sur le dallage du niveau R-1 selon le document [6] est 250 kg/m2.
A.8. Programme d’investigations
Investigations in situ
Nous avons réalisé les investigations suivantes :
Sondages SP1 SP2 SP3 SP4 SP5 SP6
Type Pressiométrique Pressiométrique Pressiométrique Pressiométrique Pressiométrique Pressiométrique
Profondeur
10,0 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0
(m)
Essais 9 9 9 9 9 9
Tarière Tarière Tarière Tarière Tarière Tarière
Outils continue continue continue continue continue continue
Ø 63 mm Ø 63 mm Ø 63 mm Ø 63 mm Ø 63 mm Ø 63 mm
Piézomètre en
Equipement - - - - - PVC crépiné
Ø 50 mm
Nivellement
99,70 (1) 98,30 97,30 97,20 96,40 95,30
(NGF)
(1) Le sondage SP1 a été réalisé en amont du mur de soutènement existant.
Sondages PM1/ (E1) PM2/ (E2) PM3/ (E3) PM4 PM5
Type Pelle mécanique Pelle mécanique Pelle mécanique Pelle mécanique Pelle mécanique
Profondeur (m) 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5
Essais Matsuo Matsuo Matsuo
Outil Pelle mécanique Pelle mécanique Pelle mécanique Pelle mécanique Pelle mécanique
Critère d’arrêt Volontaire Volontaire Volontaire Volontaire Volontaire
Nivellement (NGF) 96,30 97,10 94,70 97,90 94,50
NGF : Nivellement Général de la France.
Le nivellement des sondages a été réalisé avec un récepteur GPS dans le système NGF-IGN69
(repris par le terme NGF dans la suite du rapport).
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Essais en laboratoire
Des essais ont été réalisés au laboratoire sur des échantillons prélevés, dans le but de :
• Déterminer la classification selon le GTR,
• Déterminer l’IPI.
Analyse granulométrique
Profondeur Teneur en eau VBs IPI
Sondages par tamisage
(en m) (NF P94-050) (NF EN ISO 17892-3) (NF P94-078)
(NF EN ISO 17892-4)
PM3 0,9 – 2,5 x x x x
PM5 0,3 – 1,5 x x x x
L’intégralité des résultats des investigations in situ et en laboratoire réalisées est donnée en
annexe du présent rapport.
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B. DESCRIPTIF GENERAL DU SITE
B.1. Description générale du site
Situation :
• Adresse du site : rue du Général Silvester à EPERNAY (51).
• Parcelles cadastrales : section BD n°234, 236 et 237.
Altimétrie :
• Altitude du site selon la carte IGN du secteur : environ 95 - 100 m NGF.
• Au droit de l’emprise du projet, l’altimétrie de nos points de sondage varie entre les cotes
94,50 NGF et 99,70 NGF, soit un dénivelé de 5,2 m.
• Le terrain présente une pente descendante (≈ 10 % en moyenne) globalement orientée vers
le Sud.
On note la présence d’un soutènement d’une hauteur de 2,5 m environ dans la partie Sud du
site.
A
B
B
A
Extrait carte IGN (source : Géoportail)
Lors de notre intervention en phase AVP, le terrain était une plateforme couverte de matériaux
granulaires avec la présence de quelques buttes, de conteneurs, de matériels de construction,
etc. Il était bordé par une clôture de chantier grillagée et des murs en béton.
Les parcelles environnantes sont occupées par le parc des expositions au Sud, par le collège et
zone industrielle à l’Est et au Sud-Est, par la ZAC des forges (bâtiments commerciaux) à l’Ouest
et par l’ancienne caserne réhabilitée au Nord.
Le Cubry coule à moins de 600 m à l’Ouest du terrain.
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Photographie aérienne du site (source : Géoportail)
Amont du soutènement (vue vers l’Ouest) Amont du soutènement (vue vers l’Est)
Mur de soutènement Mur de soutènement
Aval du soutènement (vue vers l’Ouest) Aval du soutènement (vue vers le Sud)
Mur de soutènement
Mur de soutènement
Vues du site (visite du 12/12/2025)
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Mur de soutènement
Vues sur le site (source : Google Earth, juillet 2024)
Vues sur le site (source : Google Earth, juillet 2024)
B.2. Contexte géologique
D’après la carte géologique d’EPERNAY et sa notice associée, les terrains du site devaient être
constitués de terrains de recouvrement (terre végétale, remblais) surmontant de la craie du
Campanien.
Extrait de la carte géologique d’EPERNAY (source : BRGM)
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B.3. Risque naturels connus
Synthèse des risques recensés
Document
Risque Aléa / sensibilité réglementaire et date
de prescription
Terrain situé hors zones exposées au risque PPRn de type Inondation par
d’inondation selon le plan de zonage débordement de la Marne-
Inondations
réglementaire du PPR de type Inondation (par secteur d’Epernay, approuvé
une crue à débordement lent de cours). le 15/02/2022.
Terrain situé a priori hors zone
potentiellement sujette aux débordements de
Remontées de nappe -
nappe et aux inondations de cave (fiabilité
moyenne).
Retrait-gonflement des sols
Aléa a priori nul. Arrêté du 22 juillet 2020
argileux
Pas de cavité recensée à moins de 500 m du
Cavités -
projet.
Pas de mouvement de terrain recensé à moins
PPRn de type Mouvement
de 500 m du projet.
de terrain nommé PPRn
Mouvements de terrain Terrain situé hors zone exposée au risque
GT-Vallée de la Marne,
selon le PPR de type Mouvement de terrain
approuvé le 05/03/2014.
par glissement.
Décret n°2010-1254
Séisme Zone de sismicité 1 (très faible).
Décret n°2010-1255
Non situé dans un département prioritaire - Décret n° 2002-460 du 4
Rayonnements ionisants – Radon
potentiel faible (catégorie 1). avril 2002
Cette liste n’est pas exhaustive. Il appartient aux concepteurs du projet de s’assurer que le projet
tient compte des prescriptions liées à l’ensemble des risques, y compris non géotechniques.
Pour plus de détails, le lecteur pourra se reporter aux extraits des cartes en Annexes.
Arrêtés de reconnaissance de catastrophe naturelle publiés pour la
commune
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Eléments d’historique
Les informations données ci-après concernant l’historique du site sont issues de vues aériennes
disponibles sur le site internet remonterletemps.ign.fr.
Il ressort de ces éléments que le site abritait déjà des constructions avant 1936 (cliché n°1). Ces
dernières ont été démolies entre 2013 et 2016 (clichés n°2 et 3). Le cliché n°4 présente l’état
du site proche de celui actuellement observé.
Cliché n°1 Cliché n°2
Cliché n°3 Cliché n°4
Vue aérienne datée de 2036 -2026 (source : remonterletemps.ign.fr)
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C. RESULTATS DES INVESTIGATIONS
C.1. Lithologie
Les sondages ont permis de mettre en évidence la succession lithologique suivante :
• Formation 1 : des remblais argilo-limoneux à sablo-graveleux ou limono-crayeux gris,
marron à beiges, à cailloutis de craie, débris de brique, etc.
• Formation 2 : limons crayeux à sablo-crayeux marron, marron-clair à marron-beige ou
beiges,
• Formation 3 : craie beige-blanc à blanche.
Nous récapitulons la base des formations au droit de chaque sondage dans les tableaux insérés
ci-dessous.
SP1 SP2 SP3 SP4 SP5 SP6
Nature de la Prof. (1) Prof. (1) Prof. (1) Prof. (1) Prof. (1) Prof. (1)
N°
formation (cote (2)) (cote (2)) (cote (2)) (cote (2)) (cote (2)) (cote (2))
Terre végétale, 2,3 0,4 1,7 0,7 1,7 1,4
1
remblais (97,40) (97,90) (95,60) (96,50) (94,70) (93,90)
Limons crayeux à 3,4 4,6 4,6 4,7 6,6 3,6
2
sablo-crayeux (96,30) (93,70) (92,70) (92,50) (89,80) (91,70)
10,0 (3) 10,0 (3) 10,0 (3) 10,0 (3) 10,0 (3) 10,0 (3)
3 Craie
(89,70) (88,30) (87,30) (87,20) (86,40) (85,30)
PM1 PM2 PM3 PM4 PM5
Nature de la Prof. (1) Prof. (1) Prof. (1) Prof. (1) Prof. (1)
N°
formation (cote (2)) (cote (2)) (cote (2)) (cote (2)) (cote (2))
Terre végétale, 1,9 1,5 0,9 0,5 2,5 (3)
1
remblais (94,40) (95,60) (93,80) (97,40) (92,00)
Limons crayeux à 2,5 (3) 2,5 (3)
2 - - -
sablo-crayeux (92,20) (95,40)
2,5 (3) 2,5 (3)
3 Craie - - -
(93,80) (94,60)
(1) Profondeur en mètre
(2) Cote NGF
(3) Base du sondage
Notas :
1. La description des terrains traversés et la position des interfaces comportent des
imprécisions inhérentes à la méthode de forage destructif. En outre, elle ne permet pas de
déterminer la granulométrie exacte des horizons ou d'identifier la présence d'éléments
grossiers (blocs, etc.).
2. Les remblais (formation 1) ont été rencontrés jusqu’à des profondeurs variables, comprises
entre 0,4 et au moins 2,5 m au droit des sondages. Il est possible de rencontrer des
surépaisseurs de remblais en d’autres points du projet, notamment au droit des ouvrages
démolis.
3. Les remblais peuvent comporter des blocs et/ou des passages indurés voire des vestiges
d’ouvrages enterrés. Il faudra prévoir le matériel adapté pour les traverser.
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Maison de l’Eau – EPERNAY (51) – Mission G2 Phase PRO
Amont du mur de soutènement
RDC (±0,00) = 95,20 NGF
Niveau SS (-2,92) = 92,28 NGF
RDC (±0,00) = 95,20 NGF
Niveau SS (-2,92) = 92,28 NGF
Profils de sondages (échelle horizontale non respectée)
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C.2. Données géomécaniques
Les caractéristiques mécaniques des sols ont été mesurées in situ à partir des essais
pressiométriques en SP1 à SP6. Elles sont récapitulées dans le tableau inséré ci-après :
Essais pressiométriques
Module Consistance/
Pression limite nette Nb compacité
N° Formation pressiométrique
pLM* (MPa) valeurs
EM (MPa)
Moyenne Ecart- Moyenne
Min Max Min Max
(1) type (2)
1 Remblais 0,31 1,48 0,75 0,47 2,4 15,4 4,6 5 (3)
Limons crayeux à Fermes à
2 0,69 2,19 1,3 0,53 6,7 42,8 12,8 19
sablo-crayeux très raides
Altérée à
3 Craie 1,03 3,24 2,24 0,62 7,5 61,1 25,5 30
saine
(1) Moyenne arithmétique
(2) Moyenne harmonique
(3) Rappelons que les remblais sont, par leur nature anthropique, hétérogènes.
C.3. Données statistiques SOLSCORE
Une consultation de données issues de campagnes de reconnaissances effectuées dans le cadre
d’études antérieures réalisées par FONDASOL sur la zone d’étude et à proximité (à moins de
1 km dans un contexte géotechnique identique), en tenant compte de l’altimétrie moyenne du
terrain de l’ordre 87 NGF, a été réalisée. Cette consultation fait ressortir une base de 86
sondages pressiométriques significatifs et représentatifs de la zone d’étude.
Sur la figure ci-dessous, les fuseaux de couleur foncée représentent les deux quartiles centraux
25-75 % (ce qui signifie que 25 % des essais des sondages historiques retenus présentent des
valeurs de pl* inférieures et 25 % présentent des valeurs supérieures) et les fuseaux de couleur
claire (affichés uniquement lorsque les données sont suffisamment abondantes), les huit déciles
centraux 10-90 % (ce qui signifie que 10 % des essais des sondages historiques retenus présentent
des valeurs de pl* inférieures et 10 % présentent des valeurs supérieures). Ceci pour chaque
entité lithologique.
Les courbes de sondages pressiométriques SP1 à SP6 réalisés dans le cadre de cette étude sont
également représentées.
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Représentation indicative de la distribution des pressions-limites nettes (pl*) / profondeur (source : Solscore)
Le graphique ci-avant fait apparaître :
• La présence de remblais et limons de caractéristiques mécaniques hétérogènes (p1* ≈ 0,4 à
3,2 MPa) sur une épaisseur pouvant atteindre 5 m environ.
• La présence d’un horizon de craie altérée à saine, pouvant être rencontré à faible profondeur,
avec également une dispersion assez importante des pressions limites.
Les essais pressiométriques réalisés au droit des sondages SP1 à SP6 mettent en évidence des
valeurs de pressions limites globalement cohérentes avec le fuseau résultant des données
environnantes.
C.4. Essais et analyses en laboratoire
On trouvera, en annexe, les résultats des essais de laboratoire.
Les échantillons de sols ont été prélevés comme indiqué ci-après.
Sondage Profondeur de prélèvement Nature du matériau
PM3 0,9 – 2,5 m Limon crayeux (formation 2)
Remblai limono-sableux et crayeux
PM5 0,3 – 1,5 m
(formation 1)
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Les résultats des essais, effectués sur ces échantillons écrêtés des plus gros éléments, sont
récapitulés dans le tableau ci-après.
Passant à Passant à Passant à Passant à
Prof. Wn Dmax VBS IPI
63 mm 2 mm 80 µm 63 µm Classification
Sondages
GTR
m % mm % % % %
PM3 1,7 15,6 28 100 82,6 60,3 58,3 1,32 3,7 F1h
PM5 0,9 18,8 19 100 77,2 60,8 60,1 1,36 2,4 F1th
D’après le fascicule n°2 du Guide des terrassements, des remblais et des couches de forme
(édition 2023), les sols prélevés en PM3 et les remblais en PM5 sont des sols fins de sous-classe
F1. Ces sols changent brutalement de consistance pour de faibles variations de teneur en eau.
Le temps de réaction aux variations de l'environnement hydrique et climatique est relativement
court, mais la perméabilité pouvant varier dans de larges limites selon la granulométrie, la
plasticité et la compacité, le temps de réaction peut tout de même varier assez largement.
C.5. Données hydrogéologiques
Niveaux d’eau
Lors de nos investigations, réalisées mi-décembre 2025, nous n’avons pas rencontré d’eau dans
les sondages SP1 à SP6 descendus jusqu’à 10 m de profondeur, ni dans les sondages PM1 à PM5
arrêtés à 2,5 m de profondeur.
Toutefois, il est toujours possible de rencontrer des eaux d’infiltration, dont la profondeur et le
débit peuvent varier suivant les conditions météorologiques et les saisons.
Notre intervention ponctuelle dans le cadre de la réalisation de la présente étude ne permet pas
de fournir des informations hydrogéologiques suffisantes, dans la mesure où le niveau d’eau
mentionné dans le rapport d’étude correspond nécessairement à celui relevé à un moment
donné, sans possibilité d’apprécier la variation inéluctable des nappes et circulations d’eau qui
dépend notamment des conditions météorologiques.
Le tube piézométrique posé dans le forage SP6 permettra de suivre le niveau de l’eau afin de
caractériser les fluctuations de la nappe (suivi non compris dans notre prestation).
Données sur la perméabilité des sols
Nous avons effectué 3 essais de perméabilité par infiltration de type MATSUO à 2,5 m de
profondeur/TN. Les essais MATSUO sont des essais de perméabilité réalisés à l’intérieur d’une
fouille préalablement creusée au tractopelle.
Le principe de l’essai consiste à injecter de l’eau dans une fouille de dimensions connues
(longueur, largeur et profondeur) après une saturation préalable. Une fois la saturation établie,
l’évolution de la baisse du niveau d’eau est mesurée en fonction du temps, ce qui permet, avec
les dimensions de la fouille, de calculer un ordre de grandeur de la perméabilité du sol à la
profondeur testée. Cet essai est essentiellement utilisé pour déterminer la capacité d’un sol à
infiltrer des eaux.
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Sondage / Essai PM1 / E1 PM2 / E2 PM3 / E3
Profondeur de l’essai (m) 2,5 2,5 2,5
Perméabilité k (m/s) < 5 x 10-7 2 x 10-6 < 5 x 10-7
Limons crayeux
Nature du sol testé Craie (formation 3) Craie (formation 3)
(formation 2)
En PM1 et PM3, la perméabilité locale est < 5 x 10-7 m/s (inférieure à la valeur minimale mesurable
par ce type d’essai).
Nous attirons l’attention sur le fait que les essais caractérisent les terrains très localement (c’est-
à-dire au droit des sondages et à la profondeur des essais) du fait des dimensions limitées des
fouilles. Les valeurs de perméabilité peuvent varier dans de larges limites à l’échelle du projet,
notamment selon les variations de la granularité, de la porosité et/ou de la fracturation des
terrains.
De plus, ces valeurs ponctuelles peuvent s’écarter de la valeur de la perméabilité à grande échelle.
Par ailleurs, il faut noter la perméabilité des remblais (formation 1) n’a pas été mesurée.
La mission de FONDASOL ne comprend pas l’étude des dispositifs de gestion des eaux pluviales
(ouvrages de stockage et/ou éventuels ouvrages d’infiltration).
Si des ouvrages d’infiltration étaient envisagés, ceux-ci devraient être étudiés par un bureau
d’étude spécialisé. La faisabilité de tels ouvrages devrait être examinée notamment en fonction
des capacités d’infiltration des terrains, de la présence éventuelle de la nappe, de la
réglementation et de la présence des ouvrages et/ou infrastructures avoisinants. La distance
minimale à respecter vis-à-vis de ces derniers devra être fixée dans le cadre de l’étude spécifique
de ces ouvrages, afin d’éviter toute interaction directe et éviter tout effet néfaste sur les terrains
supportant ces ouvrages et/ou infrastructures. Une distance en plan de 5 m entre les dispositifs
d’infiltration et les autres ouvrages et/ou infrastructures constitue un minimum.
En cas d’infiltration, nous recommandons de réaliser des essais d’infiltration à l’emplacement
précis des ouvrages envisagés. De plus, nous conseillons à l’équipe de conception de considérer
une valeur prudente de la perméabilité et de prendre en compte un coefficient de sécurité, pour
notamment tenir compte des hétérogénéités et des phénomènes de colmatage inéluctables. De
plus, il devra être prévu des dispositions pour éviter la mise en charge (surverse de sécurité,
etc.) et pour limiter les phénomènes de colmatage (dispositifs de décantation en amont des
ouvrages, entretiens et nettoyages réguliers, etc.).
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D. APPLICATION AU PROJET- PRINCIPES
DE CONCEPTION
D.1. Contraintes spécifiques du site / identification des aléas géotechniques
Des contraintes spécifiques liées au projet et au site ont été mises en évidence :
• Présence de remblais sur des profondeurs variables pouvant être importantes (au moins
jusque 2,5 m de profondeur en PM5, notamment). Des fluctuations de l'épaisseur des remblais
sont à attendre à l'échelle du terrain du projet. Il est possible de rencontrer des surépaisseurs
de remblais en d’autres points du projet, notamment au droit des bâtiments démolis et du
mur à démolir.
• Présence de remblais pouvant comporter des blocs et/ou des passages indurés voire des
vestiges d’ouvrages enterrés. Il faudra prévoir le matériel adapté pour les traverser.
• Des travaux de terrassements en déblai, en limite de propriété, sur une hauteur de l’ordre
de 5 m au maximum par rapport à la topographie actuelle du site.
D.2. Zone d’Influence Géotechnique (ZIG)
La zone d’Influence Géotechnique correspond au volume de terrain au sein duquel il y a
interaction entre d’une part l’ouvrage et d’autre part l’environnement.
On considère ici que la Zone d’Influence Géotechnique s’étend sur une distance horizontale
d’environ 15 m autour des ouvrages et des aménagements projetés. Elle inclut les bâtiments
existants au Sud-Ouest et au Sud-Est, ainsi que la rue Jean Valentin.
D.3. Terrassements en déblais et soutènements
Le calage altimétrique du projet et la topographie du site conduisent à prévoir des terrassements
en déblais dont la hauteur atteindra localement 5 m au maximum au droit du bâtiment projeté.
L’étude des terrassements et des soutènements est présentée au chapitre E.
D.4. Fondations
Il est prévu fonder le futur bâtiment sur des fondations superficielles de type semelles filantes et
massifs isolés ancrées dans les limons crayeux et/ou dans la craie (formation 3) naturellement
sur place.
L’étude des fondations est présentée au chapitre F.
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D.5. Niveau bas
Compte tenu du contexte géotechnique et du projet, il est prévu de réaliser un dallage sur terre-
plein pour le sous-sol et une dalle portée pour le rez-de-chaussée.
L’étude de l’assise du dallage au niveau sous-sol est présentée au chapitre G.
D.6. Assises de chaussée
L’étude de l’assise de chaussée est présente dans le chapitre H.
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E. TERRASSEMENTS, SOUTENEMENTS ET
DISPOSITIONS VIS-A-VIS DES EAUX
SOUTERRAINES
E.1. Principes envisagés et phasage
La mise en place du projet nécessitera la réalisation préalable des travaux de démolition du mur
de soutènement existant, ainsi que des terrassements de masse sur 2 plateformes et dont la
hauteur selon les niveaux bas sera de l’ordre de 5 m au maximum. Les travaux de terrassement
concerneront globalement les remblais (formation 1) et les limons crayeux à sablo-crayeux
(formation 2).
Il devra être envisagé :
• Des écrans de soutènement de type voile par passes dans la partie Sud du niveau rez-de-
chaussée au droit du mur de soutènement existant, ainsi que dans les parties Nord et Sud
du niveau sous-sol (en rouge). Une interaction entre les soutènements des niveaux rez-de-
chaussée et sous-sol dans la partie Sud est à prévoir, notamment avec l’effet des massifs de
réaction des butons du voile supérieur sur le voile inférieur.
• Des talutages selon une pente n’excédant pas 2H/1V dans les parties Est et Ouest du niveau
sous-sol (en jaune), pour des talus dont la hauteur est limitée à 5 m.
Soutènements pour
le niveau RDC
Soutènements au niveau rez-de-chaussée
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Soutènements
Talutage pour pour le niveau R-1
le niveau R-1
Soutènements et talutages au niveau rez-de-chaussée
Soutènement pour
le niveau RDC Soutènements pour le niveau R-1
Soutènements selon les zones sur la coupe
E.2. Conditions générales de terrassements
D’une façon générale, l’entreprise devra adapter sa méthodologie d’exécution des travaux
(terrassement, compactage, etc.) afin d’assurer le drainage et la portance des plateformes.
Les terrassements pourront être réalisés avec des engins de terrassement usuels (pelle
mécanique par exemple). L’utilisation d’engins puissants et/ou des engins de déroctage (BRH,
etc.) n’est pas à exclure en cas de rencontre de blocs, de passages indurés et/ou de vestiges
d’ouvrages enterrés dans les remblais.
Les terrains superficiels se caractérisent par une faible portance et sensibilité à l'eau. Ainsi, des
dispositions particulières seront nécessaires pour assurer la traficabilité : drainage, cloutage si
nécessaire, couche de forme granulaire, etc.
En cas d’évacuation de matériaux hors du site, il conviendra de définir le type de filière adapté,
à partir d’une étude environnementale spécifique.
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E.3. Talus provisoires en déblais
Prédimensionnement
E.3.1.1. Modèle géotechnique
Le modèle géotechnique retenu est le suivant :
ϕ' c’ ᴕ
N° Nature du sol
(degré) kPa kN/m3
1 Remblais 25 2 18
2 Limons crayeux à sablo-crayeux 28 4 19
3 Craie 28 5 20
Nous vérifions ci-après la pente maximale à respecter afin d’assurer la stabilité des talus en
considérant une hauteur de terrassement de l’ordre de 5 m sur le profil {1}.
E.3.1.2. Surcharge considérée
Pour modéliser la surcharge induite par les engins de chantier, une surcharge de 10 kPa est
appliquée en haut du talus.
Cette surcharge sera appliquée avec un recul de 1 m par rapport à la crête de talus (les engins
de chantier ne doivent pas circuler ou stationner à proximité immédiate de la crête des talus en
phase travaux).
E.3.1.3. Méthode de calculs
Pour vérifier la stabilité du talus, une modélisation géomécanique a été réalisée à l’aide du logiciel
Talren version V6.1.5.
On utilise la méthode de Bishop en considérant des surfaces circulaires. Les calculs sont réalisés
selon l’approche 3 en retenant un coefficient de modèle de 1,05 (phase provisoire). On
recherche un facteur global de sécurité au minimum égal à 1.0.
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E.3.1.4. Résultats des calculs
Les résultats des calculs sont présentés ci-après.
Pour le profil 1 :
10 kPa
1m
Remblais
2,5 m
Pente : 2H/1V
2,5 m
10 m Limons crayeux à sablo-crayeux
Résultat du calcul de stabilité
Subjections liées aux talus
En cas de poches très molles ou très lâches, il faudra les purger et les substituer par des masques
en matériaux granulaires charpentés.
Les matériaux excavés ne devront être stockés à proximité de la crête des talus, afin de ne pas
générer d’actions déstabilisatrices.
Des dispositions devront être prises pour empêcher la dégradation des faces des talus sous
l’action du ruissellement des eaux et/ou de départs éoliens.
E.4. Soutènement (VPP)
Eléments de prédimensionnement
E.4.1.1. Profil d’étude
Le profil considéré pour le prédimensionnement du soutènement est le profil 2 (voir paragraphe
E.1).
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Ci-dessous, un profil altimétrique au droit du profil étudié (source Géoportail).
E.4.1.2. Modèle géotechnique
Le modèle géotechnique retenu pour le prédimensionnement au droit du profil 2 est le suivant :
Base de la couche γ γ' EM c' ϕ'
N° Nature α
(NGF) (kN/m3) (kN/m3) (MPa) (kPa) (°)
1 Remblais 95,9 18 8 3 2/3 2 25
Limons crayeux
2 89,8 19 9 9 1/2 4 28
à sablo-crayeux
3 Craie < 85,3 20 10 25 1/2 5 28
E.4.1.3. Caractéristique du voile et des appuis
COUPE DE CALCUL
Il a été considéré la réalisation du voile en trois passes horizontales, avec trois lits de butons
« définitifs ».
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Surcharge 5 kPa
Tête d’écran : 100 NGF
1m
Butons n°1 : 99,2 NGF
Remblais : EM=3 MPa ; c’= 2kPa ;
ϕ'=25° ; γ=18 kN/m3
Butons n°2 : 97,5 NGF
Surcharge 25 kPa
Butons n°3 : 95,7 NGF
Limons crayeux à sablo-crayeux :
EM=9 MPa ; c’= 4kPa ; ϕ'=28° ;
γ=19 kN/m3
Craie :
EM=25 MPa ; c’= 5kPa ; ϕ'=28° ; γ=20 kN/m3
Profil d’étude – après excavation totale (échelle et proportions non respectées)
CARACTERISTIQUES DU VOILE
Il est considéré un voile en béton armé de 0,3 m d’épaisseur, avec une nappe de treillis soudé
côté terre et côté fouille, avec renforcements (bandes noyées) au niveau des butons.
CARACTERISTIQUES DES BUTONS
Il est considéré des butons définitifs en bois de section circulaire pleine, présentant les
caractéristiques minimales suivantes :
• 3 lits de rondins de bois ;
• Appui sur la paroi sur bande noyée ou lierne métallique ;
• Appui en fond de fouille sur des massifs de réaction.
En plus de ces butons définitifs, des butons provisoires devront être prévus au droit de chacune
des passes.
E.4.1.4. Surcharge
Pour modéliser l’effet des engins de sur la voirie avoisinant au Sud du l’écran, il a été pris en
compte l’hypothèse d’une charge surfacique de 5 kPa, appliquée à la cote 100 NGF à une distance
de 5 m du voile projeté (voir paragraphe E.4.1.3).
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E.4.1.5. Exploitation des résultats de calculs
Au stade du prédimensionnement, les phases intermédiaires ne sont pas modélisées.
Il a été retenu un diagramme de poussée active corrigé uniformisé à la pression maximale
calculée entre 0 à H/2 (H : hauteur du VPP).
Nous présentons ci-après les résultats pour la phase provisoire après excavation totale et avant
construction des planchers :
Résultats de la modélisation
Les sollicitations dans le voile en valeur absolue sont récapitulées dans le tableau suivant, pour
la phase provisoire (avant construction des planchers) :
Moment maximal ELS Effort tranchant ELS
Phase
(kN.m/m) (kN/m)
Provisoire avant
25 37
construction des planchers
Le dimensionnement du voile devra être réalisée en fonction des sollicitations et de la position
des appuis correspondant aux situations de projet transitoires et en fonction des sollicitations
et de la position des appuis correspondant à la situation de projet durable.
La mise en œuvre des butons obliques (bracons) nécessitera la réalisation de massifs de réaction,
ancrés dans les limons crayeux à sablo-crayeux (formation 2), sous le fond de fouille.
Nous avons considéré que les 3 butons sur un même profil vertical sont disposés sur un seul
massif et dont l’inclinaison de la base est à 45° par rapport à l’horizontale.
On retient forfaitairement, un coefficient minorateur de la portance de 0.5, afin de tenir compte
de l’effet de l’inclinaison de la base de la semelle par rapport à l’horizontale, soit la contrainte de
calcul q’ELS massif de réaction = 0,15 MPa.
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En première approche, les dimensions du massif à mettre en œuvre (avec un entraxe de 2,5 m)
sont :
Contrainte de Effort total sur le Dimensions minimales
Terrain d’assise des
calcul aux ELS massif du massif
massifs de réaction
(kPa) (kN) B x L (m x m)
Limons crayeux à sablo-
150 441 1,8 m x 1,8 m
crayeux (formation 2)
Il faudra adapter l’emplacement de ces massifs en fonction des fondations à réaliser pour le
bâtiment, afin d’éviter tout conflit.
Il conviendra, dans le cadre des études d’exécution, de dimensionner précisément le voile, le
système de butonnage, et les massifs de réaction, en fonction du phasage retenu de la dimension
des passes, de la position des appuis, etc.
Dispositions constructives et recommandations particulières
La démolition du mur de soutènement existant devra être réalisée par passes alternées sur une
largeur maximale de 2,5 m. Chaque passe démolie devra immédiatement être remplacée par le
voile du projet.
Il conviendra de s’assurer de la bonne conduite des opérations de démolition qui doivent
permettre de démolir et de purger l’intégralité du mur existant et de sa fondation.
Toutes les précautions devront être prises notamment pour éviter de remanier les terrains au-
delà des ouvrages démolis et purgés.
De plus, il faudra :
• Un découpage soigné de la maçonnerie avec le matériel adapté ;
• Eviter les vibrations ;
• Prévoir des étaiements, si nécessaire.
Des hors profils ne sont pas à exclure.
Les voiles par passes alternées devront être réalisés par une entreprise spécialisée avec un
savoir-faire et des références reconnus pour ce type de travaux, en respectant les
recommandations du guide « Recommandations pour la conception, le dimensionnement,
l’exécution et le contrôle de la technique des voiles par passes » (CFMS, 2023).
Les points particuliers à respecter sont notamment les suivants :
• Les travaux devront être réalisés en respectant un phasage et un calepinage très précis (avec
pianotage) ;
• Les passes de terrassement pour chaque panneau de voile seront limitées à
1,9 m de hauteur x 2,5 m de largeur au maximum et sous réserve de la tenue effective des
terrains.
Ces dimensions seront à confirmer (ou à adapter) à partir des résultats d’une planche d’essais
préalable comprenant des fouilles témoins éloignées des existants.
En présence de remblais avec peu ou pas de cohésion, il pourra être nécessaire de mettre en
œuvre des dispositions particulières (par exemple : injections préalables pour donner de la
cohésion aux remblais, passes de terrassement de dimensions très réduites avec gunitage à
l’avancement, …), à mettre au point en fonction des résultats de la planche d’essai.
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Lors de l’exécution, les dimensions des passes prédéfinies devront être strictement
respectées et maitrisées.
• Tout front de taille ouvert sur chantier devra être ferraillé, bétonné dans la même journée,
afin de limiter les risques de décompression des sols et de glissements ou éboulements
localisés ;
• Il faudra prendre en compte les problématiques des « hors profils » liées aux irrégularités
des surfaces terrassées ;
• En phase de terrassement, l’entreprise devra veiller à stocker ses matériaux en déblais
hors zone d’influence des fronts de taille, afin de ne pas déstabiliser ces derniers par des
surcharges en tête ;
• De la même manière, la circulation ou le stationnement d’engins de chantier et/ou
véhicules légers, à l’arrière des fronts de taille, devra être prohibé pendant la phase de
terrassement ;
• La mise en place des butons devra être effectuée de manière très rigoureuse, au niveau
de chaque passe alternée, avec une mise en charge des butons pour limiter les
déplacements ;
L’étude et le suivi géotechniques d’exécution devront être réalisés dans le cadre d’une mission
G3 conformément à la norme NF P94-500.
Les interfaces avec les travaux de terrassements et du gros œuvre seront à mettre au point au
en tenant compte notamment des aspects suivants :
• Le dimensionnement des voiles devra notamment tenir compte :
o Des éventuelles excavations à proximité du pied de l’écran ;
o Des éventuelles surcharges (stockage de matériaux ou de matériels, circulation
d’engins, …),
• Un phasage spécifique des travaux et des dispositions sont à mettre au point, avec
notamment :
o La réalisation des travaux qui devra être réalisée selon phasage et un calepinage
spécifique précis ;
o La dépose du système de butonnage qui ne pourra intervenir qu’après que les
planchers bas et haut du sous-sol ont été réalisés ;
o Les caractéristiques et la disposition des butons qui seront adaptées en fonction de
l’implantation des fondations et/ou des éléments structuraux.
• L’encombrement du système de butonnage doit être prise en compte pour la réalisation des
travaux de terrassement et de gros œuvre.
E.5. Surveillance des travaux et suivi du comportement des ouvrages
Modalités de la surveillance et du suivi
La surveillance des travaux et le suivi du comportement des ouvrages devront être réalisés
conformément aux exigences des normes en vigueur et aux recommandations du guide du
CFMS.
Ils s’inscriront dans le cadre de la mission G3 (selon la norme NF P94-500) à la charge de
l’entreprise.
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La mise en œuvre de dispositifs de suivi et de surveillance est nécessaire pendant les travaux
(surveillance des déplacements de l’écran et des constructions avoisinantes).
Le programme de surveillance et de suivi (type de dispositifs d’auscultation, nombre, position et
fréquences des mesures, …) doit permettre de montrer clairement et aussitôt que possible une
anomalie dans le comportement des ouvrages réalisés, des ouvrages avoisinants et des terrains.
Les dispositifs seront constitués à minima de cibles topographiques régulièrement réparties sur
les voiles et sur les constructions avoisinantes présentes dans la ZIG.
La précision des mesures devra être de ± 1 mm.
A titre indicatif, la fréquence des mesures pourra être d’une fois par semaine pendant la durée
des opérations de terrassement, et jusqu’à stabilisation constatée des mesures, sur quatre séries
de mesures successives. Après la fin des terrassements, la cadence pourra être ramenée à 1 fois
par mois s’il n’y a pas d’évolution. Pour les phases de travaux sensibles et/ou si l’évolution des
paramètres met en évidence un comportement de l’ouvrage non conforme aux prévisions, la
fréquence des mesures devra être augmentée.
L’analyse des résultats de l’instrumentation des ouvrages du projet et des avoisinants devra être
réalisée à l’avancement par l’entreprise, dans le cadre du suivi géotechnique d’exécution.
Dans le cas d’ouvrages et/ou installations avoisinants sensibles aux vibrations, la mise en œuvre
de géophones tridimensionnels devra également être prévue.
La collecte et l’analyse des résultats de l’instrumentation des ouvrages du projet et des
avoisinants devra être réalisée à l’avancement par l’entreprise, dans le cadre du suivi
géotechnique d’exécution.
Avis sur les valeurs seuils
Dans l’attente d’indications sur les déplacements limites, il est recommandé de ne pas dépasser
un déplacement de l’ordre 2 cm, sur toute la hauteur des voiles.
Il est proposé de retenir les valeurs seuil suivantes :
• seuil d’alerte : 1,5 cm ;
• seuil d’arrêt : 2 cm.
Le dépassement du seuil d’alerte donnera lieu à l’analyse des phénomènes et des causes, à un
renforcement du suivi et amènera l’entreprise à anticiper des solutions à mettre en œuvre en
cas de dépassement du seuil d’arrêt, en accord avec le maître d’œuvre, le titulaire de la mission
G4 et le bureau de contrôle.
Le dépassement du seuil d’arrêt donnera lieu à la mise en œuvre des adaptations et/ou des
dispositions constructives complémentaires prédéfinies.
E.6. Dispositions vis-à-vis des eaux souterraines
Quelles que soient les dispositions de gestion des eaux mises en œuvre, il conviendra de vérifier
que ces dispositions respectent la réglementation en vigueur et notamment les règlements
relatifs à la protection de l’environnement (loi sur l’eau notamment).
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En phase provisoire
Il conviendra de privilégier la réalisation des travaux de terrassement en période sèche de façon
à limiter les impacts liés aux eaux météoriques et souterraines. L’entreprise devra notamment
se tenir informée des conditions météorologiques et adapter le phasage des travaux en fonction
des périodes sec annoncées.
Par ailleurs, il conviendra de prévoir un système de drainage, avec notamment :
• Au niveau de la plateforme : un système de drainage (forme drainante associée à un réseau
de tranchées drainantes, etc.) ;
• Au niveau des voiles par passes : des bandes de géosynthétique drainant derrière le voile et
des barbacanes provisoires dans le voile.
Ces dispositifs devront être raccordés à un système assurant la collecte, le relevage et
l’évacuation des eaux vers un (ou des) exutoire(s) non refoulants et sans risque pour le chantier
et les avoisinants.
La position et les modalités de réalisation des différents dispositifs devront être définies pour ne
pas compromettre la stabilité des talus et des soutènements.
En plus des dispositifs de drainage des eaux souterraines, il devra être prévu des dispositifs
assurant la gestion des eaux de ruissellement provenant des abords, pour les écarter de la fouille.
En phase définitive
Le choix du dispositif de protection des parties enterrées doit être fait par le maître d’ouvrage
et les concepteurs en regard des documents réglementaires en vigueur (notamment DTU 14.1
et DTU 20.1).
Il convient notamment de prévoir :
Sur les parties traitées en voiles par passes
• Un système de drainage périphérique, et aussi et surtout autour des parties en sous-sol.
Celles-ci seront mises en œuvre sur la hauteur des voiles par passes avec une hauteur de
recouvrement suffisante.
En tête, l’arase supérieure des bandes sera placée à environ 0,5 à 1,0 m sous le niveau du
terrain aménagé afin d’éviter de collecter les eaux de surface.
En pied, l’évacuation des eaux drainées en pied ne pourra se faire par un drain collecteur
traditionnel côté extérieur. Elle s’effectuera par l’intermédiaire de barbacanes qui
permettront la récupération des eaux dans une cunette périphérique intérieure ou dans un
drain collecteur à l’intérieur. Les barbacanes mises en œuvre avant la phase de projection du
béton (des précautions devront être prise pour éviter d’obturer les barbacanes lors de la
projection du béton).
Sur les autres parties
• Des drains à l’arrières des voiles (en pied).
Les drains seront des drains routiers. Ils devront reposer sur des formes en béton et
présenter une pente régulière et suffisante. Une enveloppe géotextile de filtration et de
séparation devra entourer le drain et les graviers drainants surmontant le drain.
• Des dispositions d’étanchéité des voiles et de protection.
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Maison de l’Eau – EPERNAY (51) – Mission G2 Phase PRO
Ces dispositifs devront être raccordés à un système assurant la collecte, le relevage et
l’évacuation des eaux vers un (ou des) exutoire(s) non refoulants.
Un entretien de l’ensemble de ces dispositifs sera à prévoir pendant toute la vie de l’ouvrage.
De plus, des dispositions devront être prévues pour palier à une défaillance des dispositifs et
éviter les désordres sur l’ouvrage (système de secours avec groupe électrogène et pompes relais
et/ou évents dans le dallage).
En cas d’exigences strictes en matière d’étanchéité, par exemple lorsque des taches d’humidité
à l’intérieur du parement ne sont pas acceptables, il pourra s’avérer nécessaire de considérer la
mise en place d’un cuvelage, conformément aux prescriptions du DTU 14.1.
En plus des dispositifs de drainage des eaux souterraines, des dispositions appropriées devront
être mises en œuvre afin d'écarter les eaux de ruissellement de la construction, en les orientant
vers des dispositifs de récupération adaptés. Les eaux de toiture devront être reprises par un
système de gouttières raccordées à un réseau étanche. Les eaux collectées devront être
évacuées vers des exutoires non refoulants.
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F. FONDATIONS
F.1. Type de fondation et niveaux d’assise
Les fondations devront respecter simultanément les conditions suivantes :
• Ancrage minimum de 0,3 m dans les limons crayeux à sablo-crayeux (formation 2) et/ou
dans la craie (formation 3), naturellement en place et non remaniés.
• Profondeur d’assise minimale de 0,8 m / TF (Terrain fini).
Au stade actuel des investigations, les niveaux d’assise minimum prévisionnels au droit de nos
sondages suivants :
Sondages SP1 SP2 SP3 SP4 SP5 SP6
Cote NGF des sondages 99,70 98,30 97,30 97,20 96,40 95,30
Profondeur d’assise par rapport
5,3 3,9 5,8 5,7 4,9 3,0
au terrain naturel actuel (en m)
Cote d’assise NGF 94,40 94,40 ≈ 91,50 ≈ 91,50 ≈ 91,50 ≈ 91,50
Cote du niveau bas du projet 95,20 (1) 95,20 (1) 92,28 (2) 92,28 (2) 92,28 (2) 92,28 (2)
Profondeur d’assise par rapport
0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8
au niveau bas (en m)
(1) Niveau rez-de-chaussée
(2) Niveau R-1
Le toit du sol d’assise est sujet à des variations altimétriques et le niveau d’assise des fondations
sera adapté pour respecter l’ancrage prescrit. Il faudra provisionner des quantités de béton de
rattrapage permettant de prendre en compte cet aléa.
L’ancrage des fondations dans les remblais ou les terrains remaniés est à proscrire.
De plus, on limitera les redans ou le décalage d’assise entre fondations en respectant les schémas
suivants :
Semelles voisines Semelles filantes en redans
H
H
L
L
tan = 2/3 1/3 et H 0,5 m
Schéma de principe de la règle relative aux fondations posées à différents niveaux
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F.2. Pré-dimensionnement
Contrainte admissible par le sol
Pour des fondations ancrées selon les préconisations du paragraphe F.1, on pourra retenir les
contraintes de calcul suivantes, en négligeant q0 :
q’ELS = 0,30 i (en MPa)
q’ELU = 0,50 i (en MPa)
Notas :
1. Ces contraintes de calcul s’entendent pour des fonds de fouilles sains et non remaniés.
2. En cas de contrainte non uniforme sous la fondation, il faudra utiliser le modèle de Meyerhof
en tenant compte de la surface réduite A’ définie dans l’annexe Q de la norme NF P94-261.
3. Si les efforts sont inclinés, le coefficient minorateur (iδ) lié à cette inclinaison de la charge,
est à calculer selon les prescriptions de l’annexe D de la norme NF P94-261.
Vérification de la capacité portante
On vérifie l’inégalité Vd-R0 ≤ Rv;d, aux ELS et ELU, avec :
• Vd : valeur de calcul de la composante verticale de la charge transmise par la fondation
superficielle au terrain.
• R0 : valeur du poids du volume de sol constitué du volume de la fondation après travaux, ici
négligé puisque nous avons négligé le poids propre de la fondation dans le calcul de Vd.
• Rv;d : valeur de calcul de la résistance nette du terrain sous la fondation.
Les dimensions minimales des semelles selon les descentes de charges sont présentées dans les
tableaux suivants :
Cas de massif isolé :
Dimensions Descentes de charges
Rv ;d Rv ;d Ordre de
ELS ELU Vérification de
Appui (en kN) (en kN) grandeur du
B (m) L (m) caractéristique fondamental la portance tassement
/ ELS / ELU
(kN) (kN)
S14 2,4 2,4 1630 2231 1 728 2 880 ✓ ≈ 1 cm
Cas de semelle filante :
Dimension Descentes de charges Rv ;d Rv ;d
Ordre de
ELS ELU (en (en Vérification de
Appui grandeur du
B (m) caractéristique fondamental kN/ml) kN/ml) la portance tassement
(kN/ml) (kN/ml) / ELS / ELU
SF4 0,9 270 369 270 450 ✓ ≈ 1 cm
Il appartiendra au bureau d’étude structure de vérifier si les tassements et les déformations
induites sont acceptables pour les structures projetées.
La seule vérification effectuée est celle de la portance vis-à-vis des charges verticales centrées
qui nous ont été communiquées. Les justifications à partir des descentes de charges complètes
et la vérification du non-glissement des fondations ainsi que celle du critère de limitation de
l’excentricité devront être réalisées lorsque les descentes de charge complètes auront été
établies, au plus tard au stade des études d’exécution.
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F.3. Dispositions constructives et des sujétions d’exécution
Le béton des fondations et des parties en contact avec le sol devra être résistant aux éventuelles
agressions chimiques du milieu encaissant.
Les travaux seront réalisés en dehors des périodes de pluie, de façon à limiter les sujétions liées
aux eaux météoritiques. En cas de venu d’eau, on leur évacuera aussitôt par pompage.
Les terrassements des fondations pourront se faire avec un engin de terrassement traditionnel.
Toutefois, en cas de rencontre de remblais contenant des passages indurés, des gros blocs et/ou
de vestiges d'ouvrages enterrés, l'utilisation du BRH pourra être nécessaire.
En cas de mauvaise tenue des parois des fouilles, on devra recourir à un blindage.
On procédera à une vérification soignée des fonds de fouilles. Toute poche de sol douteux
(poche de remblais, sol remanié, sol mou ou lâche, etc.) qui subsisterait au niveau d'assise
théorique retenu sera purgée et remplacée par du gros béton.
Les fonds de fouille devront être parfaitement curés et nettoyés avant le coulage.
Les fondations seront coulées immédiatement après ouverture et autant que possible en pleine
fouille. En cas de recours à un blindage provisoire, celui-ci sera retiré aussitôt après bétonnage,
afin d'assurer un contact parfait entre les faces latérales de la fondation et le terrain et d'éviter
la formation de cheminements préférentiels pour l'eau le long des fondations.
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G. ASSISE DU DALLAGE DU SOUS-SOL
G.1. Préparation de la plateforme support
Il convient de :
• Travailler par temps sec ;
• Purger les remblais et les terrains remaniés sur toute leur épaisseur ;
• Procéder à une fermeture du fond de forme par des moyens adaptés. Des précautions
devront être prises pour éviter toute déstructuration et tout remaniement du fond de forme.
• Prévoir la réception du fond de forme dans le cadre du suivi géotechnique d’exécution. Elle
devra notamment comprendre :
o une vérification visuelle de l’arase de terrassement. L’arrase de terrassement devrait
se situer dans la craie (formation 2). Si des poches de remblais et/ou terrains
remaniés subsistent au niveau de l’arase, on procédera à une purge/substitution ;
o des contrôles de portance de l’arase de terrassement à l’aide d’essais à la plaque.
On cherchera à obtenir au minimum EV2 ≥ environ 20 MPa. Si ce critère n’est pas
atteint au niveau de l’arase, on procédera à une purge/substitution et/ou à un
cloutage.
G.2. Couche de forme
Il conviendra de :
• Travailler par temps sec ;
• Mettre en œuvre une couche de forme constituée de matériaux insensibles à l’eau et non
dégradables lors de leur mise en œuvre, conformes aux spécifications de l’annexe A du
DTU 13.3, il s’agira par exemple de GNT G11 ins ou concassé de roche dure R3 Li avec
passant à 80 mm ≤ 12 %, VBS ≤ 0,1 et Dmax ≤ 60 mm.
L’épaisseur de la couche de forme sera d’au moins 50 cm.
L’entreprise devra adapter les modes de mise en œuvre et de compactage aux
caractéristiques du site, au matériau retenu et au matériel dont elle dispose, afin d’obtenir les
critères de réception demandés.
• Contrôler la couche de forme à l’aide d’essais à la plaque. On cherchera à obtenir :
- Module de second cycle EV2 ≥ 50 MPa pour les charges d’exploitation ≤ 20 kN/m2 ;
- Indice de compactage : EV2/EV1 ≤ 2,2.
Si l’on cherche à obtenir des valeurs de réception de plate-forme plus élevées que ci-dessus,
ou bien en cas de pluie, il faudra augmenter l’épaisseur de la couche de forme.
FONDASOL se tient à la disposition du maître d’œuvre ou de l’entreprise pour la réalisation
des essais de contrôle à tout stade de l’exécution.
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G.3. Modules Es et évaluation des tassements
Les modules de déformations du sol Es, à retenir pour le calcul des dallages sont estimés à partir
du module pressiométrique EM et du coefficient rhéologique α.
Cote de la base Module Es
N° Couche
(m NGF) (MPa)
Couche de forme granulaire compactée et
- ≤ 91,6 45
contrôlée par essais à la plaque
1 Remblais Purgés
2 Limons crayeux à sablo-crayeux 89,8 18
3 Craie < 85,3 50
Sous une surcharge uniformément répartie de 2,5 + 5 = 75 kPa au droit de la bâtiment (niveau
R-1), les tassements seraient de l’ordre de quelques millimètres.
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H. ÉTUDE DE L’ASSISE DES CHAUSSEES
H.1. Objectif
L’objectif est d’obtenir au minimum une PF2 sur la couche de forme, soit une réception par
essais à la plaque avec EV2 ≥ 50 MPa.
H.2. Contexte PST/Arase – nature et qualité de la couche de forme
Après terrassement à la cote de la PST, l’arase de terrassement pourrait se trouver dans les
formations 1 et 2, matériaux sensibles aux variations hydriques.
On considèrera qu’on se situe dans un contexte PST2-AR1 pour une arase dans les limons
crayeux à sablo-crayeux (formation 2) en conditions favorables. En conditions météorologiques
défavorables, un contexte PST1-AR1 voire PST0-AR0 sera retenu pour une arase située dans les
remblais (formation 1) ou dans les limons crayeux à sablo-crayeux (formation 2).
Une vérification soignée de l’arase de terrassement devra être réalisée. Toute poche de sol
douteux (poche de remblais mou ou douteux, terrain avec débris végétaux, …) qui subsisterait
au niveau de l’arase théorique sera purgée et substituée.
Disposer un géotextile de séparation et filtration en fond de forme ;
Une mesure de portance par essais de poinçonnement (IPI) ou par essais à la plaque (EV2) en
début de travaux permettra de s'assurer des conditions de traficabilité de chantier et d'adapter
si nécessaire les dispositions et modalités de réalisation et l'épaisseur des couches :
• Si IPI < 3 ou EV2 < 20 MPa : la traficabilité sur le chantier ne sera pas assurée et l’arase sera
de classe AR0. Dans ce cas, il conviendra d’améliorer l’arase par une substitution, et/ou des
travaux de drainage (fossés profonds, rabattement, etc.) de manière à pouvoir la reclasser
a minima en classe AR1.
• Si IPI > 3 ou 20 < EV2 < 50 MPa : la traficabilité sur le chantier sera assurée et la classe
d’arase sera au minimum AR1.
Dans le cas PST1-AR1 (état hydrique « h »), il faudra prévoir 0,65 m de matériaux
granulaires insensibles à l’eau, naturel ou concassé de roche dure sur un géotextile.
Dans le cas PST2-AR1 (état hydrique « m »), il faudra prévoir 0,4 m de matériaux granulaires
insensibles à l’eau, naturel ou concassé de roche dure sur un géotextile.
H.3. Recommandations d’exécution
L’entreprise devra adapter les modes de mise en œuvre et de compactage aux caractéristiques
du site (notamment l’état hydrique du sol support au moment des travaux), au matériau retenu
et au matériel dont elle dispose, afin d’obtenir les critères de réception demandés.
Des dispositions et précautions devront être prises pour éviter tout désordre dans les
avoisinants.
De plus, il faudra tenir compte des tassements résiduels, dans les zones où il subsistera des
remblais sous la couche de forme.
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I. SUITES A DONNER
I.1. Aléas résiduels et incertitudes restant à préciser
Les aléas résiduels et incertitudes restant à préciser à l’issue de cette étude sont notamment les
suivants :
• Les descentes de charges complètes qui restent à déterminer.
• L’épaisseur de terrain remanié après démolition et purge du purge du mur de soutènement
existant.
• Présence de remblais sur des profondeurs variables et pouvant être importantes.
I.2. Enchainement des missions normalisées
Le présent rapport conclut la mission d’étude géotechnique de conception G2 PRO confiée à
Fondasol au stade actuel des données disponibles.
Selon la norme NF P94-500, elle doit être suivie de la phase DCE/ACT limitée aux seuls ouvrages
géotechniques consistant notamment en :
• rédaction des éléments géotechniques nécessaires à l’élaboration d’un DCE (soit éléments
de CCTP, BPU, et DQE),
• assistance pour l’analyse technique des offres des entreprises.
Fondasol reste à la disposition du maître d’ouvrage ou du maître d’œuvre pour réaliser cette
prestation.
Au stade des travaux, une mission de supervision d’étude et de suivi géotechnique d’exécution
G4 doit être confiée à un géotechnicien pour :
• valider les méthodes de construction, ainsi que les adaptations et optimisations des ouvrages
géotechniques, proposées par l’entreprise,
• vérifier le dimensionnement des ouvrages géotechniques de l’entreprise,
• valider le programme d’auscultations et d’investigations proposé par l’entreprise,
• s’assurer du bon comportement des ouvrages et des avoisinants en cours de travaux, et de
la maîtrise par l’entreprise des éventuels aléas résiduels dans le cadre de la mission d’étude
et de conception G3 qui reste à sa charge.
Fondasol est à la disposition du maître d’ouvrage pour réaliser cette mission.
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ANNEXES
1. ENCHAINEMENT DES MISSIONS
D’INGENIERIE GEOTECHNIQUE (NF P94-
500) – 1 PAGE
Le Maître d’Ouvrage doit associer l’ingénierie géotechnique au même titre que les autres ingénieries à la Maîtrise d’Œuvre et ce, à toutes les étapes
successives de conception, puis de réalisation de l’ouvrage. Le Maître d’Ouvrage, ou son mandataire, doit veiller à la synchronisation des missions
d’ingénierie géotechnique avec les phases effectives à la Maîtrise d’Œuvre du projet.
L’enchaînement et la définition synthétique des missions d’ingénierie géotechnique sont donnés ci-après. Deux ingénieries géotechniques différentes
doivent intervenir : la première pour le compte du Maître d’Ouvrage ou de son mandataire lors des étapes 1 à 3, la seconde pour le compte de
l’entreprise lors de l’étape 3.
Objectifs à Prestations
Enchainement Phases de Niveau de management
Mission d’ingénierie géotechnique atteindre pour d’investigations
des missions la maîtrise des risques
et Phase de la mission les ouvrages géotechniques à
G1 à G4 d’œuvre géotechniques attendu
géotechniques réaliser
Fonction des
Étude géotechnique préalable (G1) Spécificités
Première identification des données existantes
géotechniques du
Étape 1 : Phase Étude de Site (ES) risques présentés par le site et de la complexité
site
Étude géotechnique
géotechnique Première
préalable Étude Études géotechnique préalable (G1) Fonctions des
adaptation des Première identification des
(G1) préliminaire, données existantes
Phase Principes Généraux de Construction futurs ouvrages risques pour les futurs
Esquisse, et de la complexité
(PGC) aux spécificités ouvrages
APS géotechnique
du site
Définition et
Fonction du site et
Étude géotechnique de conception (G2) comparaison des
de la complexité du
APD/AVP solutions
Phase Avant-projet (AVP) projet (choix
envisageables
constructifs)
pour le projet
Mesures préventives pour la
Étape 2 :
réduction des risques Fonction du site et
Étude Conception et
Études géotechniques de conception (G2) identifiés, mesures de la complexité du
géotechnique PRO justifications du
Phase Projet (PRO) correctives pour les risques projet (choix
de conception projet
résiduels avec détection au constructifs)
(G2)
Consultation sur plus tôt de leur survenance
le projet de
base/choix de
Étude géotechnique de conception (G2)
DCE/ACT l’entreprise et
Phase DCE/ACT
mise au point du
contrat de
travaux
A la charge de A la charge du maître
l’entreprise d’ouvrage
Supervision Étude Identification des risques
géotechnique Fonction des
Étude de suivi d’exécution résiduels, mesures
d’exécution (G4) méthodes de
géotechniques conforme aux correctives, contrôle du
construction et des
d’exécution (G3) Phase Supervision de exigences du management des risques
EXE/VISA adaptations
Phase Étude (en l’étude géotechnique projet, avec résiduels (réalité des actions,
Étape 3 : proposées si des
interaction avec la d’exécution (en interaction maîtrise de la vigilance, mémorisation,
Études risques identifiés
phase suivi) avec la phase supervision du qualité, du délai capitalisation des retours
géotechniques surviennent
suivi) et du coût d’expérience)
de réalisation
(G3/G4) Supervision Fonction du
Étude et suivi géotechnique Exécution des contexte
géotechniques d’exécution (G4) travaux en toute géotechnique
d’exécutions Phase Supervision du sécurité et en observé et du
DET/AOR
(G3) Phase Suivi suivi géotechnique conformité avec comportement de
(en interaction avec d’exécution (en interaction les attentes du l’ouvrage et des
la Phase Étude) avec la phase Supervision de maître d’ouvrage avoisinants en cours
l’étude) de travaux
Influence d’un
À toute étape
élément Influence de cet élément
d’un projet ou Fonction de
géotechnique géotechnique sur les
sur un Diagnostic Diagnostic géotechnique (G5) l’élément
spécifique sur le risques géotechniques
ouvrage géotechnique étudié
projet ou sur identifiés
existant
l’ouvrage existant
Classification des missions d’ingénierie géotechnique en page suivante
Février 2014
2. MISSIONS TYPES D’INGENIERIE
GEOTECHNIQUE (NORME NF P94-500) –
1 PAGE
L'enchaînement des missions d'ingénierie géotechnique (étapes 1 à 3) doit suivre les étapes de conception et de réalisation de tout projet pour contribuer à la
maîtrise des risques géotechniques. Le maître d'ouvrage ou son mandataire doit faire réaliser successivement chacune de ces missions par une ingénierie
géotechnique. Chaque mission s'appuie sur des données géotechniques adaptées issues d'investigations géotechniques appropriées.
ETAPE 1 : ETUDE GEOTECHNIQUE PREALABLE (G1) ETAPE 3 : ETUDES GEOTECHNIQUES DE REALISATION (G3 et
Cette mission exclut toute approche des quantités, délais et coûts d'exécution des G4, distinctes et simultanées)
ouvrages géotechniques qui entre dans le cadre de la mission d'étude géotechnique
de conception (étape 2). Elle est à la charge du maître d'ouvrage ou son mandataire. ETUDE ET SUIVI GEOTECHNIQUES D'EXECUTION (G3)
Elle comprend deux phases : Cette mission permet de réduire les risques géotechniques résiduels par la mise
en œuvre à temps de mesures correctives d'adaptation ou d'optimisation. Elle est
Phase Étude de Site (ES) confiée à l'entrepreneur sauf disposition contractuelle contraire, sur la base de la
Elle est réalisée en amont d'une étude préliminaire, d'esquisse ou d'APS pour une phase G2 DCE/ACT. Elle comprend deux phases interactives :
première identification des risques géotechniques d'un site. - Faire une enquête
documentaire sur le cadre géotechnique du site et l'existence d'avoisinants avec Phase Étude
visite du site et des alentours. - Définir si besoin un programme d'investigations géotechniques spécifique, le
- Définir si besoin un programme d'investigations géotechniques spécifique, le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats.
réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats. - Étudier dans le détail les ouvrages géotechniques: notamment établissement
- Fournir un rapport donnant pour le site étudié un modèle géologique d'une note d'hypothèses géotechniques sur la base des données fournies par le
préliminaire, les principales caractéristiques géotechniques et une première contrat de travaux ainsi que des résultats des éventuelles investigations
identification des risques géotechniques majeurs. complémentaires, définition et dimensionnement (calculs justificatifs) des
ouvrages géotechniques, méthodes et conditions d'exécution (phasages
Phase Principes Généraux de Construction (PGC) généraux, suivis, auscultations et contrôles à prévoir, valeurs seuils, dispositions
Elle est réalisée au stade d'une étude préliminaire, d'esquisse ou d'APS pour réduire constructives complémentaires éventuelles ).
les conséquences des risques géotechniques majeurs identifiés. Elle s'appuie - Élaborer le dossier géotechnique d'exécution des ouvrages géotechniques
obligatoirement sur des données géotechniques adaptées. provisoires et définitifs : plans d'exécution, de phasage et de suivi.
- Définir si besoin un programme d'investigations géotechniques spécifique, le Phase Suivi
réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats.
- Suivre en continu les auscultations et l'exécution des ouvrages géotechniques,
- Fournir un rapport de synthèse des données géotechniques à ce stade d'étude appliquer si nécessaire des dispositions constructives prédéfinies en phase Étude.
(première approche de la ZIG, horizons porteurs potentiels, ainsi que certains
- Vérifier les données géotechniques par relevés lors des travaux et par un
principes généraux de construction envisageables (notamment fondations,
programme d'investigations géotechniques complémentaire si nécessaire (le
terrassements, ouvrages enterrés, améliorations de sols).
réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats).
ETAPE 2 : ETUDE GEOTECHNIQUE DE CONCEPTION (G2) - Établir la prestation géotechnique du dossier des ouvrages exécutés (DOE) et
Cette mission permet l'élaboration du projet des ouvrages géotechniques et réduit fournir les documents nécessaires à l'établissement du dossier d'interventions
les conséquences des risques géotechniques importants identifiés. Elle est à la ultérieures sur l'ouvrage (DIUO).
charge du maître d'ouvrage ou son mandataire et est réalisée en collaboration avec SUPERVISION GEOTECHNIQUE D'EXECUTION (G4)
la maîtrise d'œuvre ou intégrée à cette dernière. Elle comprend trois phases :
Cette mission permet de vérifier la conformité des hypothèses géotechniques
Phase Avant-projet (AVP) prises en compte dans la mission d'étude et suivi géotechniques d'exécution. Elle
Elle est réalisée au stade de l'avant-projet de la maîtrise d'œuvre et s'appuie est à la charge du maître d'ouvrage ou son mandataire et est réalisée en
obligatoirement sur des données géotechniques adaptées. collaboration avec la maîtrise d'œuvre ou intégrée à cette dernière. Elle comprend
- Définir si besoin un programme d'investigations géotechniques spécifique, le deux phases interactives :
réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats. Phase Supervision de l'étude d'exécution
- Fournir un rapport donnant les hypothèses géotechniques à prendre en compte - Donner un avis sur la pertinence des hypothèses géotechniques de l'étude
au stade de l'avant-projet, les principes de construction envisageables géotechnique d'exécution, des dimensionnements et méthodes d'exécution, des
(terrassements, soutènements, pentes et talus, fondations, assises des dallages adaptations ou optimisations des ouvrages géotechniques proposées par
et voiries, améliorations de sols, dispositions générales vis-à-vis des nappes et l'entrepreneur, du plan de contrôle, du programme d'auscultation et des valeurs
des avoisinants), une ébauche dimensionnelle par type d'ouvrage géotechnique seuils.
et la pertinence d'application de la méthode observationnelle pour une meilleure
maîtrise des risques géotechniques. Phase Supervision du suivi d'exécution
- Par interventions ponctuelles sur le chantier, donner un avis sur la pertinence
Phase Projet (PRO) du contexte géotechnique tel qu'observé par l'entrepreneur (G3), du
Elle est réalisée au stade du projet de la maîtrise d'œuvre et s'appuie comportement tel qu'observé par l'entrepreneur de l'ouvrage et des avoisinants
obligatoirement sur des données géotechniques adaptées suffisamment concernés (G3), de l'adaptation ou de l'optimisation de l'ouvrage géotechnique
représentatives pour le site. - Définir si besoin un programme d'investigations proposée par l'entrepreneur (G3).
géotechniques spécifique, le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter - Donner un avis sur la prestation géotechnique du DOE et sur les documents
les résultats. fournis pour le DIUO.
- Fournir un dossier de synthèse des hypothèses géotechniques à prendre en
compte au stade du projet (valeurs caractéristiques des paramètres A TOUTES ETAPES : DIAGNOSTIC GEOTECHNIQUE (G5)
géotechniques en particulier), des notes techniques donnant les choix Pendant le déroulement d'un projet ou au cours de la vie d'un ouvrage, il peut être
constructifs des ouvrages géotechniques (terrassements, soutènements, pentes nécessaire de procéder, de façon strictement limitative, à l'étude d'un ou plusieurs
et talus, fondations, assises des dallages et voiries, améliorations de sols, éléments géotechniques spécifiques, dans le cadre d'une mission ponctuelle. Ce
dispositions vis-à-vis des nappes et des avoisinants), des notes de calcul de diagnostic géotechnique précise l'influence de cet ou ces éléments géotechniques
dimensionnement, un avis sur les valeurs seuils et une approche des quantités. sur les risques géotechniques identifiés ainsi que leurs conséquences possibles pour
Phase DCE / ACT le projet ou l'ouvrage existant.
Elle est réalisée pour finaliser le Dossier de Consultation des Entreprises et assister - Définir, après enquête documentaire, un programme d'investigations
le maître d'ouvrage pour l'établissement des Contrats de Travaux avec le ou les géotechniques spécifique, le réaliser ou en assurer le suivi technique, en
entrepreneurs retenus pour les ouvrages géotechniques. exploiter les résultats.
- Établir ou participer à la rédaction des documents techniques nécessaires et - Étudier un ou plusieurs éléments géotechniques spécifiques (par exemple
suffisants à la consultation des entreprises pour leurs études de réalisation des soutènement, causes géotechniques d'un désordre) dans le cadre de ce
ouvrages géotechniques (dossier de la phase Projet avec plans, notices diagnostic, mais sans aucune implication dans la globalité du projet ou dans
techniques, cahier des charges particulières, cadre de bordereau des prix et l'étude de l'état général de l'ouvrage existant.
d'estimatif, planning prévisionnel). Si ce diagnostic conduit à modifier une partie du projet ou à réaliser des travaux
sur l'ouvrage existant, des études géotechniques de conception et/ou d'exécution
- Assister éventuellement le maître d'ouvrage pour la sélection des entreprises,
ainsi qu'un suivi et une supervision géotechniques seront réalisés ultérieurement,
analyser les offres techniques, participé à la finalisation des pièces techniques des
conformément à l'enchaînement des missions d'ingénierie géotechnique (étape 2
contrats de travaux.
et/ou 3).
Février 2014
3. RESULTATS DES INVESTIGATIONS IN
SITU – 19 PAGES
Maison de l'Eau, rue du Général Sylvester à
(N° Projet: PR.51GT.25.0206)
EPERNAY (51)
Longitude Latitude Système de coordonnées
3,9563 49,0259 WGS 84
SP1 Élévation Nivellement Angle Azimut Prof. atteinte
+99,7 m NGF - - 10,0 m
Données Type Début Fin Machine Opérateur
PMT-SP1 Pressiomètre 18/12/2025 18/12/2025 FL40.15 MECHERGUI Radhouane
EM pfM* pLM*
Lithologie
Élévation
Descriptions EM/pLM*
Fluides
[MPa] [MPa] [MPa]
Outils
Prof.
Prof.
0 200 0 5 0 5 0 25
99,7 0 Remblai limono- 0
argileux gris à
cailloutis de craie
0,6 m
99,1
1 1
4,5 0,14 0,31 14,5
Remblai limono-
crayeux beige
2 2
2,4 0,15 0,34 7,0
2,3 m
97,4
Limon crayeux
marron-beige
3 3
9,4 0,33 0,70 13,5
3,4 m
96,3
Tarière continue - en rotation - diam 63 mm
4 4
20,2 0,76 1,42 14,2
A sec
5 5
11,0 0,55 1,26 8,7
6 6
7,5 0,91 1,03 7,3
Craie beige
7 7
18,7 0,84 1,62 11,6
8 8
32,3 1,53 3,13 10,3
9 9
28,9 1,46 2,63 11,0
10 m 10 m 10 m
89,7 10 10
soilcloud.tech
Maison de l'Eau, rue du Général Sylvester à
(N° Projet: PR.51GT.25.0206)
EPERNAY (51)
Longitude Latitude Système de coordonnées
3,9557 49,0260 WGS 84
SP2 Élévation Nivellement Angle Azimut Prof. atteinte
+98,3 m NGF - - 10,0 m
Données Type Début Fin Machine Opérateur
PMT-SP2 Pressiomètre 16/12/2025 16/12/2025 FL40.15 MECHERGUI Radhouane
Niveau d'eau
EM pfM* pLM*
Lithologie
Élévation
Descriptions EM/pLM*
Fluides
[MPa] [MPa] [MPa]
Outils
Prof.
Prof.
0 200 0 5 0 5 0 25
98,3 0 Remblai limoneux 0
gris à cailloutis de
craie, débris de
97,9 brique
0,4 m
1 1
7,5 0,34 0,74 10,1
2 2
10,6 0,47 0,84 12,7
Limon crayeux
marron, à cailloutis
de craie
3 3
11,7 0,57 1,22 9,6
Tarière continue - en rotation - diam 63 mm
4 4
15,8 0,82 1,67 9,5
4,6 m
Voir commentaire
93,7
A sec
5 5
41,3 1,30 2,30 17,9
6 6
40,0 1,13 2,28 17,5
7 7
19,9 0,80 1,62 12,3
Craie blanche
8 8
23,5 1,22 1,97 11,9
9 9
20,8 1,10 1,96 10,6
10 m 10 m 10 m
88,3 10 10
Pas d'eau en cours
soilcloud.tech
Maison de l'Eau, rue du Général Sylvester à
(N° Projet: PR.51GT.25.0206)
EPERNAY (51)
Longitude Latitude Système de coordonnées
3,9562 49,0261 WGS 84
SP3 Élévation Nivellement Angle Azimut Prof. atteinte
+97,3 m NGF - - 10,0 m
Données Type Début Fin Machine Opérateur
PMT-SP3 Pressiomètre 16/12/2025 16/12/2025 FL40.15 MECHERGUI Radhouane
Niveau d'eau
EM pfM* pLM*
Lithologie
Élévation
Descriptions EM/pLM*
Fluides
[MPa] [MPa] [MPa]
Outils
Prof.
Prof.
0 200 0 5 0 5 0 25
97,3 0 Remblai limono- 0
sableux gris, à
débris de brique
96,9 0,4 m
Remblai sablo-
1
limoneux marron-
1
15,4 0,55 1,13 13,7
gris
1,7 m
95,6
2 2
26,9 0,79 1,46 18,4
Limon crayeux
3 marron-beige 3
6,7 0,33 0,69 9,7
Tarière continue - en rotation - diam 63 mm
4 4
11,9 0,51 1,04 11,5
4,6 m
Voir commentaire
92,7
A sec
5 5
38,5 1,22 2,00 19,3
6 6
40,3 1,26 2,41 16,7
7 7
23,7 1,10 2,20 10,8
Craie blanche
8 8
38,4 1,43 2,63 14,6
9 9
21,7 0,82 1,68 12,9
10 m 10 m 10 m
87,3 10 10
Pas d'eau en cours
soilcloud.tech
Maison de l'Eau, rue du Général Sylvester à
(N° Projet: PR.51GT.25.0206)
EPERNAY (51)
Longitude Latitude Système de coordonnées
3,9559 49,0262 WGS 84
SP4 Élévation Nivellement Angle Azimut Prof. atteinte
+97,2 m NGF - - 10,0 m
Données Type Début Fin Machine Opérateur
PMT-SP4 Pressiomètre 16/12/2025 16/12/2025 FL40.15 MECHERGUI Radhouane
Niveau d'eau
EM pfM* pLM*
Lithologie
Élévation
Descriptions EM/pLM*
Fluides
[MPa] [MPa] [MPa]
Outils
Prof.
Prof.
0 200 0 5 0 5 0 25
97,2 0 0
Remblai gravelo-
sableux gris
0,7 m
96,5
1 1
13,3 0,55 0,99 13,4
2 2
8,8 0,38 0,76 11,6
Limon crayeux
marron-beige
3 3
9,1 0,49 0,89 10,2
Tarière continue - en rotation - diam 63 mm
4 4
8,3 0,51 0,85 9,8
Voir commentaire
4,7 m
92,5
A sec
5 5
28,0 1,01 2,12 13,2
6 6
37,0 1,31 2,41 15,3
7 7
49,0 1,50 2,69 18,2
Craie blanche
8 8
57,8 1,53 2,93 19,7
9 9
61,1 1,32 3,24 18,9
10 m 10 m 10 m
87,2 10 10
Pas d'eau en cours
soilcloud.tech
Maison de l'Eau, rue du Général Sylvester à
(N° Projet: PR.51GT.25.0206)
EPERNAY (51)
Longitude Latitude Système de coordonnées
3,9558 49,0263 WGS 84
SP5 Élévation Nivellement Angle Azimut Prof. atteinte
+96,4 m NGF - - 10,0 m
Données Type Début Fin Machine Opérateur
PMT-SP5 Pressiomètre 16/12/2025 16/12/2025 FL40.15 MECHERGUI Radhouane
Niveau d'eau
EM pfM* pLM*
Lithologie
Élévation
Descriptions EM/pLM*
Fluides
[MPa] [MPa] [MPa]
Outils
Prof.
Prof.
0 200 0 5 0 5 0 25
96,4 0 Remblai sablo- 0
graveleux gris, à
débris de brique
96,1 0,3 m
Remblai limono-
sableux et crayeux
1 beige-blanc 1
3,8 0,21 0,52 7,4
1,7 m
94,7
2 2
32,0 1,02 1,88 17,0
3 3
23,3 0,97 1,77 13,1
Tarière continue - en rotation - diam 63 mm
Limon sablo-crayeux 26,8 1,06 2,19 12,2
4 marron-clair 4
Voir commentaire
A sec
5 5
31,8 0,95 1,89 16,9
6 6
42,8 1,07 2,18 19,6
6,6 m
89,8
7 7
23,4 0,91 1,69 13,9
8 8
20,3 0,72 1,39 14,6
Craie blanche
9 9
22,9 0,69 1,41 16,3
10 m 10 m 10 m
86,4 10 10
Pas d'eau en cours
soilcloud.tech
Maison de l'Eau, rue du Général Sylvester à
(N° Projet: PR.51GT.25.0206)
EPERNAY (51)
Longitude Latitude Système de coordonnées
3,9563 49,0263 WGS 84
SP6 Élévation Nivellement Angle Azimut Prof. atteinte
+95,3 m NGF - - 10,0 m
Données Type Début Fin Machine Opérateur
PMT-SP6 Pressiomètre 17/12/2025 18/12/2025 FL40.15 MECHERGUI Radhouane
Equipements
EM pfM* pLM*
Lithologie
Élévation
Descriptions EM/pLM*
Fluides
[MPa] [MPa] [MPa]
Outils
Prof.
Prof.
0 200 0 5 0 5 0 25
95,3 0 Remblai sablo- 0
graveleux gris-
marron, végétalisé
95 en tête, à débris de
brique
0,3 m
Remblai limono-
sableux marron
1 1
9,1 0,72 1,48 6,2
1,4 m
93,9
2 2
10,5 0,52 0,99 10,6
Limon crayeux beige
3 3
22,3 1,07 2,01 11,1
3,6 m
91,7
Tarière continue - en rotation - diam 63 mm
Piézomètre en PVC crépiné diam 50 mm
4 4
27,9 1,37 2,80 10,0
5 5
29,7 1,36 2,64 11,3
6 6
30,9 1,44 2,61 11,8
Craie blanche
7 7
29,4 1,40 2,69 10,9
8 8
40,8 1,43 3,11 13,1
9 9
59,8 1,52 3,21 18,6
10 m 10 m 10 m 10 m
85,3 10 10
soilcloud.tech
Maison de l'Eau, rue du Général Sylvester à
(N° Projet: PR.51GT.25.0206)
EPERNAY (51)
Longitude Latitude Système de coordonnées Précision des relevés
3,9555 49,0264 WGS 84 Non renseigné
PM1 Élévation Prof. atteinte Angle Azimut Nivellement Précision des nivellements
+96,3 m 2,5 m - - NGF Non renseigné
Début Fin Machine Opérateur
23/12/2025 23/12/2025 Pelle mécanique Coline GODARD
Niveau d'eau
Lithologie
Élévation
Descriptions
Outils
Prof.
96,3 0 Remblai sablo-graveleux marron
Pelle mécanique - à godet - 30 cm
0,4 m
95,9
Voir commentaire
Remblai limono-crayeux beige, à débris de brique
1
1,9 m
94,4
2 Craie blanc-beige
2,5 m 2,5 m
93,8
Pas d'eau fin de forage
soilcloud.tech
Maison de l'Eau, rue du Général Sylvester à
(N° Projet: PR.51GT.25.0206)
EPERNAY (51)
Sondage Élévation Prof. atteinte
PM1 +96,3 m NGF 2,5 m
ECHANTILLONS
0,0 m
soilcloud.tech
Maison de l'Eau, rue du Général Sylvester à
(N° Projet: PR.51GT.25.0206)
EPERNAY (51)
Longitude Latitude Système de coordonnées Précision des relevés
3,9556 49,0262 WGS 84 Non renseigné
PM2 Élévation Prof. atteinte Angle Azimut Nivellement Précision des nivellements
+97,1 m 2,5 m - - NGF Non renseigné
Début Fin Machine Opérateur
23/12/2025 23/12/2025 Pelle mécanique Coline GODARD
Niveau d'eau
Lithologie
Élévation
Descriptions
Outils
Prof.
97,1 0 Remblai limono-crayeux gris
Pelle mécanique - à godet - 30 cm
0,4 m
96,7
Remblai sablo-graveleux gris-marron à débris de brique
Voir commentaire
1
1,5 m
95,6
Craie blanche
2
2,5 m 2,5 m
94,6
Pas d'eau fin de forage
soilcloud.tech
Maison de l'Eau, rue du Général Sylvester à
(N° Projet: PR.51GT.25.0206)
EPERNAY (51)
Sondage Élévation Prof. atteinte
PM2 +97,1 m NGF 2,5 m
ECHANTILLONS
0,0 m
0,0 m
soilcloud.tech
Maison de l'Eau, rue du Général Sylvester à
(N° Projet: PR.51GT.25.0206)
EPERNAY (51)
Longitude Latitude Système de coordonnées Précision des relevés
3,9565 49,0264 WGS 84 Non renseigné
PM3 Élévation Prof. atteinte Angle Azimut Nivellement Précision des nivellements
+94,7 m 2,5 m - - NGF Non renseigné
Début Fin Machine Opérateur
23/12/2025 23/12/2025 Pelle mécanique Coline GODARD
Niveau d'eau
Lithologie
Élévation
Descriptions
Outils
Prof.
94,7 0 Remblai argilo-limoneux gris à cailloutis de craie
0,2 m
94,5
Pelle mécanique - à godet - 30 cm
Remblai limono-crayeux marron
0,9 m
Voir commentaire
93,8
1
Limon crayeux marron-beige
2
2,5 m 2,5 m
92,2
Pas d'eau fin de forage
soilcloud.tech
Maison de l'Eau, rue du Général Sylvester à
(N° Projet: PR.51GT.25.0206)
EPERNAY (51)
Sondage Élévation Prof. atteinte
PM3 +94,7 m NGF 2,5 m
ECHANTILLONS
0,0 m
0,0 m
soilcloud.tech
Maison de l'Eau, rue du Général Sylvester à
(N° Projet: PR.51GT.25.0206)
EPERNAY (51)
Longitude Latitude Système de coordonnées Précision des relevés
3,9564 49,0260 WGS 84 Non renseigné
PM4 Élévation Prof. atteinte Angle Azimut Nivellement Précision des nivellements
+97,9 m 2,5 m - - NGF Non renseigné
Début Fin Machine Opérateur
23/12/2025 23/12/2025 Pelle mécanique Coline GODARD
Niveau d'eau
Lithologie
Élévation
Descriptions
Outils
Prof.
97,9 0 Remblai limoneux gris, végétalisé en tête
Pelle mécanique - à godet - 30 cm
0,5 m
97,4
Voir commentaire
Limon sablo-crayeux marron
1
1,6 m
96,3
Limon crayeux marron clair
2
2,5 m 2,5 m
95,4
Pas d'eau fin de forage
soilcloud.tech
Maison de l'Eau, rue du Général Sylvester à
(N° Projet: PR.51GT.25.0206)
EPERNAY (51)
Sondage Élévation Prof. atteinte
PM4 +97,9 m NGF 2,5 m
ECHANTILLONS
0,0 m
0,0 m
soilcloud.tech
Maison de l'Eau, rue du Général Sylvester à
(N° Projet: PR.51GT.25.0206)
EPERNAY (51)
Longitude Latitude Système de coordonnées Précision des relevés
3,9555 49,0261 WGS 84 Non renseigné
PM5 Élévation Prof. atteinte Angle Azimut Nivellement Précision des nivellements
+94,5 m 2,5 m - - NGF Non renseigné
Début Fin Machine Opérateur
23/12/2025 23/12/2025 Pelle mécanique Coline GODARD
Niveau d'eau
Lithologie
Élévation
Descriptions
Outils
Prof.
94,5 0 Remblai sablo-graveleux gris
0,3 m
Pelle mécanique - à godet - 30 cm
94,2
Remblai limono-sableux et crayeux marron à débris de bois
Voir commentaire
1
1,5 m
93
Remblai de crayeux blanche
2
2,5 m 2,5 m
92
Pas d'eau fin de forage
soilcloud.tech
Maison de l'Eau, rue du Général Sylvester à
(N° Projet: PR.51GT.25.0206)
EPERNAY (51)
Sondage Élévation Prof. atteinte
PM5 +94,5 m NGF 2,5 m
ECHANTILLONS
0,0 m
0,0 m
soilcloud.tech
Maison de l'Eau, rue du Général Sylvester à
(N° Projet: PR.51GT.25.0206)
EPERNAY (51)
Longitude Latitude Système de coordonnées
3,9563 49,0263 WGS 84
SP6 Élévation Nivellement Angle Azimut Prof. atteinte
+95,3 m NGF - - 10,0 m
Données Type Début Fin Machine Opérateur
PZO-SP6 Piézomètre ouvert 17/12/2025 18/12/2025 FL40.15 MECHERGUI Radhouane
Dp
Ht Hp
Sondage
0,3
Prof. P 10,0 m
Diamètre D 64,0 mm
Niveau d'eau
1,4 Tubage plein
En cours de forage Hw - m
Après équipement Hw - m
Tube
PVC
Dt
Diamètre intérieur Dt 45,0 mm
Diamètre extérieur Dt 50,0 mm
3,6
Crépines De — à — m
Développement Non
Bouchon de fond Oui
Hauteur hors sol Ht - m
Tubage crépiné P
Scellement du tube
Aucun(e)
Volume injecté - l
Protection
Tête métallique Non
Cadenas Oui
Bouche à clef Oui
Regard béton Non
Diamètre protection Dp 100,0 mm
Hauteur hors sol Hp - m Tubage plein
Réception Piézomètre
Profondeur Eau - Début réception - m
Profondeur Eau - Fin réception - m
Durée réception - h
D
soilcloud.tech
Compte rendu d'essai Matsuo
RÉFÉRENCE : PR.51GT.25.0206 PROJET : Maison de l'eau OUTIL : Matsuo v1.0
NOM DU CALCUL : Permeabilite
Vérificateur Observations
Mamady CONDE -
PM2 PM1 PM3 - - -
LONGITUDE 3.9555797 3.9555389 3.9564997 - - -
LATITUDE 49.0262371 49.0263757 49.0263555 - - -
LONGUEUR L (m) 1.1 1 1 - - -
LARGEUR B (m) 0.3 0.3 0.3 - - -
PROFONDEUR P
2.5 2.5 2.5 - - -
(m)
DATE DÉBUT
SATURATION
- - - - - -
DATE DÉBUT ESSAI 23/12/2025 08:40 23/12/2025 09:25 23/12/2025 10:30 - - -
NATURE DU SOL Craie Craie Limon crayeux - - -
MÉTÉO Temps couvert Temps couvert Temps couvert - - -
VENT - Vent faible Vent faible - - -
TEMPÉRATURE 0 5 5 - - -
OBSERVATIONS - - - - - -
N° ESSAI ESSAI DATE ESSAI PERMÉABILITÉ
show_chart 1 PM2 23/12/25 08:40 1,70E-6 m/s 6 mm/h
show_chart 2 PM1 23/12/25 09:25 < 5.10 -7 m/s < 1.8 mm/h
show_chart 3 PM3 23/12/25 10:30 0,00E+0 m/s 0 mm/h
FTQ 243
RÉCAPITULATIF D'ESSAIS DE LABORATOIRE
Projet N° : Nom du projet : Demandeur : Responsable laboratoire : Date :
51GT.25.0206 Maison de l'eau ‐ Epernay C. HAON PHOMMARATH Boris 23/01/2026
Passant à Passant à Proctor Cisaillement CDTriax CU+u Oedomètre
Prof. Ca
w ρ ρd ρs wL wP IP VBS CMOC Dmax 63 mm 50 mm 2 mm 80 µm 63 µm 2 µm 2 mm 63 µm IPI Classification GTR Classification GTR
Sondage moyenne Nature CO3 wopn ρdopn φ' c' φ' c' CC Cs
0/D 0/D 0/D 0/D 0/D 0/D 0 / 63 0 / 63 2000 2023
(m)
% Mg/m3 Mg/m3 Mg/m3 % % ‐ ‐ % % mm % % % % % % % % % % Mg/m3 ° kPa ° kPa ‐ ‐
Remarques :
Nombre d'essais 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2
PM3 1.70 limon crayo sableux beige 15.6 1.32 28 100.0 100.0 82.6 60.3 58.3 82.6 58.3 3.7 A1h F1h
PM5 0.90 limon crayo graveleux beige 18.8 1.36 19 100.0 100.0 77.2 60.8 60.1 77.2 60.1 2.4 A1th F1th
Page 1/1
PROCES VERBAL D'ESSAI
Conforme à la NF EN ISO 17892‐1
Reconnaissance et essais géotechniques
Essais de laboratoire sur les sols
FTQ 243‐101 Partie 1 : Détermination de la teneur en eau
Informations générales
Projet : Maison de l'eau ‐ Epernay Date : 15/01/2026
Référence : 51GT.25.0206 Opérateur : CHAPEL Franck
Laboratoire : EPONE Approbateur : PHOMMARATH Franck
Informations sur l'échantillon
Sondage : PM3 Date de prélèvement : 23/12/2025
Profondeur : 0.90 à 2.50 m Date de réception : 13/01/2026
Mode de prélèvement : PM
Profondeur moyenne : 1.70 m Mode de conservation : Sac
Résultats d'essai : teneur en eau
Description : limon crayo sableux beige
Dmax : 28 mm
Coupure : 20 mm
Température de la salle d'essai : 18.6 °C
Mode de séchage des matériaux : 105 °C
Teneur en eau :
w= 15.6 %
Observations
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PROCES VERBAL D'ESSAI
Conforme à la NF EN 17542‐3
Terrassements
Essais géotechniques en laboratoire
FTQ 243‐103 Partie 3 : Valeur de bleu de méthylène VBS d'un sol ou d'une roche
Informations générales
Projet : Maison de l'eau ‐ Epernay Date : 15/01/2026
Référence : 51GT.25.0206 Opérateur : CHAPEL Franck
Laboratoire : EPONE Approbateur : PHOMMARATH Franck
Informations sur l'échantillon
Sondage : PM3 Date de prélèvement : 23/12/2025
Profondeur : 0.90 à 2.50 m Date de réception : 13/01/2026
Mode de prélèvement : PM
Profondeur moyenne : 1.70 m Mode de conservation : Sac
Résultats d'essai : teneur en eau fraction 0/5 mm
Description : limon crayo sableux beige
Dmax : 28 mm
Coupure : 20 mm
Température de la salle d'essai : 18.6 °C
Mode de séchage des matériaux : 105 °C
Teneur en eau de la fraction 0/5 mm:
w= 15.6 %
Résultats d'essai : valeur de bleu
Masse humide soumise à l'essai : mh2= 40.5 g
Masse sèche soumise à l'essai : M1 = 35.0 g
Volume de solution de bleu injecté : V= 50.0 cm3
Masse de bleu injectée : B= 0.5 g
Proportion de la fraction 0/5mm
C= 92.8 %
dans la fraction 0/50mm du sol sec :
VBS = 1.32 g de bleu pour 100 g de sol sec
Observations
Essai conforme à la norme NF P94‐068
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PROCES VERBAL D'ESSAI
Conforme à la NF EN ISO 17892‐4
Reconnaissance et essais géotechniques
Essais de laboratoire sur les sols
FTQ 243‐106 Partie 4 : Détermination de la distribution granulométrique des particules
Informations générales
Projet : Maison de l'eau ‐ Epernay Date : 15/01/2026
Référence : 51GT.25.0206 Opérateur : CHAPEL Franck
Laboratoire : EPONE Approbateur : PHOMMARATH Franck
Informations sur l'échantillon
Sondage : PM3 Date de prélèvement : 23/12/2025
Profondeur : 0.90 à 2.50 m Date de réception : 13/01/2026
Mode de prélèvement : PM
Profondeur moyenne : 1.70 m Mode de conservation : Sac
Résultats d'essai : données générales
Description : limon crayo sableux beige Température de la salle d'essai : 18.6 °C
Dmax : 28 mm Mode de séchage des matériaux : 105 °C
Coupure du matériau : 20 mm Densité des grains, ρs : 2.70 Mg/m3 estimée
Type de matériau : Anguleux
Résultats d'essai : granulométrie
Maille maximum utilisée dm : 31.5 mm
Classification selon la granularité : limon crayo sableux beige
% de 63 mm 50 mm 20 mm 5 mm 2 mm 80 µm 63 µm 2 µm
passant à 100.0 100.0 99.1 92.8 82.6 60.3 58.3
Facteur d'uniformité Cu : Impossible à déterminer Facteur de courbure Cc : Impossible à déterminer
*Cu, Cc avec passant à 63 mm présentant moins de 50% de refus au tamis de 63 µm
Limon Sable Grave
GRANULOMETRIE Argile
fin moyen grossier fin moyen grossier fine moyenne grossière
Cailloux Blocs Gros blocs
Maille Passant
100%
(mm) (%)
80 100.0
90%
63 100.0
50 100.0 80%
31.5 100.0
20 99.1 70%
Pourcentage passant (%)
10 96.3
5 92.8 60%
2 82.6
1 74.7 50%
0.5 70.8
0.2 66.3 40%
0.1 62.8
0.08 60.3 30%
0.063 58.3
20%
SEDIMENTOMETRIE
10%
ø équiv Passant
(mm) Kc (%)
0%
#N/A #N/A 0.001 0.010 0.100 1.000 10.000 100.000 1000.000
#N/A #N/A 0.063
#N/A #N/A
Diamètres équivalents (mm) Maille des tamis (mm)
#N/A #N/A SÉDIMENTOMÉTRIE GRANULOMÉTRIE
#N/A #N/A
#N/A #N/A N= mm
Observations
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4. RESULTATS DES ESSAIS DE
LABORATOIRE – 5 PAGES
5. RISQUES NATURELS – 3 PAGES
RISQUE INONDATION / REMONTEE DE NAPPE
Extrait de la carte des remontées de nappe (source : www.georisques.gouv.fr)
RISQUE RETRAIT-GONFLEMENT DES ARGILES
Extrait de la carte de sensibilité au retrait-gonflement des argiles (source : www.georisques.gouv.fr)
RISQUE CAVITES
Extrait de la carte de localisation des cavités répertoriées (source : www.georisques.gouv.fr)
RISQUE MOUVEMENTS DE TERRAIN
Extrait de la carte de localisation des mouvements de terrain connus (source : www.georisques.gouv.fr)
RISQUE SISMIQUE
Extrait de la carte de zonage sismique (source : www.georisques.gouv.fr)
www.groupefondasol.com
Texte extrait tel quel de la pièce officielle, qui seule fait foi. La mise en page du document d'origine peut différer.