Pièce
CFA LA GARDE-NOTICE STRUCTURE-DCE.pdf · 20 378 mots · du marché « Agrandissement et remise à neuf du Centre de Formation d'Apprentis du Bâtiment à Toulon », dossier de consultation officiel.
MAITRE D'OUVRAGE
VAR AMENAGEMENT DEVELOPPEMENT
Tour l’Albatros – Avenue d’Entrecasteaux
83 056 TOULON CEDEX
OPERATION
CONSTRUCTION DU CFA DE TOULON
450 avenue François Arago
83 130 LA GARDE
NOTICE STRUCTURE
MAITRISE D’OEUVRE
ARCHITECTE BUREAU D’ETUDE TCE
COMTE VOLLENWEIDER SETEC GL INGENIERIE
191 rue de France 444 Boulevard du Mercantour
06000 NICE 06200 NICE
ACOUSTICIEN PAYSAGISTE
MARSHALL DAY ACOUSTICS MARCO ROSSI PAYSAGE
68 boulevard Carnot 17 cours de la liberté
06400 CANNES 69003 LYON
Indice Date Modification(s)
0 30/06/2026 Première diffusion
PHASE EMETTEUR TYPE LOT BATIMENT NIVEAU NUMERO INDICE
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SOMMAIRE
1 Generalités 6
1.1 Objet du présent document 6
1.2 Documents à disposition 6
1.3 Situation géographique 6
1.4 Topographie (TN) 6
1.5 Altimétries principales du projet 6
1.6 Classement du chantier 7
1.7 Classes de la structure 7
1.7.1 Générales 7
1.7.2 Propres à la charpente métallique 7
1.8 Règlements des calculs et de conception 8
1.8.1 Lois, décrets et arrêtés relatifs au séisme 8
1.8.2 Sécurité incendie 8
1.8.3 Eurocodes 9
1.8.4 DTU 12
1.8.5 Normes françaises 13
1.8.6 Fascicules de documentation 14
2 Principes structurels 15
2.1 Bâtiment enseignement neuf 15
2.1.1 Joints de dilatation 15
2.1.2 Présence d’eau / nappe 15
2.1.3 Terrassements / parois de soutènement 16
2.1.4 Fondations 17
2.1.5 Plancher bas 17
2.1.6 Superstructure 18
2.1.7 Toiture 18
2.2 Bâtiment Ateliers neuf 18
2.2.1 Joints de dilatation (JD) 18
2.2.2 Présence d’eau / nappe 18
2.2.3 Terrassements / parois de soutènement 18
2.2.4 Fondations 18
2.2.5 Plancher bas 18
2.2.6 Superstructure en bois 19
2.3 Bâtiment existant Administratif 19
2.4 Bâtiment existant Enseignement 20
2.5 Ouvrages de soutènement 20
2.6 Modélisation structurelle 22
2.6.1 But du paragraphe 22
2.6.2 Hypothèses de modélisation 22
2.6.2.1 Logiciel de modélisation 22
2.6.2.2 Validité du modèle et simplifications retenues 22
3 Hypothèses de conception – base des calculs 25
3.1 Géotechnique 25
3.1.1 Références 25
3.1.2 Généralités 25
3.1.2.1 Fondations nouveaux ouvrages 25
3.1.2.2 Fondations existantes 26
3.1.3 Poussée des terres 26
3.1.3.1 Aux ELS/ELU fondamentaux 26
3.1.3.2 Aux ELU sismiques 26
3.1.4 Dallages BA 27
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3.1.4.1 Modules de Young pour calcul des dallages BA 27
3.1.4.2 Spécificités de calcul des dallages BA 27
3.1.5 Terrassements 27
3.2 Hydrologie - nappe 27
3.3 Conditions particulières d'environnement 28
3.3.1 Pour la classe d’exposition des bétons 28
3.3.2 Humidité 28
3.4 Matériaux 28
3.4.1 Béton armé (BA) 28
3.4.2 Aciers de béton armé 30
3.4.2.1 Elasticité du béton armé normal 30
3.4.3 Acier de charpente (CM) 31
3.4.4 Bois (CB) 31
3.4.4.1 Caractéristiques mécaniques des bois 31
3.4.4.2 Classes de service 33
3.4.4.3 Classe de durée de chargement 34
3.4.4.4 Facteur de modification de résistance kmod (su) 34
3.4.4.5 Humidité des bois à la mise en œuvre 36
3.4.4.6 Coefficient de déformation – fluage kdef (su) 36
3.4.4.7 Coefficient de hauteur kh (su) 38
3.4.4.8 Coefficient de système ksys (su) 38
3.4.4.9 Coefficient de stabilité au feu kf,i (su) 39
3.4.4.10 Durabilité - classes d’emploi 39
3.5 Charges climatiques 41
3.5.1 Neige 41
3.5.1.1 Généralités 41
3.5.1.2 Types de toitures 41
3.5.1.3 Charges de chute normales 41
3.5.1.4 Charges de chute exceptionnelles 41
3.5.2 Vent 41
3.5.2.1 Généralités 41
3.5.2.2 Bâtiment fermé 42
3.6 Charges permanentes 42
3.6.1 Charges de poids propre 42
3.6.2 Surcharges verticales à répartitions horizontales 42
3.6.2.1 Face supérieure des planchers intérieurs 42
3.6.2.2 Face supérieure des toitures-terrasses inaccessibles 43
3.6.2.3 Face supérieure des toitures-terrasses accessibles – atelier 3 43
3.6.2.4 Face supérieure des toitures inaccessibles CM 43
3.6.2.5 Face supérieure des toitures inaccessibles CB 43
3.6.2.6 Sous faces de planchers 43
3.6.3 Surcharges verticales à répartitions verticales 44
3.6.4 Charges horizontales 44
3.6.4.1 Poussée des terres 44
3.6.4.2 Remontée de nappe 44
3.7 Charges d'exploitations 44
3.7.1 Charges verticales 44
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3.7.1.1 Charges statiques courantes 44
3.7.1.2 Charges d’ascenseurs / de monte-charges 45
3.7.1.3 Exploitation sur talus 45
3.7.1.4 Remontée de nappe 45
3.8 Charges accidentelles 45
3.8.1 Incendie BA - ERP 45
3.8.1.1 Stabilité générale 45
3.8.1.2 Stabilité particulière de la toiture 46
3.8.1.3 Stabilité des locaux à risques 46
3.8.2 Incendie CB - ERP 46
3.8.2.1 Stabilité générale 46
3.8.2.2 Stabilité particulière de la toiture 47
3.8.3 Sismicité 47
3.8.3.1 Etudes sismiques nouveaux bâtiments 47
3.8.3.2 Etudes sismiques générales existantes 47
3.9 Combinaisons / pondérations 47
3.9.1 Combinaisons / pondérations des ouvrages BA généraux 47
3.9.2 Combinaisons / pondérations particulières des dallages BA 48
3.10 Déformées / tassements / déplacements 48
3.10.1 Ouvrages horizontaux BA – déformées 48
3.10.1.1 Flèche EC2 aux ELS quasi permanents 48
3.10.1.2 Flèche nuisible selon le guide d’application des EC2 (FD P18-717) 49
3.10.2 Ouvrages horizontaux CM – déformées verticales 49
3.10.2.1 Flèche effective 49
3.10.2.2 Flèche admissible 50
3.10.3 Ouvrages CM verticaux – déformées horizontales 50
3.10.3.1 Structures de bardage 50
3.10.3.2 Structures de murs rideaux 50
3.10.4 Ouvrages horizontaux CB – déformées verticales 50
3.10.4.1 Flèche verticale aux EC5 = w1 50
3.10.4.2 Flèche verticale particulière = w3 51
3.10.5 Ouvrages verticaux CB – déformées horizontales 52
3.10.6 Fondations superficielles BA, aux ELS quasi permanents - tassements 52
3.10.7 Dallages BA sur terre-plein selon DTU 13.3, aux ELS caractéristiques - tassements 52
3.10.8 Déplacements horizontaux aux ELU sismiques 52
3.10.8.1 Déplacements admissibles relatifs 52
3.10.8.2 Largeurs des joints sismiques 52
3.11 Vibrations / fréquences propres des planchers 53
3.11.1 Planchers CB (hors CLT) 53
3.11.1.1 Cas des machines 53
3.11.1.2 Cas de la foule 53
3.11.2 Planchers CLT 53
3.12 Limitation des contraintes des ouvrages BA 54
3.12.1 Béton 54
3.12.2 Aciers BA 54
3.13 Maîtrise de la fissuration 54
3.13.1 Cas général des ouvrages BA 54
3.13.2 Cas particulier des planchers à dalles alvéolées BP 54
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4 Analyse sismique 55
4.1 Généralités 55
4.2 Résultats - Bloc enseignement ENS2 56
4.2.1 Vue 3D 56
4.2.2 Modes propres, fréquences, masses modales 56
4.2.3 Vérifications des déplacements relatifs entre étage 57
4.2.4 Vérifications des effets du second ordre 57
4.3 Résultats - Bloc TOTEM 58
4.3.1 Vue 3D 58
4.3.2 Modes propres, fréquences, masses modales 58
4.3.3 Vérifications des déplacements relatifs entre étage 59
4.3.4 Vérifications des effets du second ordre 59
4.4 Résultats - Bloc Atelier 2 60
4.4.1 Vue 3D 60
4.4.2 Modes propres, fréquences, masses modales 60
4.4.3 Vérifications des déplacements relatifs entre étage 63
4.4.4 Vérifications des effets du second ordre 63
4.5 Batiments existants 63
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1 GENERALITES
1.1 OBJET DU PRESENT DOCUMENT
Le but de cette note en phase conception est de décrire :
• Les principes structurels adoptés (statiques et sismiques) ;
• Les hypothèses de calcul (statiques et sismiques) ;
• Les résultats de l’analyse sismique.
Elle est à destination :
• Du Maître d’Ouvrage, pour information ;
• Du Bureau de Contrôle pour validation.
1.2 DOCUMENTS A DISPOSITION
• Plans de l’existant fournis par la MOA au DCE concours ;
• Plans Architecte PRO du 01/04/2026 ;
• Rapport de sondages structurels réalisés par BTP ingénierie en date de novembre 2025 ;
• Rapport géotechnique G2 PRO réalisé par GéoTerria en date du 19/03/2026.
1.3 SITUATION GEOGRAPHIQUE
• Région : Provence-Alpes-Côte d’Azur ;
• Département : Var (83) ;
• Arrondissement : Toulon ;
• Canton : Toulon-1 ;
• Commune : Toulon.
1.4 TOPOGRAPHIE (TN)
Le terrain présente une légère déclivité d’ouest en est, avec des niveaux NGF variant environ de + 54,00
m à + 48,30 m.
On retrouve une première plateforme autour de + 53,00 m (comprenant le bâtiment administration) et une
deuxième plateforme vers +49,00 m (comprenant les ateliers), les deux étant délimités par un talus.
Le projet s’implantant dans l’emprise de ce talus, certains nouveaux bâtiments seront partiellement enterrés
et ses sujétions particulières devront être prises pour la réalisation des terrassements et parois contre
terres.
1.5 ALTIMETRIES PRINCIPALES DU PROJET
Les altimétries principales des ouvrages neufs sont approximativement les suivantes :
• Ateliers :
o Plancher bas RDJ : + 48.92 m NGF
o Plancher haut RDJ : +51.62 m NGF
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• Bâtiments enseignement
o Plancher bas RDJ : +48.92 m NGF
o Plancher haut RDJ : +52.92 m NGF
o Plancher haut RDC : +57.02 m NGF
• Bâtiment Totem
o Plancher bas RDJ : +48.92 m NGF
o Plancher haut RDJ : +52.92 m NGF
o Plancher haut RDC : +57.02 / +57.62 m NGF
o Plancher haut du R+1 : +60.72 m NGF
o Toiture : +64.62
1.6 CLASSEMENT DU CHANTIER
Le chantier est classé en catégorie :
• B : moyenne importance.
1.7 CLASSES DE LA STRUCTURE
1.7.1 Générales
Catégorie de durée d’utilisation
Catégorie 4 : 50 ans. Structures de bâtiments et autres structures courantes.
Classe structurale
S4 : durée de vie de 50 ans, ouvrages courants de Bâtiment et de Génie Civil.
Classe de conséquence
CC2 : Conséquence moyenne en termes de vie humaine ou conséquences économiques, sociales ou
d’environnements (exemple : bâtiments publics négligeables, habitations, bureaux).
Classe de fiabilité
Durée de référence : 1 an ou 50 ans.
RC2 : coefficient de fiabilité β = 4.7 si 1 an, 3.8 si 50 ans, coefficient d'actions K fi = 1.0.
Supervision du projet
DSL2 : supervision normale. Contrôle par personnes différentes de celles initialement.
Contrôle pendant l’exécution
IL2 : contrôle normal. Contrôle conforme aux procédures de l'organisme.
Situations de projet
• Situation durable ;
• Situation transitoire ;
• Situation accidentelle ;
• Situation sismique.
1.7.2 Propres à la charpente métallique
Catégorie de service
SC1 : catégorie de service 1.
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Catégorie de production
PC1 : classe de production 1.
Classe d’exécution
EXC2 : classe d’exécution 2.
1.8 REGLEMENTS DES CALCULS ET DE CONCEPTION
1.8.1 Lois, décrets et arrêtés relatifs au séisme
Communs
Décret n° 2010-1254 du 22 octobre 2010 relatif à la prévention du risque sismique
Décret n° 2010-1255 du 22 octobre 2010 portant délimitation des zones de sismicité du territoire français
Décret n° 2015-5 du 06 janvier 2015 modifiant l’article D.563-8-1 du code de l’environnement
Risque normal
Arrêté du 22 octobre 2010 relatif à la classification et aux règles de construction parasismique applicables
aux bâtiments de la classe dite « à risque normal », version consolidée de Juillet 2022 suivant arrêtés ci-
dessous :
• Arrêté du 19 juillet 2011 modifiant l'arrêté du 22 octobre 2010 relatif à la classification et aux règles
de construction parasismique applicables aux bâtiments de la classe dite « à risque normal » ;
• Arrêté du 25 octobre 2012 modifiant l'arrêté du 22 octobre 2010 relatif à la classification et aux
règles de construction parasismique applicables aux bâtiments de la classe dite « à risque normal
»;
• Arrêté du 15 septembre 2014 modifiant l'arrêté du 22 octobre 2010 relatif à la classification et aux
règles de construction parasismique applicables aux bâtiments de la classe dite « à risque normal
»;
• Arrêté du 30 décembre 2020 modifiant l'arrêté du 22 octobre 2010 relatif à la classification et aux
règles de construction parasismique applicables aux bâtiments de la classe dite « à risque normal
»;
• Arrêté du 8 septembre 2021 modifiant l'arrêté du 22 octobre 2010 relatif à la classification et aux
règles de construction parasismique applicables aux bâtiments de la classe dite « à risque normal
»;
• Arrêté du 17 juin 2022 modifiant l'arrêté du 22 octobre 2010 relatif à la classification et aux règles
de construction parasismique applicables aux bâtiments de la classe dite « à risque normal » ;
• FD P06-037 (juin 2023) : Règles de construction parasismiques - Application de l'arrêté du 17 juin
2022 modifiant l'arrêté du 22 octobre 2010 relatif à la classification et aux règles de construction
parasismique applicables aux bâtiments de la classe dite à "risque normal" (Indice de classement :
P06-037).
1.8.2 Sécurité incendie
ERP
Règlement de sécurité incendie dans les ERP (approuvé par arrêté du 25 juin 1980 et modifié) : Livre 1
Dispositions applicables à tous les établissements recevant du public - Chapitre unique - Articles GN1 à
GN14
Règlement de sécurité incendie dans les ERP (approuvé par arrêté du 25 juin 1980 et modifié) : Livre 2
Dispositions applicables aux établissements des quatre premières catégories - Titre 1 Dispositions
générales - Chapitre 2 Construction - Articles CO1 à CO60
Règlement de sécurité incendie dans les ERP (approuvé par arrêté du 25 juin 1980 et modifié) : Livre 2
Dispositions applicables dans les établissements des quatre premières catégories - Titre 2 Dispositions
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particulières - Chapitre 6 Etablissements du type R : établissements d'éveil, d'enseignement, de formation,
centres de vacances, centres de loisirs sans hébergement - Articles R1 à R33
Règlement de sécurité incendie dans les ERP (approuvé par arrêté du 25 juin 1980 et modifié) : Livre 3
Dispositions applicables aux ERP de la 5ème catégorie - Chapitre 1 à 3 - Articles PE1 à PE37
Bureaux
CODE DU TRAVAIL (Nouvelle Partie Réglementaire) : Titre 1er Obligations du maître d'ouvrage pour la
conception des lieux de travail - Chapitre 6 Risques d'incendies et d'explosions et évacuation - Articles
R4216-1 à R4216-34
Autres
NF EN 13501-1 (décembre 2018) : Classement au feu des produits et éléments de construction - Partie 1
: classement à partir des données d'essais de réaction au feu (Indice de classement : P92-800-1)
NF EN 13501-2 (mai 2023) : Classement au feu des produits et éléments de construction - Partie 2 :
classement à partir des données d'essais de résistance au feu à l'exclusion des produits utilisés dans les
systèmes de ventilation (Indice de classement : P92-800-2)
Instruction technique n° 249 du 24 mai 2010 relative aux façades
Instruction technique n° 263 du 30 décembre 1994 modifiée relative à la construction et au désenfumage
des volumes libres intérieurs dans les établissements recevant du public
1.8.3 Eurocodes
Eurocodes 0
NF EN 1990 (mars 2003) : Eurocodes structuraux - Bases de calcul des structures (Indice de classement
: P06-100-1)
NF EN 1990/NA (décembre 2011) : Eurocodes structuraux - Bases de calcul des structures - Annexe
nationale à la NF EN 1990 (Indice de classement : P06-100-1/NA)
NF EN 1990/A1 (juillet 2006) : Eurocode - Bases de calcul des structures - Amendement A1 (Indice de
classement : P06-100-1/A1)
NF EN 1990/A1/NA (décembre 2007) : Eurocode - Bases de calcul des structures - Annexe nationale à la
NF EN 1990/A1 (Indice de classement : P06-100-1/A1/NA)
Eurocodes 1
NF EN 1991-1-1 (mars 2003) : Eurocode 1 - Actions sur les structures - Partie 1-1 : Actions générales -
Poids volumiques, poids propres, charges d'exploitation des bâtiments (Indice de classement : P06-111-1)
NF P06-111-2 (juin 2004) : Eurocode 1 - Actions sur les structures - Poids volumiques, poids propres,
charges d'exploitation des bâtiments - Partie 2 : Annexe nationale à la NF EN 1991-1-1 + Amendement A1
(mars 2009) (Indice de classement : P06-111-2)
NF EN 1991-1-2 (juillet 2003) : Eurocode 1 - Actions sur les structures - Partie 1-2 : Actions générales -
Actions sur les structures exposées au feu (Indice de classement : P06-112-1)
NF EN 1991-1-2/NA (février 2007) : Eurocode 1 - Actions sur les structures - Partie 1-2 : Actions générales
- Actions sur les structures exposées au feu - Annexe nationale à la NF EN 1991-1-2 (Indice de classement
: P06-112-2/NA)
NF EN 1991-1-3 (avril 2004) : Eurocode 1 - Actions sur les structures - Partie 1-3 : Actions générales -
Charges de neige + Amendement A1 (octobre 2015) (Indice de classement : P06-113-1)
NF EN 1991-1-3/NA (mai 2007) : Eurocode 1 - Actions sur les structures - Partie 1-3 : Actions générales -
Charges de neige - Annexe nationale à la NF EN 1991-1-3 + Amendement A1 (juillet 2011) + Amendement
A2 (juillet 2022) (Indice de classement : P06-113-1/NA)
NF EN 1991-1-4 (novembre 2005) : Eurocode 1 - Actions sur les structures - Partie 1-4 : Actions générales
- Actions du vent + Amendement A1 (octobre 2010) (Indice de classement : P06-114-1)
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NF EN 1991-1-4/NA (mars 2008) : Eurocode 1 - Actions sur les structures - Partie 1-4 : Actions générales
- Actions du vent - Annexe nationale à la NF EN 1991-1-4 + Amendement A1 (juillet 2011) + Amendement
A2 (septembre 2012) (Indice de classement : P06-114-1/NA)
NF EN 1991-1-5/NA (février 2008) : Eurocode 1 - Actions sur les structures - Parties 1-5 : Actions générales
- Actions thermiques - Annexe nationale à la NF EN 1991-1-5 (Indice de classement : P06-115-1/NA)
NF EN 1991-1-5/NA (février 2008) : Eurocode 1 - Actions sur les structures - Parties 1-5 : Actions générales
- Actions thermiques - Annexe nationale à la NF EN 1991-1-5 (Indice de classement : P06-115-1/NA)
NF EN 1991-1-6 (novembre 2005) : Eurocode 1 - Actions sur les structures - Partie 1-6 : Actions générales
- Actions en cours d'exécution (Indice de classement : P06-116-1)
NF EN 1991-1-6/NA (mars 2009) : Eurocode 1 - Actions sur les structures - Partie 1-6 : Actions générales
- Actions en cours d'exécution - Annexe nationale de la NF EN 1991-1-6 (Indice de classement : P06-116-
1/NA)
NF EN 1991-1-7 (février 2007) : Eurocode 1 - Actions sur les structures - Partie 1-7 : Actions générales -
Actions accidentelles + Amendement A1 (août 2014) (Indice de classement : P06-117)
NF EN 1991-1-7/NA (septembre 2008) : Eurocode 1 : Actions sur les structures - Parties 1-7 : Actions
générales - Actions accidentelles - Annexe nationale à la NF EN 1991-1-7 (Indice de classement : P06-
117/NA)
Eurocodes 2
NF EN 1992-1-1 (octobre 2005) : Eurocode 2 - Calcul des structures en béton - Partie 1-1 : Règles
générales et règles pour les bâtiments + Amendement A1 (février 2015) (Indice de classement : P18-711-
1)
NF EN 1992-1-1/NA (mars 2016) : Eurocode 2 - Calcul des structures en béton - Partie 1-1 : Règles
générales et règles pour les bâtiments - Annexe Nationale à la NF EN 1992-1-1 + Amendement A1
(novembre 2022) (Indice de classement : P18-711-1/NA)
NF EN 1992-1-2 (octobre 2005) : Eurocode 2 - Calcul des structures en béton - Partie 1-2 : Règles
générales - Calcul du comportement au feu + Amendement A1 (mai 2019) (Indice de classement : P18-
712-1)
NF EN 1992-1-2/NA (octobre 2007) : Eurocode 2 - Calcul des structures en béton - Partie 1-2 : Règles
générales - Calcul du comportement au feu - Annexe nationale à la NF EN 1992-1-2 + Amendement A1
(mars 2021) + Amendement A2 (novembre 2024) + Amendement A3 (février 2023) + Amendement A4
(août 2023) (Indice de classement : P18-712-1/NA)
NF EN 1992-4 (septembre 2018) : Eurocode 2 - Calcul des structures en béton - Partie 4 : Conception et
calcul des éléments de fixation pour béton (Indice de classement : E27-817)
NF EN 1992-4/NA (décembre 2022) : Eurocode 2 - Calcul des structures en béton - Partie 4 : Conception
et calcul des éléments de fixation pour béton - Annexe nationale à la NF EN 1992-4 (Indice de classement
: E27-817/NA)
Eurocodes 3
NF EN 1993-1-1 (octobre 2005) : Eurocode 3 - Calcul des structures en acier - Partie 1-1 : Règles générales
et règles pour les bâtiments + Amendement A1 (juillet 2014) (Indice de classement : P22-311-1)
NF EN 1993-1-1/NA (août 2013) : Eurocode 3 - Calcul des structures en acier - Partie 1-1 : Règles
générales et règles pour les bâtiments - Annexe nationale à la NF EN 1993-1-1 (Indice de classement :
P22-311-1/NA)
NF EN 1993-1-2 (novembre 2005) : Eurocode 3 - Calcul des structures en acier - Partie 1-2 : Règles
générales - Calcul du comportement au feu (Indice de classement : P22-312-1)
NF EN 1993-1-2/NA (octobre 2007) : Eurocode 3 - Calcul des structures en acier - Partie 1-2 : Règles
générales - Calcul du comportement au feu - Annexe nationale à la NF EN 1993-1-2 (Indice de classement
: P22-312-1/NA)
Eurocodes 5
PHASE EMETTEUR TYPE LOT BATIMENT NIVEAU NUMERO INDICE
P R O S G L I TZ TN 2 0
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NF EN 1995-1-1 (novembre 2005) : Eurocode 5 - Conception et calcul des structures en bois - Partie 1-1 :
Généralités - Règles communes et règles pour les bâtiments + Amendement A1 (octobre 2008) +
Amendement A2 (juillet 2014) (Indice de classement : P21-711-1)
NF EN 1995-1-1/NA (mai 2010) : Eurocode 5 - Conception et calcul des structures en bois - Partie 1-1 :
Généralités - Règles communes et règles pour les bâtiments - Annexe nationale à la NF EN 1995-1-1
(Indice de classement : P21-711-1/NA)
NF EN 1995-1-2 (septembre 2005) : Eurocode 5 - Conception et calcul des structures en bois - Partie 1-2
: Généralités - Calcul des structures au feu (Indice de classement : P21-712-1)
NF EN 1995-1-2/NA (novembre 2022) : Eurocode 5 - Conception et calcul des structures en bois - Partie
1-2 : Généralités - Calcul des structures au feu - Annexe nationale à la NF EN 1995-1-2 (Indice de
classement : P21-712-1/NA)
XP CEN/TS 19103 (janvier 2022) : Eurocode 5 - Conception et calcul des structures en bois - Calcul des
structures mixtes bois-béton - Règles communes et règles pour les bâtiments (Indice de classement : P21-
730)
Eurocodes 6
NF EN 1996-1-1 (avril 2022) : Eurocode 6 - Calcul des ouvrages en maçonnerie - Partie 1-1 : Règles
générales pour ouvrages en maçonnerie armée et non armée (Indice de classement : P10-611-1)
NF EN 1996-1-1+A1/NA (août 2021) : Eurocode 6 - Calcul des ouvrages en maçonnerie - Règles générales
pour ouvrages en maçonnerie armée et non armée - Annexe Nationale à la NF EN 1996-1-1+A1 (Indice
de classement : P10-614/NA)
NF EN 1996-1-2 (septembre 2006) : Eurocode 6 - Calcul des ouvrages en maçonnerie - Partie 1-2 : Règles
générales - Calcul du comportement au feu (Indice de classement : P10-612-1)
NF EN 1996-1-2/NA (septembre 2008) : Eurocode 6 - Calcul des ouvrages en maçonnerie - Partie 1-2 :
Règles générales - Calcul du comportement au feu - Annexe nationale à la NF EN 1996-1-2 (Indice de
classement : P10-612-1/NA)
NF EN 1996-2 (juin 2006) : Eurocode 6 - Calcul des ouvrages en maçonnerie - Partie 2 : Conception, choix
des matériaux et mise en œuvre des maçonneries (Indice de classement : P10-620) et son annexe
nationale
NF EN 1996-2/NA (décembre 2007) : Eurocode 6 - Calcul des ouvrages en maçonnerie - Partie 2 :
Conception, choix des matériaux et mise en œuvre des maçonneries - Annexe nationale à la NF EN 1996-
2 (Indice de classement : P10-620/NA)
NF EN 1996-3 (juin 2006) : Eurocode 6 - Calcul des ouvrages en maçonnerie - Partie 3 : Méthodes de
calcul simplifiées pour les ouvrages de maçonnerie non armée (Indice de classement : P10-630)
NF EN 1996-3/NA (décembre 2009) : Eurocode 6 - Calcul des ouvrages en maçonnerie - Partie 3 :
méthodes de calcul simplifiées pour les ouvrages de maçonnerie non armée - Annexe nationale à la NF
EN 1996-3 (Indice de classement : P10-630/NA)
Eurocodes 7
NF EN 1997-1 (juin 2005) : Eurocode 7 - Calcul géotechnique - Partie 1 : Règles générales (Indice de
classement : P94-251-1)
NF EN 1997-1/NA (septembre 2018) : Eurocode 7 - Calcul géotechnique - Partie 1 : Règles générales -
Annexe nationale à la NF EN 1997-1 (Indice de classement : P94-251-1/NA)
NF EN 1997-2 (septembre 2007) : Eurocode 7 - Calcul géotechnique - Partie 2 : Reconnaissance des
terrains et essais (Indice de classement : P94-252)
Eurocodes 8
NF EN 1998-1 (septembre 2005) : Eurocode 8 - Calcul des structures pour leur résistance aux séismes -
Partie 1 : Règles générales, actions sismiques et règles pour les bâtiments + Amendement A1 (mai 2013)
(Indice de classement : P06-030-1)
PHASE EMETTEUR TYPE LOT BATIMENT NIVEAU NUMERO INDICE
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NF EN 1998-1/NA (décembre 2007) : Eurocode 8 - Calcul des structures pour leur résistance aux séismes
- Partie 1 : Règles générales, actions sismiques et règles pour les bâtiments - Annexe nationale à la NF
EN 1998-1 (Indice de classement : P06-030-1/NA)
NF EN 1998-5 (septembre 2005) : Eurocode 8 - Calcul des structures pour leur résistance aux séismes -
Partie 5 : Fondations, ouvrages de soutènement et aspects géotechniques (Indice de classement : P06-
035-1)
NF EN 1998-5/NA (octobre 2007) : Eurocode 8 - Calcul des structures pour leur résistance aux séismes -
Partie 5 : Fondations, ouvrages de soutènement et aspects géotechniques - Annexe nationale à la NF EN
1998-5 (Indice de classement : P06-035-1/NA)
1.8.4 DTU
DTU : Liste des textes publiés au 15 mars 2022 (e-Cahiers du CSTB, Cahier 3799_V8, mars 2022)
Structure béton / maçonnerie
NF DTU 13. 1 P1-1 (septembre 2019) : Travaux de bâtiment - Fondations superficielles - Partie 1-1 : Cahier
des clauses techniques types (Indice de classement : P11-201-1-1)
NF DTU 13.2 P1-1 (mai 2020) : Travaux de bâtiment – Fondations profondes - Partie 1-1 : Cahier des
clauses techniques types (Indice de classement : P94-253-1-1)
NF DTU 13.3 P1-1-1 (décembre 2021) : Travaux de dallages - Conception, calcul et exécution - Partie 1-
1-1 : Cahier des clauses techniques types pour les dallages réalisés pour tous types d'ouvrages (hors
maisons individuelles) (Indice de classement : P11-213-1-1-1)
NF DTU 13.3 P1-1-2 (décembre 2021) : Travaux de dallages - Conception, calcul et exécution - Partie 1-
1-2 : Cahier des Clauses techniques types des dallages de maisons individuelles (Indice de classement :
P11-213-1-1-2)
NF DTU 14.1 P1-1 (novembre 2020) : Travaux de bâtiment - Travaux de cuvelage - Partie 1-1 : Cahier des
clauses techniques types (Indice de classement : P11-221-1-1)
NF DTU 20.1 P1-1 (juillet 2020) : Travaux de bâtiment - Ouvrages en maçonnerie de petits éléments -
Parois et murs - Partie 1-1 : Cahier des clauses techniques types (Indice de classement : P10-202-1-1)
NF DTU 20.1 P3 (juillet 2020) : Travaux de bâtiment - Ouvrages en maçonnerie de petits éléments - Parois
et murs - Partie 3 : Dispositions constructives minimales (Indice de classement : P10-202-3)
DTU 20.12 (NF P10-203-1) (septembre 1993) : Maçonnerie des toitures et d'étanchéité - Gros œuvre en
maçonnerie des toitures destinées à recevoir un revêtement d'étanchéité - Partie 1 : Cahier des clauses
techniques + Erratum (février 1994) + Amendement A1 (juillet 2000) + Amendement A2 (novembre 2007)
(Indice de classement : P10-203-1)
NF DTU 21 P1-1 (juin 2017) : Travaux de bâtiment - Exécution des ouvrages en béton - Partie 1-1 : Cahier
des clauses techniques types (Indice de classement : P18-201-1-1)
DTU 23.1 (NF P18-210) (mai 1993) : Murs en béton banché - Partie 1 : Cahier des clauses techniques
(Indice de classement : P18-210)
NF DTU 23.2 P1-1 (août 2008) : Travaux de bâtiment - Planchers à dalles alvéolées préfabriquées en
béton - Partie 1-1 : Cahier des clauses techniques types (Indice de classement : P19-201-1-1)
NF DTU 23.2 P3 (août 2008) : Travaux de bâtiment - Planchers à dalles alvéolées préfabriquées en béton
- Partie 3 : Règles de calcul (Indice de classement : P19-201-3)
Enduits / chapes
NF DTU 26.1 P1-1 (avril 2008) : Travaux de bâtiment - Travaux d'enduits de mortiers - Partie 1-1 : Cahier
des clauses techniques (Indice de classement : P15-201-1-1)
NF DTU 26.2 P1-1 (avril 2008) : Travaux de bâtiment - Chapes et dalles à base de liants hydrauliques -
Partie 1-1 : Cahier des clauses techniques types + Amendement A1 (Mai 2015) (Indice de classement :
P14-201-1-1)
NF DTU 27.1 P1-1 (octobre 2022) : Travaux de bâtiment - Revêtements par projection pneumatique de
fibres minérales de laitier avec liant - Partie 1-1 : Cahier des clauses techniques types (Indice de
classement : P15-202-1-1)
PHASE EMETTEUR TYPE LOT BATIMENT NIVEAU NUMERO INDICE
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NF DTU 27.2 P1-1 (août 2020) : Travaux de bâtiment - Réalisation de revêtements par projection de
produits pâteux - Partie 1-1 : Cahier des clauses techniques types (Indice de classement : P15-203-1-1)
Acier
NF DTU 32.1 P1 (octobre 2009) : Travaux de bâtiment - Charpente en acier - Partie 1 : Cahier des clauses
techniques types (CCT) (Indice de classement : P22-201-1)
Mastics
NF DTU 44.1 P1-1 (août 2012) : Travaux de bâtiment - Etanchéité des joints de façade par mise en œuvre
de mastics - Partie 1-1 : Cahier des clauses techniques types (Indice de classement : P85-210-1-1)
1.8.5 Normes françaises
Géotechnique
NF P94-100 (octobre 2022) Sols - Reconnaissance et essais - Matériaux traités à la chaux et/ou aux liants
hydrauliques - Essais d'évaluation de l'aptitude d'un sol au traitement Pour information car relative à la
mission géotechnique
NF P94-102-1 (juillet 2001) Sols : reconnaissance et essais - Sol traité au liant hydraulique, éventuellement
associé à la chaux, pour utilisation en couche de forme - Partie 1 : définition - Composition – Classification
Pour information car relative à la mission géotechnique
NF P94-102-2 (juillet 2001) Sols : reconnaissance et essais - Sol traité au liant hydraulique, éventuellement
associé à la chaux, pour utilisation en couche de forme - Partie 2 : méthodologie des études de formulation
en laboratoire Pour information car relative à la mission géotechnique
NF P94-500 (novembre 2013) : Missions d'ingénierie géotechnique - Classification et spécifications (Indice
de classement : P94-500)
NF P94-261 (juin 2013) : Justification des ouvrages géotechniques - Normes d'application nationale de
l'Eurocode 7 - Fondations superficielles + Amendement A1 (février 2017) (Indice de classement : P94-261)
NF P94-262 (juillet 2012) : Justification des ouvrages géotechniques - Normes d'application nationale de
l'Eurocode 7 - Fondations profondes + Amendement A1 (juillet 2018) (Indice de classement : P94-262)
Pour information car relative à la mission géotechnique
NF P94-270 (octobre 2020) : Calcul géotechnique - Ouvrages de soutènement - Remblais renforcés et
massifs en sol cloué (Indice de classement : P94-270) Pour information car relative à la mission
géotechnique
NF P94-281 (avril 2014) : Justification des ouvrages géotechniques - Normes d'application nationale de
l'Eurocode 7 - Ouvrages de soutènement - Murs (Indice de classement : P94-281)
NF P94-282 (mars 2009) : Calcul géotechnique - Ouvrages de soutènement - Écrans + Amendement A1
(février 2015) (Indice de classement : P94-282) Pour information car relative à la mission
géotechnique.
Béton
NF P18-710 (avril 2016) : Complément national à l'Eurocode 2 - Calcul des structures en béton : règles
spécifiques pour les bétons fibrés à ultra-hautes performances (BFUP) (Indice de classement : P18-710)
Séisme
NF EN 81-77 (mai 2022) : Règles de sécurité pour la construction et l'installation des élévateurs -
Applications particulières pour les ascenseurs et les ascenseurs de charge - Partie 77 : ascenseurs soumis
aux conditions sismiques (Indice de classement : P82-608)
Protection et réparation
NF EN 1504-1 (décembre 2005) : Produits et systèmes pour la protection et la réparation des structures
en béton - Définitions, prescriptions, maîtrise de la qualité et évaluation de la conformité - Partie 1 :
définitions (Indice de classement : P18-901-1)
PHASE EMETTEUR TYPE LOT BATIMENT NIVEAU NUMERO INDICE
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NF EN 1504-2 (avril 2005) : Produits et systèmes pour la protection et la réparation de structures en béton
- Définitions, prescriptions, maîtrise de la qualité et évaluation de la conformité - Partie 2 : systèmes de
protection de surface pour le béton (Indice de classement : P18-901-2)
NF EN 1504-3 (février 2006) : Produits et systèmes pour la protection et la réparation des structures en
béton - Définitions, exigences, maîtrise de la qualité et évaluation de la conformité - Partie 3 : réparation
structurale et réparation non structurale (Indice de classement : P18-901-3)
NF EN 1504-4 (mars 2005) : Produits et systèmes pour la protection et la réparation de structures en béton
- Définitions, prescriptions, maîtrise de la qualité et évaluation de la conformité - Partie 4 : collage structural
(Indice de classement : P18-901-4)
NF EN 1504-5 (juillet 2013) : Produits et systèmes pour la protection et la réparation des structures en
béton - Définitions, exigences, maîtrise de la qualité et évaluation de la conformité - Partie 5 : produits et
systèmes d'injection du béton (Indice de classement : P18-901-5)
NF EN 1504-6 (novembre 2006) : Produits et systèmes pour la protection et la réparation des structures
en béton - Définitions, exigences, maîtrise de la qualité et évaluation de la conformité - Partie 6 : ancrage
de barres d'acier d'armature (Indice de classement : P18-901-6)
NF EN 1504-7 (novembre 2006) : Produits et systèmes pour la protection et la réparation des structures
en béton - Définitions, prescriptions, maîtrise de la qualité et évaluation de la conformité - Partie 7 :
protection contre la corrosion des armatures (Indice de classement : P18-901-7)
Peinture anti rouille
NF EN ISO 12944-1 (décembre 2017) : Peintures et vernis - Anticorrosion des structures en acier par
systèmes de peinture - Partie 1 : Introduction générale (Indice de classement : T34-555-1)
NF EN ISO 12944-2 (décembre 2017) : Peintures et vernis - Anticorrosion des structures en acier par
systèmes de peinture - Partie 2 : Classification des environnements (Indice de classement : T34-555-2)
NF EN ISO 12944-3 (décembre 2017) : Peintures et vernis - Anticorrosion des structures en acier par
systèmes de peinture - Partie 3 : Conception et dispositions constructives (Indice de classement : T34-555-
3)
NF EN ISO 12944-4 (décembre 2017) : Peintures et vernis - Anticorrosion des structures en acier par
systèmes de peinture - Partie 4 : types de surface et préparation de surface (Indice de classement : T34-
555-4)
NF EN ISO 12944-5 (octobre 2019) : Peintures et vernis - Anticorrosion des structures en acier par
systèmes de peinture - Partie 5 : systèmes de peinture anticorrosion (Indice de classement : T34-555-5)
Galvanisation
NF EN ISO 1461 (juillet 2009) : Revêtements par galvanisation à chaud sur produits finis en fonte et acier.
Spécifications et méthodes d'essai
NF EN ISO 14713-1 (Juin 2017) Revêtements de zinc - Lignes directrices et recommandations pour la
protection contre la corrosion du fer et de l'acier dans les constructions - Partie 1 : principes généraux de
conception et résistance à la corrosion
NF EN ISO 14713-2 (Mars 2010) Revêtements de zinc - Lignes directrices et recommandations pour la
protection contre la corrosion de fer et de l'acier dans les constructions - Partie 2 Galvanisation à chaud
NF A 35-503 (Juin 2008) Produits sidérurgiques - Exigences pour la galvanisation à chaud d'éléments en
acie
1.8.6 Fascicules de documentation
FD P06-029 (décembre 2017) : Règles de construction parasismiques - Dimensionnement des ancrages
en zone sismique (Indice de classement : P06-029)
FD P06-031 (mars 2015) : Eurocode 8 - Calcul des structures pour leur résistance aux séismes - Guide
d'application des normes NF EN 1998-1 et NF EN 1998-1/NA (Indice de classement : P06-031)
FD P18-326 (août 2016) : Béton - Zones de gel en France (Indice de classement : P18-326)
FD P18-717 (août 2021) Eurocode 2 - Calcul des structures en béton - Guide d'application des normes NF
EN 1992 Indice de classement : P18-717 2ème tirage (novembre 2021)
PHASE EMETTEUR TYPE LOT BATIMENT NIVEAU NUMERO INDICE
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FD P18-823 (mars 2024) : Produits de scellement à base de liants hydrauliques ou à base de résines
synthétiques - Recommandations pour la conception et le dimensionnement des scellements de barres
d'armature dans le béton armé (Indice de classement : P18-823)
2 PRINCIPES STRUCTURELS
2.1 BATIMENT ENSEIGNEMENT NEUF
2.1.1 Joints de dilatation
JD
Compte tenu de ses dimensions, le projet est prévu divisé en 3 unités structurelles indépendantes appelées
blocs, séparées par des joints de dilatation jouant également le rôle de joints sismiques.
Les JD/JS verticaux seront continus sur toute la hauteur de la structure (doublement de la structure), mais
hors fondations.
Les JD ont pour but de limiter les phénomènes de fissuration du béton, dus au retrait et aux variations
thermiques.
La limite de 25 m des Eurocodes 2 n’est pas respectée, les blocs mesurant 30 mètres suivant leur longueur.
En phase conception, nous considérons que des lacunes de coulage seront mis en œuvre au droit des
liaisons entre bâtiments.
2.1.2 Présence d’eau / nappe
Référence : rapport géotechnique G2 PRO réalisé par GEOTERRIA en date du 19/03/2026.
Lors de l’intervention (du 16 au 28 octobre 2025), aucune venue d’eau n’a été détecté lors des sondages.
Le relevé réalisé par GEOTERRIA le 12 mars 2026 indique des niveaux d’eau à -1,05 m/TN et -3,54 m/TN
dans les piézomètres mis en place dans les sondages SD1 et SD2.
Le rapport précise qu’à ce stade du projet, une interaction temporaire du niveau bas des ouvrages avec
les eaux souterraines ne peut être exclue, et préconise la réalisation d’une mission spécifique
hydrogéologique de type G5.
Nous alertons sur le fait que cette mission a explicitement été demandé dans notre cahier des
charges géotechniques, en précisant qu’il appartenait au géotechnicien de la sous-traiter s’il n’avait
pas les compétences associées.
Il subsiste donc aujourd’hui un aléa lié au risque hydrogéologique.
Hypothèse retenue :
Nous considérons qu’il n’existe pas d’interférence entre la nappe et les infrastructures du projet. Nous ne
prévoyons pas de rabattement de nappe, ni de cuvelage, ni de surpression hydrostatique.
PHASE EMETTEUR TYPE LOT BATIMENT NIVEAU NUMERO INDICE
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Cette hypothèse est raisonnable au regard de la forme du terrain et des niveaux projetés des nouveaux
ouvrages, ainsi que par la présence d’un vide-sanitaire dans l’existant ne présentant pas de traces
d’humidité notable.
Dans le cas exceptionnel de la présence de la nappe à l’ouverture des fouilles, le chantier sera arrêté, le
temps que la nappe baisse (aucun rabattement prévu). Un piézomètre à la charge de l’Entreprise permettra
d’anticiper la présence de la nappe et de suivre son évolution.
Les travaux devront impérativement être réalisés en période d’étiages pour limiter le risque d’intercepter la
nappe. Des interruptions de chantier dus aux remontées au-dessus du fond de terrassement seront
potentiellement fréquentes et durables à l’échelle du chantier selon la période de l’année et les conditions
météorologiques.
Attention, des eaux d’infiltration/de ruissellement sont toutefois toujours à prévoir.
La fosse ascenseur sera réalisé par havage et béton immergée si nécessaire.
Cette hypothèse devra être confirmé par une G5, à la charge de l’entreprise.
2.1.3 Terrassements / parois de soutènement
Données d’entrée
Référence : rapport géotechnique G2 PRO réalisé par GEOTERRIA en date du 19/03/2026.
Les terrassements généraux pourront atteindre 4,0 m de profondeur environ en présence de terrains de
recouvrements (enrobé, remblais), d’épandages de cailloutis et de grès et pélites altérés à compacts. La
réalisation des terrassements dans les terrains de recouvrement (enrobé, remblais), dans les épandages
de cailloutis et dans les grès et pélites altérés se feront avec une pelle mécanique de puissance adaptée.
En présence de gros blocs ou de vestiges anthropiques au sein des remblais ou de grès et pélites
compacts, les terrassements nécessiteront de prévoir l’emploi de moyens spéciaux de déroctage adaptés
au milieu rocheux, sans toutefois provoquer de vibrations pouvant être dommageables aux avoisinants.
Compte-tenu de la compacité des grès et pélites compacts, la réalisation des terrassements dans cette
formation risque d'être très difficile avec des rendements très faibles. Cette spécificité est à prendre en
compte par l'Entreprise de terrassement dans son chiffrage.
La fréquence vibratoire du BRH devra être adaptée en fonction de la structure des avoisinants afin de ne
pas dépasser les seuils sonores et de vibration admissibles. Le cas échéant, la mise en œuvre de moyen
de terrassement non percussifs (fraisage, sciage, préforages, éclateur hydraulique...) pourra s’avérer
nécessaire.
Hypothèses
Au niveau de la façade Ouest :
• Il n’est en revanche pas possible de taluter les voiles de l’infrastructure sans empiéter sur le parking
existant. En conséquence, il est envisagé des parois berlinoises. Cet ouvrage n’est pas traité
dans la G2 PRO.
• Une reprise en sous œuvre des fondations périphériques du bâtiment administratif existant devra
être réalisé. Cette RSO permettra de descendre les charges verticales existantes au niveau du
plancher bas du RDC bas (assez faibles car simple RDC). Des tirants provisoires ou butons
permettront de reprendre la poussée des terres le temps de l’excavation. A l’état définitif, la poussée
des terres sera reprise par un contre voile BA. Cet ouvrage n’est pas traité dans la G2 PRO.
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2.1.4 Fondations
Données d’entrée
Référence : rapport géotechnique G2 PRO réalisé par GEOTERRIA en date du 19/03/2026.
Des fondations superficielles sont possibles, ancrés de 40 cm dans les grès et pélites altérés ou de 30 cm
dans les grès et pélites compacts.
Le bon sol est indiqué entre -1,2 et -2,4 m/TN.
Néanmoins, le niveau moyen se situe autour de -1,2 et -1,6 m/TN.
Hypothèses de calcul
Contraintes de sol :
• qELS = 0,50 MPa
• qELU = 0,82 Mpa
• qnet = 1,38 Mpa
Du gros béton de rattrapage est à prévoir.
2.1.5 Plancher bas
Données d’entrée
Référence : rapport géotechnique G2 PRO réalisé par GEOTERRIA en date du 19/03/2026.
Compte tenu de la sensibilité des terrains en présence vis-à-vis du risque de retrait-gonflement, le niveau
bas des bâtiments enterrés / partiellement enterrés devra être prévu en plancher porté par les fondations
de structure, sur vide sanitaire ventilé.
Solution retenue
Plancher bas du type dalle BA sur vide-sanitaire de hauteur libre 100 cm minimum (hors zones de
retombées de poutres).
Le plancher permettre également de reprendre la poussée des terres en pied de des voiles BA contre terre
et diffusion des efforts tranchants sismiques sur l’ensemble des fondations.
Des longrines BA seront localement nécessaires pour faire porter les dalles BA sur 4 côtés.
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Pas de tirants / butons parasismiques entre les fondations (classe de sol sismique A).
2.1.6 Superstructure
Structure BA
• Verticaux du type voiles BA et poteaux BA. Les voiles BA assureront le contreventement vertical ;
• Planchers types dalles pleines BA sur poutres BA. Les dalles BA assureront le contreventement
horizontal ;
• Dalles alvéolaires en PH RDC haut, au droit des salles de classe.
Structure bois
• La toiture du bâtiment Totem sera composée d’arbalétriers en lamellé-collé. La couverture sera
supportée par des panneaux CLT assurant également le contreventement horizontal ;
2.1.7 Toiture
• La toiture du PH R+1 est en bois et considérée inaccessible ;
• La toiture du PH RDC haut est en béton armé et considérée inaccessible.
2.2 BATIMENT ATELIERS NEUF
2.2.1 Joints de dilatation (JD)
Les mezzanines sont réalisées en béton armé et leur longueur excèdent 25 mètres (32 mètres).
En phase conception, nous considérons que des lacunes de coulage seront mis en œuvre.
En revanche, la toiture est en bois et le plancher bas est un dallage sur terre-plein, aucune disposition n’est
donc à prévoir pour ces ouvrages.
2.2.2 Présence d’eau / nappe
Cf § 2.1.2.
2.2.3 Terrassements / parois de soutènement
Cf § 2.1.3.
L’atelier le plus au sud est contre terre.
2.2.4 Fondations
Cf § 2.1.4.
2.2.5 Plancher bas
Données d’entrée
Référence : rapport géotechnique G2 PRO réalisé par GEOTERRIA en date du 19/03/2026.
• Pour les ouvrages non enterrés, un principe de dallage sur terre-plein pourra être envisagé pour les
niveaux bas, sous réserve :
• De la purge de la totalité des terrains de recouvrement (enrobé, remblais) et au minimum des 50
premiers centimètres de terrain.
• De la purge des poches médiocres ainsi que des sols détériorés par les engins de terrassement
et/ou par les eaux de pluie (sols remaniés et saturés) éventuellement présents en fond de fouille.
• De la mise en place d’une couche de forme réalisée selon les règles de l’art avec des matériaux
conformes à la norme NF P11-300 de type R21, R22, D31 ou équivalent selon le DTU 13.3 (exemple
: GNT naturelle 0/31,5) sur une épaisseur minimale de 60 cm. L’épaisseur de la couche de forme
sera fonction de l’état hydrique du sol (fond de forme) au moment des travaux. Elle pourra être
augmentée si les travaux sont effectués en période humide.
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• Du compactage soigné de la couche de forme par couches successives dont l’épaisseur de chacune
d’entre elles n’excède pas 20 cm.
La forme devra être protégée de la contamination induite par les fines argileuses du terrain d’assise à
l’aide d’un filtre (géotextile). Cependant, le géotextile n’assure pas de rôle anti-capillarité et ne permet
pas de maîtriser la siccité du béton du dallage. Il conviendra donc de mettre en œuvre un dispositif anti-
capillaire ou pare-vapeur afin d’éviter la présence d’humidité en surface de dallage.
Solution retenue
Plancher bas du type dallage sur terre-plein, en béton non armé.
Une couche d’usure industrielle quartzée sera mis en œuvre sur le dallage.
2.2.6 Superstructure en bois
La structure verticale sera composée de poteaux en lamellé-collé et de murs à ossatures bois au droit des
plateformes.
La mezzanine sera quant à elle en béton, composé d’un voile béton côté plateformes et d’une ossature
poteaux / poutres côté façade. Le plancher intermédiaire et le plancher haut de la mezzanine sera en béton
armé. Des poutres BA recouperont les portées du plancher intermédiaires.
La toiture sera en bois, du type shed, constituée d’arbalétriers lamellé-collé de grandes portées, de pannes
et de chevrons + OSB formant caissons (OSB en surface et en sous-face).
Le contreventement vertical sera assuré par les murs à ossatures bois et les murs BA.
Le contreventement horizontal sera assuré par les OSB faisant diaphragme et les planchers BA.
Des croix internes pourront être nécessaires dans les MOB et caissons de toiture si la capacité en
contreventement des OSB s’avère insuffisante.
Structure métallique
Auvent extérieure en charpente métallique avec profilés du commerce, liaisonné à la structure bois des
halls. Une attention particulière devra être apportée aux jonctions, notamment en ce qui concerne
l’étanchéité de la façade.
Stockage extérieur
Structure en lamellé collé à inertie variable avec poteaux encastrés en pied.
Ouvrage classé en catégorie d’importance II, pas de prise en compte du sésme.
2.3 BATIMENT EXISTANT ADMINISTRATIF
Données d’entrée
Références :
• Rapport de sondages structurels réalisés par BTP ingénierie en date de novembre 2025.
o Plancher du vide-sanitaire en poutrelles hourdis, des désordres ont été relevés,
o Verticaux du RDC identifiés comme des maçonneries porteuses,
o Plancher haut du RDC en dalle béton coulée en place.
• Diagnostic visuel a été réalisé par SETEC Gli.
Principes
Les modifications structurelles seront mineures, et se limiteront à
• Quelques démolitions d’allèges,
• Quelques démolitions de voiles BA nécessitant des RSO,
• Quelques créations d’ouvertures localisées en plancher pour passage des réseaux.
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Ces interventions sont limitées, de manière à ne pas aggraver la vulnérabilité du bâtiment existant vis-à-
vis du risque sismique.
Les nouvelles exploitations dus aux nouveaux locaux restent inférieures aux exploitations existantes (en
moyenne Q=350 daN/m2).
Notons cependant quelques exceptions : local serveur 4.31, local Archives de jour 4.9, local Archives
compta 4.8 et local Archives générales établissement 4.30. Tous ces locaux sont demandés à Q=400
daN/m2, mais peuvent être revus à Q=350 daN/m2 avec l’accord du MOA pour éviter des renforcements.
2.4 BATIMENT EXISTANT ENSEIGNEMENT
Données d’entrée
Références :
• Rapport de sondages structurels réalisés par BTP ingénierie en date de novembre 2025.
o Pas de vide-sanitaire identifié,
La dalle du plancher bas RDC n’a pas pu être sondée en l’absence de Dossier technique
amiante.
o Verticaux du RDC / R+1 identifiés en voiles BA,
o Plancher haut du RDC / R+1 en dalle BA et poutres BA et précontraintes.
• Diagnostic visuel a été réalisé par SETEC Gli.
Principes
Les modifications structurelles seront mineures, et se limiteront à
• Quelques démolitions d’allèges,
• Quelques démolitions de voiles BA nécessitant des RSO,
• Quelques créations d’ouvertures localisées en plancher pour passage des réseaux,
• Souches BA en toiture.
Ces interventions sont limitées, de manière à ne pas aggraver la vulnérabilité du bâtiment existant vis-à-
vis du risque sismique.
Les nouvelles exploitations dus aux nouveaux locaux restent inférieures aux exploitations existantes (en
moyenne Q=350 daN/m2).
Notons cependant quelques exceptions : local dépôt 2.5 et local Dépôt cafétéria 2.7. Ces locaux sont
demandés à Q=400 daN/m2, mais peuvent être revus à Q=350 daN/m2 avec l’accord du MOA pour éviter
des renforcements.
2.5 OUVRAGES DE SOUTENEMENT
Le projet prévoit la réalisation de plusieurs ouvrages de soutènement extérieurs/
Ces ouvrages en béton armés ont été coulés en place avec une contrainte de sol qnet = 1.38 Mpa et un
angle de frottement de 30°.
La G2 PRO ne traite pas de ces ouvrages.
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2.6 MODELISATION STRUCTURELLE
2.6.1 But du paragraphe
Le but du présent § est d’informer l’Entreprise et son BET EXE des principes de modélisation adoptés en
phase conception, afin :
• Que l’Entreprise puisse appréhender au mieux son chiffrage lors de l’AO (ferraillage en particulier,
mais aussi méthodes, etc…) ;
• Que l’Entreprise puisse anticiper sur les éventuelles modifications qu’elle va apporter lors de
l’exécution en fonction de ses méthodes ;
• Que l’Entreprise puisse anticiper sur les éventuelles modifications qu’elle va apporter lors de
l’exécution en fonction des méthodes de modélisations choisies par son BET EXE.
Du fait des géométries identiques de certains blocs, seuls trois d’entre eux ont été modélisés : le bâtiment
Totem, un bâtiment enseignement et un bâtiment atelier. Les résultats sont extensibles aux blocs similaires.
2.6.2 Hypothèses de modélisation
2.6.2.1 Logiciel de modélisation
Les modèles de calculs ont été établis sous ADVANCE DESIGN 2026.
2.6.2.2 Validité du modèle et simplifications retenues
Actions
• Les charges de vent ont été rentrées - de manière simplifiée pour les blocs béton car leur impact
sur le dimensionnement structurel est très limité.
Dalles BA
• Les dalles BA ont été modélisées en diaphragmes (comportement rigide de redistribution des efforts
dans leur plan), sans éléments finis, avec répartition des charges par surface d’influence sur les
appuis (poutres BA, poutres voiles BA et voiles BA) ;
• En fonction des rapports de dimensions, les dalles portent donc sur 2 ou 4 côtés ;
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• Les niveaux de dalles BA rentrés correspondent à leur arase supérieure ;
• Seules les réservations de taille conséquente ont été modélisées.
OSB et CLT de plancher / toiture
• Les OSB et panneaux CLT ont été modélisées en diaphragmes (comportement rigide de
redistribution des efforts dans leur plan), sans éléments finis, avec répartition des charges par
surface d’influence sur les appuis ;
• Ils portent sur deux côtés.
Murs à ossatures bois
• Les montants et lisses sont modélisés en tant que barres bi-articulés ;
• Les OSB sont modélisés en tant que parois (pas de comportement rigide) ;
• Des croix de contreventements fictives sont modélisées sur chaque module de 1,20 m de manière
à avoir une raideur équivalente au système montants + lisses + OSB calculée indépendamment.
Poutres / linteaux
• Les poutres / linteaux sont modélisés en tant que barres ;
• Les poutres / linteaux sont articulés aux extrémités, et continus sur appuis intermédiaires ;
• Les lignes d’épures de poutres / linteaux sont centrées sur les planchers ;
• Les poutre / linteaux de reprise de voiles / poutres-voiles travaillent au prorata des raideurs.
Poteaux
• Les poteaux sont modélisés en tant que barres ;
• Les poteaux ont été considérés bi – articulés.
Voiles / Poutres voiles
• Les voiles / poutres voiles ont été modélisés en tant que coques, aux éléments finis (EF) ;
• Leur maillage EF courant est un maillage de dimension 0.50m, régulier, type DELAUNAY, pouvant
être affiné au cas par cas ;
Acrotères / costières / allèges BA
• Les acrotères / costières / allèges BA ont été modélisés en panneaux rideaux lorsqu’ils ne jouent
pas de rôle structurel (pure effort gravitaire sans prise en compte de leurs inerties). Leur ferraillage
est donc minimum ;
• Les acrotères / costières / allèges BA ont été modélisés aux EF en coque aux EF lorsqu’ils jouent
un rôle structurel, ou intégrés en tant que poutres BA (prise en compte de leurs inerties). Leur
ferraillage est donc conséquent.
Fondations
• Des appuis élastiques ont été rentrés, pour tendre vers un comportement et des efforts réalistes.
La G2 PRO n’a pas précisé la valeur de ces raideurs.
Eléments finis (EF)
Comme dit auparavant, les voiles BA / poutres voiles BA ont été modélisés aux EF. Les déplacements et
raideurs des éléments BA sont ainsi pris en compte dans les calculs structurels.
Par rapport à un modèle de calcul du type « descentes de charges », ceci se traduit par exemple :
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• Par des voiles BA / poutres voiles BA plus ferraillés de manière générale et localement, ainsi que
des poutres BA de reprises de voiles BA / poutres voiles BA moins sollicitées, et donc moins
conséquentes en coffrage ;
• Par des poteaux BA / trumeaux BA pouvant être sollicités en traction en fonction des déplacements
de leurs poutres BA de reprise ;
• Etc…
Une autre conséquence réside dans l’étaiement systématique des poutres de reprise des voiles BA /
poutres voiles BA, jusqu’à ce que la stabilité provisoire et définitive de la structure soit assurée (nous
rappelons que les études de stabilité provisoires en phase chantier sont à la charge de l’Entreprise).
Toutes les incidences liées à une méthodologie de modélisation différente amenant des
surdimensionnements ou des modifications / ajouts / suppressions d’éléments structurels BA sont à la
charge de l’Entreprise (l’Entreprise a une obligation de résultats, et non de moyens), et soumis au préalable
à la validation de la MOE (Architectes + BET).
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3 HYPOTHESES DE CONCEPTION – BASE DES CALCULS
3.1 GEOTECHNIQUE
3.1.1 Références
• Rapport géotechnique G2 PRO réalisé par GéoTerria en date du 19/03/2026.
3.1.2 Généralités
Selon l’annexe N de la norme NF P94 261 :
Classe de conséquence
CC2 : conséquence moyenne, bâtiments publics négligeables, habitations, bureaux, effets modérés sur les
personnes, l'ouvrage à construire ou les constructions environnantes.
Conditions de site
Simples.
Catégorie géotechnique
Catégorie 2.
Base des justifications
Reconnaissance géotechnique et calculs nécessaires.
Calculs
Approche de calcul 2 : A1+M1+R2. Fondations du bâtiment
3.1.2.1 Fondations nouveaux ouvrages
Principes des fondations
Fondations superficielles, principalement du type filantes sous les appuis linéaires tels que les voiles et du
type isolées sous appuis ponctuels tels que les poteaux.
La partie rattrapage gros béton (GB) des fondations sera coulée à pleine fouille (coffrage=sol), la partie
béton armé (BA) sera coulée sur place et coffrée.
Pas d’influence de talus à proximité.
Sol d’assise
Ancrage de 40 cm dans les grès et pélites altérés ou de 30 cm dans les grès et pélites compacts.
Le bon sol est indiqué entre -1,2 et -2,4 m/TN.
Contraintes de sol :
• qELS = 0,50 MPa
• qELU = 0,82 Mpa
• qnet = 1,38 Mpa
Du gros béton de rattrapage est à prévoir.
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Angle de frottement interne du sol d’assise φ’ = 30°, cohésion du sol d’assise = c’= 0 MPa.
Poids volumique des terrains en place moyen : 2.0 tonnes/m3.
Autres données
Hauteur hors gel : 0.50 m/TF.
Vérifications de la capacité portante aux ELU et aux ELS.
Vérification du glissement aux ELU, avec l’hypothèse de fondations coulées sur place. La réaction frontale
(=butée) et la réaction tangentielle peuvent éventuellement être pris en compte dans la justification au
glissement. Le cas échéant, du gros béton sera mis en œuvre pour lestage.
3.1.2.2 Fondations existantes
Le terrain d’étude est actuellement occupé par des bâtiments existants dont une partie sera démolie dans
le cadre du projet. Par conséquent, il conviendra de purger et d’évacuer l’ensemble des anciennes
fondations et infrastructures enterrées pouvant subsister après démolition de l’existant.
Dans ce contexte, les fondations de la nouvelle construction devront être établies dans un sol en place et
non remanié, en dessous des niveaux d’assise des anciennes fondations, tout en respectant l’ancrage
minimum préconisé dans les grès et pélites altérés à compacts.
Ainsi, lors de la réalisation des fouilles de fondations des hors profils ne sont pas à exclure. Des rattrapages
en gros béton sont à prévoir dans l'économie du projet.
A noter enfin que la profondeur de garde à la sécheresse n’est pas respectée pour les fondations
du bâtiment enseignement théorique existant, le minimum requis étant de -0,8 à -1,2 m de
profondeur par rapport au niveau du terrain extérieur fini dans ce type de contexte de sols sensibles
au retrait-gonflement. Le projet n’impliquant pas de surcharge, aucune mesure corrective n’est prévue.
3.1.3 Poussée des terres
3.1.3.1 Aux ELS/ELU fondamentaux
Le coefficient de poussée des terres/surcharges sur talus actif sera utilisé.
En attente G2 PRO pour pré dimensionnements et calculs (ouvrages géotechniques).
• Sol de poussée = remblais constitués de terres du site ou de grave rapportée pour voiles talutés ;
• Angle de frottement interne φ’ =30° sur toute la hauteur du mur ;
• Poids volumique des terres rapportées moyen = 2.0 t/m3 ;
• Angle du talus infini avec l'horizontale : β = 0° ;
• Angle d'inclinaison de la face arrière du mur avec l'horizontale : λ = 0° ;
• Type d'interface entre le mur et le terrain : rugueuse (pour la stabilité interne) ;
• Coefficient de poussée des terres/surcharges sur talus actives : ka,γ,ext = ka,q,ext = 0.406 pour la
stabilité externe, ka,γ,int = ka,q,int = 0.400 pour la stabilité interne (formules de Boussinesq).
•
Coefficient de poussée des terres/surcharges sur talus au repos (terrain plan normalement
consolidé) : k0γ = k0q = 0.500 pour les éléments butonnés en tête (= voiles de soutien des terres) ;
3.1.3.2 Aux ELU sismiques
Application de l’annexe E des EC8-5.
Coefficient de Poisson du sol de poussée : v = 0.50 (su).
Rapport entre la valeur de l'accélération produisant le déplacement permanent maximal compatible avec
les sujétions existantes et la valeur correspondant à l'état d'équilibre limite (apparition des déplacements) :
r = 1.00 (mur fléchi en béton armé, mur ancré ou contreventé, mur en béton renforcé fondé sur pieux
verticaux, mur d'infrastructure encastré et culée de pont).
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3.1.4 Dallages BA
3.1.4.1 Modules de Young pour calcul des dallages BA
Selon G2 PRO :
3.1.4.2 Spécificités de calcul des dallages BA
Les dallages seront non armés suivant les critères suivants :
• Les revêtements sont non adhérents directement aux dallages BA et ;
• Les limitations des joints de retrait (JR) sont respectées et ;
• Pas de limitation de l'ouverture des fissures souhaitée et ;
• La contrainte de traction dans le béton n’est pas dépassée.
Influence de la température
• Variations de température : 0°C pour les dallages sous abri/intérieurs et locaux non thermiques,
10°C pour les dallages sous abri/intérieurs et locaux thermiques, 30°C pour les dallages soumis
aux intempéries/extérieurs ;
• Gradients de température : 20°C pour les dallages sous abri/intérieurs, 70°C pour les dallages
soumis aux intempéries/extérieurs.
Toutes actions
• Charges surfaciques/linéaires/ponctuelles de longue durée (100%) ;
• Rapport des charges extrêmes durant une période d'exploitation de 3 mois : Φ = 0.50.
Charges roulantes
• Pas de charges concentrées roulantes ;
Coefficient de frottement
• Interface du type film ou isolant -> coefficient de frottement dallage/support μ = 1.50.
3.1.5 Terrassements
• Talus provisoires : 3H/2V dans les formations C2 et C3, 1H/1V dans la formation C3 ;
• Talus définitifs : 3H/2V.
3.2 HYDROLOGIE - NAPPE
Lors de l’intervention (du 16 au 28 octobre 2025), aucune venue d’eau n’a été détecté lors des sondages.
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Le relevé réalisé par GEOTERRIA le 12 mars 2026 indique des niveaux d’eau à -1,05 m/TN et -3,54 m/TN
dans les piézomètres mis en place dans les sondages SD1 et SD2.
Le rapport précise qu’à ce stade du projet, une interaction temporaire du niveau bas des ouvrages avec
les eaux souterraines ne peut être exclue, et préconise la réalisation d’une mission spécifique
hydrogéologique de type G5.
Nous alertons sur le fait que cette mission a explicitement été demandé dans notre cahier des
charges géotechniques, en précisant qu’il appartenait au géotechnicien de la sous-traiter s’il n’avait
pas les compétences associées.
Il subsiste donc aujourd’hui un aléa lié au risque hydrogéologique.
3.3 CONDITIONS PARTICULIERES D'ENVIRONNEMENT
3.3.1 Pour la classe d’exposition des bétons
• Caractère non agressif des eaux et des sols pour les éléments BA enterré ;
• Salage peu fréquent ;
• Zone de gel faible.
3.3.2 Humidité
• Humidité relative de l’environnement ambiant : 50% pour les milieux intérieurs, 80% pour les milieux
extérieurs -> pour le fluage et le retrait ;
• Région : sèche à forte opposition de température -> pour les joints des éléments exposés.
3.4 MATERIAUX
3.4.1 Béton armé (BA)
Bétons normaux coulés sur place BPE
Classe de
N° de
Exemples Classe Classe de résistance à
classification Type de béton
d'éléments d’exposition chlorures la
du béton
compression
Fondations/Infrastructure
Béton de propreté
B0 Béton maigre X0 1.0 Sans objet
BPRO
Béton non armé
B1 en contact avec Gros béton GB X0 1.0 C20/25
la terre ou l’eau
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Classe de
N° de
Exemples Classe Classe de résistance à
classification Type de béton
d'éléments d’exposition chlorures la
du béton
compression
Semelles
superficielles BA,
Longrines BA,
Tirants / butons
parasismiques BA,
Voiles BA de
soubassement avec
ou sans isolant, XC2
Béton armé (BA)
Voiles BA /
en contact avec
périphériques de SS
B2 la terre et/ou XF1 (que sur 0.40 C25/30
/ VS avec ou sans
l'eau (au moins 1 la hauteur
isolant,
face) soumise au gel
Murs de théoriquement)
soutènement BA,
Dallage BA intérieur
sur terre-plein,
Dalle BA intérieure
sur terre-plein,
Regards, puisards
BA.
Superstructure
Dalles BA,
Poutres BA,
Voiles / poutres
voiles BA intérieurs,
Béton armé (BA) Voiles / poutres
Clos / non clos et Voiles BA
abrité de la pluie périphériques avec
B3 protection contre la XC1 0.40 C25/30
Locaux sans pluie,
phénomène de
condensation Poteaux BA,
persistante Escaliers BA,
Dallage BA intérieur
sur isolant,
Dalle BA intérieure
sur isolant.
Voiles / poutres XC4
Béton armé (BA) voiles BA
/
périphériques sans
Cas particulier du
B4 protection contre la XF1 sans 0.40 C25/30
béton non clos et
pluie, agents de
non abrité de la
déverglaçage,
pluie Dalles BA sans
étanchéité,
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Classe de
N° de
Exemples Classe Classe de résistance à
classification Type de béton
d'éléments d’exposition chlorures la
du béton
compression
Voiles / poutres
voiles BA extérieurs.
Acrotères / costières
BA sans étanchéité
recouvrante,
Garde-corps BA,
Socles / massifs BA.
3.4.2 Aciers de béton armé
• Classe : B ou C ;
• Limite d'élasticité : fyk = 500 MPa ;
• Module d'élasticité : E=210000 MPa ;
• Diamètre maximal des aciers : HA20 (cas plus défavorables à part) ;
• Enrobage minimal vis-à-vis des exigences d’adhérence : Cmin, b = 20 mm pour béton normal,
• Marge de sécurité : ∆cdur, y = 0 mm ;
• Réduction de l’enrobage minimal dans le cas d’aciers inoxydables : ∆cdur, st = 0 mm ;
• Réduction de l’enrobage minimal dans le cas de protection supplémentaire : ∆cdur, add = 0 mm ;
• Pas de parement irrégulier de coffrage ;
• Enrobage minimal vis-à-vis des exigences d’environnement : Cmin, dur = 15mm (XC1), 25 mm (XC2),
30mm (XF1), 30mm (XF3 équivalent à XC4 car salage peu fréquent et béton formulé sans
entraîneur d’air) ;
• Enrobage minimal : Cmin = 20mm (XC1), 25 mm (XC2), 30mm (XF1) ;
• Marge de calcul pour la tolérance d’exécution : ∆cdev = 10 mm ;
Il en résulte :
• Enrobage des éléments XC1 : Cnom= 30 mm ;
• Enrobage des éléments XC2 : Cnom= 35 mm ;
• Enrobage des éléments XF3-XC4 : Cnom= 40 mm.
Nota : ces valeurs minimales d’enrobage ne prennent pas en compte la stabilité au feu décrite plus loin.
3.4.2.1 Elasticité du béton armé normal
Aux ELS
• Module d'élasticité sécant du béton à 28 jours : Ecm = 31 476 MPa pour du C25/30 ;
• Coefficient de poisson pour le béton non fissuré : ν = 0.20 ;
• Module d'élasticité transversal du béton à 28 jours : G = 13 115 MPa pour du C25/30.
Aux ELU fondamentaux
• Module d'élasticité sécant du béton à 28 jours : Ecm = 31 476 MPa pour du C25/30 ;
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• Coefficient de poisson pour le béton fissuré : ν = 0.00 ;
• Module d'élasticité transversal du béton à 28 jours : G = 15 738 MPa pour du C25/30.
Aux ELU sismiques
• Module d'élasticité sécant du béton à 28 jours : Ecm = 15 738 MPa pour du C25/30 ;
• Coefficient de poisson pour le béton fissuré : ν = 0.00 ;
• Module d'élasticité transversal du béton à 28 jours : G = 7 869 MPa pour du C25/30.
Aux ELU accidentels
• Module d'élasticité sécant du béton à 28 jours : Ecm = 31 476 MPa pour du C25/30 ;
• Coefficient de poisson pour le béton fissuré : ν = 0.00 ;
• Module d'élasticité transversal du béton à 28 jours : G = 15 738 MPa pour du C25/30.
3.4.3 Acier de charpente (CM)
• Nuance des aciers : S275 pour les éléments de type I, H et U ;
• Nuance des aciers : S235 pour les tubes, les cornières et les plats ;
• Classe de boulonnerie : 6.8, 8.8, … ;
• Résilience des aciers : JR pour les éléments intérieurs, J0 pour les éléments extérieurs ;
• Epaisseur maximale des pièces : t<=40mm ;
• Module d'élasticité longitudinal : E = 210 000 MPa ;
• Coefficient de Poisson en phase élastique : ν = 0.30 ;
• Module de cisaillement : G 80 769 MPa ;
• Coefficient de dilatation thermique linéaire : α = 0.000012.
3.4.4 Bois (CB)
3.4.4.1 Caractéristiques mécaniques des bois
Bois massif résineux C24
Valeur caractéristique moyenne du module d'élasticité axiale Em,0,mean (MPa) 11 000
Valeur caractéristique au 5e percentile du module d'élasticité
Em,0,k (MPa) 7 400
axiale
Valeur caractéristique moyenne du module d'élasticité
Em,90,mean (MPa) 370
transversale
Valeur caractéristique au 5e percentile du module d'élasticité
Em,90,05 (MPa) 249
transversale
Valeur caractéristique moyenne du module de cisaillement Gmean (MPa) 690
Valeur à 5% moyenne du module de cisaillement Gg,0 (MPa) 464
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Valeur caractéristique de la résistance à la flexion fm,0,k (MPa) 24,0
Valeur caractéristique de la résistance à la traction axiale ft,0,k (MPa) 14,5
Valeur caractéristique de la résistance à la traction transversale ft,90,k (MPa) 0,40
Valeur caractéristique de la résistance à la compression axiale fc,0,k (MPa) 21,0
Valeur caractéristique de la résistance à la compression
fc,90,k (MPa) 2,50
transversale
Valeur caractéristique de la résistance au cisaillement fv,k k (MPa) 4,00
Lamellé collé homogène GL24h
Valeur caractéristique moyenne du module d'élasticité axiale E0,g,mean (MPa) 11 500
Valeur caractéristique au 5e percentile du module d'élasticité
E0,g,05 (MPa) 9 600
axiale
Valeur caractéristique moyenne du module d'élasticité
E90,g,mean (MPa) 300
transversale
Valeur caractéristique au 5e percentile du module d'élasticité
E90,g,05 (MPa) 250
transversale
Valeur caractéristique moyenne du module de cisaillement Gg,mean (MPa) 650
Valeur à 5% moyenne du module de cisaillement Gg,05 (MPa) 540
Valeur caractéristique de la résistance à la flexion fm,g,k (MPa) 24
Valeur caractéristique de la résistance à la traction axiale ft,0,g,k (MPa) 19,2
Valeur caractéristique de la résistance à la traction transversale ft,90,g,k (MPa) 0,5
Valeur caractéristique de la résistance à la compression axiale fc,0,g,k (MPa) 24,0
Valeur caractéristique de la résistance à la compression
fc,90,g,k (MPa) 2,5
transversale
Valeur caractéristique de la résistance au cisaillement fv,g,k (MPa) 3,5
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3.4.4.2 Classes de service
Le §2.3.1.2 de l’EC5-1-1 et son AN définit des classes de services d’emploi des éléments en bois,
correspondant à une ambiance donnée (température et humidité) :
• Classe de service 1 : structure intérieure en milieu sec (exemple : bois intérieur sans variations
hygrométriques). L'humidité moyenne de service dans les bois est stabilisée de 7 % à 13 % ;
• Classe de service 2 : charpente abritée soumise à variations hygrométriques, murs à ossature
bois... (exemples : bois intérieur avec variations hygrométriques / bois extérieur abrité). L'humidité
moyenne de service dans les bois est stabilisée de 13 à 20% ;
• Classe de service 3 : conditions climatiques conduisant à des taux d’humidité plus élevés qu’en
classe 2 (exemple : bois extérieur soumis aux intempéries). L'humidité moyenne de service dans
les bois est stabilisée de 20 % à 30 %.
La courbe d’équilibre hygroscopique du bois à considérer est la suivante :
Les classes de service devront être précisées pour chaque élément CB de la structure. Au sein d’une
même structure, plusieurs classes de services peuvent être considérées pour différents éléments.
En phase conception, les classes de service sont indiquées dans le CCTP.
Sur le projet de manière générale, la répartition des classes de service est la suivante :
• Eléments en classe de service 1 : planchers CB intérieurs, poutres CB intérieures, poteaux CB
intérieurs, MOB intérieurs ;
• Eléments en classe de service 2 : poutres CB de façade, poteaux CB de façade, MOB de façade,
charpente de toiture non chauffée ;
• Eléments en classe de service 3 : poutres CB extérieures, poteaux CB extérieurs.
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3.4.4.3 Classe de durée de chargement
Les classes de durées de chargements sont définies suivant la clause 2.3.1.2(2) de l’AN de l’EC5-1-1.
Les surcharges permanentes G pourront donc être classées dans la catégorie « Long terme ».
3.4.4.4 Facteur de modification de résistance kmod (su)
Aux ELU fondamentaux / ELU sismiques
A partir des classes de services et des classes de durée de chargement, les coefficients k mod (su) sont
définis.
Si une combinaison de chargement consiste en des actions appartenant à différentes classes de durée de
chargement, il convient d'utiliser pour kmod (su) une valeur qui correspond à l'action ayant la plus courte
durée d'application.
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Aux ELU accidentels feu
Le coefficient kmod,fi (su) vaut 1.00, quelque soit la classe de service et la classe de durée de chargement.
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3.4.4.5 Humidité des bois à la mise en œuvre
Conformément aux EC5
Lors des études de conception, il est considéré les humidités à la mise en œuvre suivantes (humidité
moyenne) :
Taux d’humidité d’équilibre du bois à sa mise en œuvre conseillé
Eléments de construction
Min Max Moyenne
Bois massif BM 18,0% 22,0% 20,0%
Bois massif BM - extérieur 14,0% 18,0% 16,0%
Lamellé collé (LC), intérieur ou
_ _ 12,0%
extérieur
11,0%, majoré à
Bois massif BM - intérieur 10,0% 12,0% 12% pour
simplification
Conclusions
Un coefficient réducteur de section β90 (largeur et hauteur) sera ainsi appliqué à toutes les sections CB. Il
est de 0.25% par % de variation d’humidité par rapport à l’humidité de référence de 12%.
Toute humidité plus défavorable considérée lors de la phase de réalisation par l’Entreprise est à
prendre en compte lors de son chiffrage. Les dimensions plus élevées sont également à faire valider
par la MOE.
3.4.4.6 Coefficient de déformation – fluage kdef (su)
L’EC 5-1-1 définit les valeurs des coefficients applicables kdef (su) en fonction des différentes classes de
service.
Selon le §3.2(4) et son AN, pour le bois massif (BM) et une humidité à la mise en œuvre supérieure à 20%,
il convient d’augmenter ces valeurs de kdef (su) par 1.00.
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Les coefficients kdef (su) jouent :
• Dans le calcul des déformées des éléments CB, et en particulier dans le calcul de w creep (mm) ;
• Sur la réduction éventuelle des modules de déformation dans certains cas particuliers.
Les cas particuliers sont les suivants :
• Aux ELU, cas d’une analyse élastique linéaire du 1 er ordre + distribution des efforts internes /
moments dans les éléments CB affectée par la distribution de rigidité au sein de la structure (par
exemple si tous les éléments ont les mêmes propriétés dépendant du temps différentes) ;
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• Aux ELS, cas d’une distribution des efforts internes / moments dans les éléments CB affectée par
la distribution de rigidité au sein de la structure (par exemple si tous les éléments ont les mêmes
propriétés dépendant du temps différentes).
Dans notre projet, tous les matériaux sont rentrés avec leurs raideurs réelles, les coefficients k def (su) ne
sont donc pas à prendre en compte pour la réduction des modules de déformation.
3.4.4.7 Coefficient de hauteur kh (su)
Pour les éléments en bois massifs à section rectangulaire et dont la masse volumique caractéristique est
inférieure à 700 kg/m3, ainsi que pour les éléments en lamellé collé à section rectangulaire, un coefficient
multiplicateur favorable kh (su) peut être utilisé en dessous d’une certaine hauteur de référence.
La hauteur de référence est :
• Href = 150mm pour le bois massif (BM) ;
• Href = 600mm pour le lamellé collé (LC).
Le coefficient kh (sh) ne peut être utilisé que pour la valeur de calcul de la résistance à la flexion et la valeur
de calcul de la résistance à la traction axiale.
kh (su) dépend donc de la largeur / hauteur de la poutre considérée. Sa valeur est la suivante :
3.4.4.8 Coefficient de système ksys (su)
Un coefficient multiplicateur favorable ksys (su) peut être utilisé pour les éléments d’un ensemble à
répétition.
Il ne peut être utilisé que pour la valeur de calcul de la résistance à la flexion.
Pour les poutres CB
Il vaut ksys = 1.10.
Pour les platelages CB / planchers CB lamellés
Le nombre de lamelles du platelage / plancher CB est N=8.
En conséquence, le coefficient de système vaut :
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• ksys = 1.10 pour les platelages/planchers CB à lamelles clouées ou assemblées par tire-fonds ;
• ksys = 1.20 pour les platelages/planchers CB à lamelles pré-contraintes ou collées.
3.4.4.9 Coefficient de stabilité au feu kf,i (su)
Un coefficient multiplicateur favorable kf,i (su) peut être utilisé aux ELU accidentels feu pour le calcul des
résistances de calcul.
Il vaut :
• kf, i = 1.25 pour le bois massif (BM) ;
• kf, i = 1.15 pour le lamellé collé (LC).
3.4.4.10 Durabilité - classes d’emploi
La définition de la classe d’emploi des bois est nécessaire car elle influe sur le choix de l’essence et
éventuellement d’un traitement chimique.
Les classes de risques d’attaques biologiques sont définies dans la norme NF EN 335 :
Nota : la classe 5 n’est pas une simple aggravation de la classe 4, mais caractérise une attaque différente.
Les classes d’emploi devront être précisées pour chaque élément CB de la structure. Au sein d’une même
structure, plusieurs classes d’emploi peuvent être considérées pour différents éléments.
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Les éléments CB de classes de service 1 et 2 seront en classes d’emploi 2, car les risques liés à la
réhumidification doivent être prise en compte du fait des risques d’exposition pendant le phase chantier.
Les éléments CB de classes de service 3 auront une classe d’emploi variant de 3.1 à 4. Les facteurs de
décisions sont les suivants :
• La massivité des pièces ;
• La région d’humidification de mise en œuvre (voir FD P20-651) ;
• La conception au sens de la FD P20-651 qui peut être piégeante, moyenne ou drainante.
Ainsi :
Seront en classe d’emploi 3.2 :
• Les bois présentant une surface horizontale exposée aux intempéries avec une conception
moyenne ou drainante (exemples : poutres CB et poteaux CB de coursives extérieures) ;
• Les lisses basses de MOB/FOB posées sur des murets BA.
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Seront en classe d’emploi 4 :
• Les bois présentant une surface horizontale exposée aux intempéries avec une conception
piégeante (exemples : lambourdes de balcons ou de coursives extérieures) ;
• Les lisses basses de MOB/FOB posées sur des dalles BA.
Seront en classe d’emploi 3.1 les autres éléments.
3.5 CHARGES CLIMATIQUES
3.5.1 Neige
3.5.1.1 Généralités
• Altitude la plus défavorable : + 60.00 m NGF ;
• Zone géographique : A2 ;
• Situation de projet :
cas B3, chutes exceptionnelles, accumulations exceptionnelles ;
• Loi de la variation de la charge caractéristique pour une altitude supérieure à 200m : Δs = 0 ;
• Valeur caractéristique de la charge de neige sur le sol à une altitude inférieure à 200m S k0 : 45
daN/m2 ;
• Valeur caractéristique de la charge de neige sur la toiture Sk : 45 daN/m2 ;
• Valeur de calcul de la charge exceptionnelle de neige sur la toiture SAd : 100 daN/m2 ;
• Coefficient d’exposition Ce=1, coefficient thermique Ct=1 ;
•
Coefficients des combinaisons : ψ0 = 0.50, ψ1 = 0.20, ψ2 = 0.00 car altitude <= 2000 m NGF, ψ0 =
0.70, ψ1 = 0.50, ψ2 = 0.20 car altitude > 2000 m NGF.
3.5.1.2 Types de toitures
• Toitures à versant unique ;
• Toitures à 2 versants ;
• Toitures à versants multiples.
3.5.1.3 Charges de chute normales
• μ1 = 0.80 ;
• Charge de chute de neige sur la toiture en situation de projet durable / transitoire : 36 daN/m 2.
3.5.1.4 Charges de chute exceptionnelles
• μ1 = 0.80 ;
• Charge de chute de neige sur la toiture en situation de projet accidentelle : 80 daN/m2.
3.5.2 Vent
3.5.2.1 Généralités
• Zone géographique : 2 ;
• Valeur de base de la vitesse de référence du vent : vb0 = 24 m/s ;
• Coefficient de direction : Cdir = 1 ;
• Coefficient de saison : Cseason = 1 ;
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• Vitesse de référence du vent : vb = 24 m/s ;
• Zone de relief choisie :
IV (zone dont au moins 15% de la surface sont recouverts de bâtiments dont la hauteur moyenne est
supérieure à 15m, forêts)
Pour exemple :
Vitesse Coefficient Intensité Pression
Altitude Coefficient Coefficient
moyenne du de de la dynamique
étudiée de rugosité orographique
vent turbulence turbulence de pointe
qp(z)
z (m) Cr (z) (su) C0 (z) (su) vm (z) (m/s) kl (su) lv (z) (su)
(daN/m2)
15 0.76 1,00 18.2 0.223 0.270 59
Nota : hauteur maximale du bâtiment au-dessus du sol : 8m environ au plus défavorable.
3.5.2.2 Bâtiment fermé
• Coefficient structural : CsCd = 1.00 ;
• Pas de face dominante, pas ou peu d’ouvertures permanentes : méthode simplifiée pour les
coefficients de pression intérieure (Cpi+ = 0.20, Cpi-=-0.30) ;
• Application des coefficients de pression extérieure : Cpe en fonction des zones ;
• Obtention des efforts ;
• Coefficients des combinaisons : ψ0 = 0.60, ψ1 = 0.20, ψ2 = 0.00.
3.6 CHARGES PERMANENTES
3.6.1 Charges de poids propre
Poids volumiques
En fonction de la géométrie des éléments (suivants pièces graphiques), avec les poids volumiques des
matériaux suivants :
• Poids volumique du béton normal armé : 2500 daN/m3 ;
• Poids volumique du béton normal non armé : 2400 daN/m3 ;
• Poids volumique du gros béton : 2200 daN/m3 (à confirmer/infirmer par les fournisseurs) ;
• Poids volumique de l’acier de charpente : 7850 daN/m 3 ;
• Poids volumique du bois de charpente massif C24 : valeur caractéristique ρk = 350 daN/m3, valeur
moyenne ρmean = 420 daN/m3 ;
• Poids volumique du bois de charpente lamellé collé GL24h : valeur caractéristique ρg ,k = 385
daN/m3, valeur moyenne ρg,mean = 420 daN/m3;
• Poids volumique du bois de CLT (de chez STORA ENZO ou équivalent) : 500 daN/m 3 ;
• Poids volumique du bois d’OSB (de chez SWISS KRONO ou équivalent) : 650 daN/m 3 ;
3.6.2 Surcharges verticales à répartitions horizontales
3.6.2.1 Face supérieure des planchers intérieurs
• Cloisons légères (hors maçonneries) :
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100daN/l < poids propre < 200daN/ml : 80 daN/m2 (à confirmer/infirmer par les CES) ;
• Chape acoustique en mortier, PV=2300 daN/m3, épaisseur 6 cm = 138 daN/m² ;
• Dalles à plots de plancher chauffant de type NOVAPLANE de chez THERMACOME (ou équivalent),
PV = 25 daN/m3, épaisseur 10,3 cm = 3 daN/m² - plancher bas RDC de blocs enseignement et
totem.
• Revêtement de sol type carrelage : 20 daN/m2 (à confirmer/infirmer par les CES) ;
• Revêtement de sol type sol souple : 5 daN/m2 (à confirmer/infirmer par les CES) ;
3.6.2.2 Face supérieure des toitures-terrasses inaccessibles
Selon DTU 43.1 et DTU 43.11.
• Isolation thermique par polyuréthane, du type EFIGREEN DUO+ de chez SOPREMA ou
équivalent), PV=34 daN/m3, épaisseur 16 cm : 6 daN/m2 (à confirmer/infirmer par les CES) ;
• Etanchéité + PV : 10 daN/m² (à confirmer/infirmer par les CES) ;
• Protection d’étanchéité par gravillons, PV=2000 daN/m 3, épaisseur 4cm : 80 daN/m2 ;
• Panneaux photovoltaïques, avec ossature : 40 daN/m2 (à confirmer/infirmer par les CES) ;
• Equipements techniques fixes : suivant données CET ;
• Rétention d’eau, 15 cm : 150 daN/m² ;
3.6.2.3 Face supérieure des toitures-terrasses accessibles – atelier 3
Selon DTU 43.1 et DTU 43.11.
• Isolation thermique par polyuréthane, du type EFIGREEN DUO+ de chez SOPREMA ou
équivalent), PV=34 daN/m3, épaisseur 14 cm : 5 daN/m2 (à confirmer/infirmer par les CES) ;
• Etanchéité + PV : 10 daN/m² (à confirmer/infirmer par les CES) ;
•
Protection d’étanchéité par dalles sur plots BA, PV=2500 daN/m 3, épaisseur 5cm : 125 daN/m2 (à
confirmer/infirmer par les CES).
3.6.2.4 Face supérieure des toitures inaccessibles CM
Selon DTU 43.3.
• Bac métallique = tôle d’acier nervurée (TAN) : 10 daN/m² ;
3.6.2.5 Face supérieure des toitures inaccessibles CB
Selon DTU 43.4.
• Panneaux OSB, PV = 650 daN/m3, épaisseur 18mm : 12 daN/m² ;
• Panneaux OSB, PV = 650 daN/m3, épaisseur 12mm : 8 daN/m² ;
• Isolation thermique par panneaux semi rigide en fibre de bois de chez STEICO (ou équivalent),
PV=110 daN/m3, épaisseur 14.5cm : 16 daN/m2 (à confirmer/infirmer par les CES) ;
• Etanchéité autoprotégée + PV : 10 daN/m² (à confirmer/infirmer par les CES) ;
• Panneaux photovoltaïques, sans ossature : 30 daN/m2 (ou exclusif avec les charges de neige, à
confirmer/infirmer par les CES) ;
• Equipements techniques fixes : suivant données CET.
• Bac acier : 10 daN/m².
3.6.2.6 Sous faces de planchers
• Plafond en plaques de plâtre type BA13 (maxi 1000 daN/m3) + ossature (7 daN/m2) suspendus : 20
daN/m2 (à confirmer/infirmer par les CES) ;
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• Réseaux CVC / PB / électriques suspendus : 10 daN/m² (à confirmer/infirmer par les CET) ;
• Luminaires / éléments décoratifs / petits équipements suspendus : 5 daN/m² (à confirmer/infirmer
par les CET) ;
• Isolation thermique par laine de roche (MWR), du type ROCKFEU REI 60 RSD de chez
ROCWKOOL ou équivalent, PV=110 daN/m3, épaisseur 20cm : 32 daN/m2 (à confirmer/infirmer par
les CES) ;
3.6.3 Surcharges verticales à répartitions verticales
• Murs en maçonnerie non porteurs :
o Murs en maçonnerie en béton de granulats courants creuses (de chez ALKERN ou
équivalent), PV=1245 daN/m3, compris mortier de hourdage, non enduites, 50x20x20ht : 275
daN/m2 (à confirmer/infirmer par les fournisseurs) ;
• Enduit au mortier de liants hydrauliques, PV=2300 daN/m3, épaisseur 2cm environ : 1 face 46
daN/m2, 2 faces 92 daN/m2 ;
• Isolation thermique par panneaux de laine de verre (MWG), PV = 40 daN/m 3, épaisseur 20cm : 8
daN/m² (à confirmer/infirmer par les CES) ;
• Façade vitrée panneau / façade vitrée rideau / façade vitrée semi-rideau / vitrages / plexiglass,
compris ossature métallique : 50 daN/m2 (à confirmer/infirmer par les CES).
3.6.4 Charges horizontales
3.6.4.1 Poussée des terres
Sur voiles BA périphériques et murs de soutènement BA.
Charges triangulaires permanentes définies à partir du poids volumique des terres + coefficients de
poussée décrits dans les § précédents.
3.6.4.2 Remontée de nappe
Sans objet, à confirmer par G5.
3.7 CHARGES D'EXPLOITATIONS
3.7.1 Charges verticales
3.7.1.1 Charges statiques courantes
Plusieurs catégories de charges d’exploitation affectent le projet :
• B (bureaux) ;
• C1 (espaces équipés de tables - salles d’enseignement) ;
• C2 (espaces équipés de sièges fixes - salles de conférence, salles de réunion) ;
• C3 (espaces ne présentant pas d'obstacles à la circulation de personnes - hall) ;
• H2 (toitures inaccessibles, sauf pour entretien et réparations courantes – pente<15% recevant une
étanchéité) ;
• Les charges spécifiques au projet : plateformes d’activité (sur dallages et sur mezzanine) ;
• Divers : sanitaires, vestiaires.
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Charges Charges
Valeur de Valeur Valeur quasi
Type de charge d’exploitation d’exploitation
combinaison fréquente permanente
selon Eurocodes surfaciques ponctuelles
Ψ0 (su) Ψ1 (su) Ψ2 (su)
q daN/m² Q (daN) (a)
Catégorie B 250 400 0.70 0.50 0.30
Catégorie C1 250 300 0.70 0.70 0.60
Catégorie C2 400 400 0.70 0.70 0.60
Catégorie C3 400 400 0.70 0.70 0.60
Catégorie H2 80 (sur 10m2) 150 0.00 0.00 0.00
Terrasses techniques
150 150 (b) 0.70 (d) 0.50 (d) 0.30 (d)
(DTU 43.1)
500 (hors 500 (hors
Locaux techniques
équipements > équipements > 1.00 (c) 0.90 (c) 0.80 (c)
(b)
500) 500)
Plateforme d’activité
500 500 1.00 (c) 0.90 (c) 0.80 (c)
(b)
Divers, autres (b) 250 250 0.70 (d) 0.50 (d) 0.30 (d)
(a) Sur une surface carrée 50x50mm conformément aux EC1, sauf indications contraires.
(b) Non précisé dans les normes.
(c) Pris égaux à ceux de la catégorie E1.
(d) Pris égaux à ceux de la catégorie B.
3.7.1.2 Charges d’ascenseurs / de monte-charges
• Charges en cuvettes sur radier BA / dalle BA sur terre-plein : selon données Ascensoriste
(normalement charges plutôt accidentelles, classées charges d’exploitation par mesure de
sécurité) ;
• Charges des anneaux de levage sur dalle BA de couverture : selon données Ascensoriste ;
•
Charges des points de fixations des attaches des guides sur les voiles BA : selon données
Ascensoriste.
3.7.1.3 Exploitation sur talus
• Véhicules légers (VL) : charges d’exploitation de catégorie F, Q=230 daN/m 2 ;
3.7.1.4 Remontée de nappe
Sans objet.
3.8 CHARGES ACCIDENTELLES
3.8.1 Incendie BA - ERP
3.8.1.1 Stabilité générale
Requise
• ERP de 5ème catégorie ;
• Type R (établissements d’enseignement)) ;
• Nombre d’étages = 2 ;
• Plancher bas du niveau accessible le plus haut < 8m.
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La stabilité générale de la structure requise est donc de 0 minutes.
Assurée
Sans objet.
3.8.1.2 Stabilité particulière de la toiture
Requise
• Bâtiment à simple RDC ou dernier niveau ;
• Toiture non accessible au public ;
• La ruine de la toiture n'entraîne pas d'effondrement en chaîne ;
• La structure n’est pas visible du plancher (plafond suspendu). La stabilité générale de la structure
de la toiture à obtenir est donc de 30 minutes.
Assurée
La stabilité au feu sera obtenue par la structure BA même (valeurs tabulées ou calculs réels au feu). En
conséquence :
• Les poteaux BA sont R30 ;
• Les poutres BA de plancher sont R30 ;
• Les planchers BA REI30 ;
• Les voiles BA sont REI30.
3.8.1.3 Stabilité des locaux à risques
Requise
La stabilité des locaux à risques est :
• Locaux à risques moyens : 60 minutes ;
• Locaux à risques importants : 120 minutes.
La liste des locaux à risques et les degrés de stabilité des éléments de structure correspondant seront
définis dans la notice de sécurité.
Assurée
La stabilité au feu sera obtenue par la structure BA même (valeurs tabulées ou calculs réels au feu). En
conséquence :
• Les poteaux BA sont R60 ou R120 ;
• Les poutres BA de plancher sont R60 ou R120 ;
• Les planchers BA sont REI60 ou REI120 ;
• Les voiles BA sont REI60 ou REI120.
3.8.2 Incendie CB - ERP
3.8.2.1 Stabilité générale
Requise
• ERP de 5ème catégorie ;
• Type R (établissements d’enseignement)) ;
• Nombre d’étages = 2 ;
• Plancher bas du niveau accessible le plus haut < 8m.
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La stabilité générale de la structure requise est donc de 0 minutes.
3.8.2.2 Stabilité particulière de la toiture
Requise
• Bâtiment à simple RDC ou dernier niveau ;
• Toiture non accessible au public ;
• La ruine de la toiture n'entraîne pas d'effondrement en chaîne ;
• Structure visible du plancher.
La stabilité générale de la structure de la toiture requise est donc de 0 minutes.
3.8.3 Sismicité
3.8.3.1 Etudes sismiques nouveaux bâtiments
• Zone 2, intensité faible ;
• Catégorie d’importance III (établissement scolaire), coefficient d’importance γI = 1.20 ;
• Accélération au rocher horizontale aGR = 0.70m/s2, accélération de calcul horizontale aG = 0.84m/s2 ;
• Classe de sol : A ;
• Coefficient topographique : ST = 1.00 ;
• Coefficient d’amortissement visqueux de la structure ξ=5%, coefficient de correction
d’amortissement η=1 (su) ;
• Contreventement dans les deux sens pour les blocs béton : système de murs non couplés ;
• Classe de ductilité choisie = DCL ;
• Coefficient de comportement : qx=qy=1.5 (su) pour chaque bloc et dans les deux directions ;
• Pas de prise en compte du séisme selon z.
3.8.3.2 Etudes sismiques générales existantes
• Le principe de base, à savoir la non-aggravation de la vulnérabilité du bâtiment, est respecté ;
• Pas de volonté du MOA d’améliorer le comportement de son bâtiment au sismique ;
• Pas de travaux lourds sur le bâtiment ;
• En conséquence, aucune étude sismique n’est envisagée.
3.9 COMBINAISONS / PONDERATIONS
Il s’agit des combinaisons / pondérations en phase définitive / d’exploitation.
Les combinaisons / pondérations en phase provisoire / d’exploitation concernent les méthodes et la
méthodologie de l’Entreprise.
3.9.1 Combinaisons / pondérations des ouvrages BA généraux
Aux ELU fondamentaux
Aux ELU accidentels
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Cas de l’action accidentelle feu : Ψ2,1.
Aux ELU sismiques
Aux ELS caractéristiques
Aux ELS fréquents
Aux ELS quasi permanents
3.9.2 Combinaisons / pondérations particulières des dallages BA
Dallages BA non armés
Aux ELS, évaluation des sollicitations et déformations : Σ Gk + Qk,1 + Σ 0,7 Qk,i (ou 0 Qk,i si favorable)
Dallages BA armés
• Aux ELU fondamentaux, évaluation des sollicitations : Σ 1,35 Gk + 1,5 Qk,1 + Σ 1,05 Qk,i (ou 0 Qk,i
si favorable)
• Aux ELS, évaluation des déformations : Σ Gk + Qk,1 + Σ 0,7 Qk,i (ou 0 Qk,i si favorable) ;
• Aux ELS, évaluation de l’état de fissuration : Σ Gk + Σ 0,8 Qk,i (ou 0 Qk,i si favorable).
3.10 DEFORMEES / TASSEMENTS / DEPLACEMENTS
3.10.1 Ouvrages horizontaux BA – déformées
3.10.1.1 Flèche EC2 aux ELS quasi permanents
Flèche effective
La portée de calcul est prise selon l’EC2 (longueur efficace leff).
Le calcul se fait selon les EC2.
Contreflèche des éléments structuraux non chargés : 0 mm.
Le retrait ne sera pas pris en compte dans le calcul de la flèche car les blocs respectent les limites des JD
des EC2.
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Le retrait sera pris en compte dans le calcul de la flèche pour les blocs ne respectent pas les limites des
JD des EC2.
Flèche admissible
• Pour les éléments supports reposant sur deux appuis : pour l'aspect et la fonctionnalité générale,
leff/250 ;
• Pour les éléments supports en porte-à-faux / en console : pour l'aspect et la fonctionnalité générale,
leff/250.
Nota : pour ne pas endommager les éléments de structure avoisinants et les cloisons, privilégier le calcul
de la flèche nuisible (voir FD P18-717 §7.4.1(5)).
3.10.1.2 Flèche nuisible selon le guide d’application des EC2 (FD P18-717)
Flèche effective
Il s’agit de la flèche subie par les éléments fragiles.
Les éléments considérés comme fragiles sont les suivants : cloisons, revêtements de sol et plafonds en
plâtre.
La portée de calcul est prise selon le guide d’application des EC2 (longueur entre nus ln).
Le calcul se fait selon le guide d’application des EC2.
Contreflèche des éléments structuraux non chargés : 0 mm.
Coefficient ψ traduisant le moment de la mise en œuvre des éléments fragiles après le décoffrage des
éléments BA porteurs : 0.33 (soit une pose 60 jours après le coulage du béton, à adapter éventuellement
au cas par cas selon planning chantier).
Flèche admissible
Pour les éléments supports reposant sur deux appuis :
• Si ln<= 5m : l/500 ;
• Si ln>5m : 0.005m + (ln/1000).
Pour les éléments supports en porte-à-faux / en console :
• Si ln<= 2.50m : l/250 ;
• Si ln>2.50m : 0.005m + (ln/500).
3.10.2 Ouvrages horizontaux CM – déformées verticales
3.10.2.1 Flèche effective
La portée de calcul est prise entre point d’épure, conformément aux EC3.
Pour les porte-à-faux, la portée de calcul est prise égale au double de la portée.
Le calcul se fait selon les EC3.
Contreflèche des éléments structuraux non chargés : wc = 0 mm.
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3.10.2.2 Flèche admissible
• Eléments fléchis de toiture inaccessible : wmax, lim = L/200, w3, lim = L/250 ;
• Eléments fléchis de toiture technique : wmax, lim = L/200, w3, lim = L/300 ;
• Eléments fléchis de planchers en général : wmax, lim = L/200, w3, lim = L/300 ;
• Eléments fléchis de planchers supportant des cloisons en plâtre ou autres matériaux
fragiles/rigides : wmax, lim = L/250, w3, lim = L/350 ;
• Eléments fléchis de planchers supportant des poteaux : wmax, lim = L/400, w3, lim = L/500 ;
• Eléments fléchis où wmax peut nuire à l'aspect du bâtiment : wmax, lim = L/200 ;
• Eléments fléchis supports de menuiserie aluminium : wmax, lim = L/500 (voir L/1000) ;
• Eléments fléchis supports de verre : wmax, lim = L/500.
3.10.3 Ouvrages CM verticaux – déformées horizontales
• Déplacement horizontal maximum en tête de poteau : umax = H/250 ;
• Déplacement différentiel maximum entre 2 portiques consécutifs : Δumax = Li/200.
3.10.3.1 Structures de bardage
• Lisses et chevêtres horizontaux : u1= L/150 ;
• Potelets et chevêtres verticaux : u2 = Hi/150.
3.10.3.2 Structures de murs rideaux
• Déplacement horizontal maximum en tête de poteau : umax = H/300 ;
• Déplacement horizontal maximum des éléments supports de mur rideau : umax = H/300.
3.10.4 Ouvrages horizontaux CB – déformées verticales
3.10.4.1 Flèche verticale aux EC5 = w1
Flèche effective
La portée de calcul est prise entre point d’épure, conformément aux EC5.
Pour les porte-à-faux, la portée de calcul est prise égale au double de la portée.
Le calcul se fait selon les EC5.
Contreflèche des éléments structuraux non chargés : wc = 0 mm.
Flèche admissible
Pour les consoles ou porte-à-faux, un minimum de 5mm est demandé.
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• Chevrons :
o Flèche instantanée sous charges variables Q limite winst,lim (Q) = sans objet ;
o Flèche résultante finale limite wnet,fin,lim = L/150 ;
o Flèche finale limite wfin,lim= L/125.
• Eléments structuraux :
o Flèche instantanée sous charges variables Q limite winst,lim (Q) = L/300 ;
o Flèche résultante finale limite wnet,fin,lim = L/200 ;
o Flèche finale limite wfin,lim= L/125.
• Panneaux de plancher (hors CLT) et de toiture selon EC5 :
o Flèche instantanée sous charges variables Q limite winst,lim (Q) = sans objet ;
o Flèche résultante finale limite wnet,fin,lim = L/250 ;
o Flèche finale limite wfin,lim= sans objet.
Flèche admissible selon AT
• Panneaux de plancher CLT de chez STORA ENZO ou équivalent :
o Flèche instantanée sous charges variables Q limite winst,lim (Q) = L/300 ;
o Flèche finale limite wfin,lim= L/250.
• Panneaux de toiture CLT de chez STORA ENZO ou équivalent :
o Flèche instantanée sous charges variables Q limite winst,lim (Q) = L/300 ;
o Flèche finale limite wfin,lim= L/250 pour une pente minimale de 3% ;
o Flèche finale limite wfin,lim= L/400 pour une pente minimale de 1.8% ;
o Flèche finale limite wfin,lim= L/500 pour une pente minimale de 1.6%.
• Panneaux de plancher CLT ou planchers bois supports de chapes sèches du type KNAUF BRIO
18 de chez KNAUF ou équivalent :
o Flèche finale limite wfin,lim= L/400.
3.10.4.2 Flèche verticale particulière = w3
Flèche effective
La portée de calcul est prise entre point d’épure, conformément aux EC5.
Pour les porte-à-faux, la portée de calcul est prise égale au double de la portée.
Le calcul se fait selon les EC5.
Contreflèche des éléments structuraux non chargés : wc = 0 mm.
Flèche admissible
Pour les consoles ou porte-à-faux, un minimum de 5mm est demandé.
• Supports des façades panneaux vitrées :
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o Flèche instantanée sous charges variables Q limite winst,lim (Q) = L/300 ;
o Flèche résultante finale limite wnet,fin,lim = sans objet ;
o Flèche finale limite wfin,lim= L/1000 .
3.10.5 Ouvrages verticaux CB – déformées horizontales
• Idem flèches verticales ;
• Cas particulier : éléments individuels soumis au vent – lisses CB :
o Flèche résultante finale limite wnet,fin,lim = L/200.
• Cas particulier : éléments individuels soumis au vent – potelets CB / poteaux CB :
o Flèche résultante finale limite wnet,fin,lim = H/200.
• Cas particulier : panneaux à base de bois en acrotères et garde-corps :
o Flèche résultante finale limite wnet,fin,lim = 2 mm à une hauteur de porte-à-faux de 30 cm, soit
donc H/150.
3.10.6 Fondations superficielles BA, aux ELS quasi permanents - tassements
Les tassements absolus verticaux maximaux admis aux ELS quasi permanents sont de 2cm.
Les tassements différentiels verticaux maximaux admis aux ELS quasi permanents sont définis la norme
NF P94-261 annexe L, à savoir :
• Le minimum de 10mm et de l/500 (l = distance entre 2 fondations), dans le cas d’éléments fragiles ;
• Le minimum de 20mm et de l/500 (l = distance entre 2 fondations), le cas courant.
3.10.7 Dallages BA sur terre-plein selon DTU 13.3, aux ELS caractéristiques - tassements
Les tassements maximaux admis des dallages sont issus du DTU 13.3. Rappel :
• Tassements absolus verticaux maximaux admis aux ELS caractéristiques ; L1/2000 +20mm, avec
L1 = dimension minimale du panneau ;
• Tassements différentiels verticaux maximaux admis aux ELS caractéristiques ; L2/2000 +10mm,
avec L2 = distance entre les deux points considérés.
3.10.8 Déplacements horizontaux aux ELU sismiques
3.10.8.1 Déplacements admissibles relatifs
Les déplacements considérés sont les déplacements d’ensemble des étages (=moyens).
• Critère de réduction pour les déplacements relatifs admissibles :
cas 1 : bâtiments ayant des éléments non structuraux composés de matériaux fragiles fixés à la structure :
0.0050 ;
cas 2 : bâtiments ayant des éléments non structuraux ductiles : 0.0075 ;
cas 3 : bâtiments ayant des éléments non structuraux fixés de manière à ne pas intervenir avec les
déformations de la structure ou n'ayant pas d'éléments non structuraux : 0.0100 ;
• Coefficient de réduction prenant en compte une plus petite période de retour de l'action sismique
pour les déplacements relatifs réels : v = 0.40 ;
•
Déplacement admissible relatif maximum entre étages : h/80 dans le cas 1, h/53 dans le cas 2, h/40
dans le cas 3.
3.10.8.2 Largeurs des joints sismiques
Les déplacements considérés sont ceux des éléments structurels.
Les largeurs des JS seront déterminées en effectuant la moyenne quadratique des déplacements des
éléments structurels des 2 blocs étudiés, avec un minimum de 4cm.
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Un coefficient minorateur de 0.70 sera appliqué, lorsque les planchers/toitures sont aux mêmes niveaux.
3.11 VIBRATIONS / FREQUENCES PROPRES DES PLANCHERS
3.11.1 Planchers CB (hors CLT)
3.11.1.1 Cas des machines
Conformément aux préconisations de l’Eurocode 5, pour les planchers, il convient de retenir les niveaux
acceptables de vibration continue à partir de la figure 5a de l'Appendice A de ISO 2631-2 avec un facteur
multiplicatif de 1,00.
3.11.1.2 Cas de la foule
Le calcul de vibration s’effectue sous le cas de charge G+0.2Q.
On utilisera le §7.3 de l’EC5, applicable aux planchers résidentiels (catégorie d’usage A).
Cas A – Fréquence fondamentale > 8Hz
Application du §7.3 de l’EC5 + AN avec vérification des 2 formules suivantes (flèche verticale maximale
instantanée=critère de raideur et vitesse à une impulsion unitaire=critère d’accélération) :
Coefficient choisi a=1.30 mm/kN (usage courant).
Coefficient d'amortissement modal ζ =6% (bois) ou 4% (bois + béton).
Cas B – Fréquence fondamentale < 8Hz
Etude spécifique.
3.11.2 Planchers CLT
Avec le logiciel CALCULATIS de STORA ENSO ou équivalent, qui fait référence à l’annexe nationale
autrichienne de l’EC5.
La méthode est applicable aux planchers :
• De catégorie d’usage A, B, C1, C3 et D ;
• De masse >= 50 kg/m2.
Les critères à respecter sont les suivants :
• Critère de fréquence minimum ; 4.50 Hz ;
• Critère d’accélération maximale : 0.100 m/s2 ;
• Critère de raideur maximale : 0.500mm.
Les hypothèses rentrées sont les suivantes :
• Largeur de la pièce (sens perpendiculaire au sens de portée) : 5m (moyenne) ;
• Classe de confort II ;
• Chape de 4cm considéré, E=26 MPa ;
• Coefficient d'amortissement ζ =4% (CLT + chape).
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3.12 LIMITATION DES CONTRAINTES DES OUVRAGES BA
3.12.1 Béton
• Limitation de la contrainte de compression du béton aux ELS caractéristiques et fréquents pour les
éléments BA de classe XF, C25/30 : 15 MPa ;
• Limitation de la contrainte de compression du béton aux ELS quasi permanents pour tous les
éléments BA : C25/30 : 25 MPa.
3.12.2 Aciers BA
• Limitation de la contrainte des aciers BA aux ELS caractéristiques et fréquents : 400 MPa ;
• Limitation de la contrainte des aciers BA aux ELS quasi permanents : 500 MPa.
3.13 MAITRISE DE LA FISSURATION
3.13.1 Cas général des ouvrages BA
Valeur limite de l'ouverture calculée des fissures aux ELS quasi permanents :
• wmax = 0.40mm pour les éléments BA de classe XC1 sans résine / PVC ;
• wmax = 0.30mm pour les éléments BA de classe XC2 et XF1 (équivalent XC4).
3.13.2 Cas particulier des planchers à dalles alvéolées BP
Cas de la fissuration sur appuis de continuités
Pas de moments sur appuis, les dalles alvéolées BP étant isostatiques.
Dans les cas d’éléments fragiles, des armatures seront disposées sur appuis pour équilibrer forfaitairement
un moment égal à 0,30 M0, M0 étant le moment maximal isostatique développé dans les travées encadrant
l'appui considéré.
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4 ANALYSE SISMIQUE
4.1 GENERALITES
A l’occasion de cette phase PRO, trois blocs types ont été modélisées en vue de l’analyse sismique.
Nous considérons que les résultats pour les deux autres blocs ateliers seront similaires et qu’il en va de
même pour le deuxième blocs enseignement.
Repérage des blocs modélisés
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4.2 RESULTATS - BLOC ENSEIGNEMENT ENS2
4.2.1 Vue 3D
4.2.2 Modes propres, fréquences, masses modales
Mode N° Période Fréquence Masses modales
(s) (Hz) X kg (%) Y kg (%)
1 0,2 4,74 13 ( 0.00) 1 ( 0.00)
2 0,2 6,08 11 ( 0.00) 11 ( 0.00)
3 0,2 6,13 135052 ( 7.38) 274 ( 0.01)
4 0,2 6,21 0 ( 0.00) 1 ( 0.00)
5 0,2 6,22 0 ( 0.00) 200 ( 0.01)
6 0,2 6,42 78998 ( 4.32) 88 ( 0.00)
7 0,1 6,83 24868 ( 1.36) 4241 ( 0.23)
8 0,1 6,93 240 ( 0.01) 1 ( 0.00)
9 0,1 6,95 299 ( 0.02) 2894 ( 0.16)
10 0,1 7,26 440313 ( 24.05) 35205 ( 1.92)
11 0,1 7,7 2249 ( 0.12) 8123 ( 0.44)
12 0,1 7,75 39038 ( 2.13) 65 ( 0.00)
13 0,1 7,81 7160 ( 0.39) 1780 ( 0.10)
14 0,1 7,98 2 ( 0.00) 2687 ( 0.15)
15 0,1 8,41 178605 ( 9.76) 337469 ( 18.44)
16 0,1 9,31 2978 ( 0.16) 19834 ( 1.08)
17 0,1 9,35 389 ( 0.02) 3118 ( 0.17)
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18 0,1 9,84 38525 ( 2.10) 410319 ( 22.41)
19 0,1 10,52 212 ( 0.01) 1291 ( 0.07)
20 0,1 11,85 4443 ( 0.24) 100 ( 0.01)
21 0,1 13,68 15 ( 0.00) 1191 ( 0.07)
22 0,1 13,95 35410 ( 1.93) 3686 ( 0.20)
23 0,1 14,15 32341 ( 1.77) 642 ( 0.04)
24 0,1 14,3 30226 ( 1.65) 9 ( 0.00)
25 0,1 14,67 126511 ( 6.91) 25331 ( 1.38)
26 0,1 15,74 10537 ( 0.58) 7109 ( 0.39)
27 0,1 16,29 304 ( 0.02) 161 ( 0.01)
28 0,1 16,59 86175 ( 4.71) 44153 ( 2.41)
29 0,1 17,05 14310 ( 0.78) 7839 ( 0.43)
30 0,1 17,2 2657 ( 0.15) 29 ( 0.00)
résiduel 538678 ( 29.43) 912707 ( 49.86)
Total 1830558 1830558
(100.00) (100.00)
Conformément à la NF EN 1998-1, le nombre minimal k de modes doit satisfaire aux deux conditions
suivantes :
Dans notre cas : k = 30 ≥ 4 et T30 = 0,1 ≤ 0,20 s.
4.2.3 Vérifications des déplacements relatifs entre étage
Nom Déplacem Déplacem Déplacem Coefficie Déplacem Déplacem Vérificati
Étage ent relatif ent relatif ent relatif nt de ent relatif ent relatif on
X (cm) Y (cm) (cm) réduction par étage admissible
(cm) (cm)
RDC 0,629 0,042 0,63 0,4 0,252 1,75 Correct
HAUT
RDC 0,857 0,039 0,858 0,4 0,343 2 Correct
BAS
4.2.4 Vérifications des effets du second ordre
Nom Étage Ptot (kN) drX (cm) drY (cm) VtotX (kN) VtotY (kN) h (m)
2 - RDC -4209,8 0,075 0,034 9,7 -761,7 3,5
HAUT
1 - RDC -12171,2 0,264 0,039 311,6 -650,1 4
BAS
Vérification θ = |(Ptot * dr) / (Vtot * h)| <= 0.10
Coefficient de déplacement Coefficient de déplacement
relatif entre étages sur X (adim.) relatif entre étage sur Y (adim.)
0,09 0
0,03 0
Les effets de second ordre ne doivent pas être pris en compte.
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4.3 RESULTATS - BLOC TOTEM
4.3.1 Vue 3D
4.3.2 Modes propres, fréquences, masses modales
Mode N° Période (s) Fréquence Masses modales
(Hz) X kg (%) Y kg (%)
1 0,3 3,48 7140 ( 0.31) 22 ( 0.00)
2 0,2 5,22 16 ( 0.00) 6364 ( 0.28)
3 0,2 6,18 7048 ( 0.31) 10 ( 0.00)
4 0,2 6,25 3900 ( 0.17) 34 ( 0.00)
5 0,1 7,51 2 ( 0.00) 2370 ( 0.10)
6 0,1 7,63 26022 ( 1.15) 62949 ( 2.77)
7 0,1 7,74 788799 ( 34.72) 1202 ( 0.05)
8 0,1 8,43 1216 ( 0.05) 470 ( 0.02)
9 0,1 8,44 1384 ( 0.06) 611 ( 0.03)
10 0,1 8,45 2154 ( 0.09) 1050 ( 0.05)
11 0,1 8,68 167997 ( 7.39) 2509 ( 0.11)
12 0,1 8,87 137569 ( 6.05) 291400 ( 12.82)
13 0,1 9,42 5654 ( 0.25) 447774 ( 19.71)
14 0,1 9,48 0 ( 0.00) 1 ( 0.00)
15 0,1 9,52 14863 ( 0.65) 295035 ( 12.98)
16 0,1 10,95 402 ( 0.02) 719 ( 0.03)
17 0,1 11,41 54 ( 0.00) 10 ( 0.00)
18 0,1 11,74 0 ( 0.00) 1862 ( 0.08)
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19 0,1 12,54 12930 ( 0.57) 20487 ( 0.90)
20 0,1 12,54 15657 ( 0.69) 26632 ( 1.17)
21 0,1 12,56 6 ( 0.00) 12 ( 0.00)
22 0,1 12,56 3 ( 0.00) 7 ( 0.00)
23 0,1 12,74 11060 ( 0.49) 897 ( 0.04)
24 0,1 13,03 13879 ( 0.61) 1615 ( 0.07)
25 0,1 13,25 1571 ( 0.07) 37 ( 0.00)
26 0,1 13,27 1 ( 0.00) 19 ( 0.00)
27 0,1 13,28 381 ( 0.02) 534 ( 0.02)
28 0,1 13,32 391 ( 0.02) 267 ( 0.01)
29 0,1 13,35 225 ( 0.01) 103 ( 0.00)
30 0,1 13,37 61 ( 0.00) 5 ( 0.00)
résiduel 1051786 ( 1107163 (
46.29) 48.73)
Total 2272170 2272170
(100.00) (100.00)
Conformément à la NF EN 1998-1, le nombre minimal k de modes doit satisfaire aux deux conditions
suivantes :
Dans notre cas : k = 30 ≥ 6 et T30 = 0,1 ≤ 0,20 s.
4.3.3 Vérifications des déplacements relatifs entre étage
Nom Déplaceme Déplaceme Déplaceme Coefficie Déplaceme Déplaceme Vérificati
Étage nt relatif X nt relatif Y nt relatif nt de nt relatif nt relatif on
(cm) (cm) (cm) réduction par étage admissible
(cm) (cm)
R+1 0,294 0,021 0,295 0,4 0,118 1,875 Correct
RDC 0,51 0,012 0,511 0,4 0,204 1,75 Correct
HAUT
RDC 0,133 0,428 0,448 0,4 0,179 2,34 Correct
BAS
4.3.4 Vérifications des effets du second ordre
Nom Étage Ptot (kN) drX (cm) drY (cm) VtotX (kN) VtotY (kN) h (m)
3 - R+1 -1381,8 0,081 0,014 -22,9 225,3 3,75
2 - RDC -7386,7 0,081 0,091 -161 1363,4 3,5
HAUT
1 - RDC -15647,9 0,031 0,152 -260,3 2310,7 4,68
BAS
Vérification θ = |(Ptot * dr) / (Vtot * h)| <= 0.10
Coefficient de déplacement Coefficient de déplacement
relatif entre étages sur X (adim.) relatif entre étage sur Y (adim.)
0,01 0
0,01 0
0 0
PHASE EMETTEUR TYPE LOT BATIMENT NIVEAU NUMERO INDICE
P R O S G L I TZ TN 2 0
CFA LA GARDE DCE
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Les effets de second ordre ne doivent pas être pris en compte.
4.4 RESULTATS - BLOC ATELIER 2
4.4.1 Vue 3D
4.4.2 Modes propres, fréquences, masses modales
Fréquence Masses modales
Mode N° Période (s) (Hz) X kg (%) Y kg (%)
1 1 1,01 0 ( 0.00) 30645 ( 4.41)
2 0,3 3,96 0 ( 0.00) 1634 ( 0.24)
3 0,2 4,82 97603 ( 14.05) 490 ( 0.07)
4 0,2 5,42 1 ( 0.00) 0 ( 0.00)
5 0,2 5,42 67 ( 0.01) 3 ( 0.00)
6 0,2 6,18 205 ( 0.03) 130837 ( 18.83)
7 0,2 6,23 1 ( 0.00) 0 ( 0.00)
8 0,2 6,23 0 ( 0.00) 0 ( 0.00)
9 0,2 6,4 725 ( 0.10) 369655 ( 53.20)
10 0,2 6,56 0 ( 0.00) 6 ( 0.00)
11 0,2 6,57 0 ( 0.00) 0 ( 0.00)
12 0,2 6,57 0 ( 0.00) 0 ( 0.00)
13 0,1 6,85 52 ( 0.01) 12 ( 0.00)
14 0,1 6,9 15 ( 0.00) 3 ( 0.00)
15 0,1 7,09 185 ( 0.03) 1 ( 0.00)
PHASE EMETTEUR TYPE LOT BATIMENT NIVEAU NUMERO INDICE
P R O S G L I TZ TN 2 0
CFA LA GARDE DCE
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16 0,1 7,55 0 ( 0.00) 0 ( 0.00)
17 0,1 7,55 0 ( 0.00) 0 ( 0.00)
18 0,1 7,55 0 ( 0.00) 0 ( 0.00)
19 0,1 7,81 117 ( 0.02) 1 ( 0.00)
20 0,1 7,89 2 ( 0.00) 0 ( 0.00)
21 0,1 7,94 202 ( 0.03) 1 ( 0.00)
22 0,1 8,27 258 ( 0.04) 1 ( 0.00)
23 0,1 8,42 50 ( 0.01) 0 ( 0.00)
24 0,1 8,42 608 ( 0.09) 5 ( 0.00)
25 0,1 8,43 22 ( 0.00) 28 ( 0.00)
26 0,1 8,52 245 ( 0.04) 1 ( 0.00)
27 0,1 8,53 904 ( 0.13) 5 ( 0.00)
28 0,1 8,55 1972 ( 0.28) 7 ( 0.00)
29 0,1 8,56 59 ( 0.01) 23 ( 0.00)
30 0,1 8,59 3 ( 0.00) 22 ( 0.00)
31 0,1 8,61 7004 ( 1.01) 47 ( 0.01)
32 0,1 8,67 73148 ( 10.53) 402 ( 0.06)
33 0,1 8,67 2849 ( 0.41) 0 ( 0.00)
34 0,1 8,67 109400 ( 15.74) 764 ( 0.11)
35 0,1 8,7 86329 ( 12.42) 524 ( 0.08)
36 0,1 8,7 33386 ( 4.80) 203 ( 0.03)
37 0,1 8,71 2047 ( 0.29) 10 ( 0.00)
38 0,1 8,72 22 ( 0.00) 14 ( 0.00)
39 0,1 8,73 4709 ( 0.68) 24 ( 0.00)
40 0,1 8,78 5106 ( 0.73) 29 ( 0.00)
41 0,1 8,79 26 ( 0.00) 17 ( 0.00)
42 0,1 8,81 126 ( 0.02) 24 ( 0.00)
43 0,1 8,82 167 ( 0.02) 11 ( 0.00)
44 0,1 8,84 3 ( 0.00) 0 ( 0.00)
45 0,1 8,87 713 ( 0.10) 8 ( 0.00)
46 0,1 8,89 122 ( 0.02) 2 ( 0.00)
47 0,1 8,89 0 ( 0.00) 0 ( 0.00)
48 0,1 8,9 64 ( 0.01) 4 ( 0.00)
49 0,1 8,92 0 ( 0.00) 0 ( 0.00)
50 0,1 8,93 22 ( 0.00) 17 ( 0.00)
51 0,1 8,93 82 ( 0.01) 21 ( 0.00)
52 0,1 8,96 2 ( 0.00) 0 ( 0.00)
53 0,1 8,96 0 ( 0.00) 0 ( 0.00)
54 0,1 8,96 1 ( 0.00) 0 ( 0.00)
55 0,1 8,97 0 ( 0.00) 0 ( 0.00)
56 0,1 8,97 0 ( 0.00) 0 ( 0.00)
57 0,1 8,97 0 ( 0.00) 0 ( 0.00)
58 0,1 8,98 0 ( 0.00) 0 ( 0.00)
59 0,1 9,02 3 ( 0.00) 0 ( 0.00)
PHASE EMETTEUR TYPE LOT BATIMENT NIVEAU NUMERO INDICE
P R O S G L I TZ TN 2 0
CFA LA GARDE DCE
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60 0,1 9,02 0 ( 0.00) 0 ( 0.00)
61 0,1 9,02 0 ( 0.00) 0 ( 0.00)
62 0,1 9,02 0 ( 0.00) 0 ( 0.00)
63 0,1 9,02 34 ( 0.00) 1 ( 0.00)
64 0,1 9,05 37 ( 0.01) 21 ( 0.00)
65 0,1 9,05 95 ( 0.01) 21 ( 0.00)
66 0,1 9,06 14 ( 0.00) 1 ( 0.00)
67 0,1 9,06 3 ( 0.00) 0 ( 0.00)
68 0,1 9,06 48 ( 0.01) 1 ( 0.00)
69 0,1 9,06 2 ( 0.00) 0 ( 0.00)
70 0,1 9,06 0 ( 0.00) 0 ( 0.00)
71 0,1 9,07 1 ( 0.00) 0 ( 0.00)
72 0,1 9,09 187 ( 0.03) 8 ( 0.00)
73 0,1 9,09 0 ( 0.00) 0 ( 0.00)
74 0,1 9,11 121 ( 0.02) 18 ( 0.00)
75 0,1 9,11 390 ( 0.06) 8 ( 0.00)
76 0,1 9,11 0 ( 0.00) 0 ( 0.00)
77 0,1 9,11 0 ( 0.00) 0 ( 0.00)
78 0,1 9,11 2 ( 0.00) 0 ( 0.00)
79 0,1 9,12 1 ( 0.00) 0 ( 0.00)
80 0,1 9,12 1370 ( 0.20) 30 ( 0.00)
81 0,1 9,13 832 ( 0.12) 3 ( 0.00)
82 0,1 9,13 0 ( 0.00) 0 ( 0.00)
83 0,1 9,13 80 ( 0.01) 3 ( 0.00)
84 0,1 9,13 40 ( 0.01) 1 ( 0.00)
85 0,1 9,13 15 ( 0.00) 0 ( 0.00)
86 0,1 9,13 261 ( 0.04) 9 ( 0.00)
87 0,1 9,14 0 ( 0.00) 0 ( 0.00)
88 0,1 9,14 0 ( 0.00) 0 ( 0.00)
89 0,1 9,14 0 ( 0.00) 0 ( 0.00)
90 0,1 9,14 0 ( 0.00) 0 ( 0.00)
91 0,1 9,14 32 ( 0.00) 63 ( 0.01)
92 0,1 9,14 2230 ( 0.32) 0 ( 0.00)
93 0,1 9,15 10 ( 0.00) 0 ( 0.00)
94 0,1 9,15 282 ( 0.04) 4 ( 0.00)
95 0,1 9,15 11 ( 0.00) 5 ( 0.00)
96 0,1 9,15 11 ( 0.00) 0 ( 0.00)
97 0,1 9,15 1 ( 0.00) 0 ( 0.00)
98 0,1 9,15 41 ( 0.01) 0 ( 0.00)
99 0,1 9,15 5 ( 0.00) 0 ( 0.00)
100 0,1 9,15 0 ( 0.00) 0 ( 0.00)
résiduel 260045 ( 37.43) 159130 ( 22.90)
694832 694832
Total (100.00) (100.00)
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Conformément à la NF EN 1998-1, le nombre minimal k de modes doit satisfaire aux deux conditions
suivantes :
Dans notre cas : k = 100 ≥ 3 et T100 = 0,1 ≤ 0,20 s.
Le nombre de mode important est lié aux modes locaux, principalement du fait de la modélisation des
MOB en barres.
4.4.3 Vérifications des déplacements relatifs entre étage
Nom Déplacem Déplacem Déplacem Coefficie Déplacem Déplacem Vérificati
Étage ent relatif ent relatif ent relatif nt de ent relatif ent relatif on
X (cm) Y (cm) (cm) réduction par étage admissible
(cm) (cm)
RDC 0,778 0,457 0,903 0,4 0,361 2,75 Correct
4.4.4 Vérifications des effets du second ordre
Nom Étage Ptot (kN) drX (cm) drY (cm) VtotX (kN) VtotY (kN) h (m)
1 - RDC -2002,1 0,288 0,257 -120,9 18,8 5,5
Vérification θ = |(Ptot * dr) / (Vtot * h)| <= 0.10
Coefficient de déplacement relatif entre Coefficient de déplacement relatif entre
étages sur X (adim.) étage sur Y (adim.)
0,01 0,05
Les effets de second ordre ne doivent pas être pris en compte.
4.5 BATIMENTS EXISTANTS
Les interventions prévues dans le cadre du projet sont limitées et n’aggravent pas la vulnérabilité du bâti
existant vis-à-vis du risque sismique, conformément au cahier 35 de l’AFPS (masses, raideurs…).
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Texte extrait tel quel de la pièce officielle, qui seule fait foi. La mise en page du document d'origine peut différer.