Pièce
05A 12 Etude hydraulique Artelia-BM-Joliot-Curie.pdf · 14 391 mots · du marché « Construction d'une Cité de l'Enfance avec crèche, groupe scolaire et salle polyvalente, aménagement d'un jardin public… », dossier de consultation officiel.
PRISE EN COMPTE DU RISQUE INONDATION
DANS LE PROJET DE RENOUVELLEMENT
URBAIN JOLIOT CURIE
Rapport
ETUDE HYDRAULIQUE
Bordeaux Métropole
ARTELIA / FEVRIER 2024 / 8310555-4352943
PRISE EN COMPTE DU RISQUE INONDATION DANS LE PROJET DE RENOUVELLEMENT URBAIN
JOLIOT CURIE
Rapport
Bordeaux Métropole
Etude hydraulique
CONTROLÉ(E) APPROUVÉ(E)
VERSION DESCRIPTION ÉTABLI(E) PAR DATE
PAR PAR
Nicolas CANTIE
1 Première version Antoine LYDA - Aout 2020
Antoine LYDA
Novembre
2 Intégrations des remarques Antoine LYDA
2020
Décembre
3 Mise à jour suite aux remarques de la DDTM 33 Antoine LYDA
2021
Nouvelle version du plan guide
4 Prise en compte des boulevards Joliot-Curie et Entre- Antoine LYDA Juillet 2023
Deux-Mers
Prise en compte des remarques de la DDTM du
5 Antoine LYDA Février 2024
14/12/2023
Agence de Bordeaux
Parc Sextant – Bâtiment D - 6-8 avenue des Satellites – 33187 LE HAILLAN CEDEX – TEL : 05 56 13 85 82
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N° identification TVA : FR 40 444 523 526 . www.arteliagroup.com
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SOMMAIRE
1. OBJECTIFS DE L’ÉTUDE .......................................................... 7
2. DESCRIPTION DU PROJET ..................................................... 8
2.1. Description globale des aménagements .................................... 8
2.2. Démolitions ............................................................................. 10
2.3. Description des aménagements déjà réalisés .......................... 11
2.4. Nouveaux projets .................................................................... 16
2.4.1. Secteur Cité du Midi à Floirac .................................................................. 16
2.4.2. Secteur Pinson - Cité Blanche à Bordeaux ................................................ 17
2.4.3. Secteur Sellier à Cenon ............................................................................ 18
2.4.4. Secteur Stade à Cenon ............................................................................. 18
2.5. Infrastructures routières ......................................................... 19
2.6. Plans ....................................................................................... 20
3. CONTEXTE RÈGLEMENTAIRE ............................................... 21
3.1. PPRI de 2005 ........................................................................... 21
3.2. PPRI de 2022 ........................................................................... 22
3.2.1. Détermination de l’aléa submersion marine ............................................ 22
3.2.2. PAC 2016 – Digues non-pérennes............................................................. 23
3.2.3. PAC 2019 – Digues pérennes .................................................................... 25
3.2.3.1. Aléas ................................................................................................................ 25
3.2.3.2. Cotes de seuils .................................................................................................. 27
3.2.4. Zonage du PPRI de 2022 .......................................................................... 29
4. MODÈLE MIS EN ŒUVRE .................................................... 30
4.1. Outil de modélisation .............................................................. 30
4.2. Avantages de la modélisation bidimensionnelle ...................... 31
4.3. Construction du maillage ......................................................... 31
4.4. Hypothèses et limites associées .............................................. 35
4.4.1. Interpolation entre les points de calcul .................................................... 35
4.4.2. Houles et clapots ..................................................................................... 36
4.4.3. Cartographie des résultats ....................................................................... 36
5. HYPOTHÈSES DE MODÉLISATION RETENUES ....................... 37
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5.1. Evènement de référence actuel : Tempête + 20 cm au Verdon 37
5.2. Prise en compte du système de protection .............................. 38
5.2.1. Système de protection actuel .................................................................. 38
5.2.2. Configurations de protection étudiées ..................................................... 38
5.2.3. Localisations............................................................................................ 39
5.2.4. Hypothèses sur la dynamique des défaillances......................................... 43
6. ANALYSE DU FONCTIONNEMENT HYDRAULIQUE ACTUEL ... 44
6.1. Analyse générale ..................................................................... 44
6.2. Résultats pour l’état initial du site ........................................... 46
6.2.1. Etat initial – Tempête + 20 cm - Configuration avec digues ....................... 47
6.2.2. Etat initial – Tempête + 20 cm - Configuration défaillances ponctuelles .... 51
6.2.3. Etat initial – Tempête + 20 cm - Configuration défaillance généralisée...... 55
7. IMPACTS HYDRAULIQUES DU PROJET ................................. 59
7.1. Méthodologie de réduction des impacts hydrauliques ............ 59
7.2. Impact du projet sans préconisations ...................................... 61
7.3. Résultats intermédiaires.......................................................... 64
7.4. Impacts du projet avec préconisations .................................... 67
7.4.1. Analyse globale des impacts .................................................................... 67
7.4.2. Etat projet avec préconisations – Tempête + 20 cm – Configuration avec
digues ..................................................................................................... 68
7.4.3. Etat projet avec préconisations – Tempête + 20 cm – Configuration
défaillances ponctuelles .......................................................................... 74
7.4.4. Etat projet avec préconisations – Tempête + 20 cm – Configuration
défaillance généralisée ............................................................................ 80
7.4.5. Analyse détaillée des impacts résiduels ................................................... 86
8. ANALYSE VOLUMIQUE ....................................................... 87
9. SYNTHÈSE DES PRÉCONISATIONS ....................................... 88
9.1. Préconisations sur les nouveaux bâtiments ............................. 88
9.2. Cotes de seuils minimales........................................................ 92
9.3. Superficies remblayées au sens de la Loi sur l’Eau ................... 95
ANNEXES ............................................................................................................................... 96
Annexe 1 – Plans topographiques de l’état actuel .......................................................................... 97
Annexe 2 – Plans de nivellement des voiries ................................................................................... 98
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FIGURES
Figure 1 - Plan guide du PRU Joliot-Curie................................................................................... 9
Figure 2 - Localisation des démolitions prévues dans le cadre du PRU Joliot-Curie ................... 10
Figure 3 – Localisation des aménagements intégrés au projet global ....................................... 11
Figure 4 – Vue des façades Sud de la résidence de l’Entre-Deux-Mers (CDC HABITAT) .............. 12
Figure 5 – Plan RDC de la résidence Aldéa (AQUITANIS) .......................................................... 13
Figure 6 - Plan RDC de la résidence Duetto (AXANIS) ............................................................... 14
Figure 7 - Plan RDC de l'extension de la crèche de la Benauge (Ville de Bordeaux) ................... 15
Figure 8 - Plan guide - Zoom sur le secteur Cité du Midi ........................................................... 16
Figure 9 - Plan guide - Zoom sur le secteur Pinson - Cité Blanche ............................................. 17
Figure 10 - Plan guide - Zoom sur le secteur Sellier .................................................................. 18
Figure 11 - Plan guide - Zoom sur le secteur Stade ................................................................... 18
Figure 12 - Plan d'aménagement des boulevards du 18/11/2022 ............................................. 19
Figure 13 - Adaptation des nivellements projetés au carrefour boulevard Entre-Deux-Mers et
rue Anatole France................................................................................................................. 20
Figure 14 - Zonage du PPRI de 2005 sur le secteur d’étude (retranscription des cartes de zonage)
............................................................................................................................................. 21
Figure 15 - PAC 2016 - Carte des aléas digues non-pérennes .................................................... 24
Figure 16 - PAC 2019 - Carte des aléas..................................................................................... 26
Figure 17 - Niveaux d'eau maximaux servant de base au calcul des cotes de seuil du PAC 2019 28
Figure 18 : Extrait du zonage (provisoire ou définitif) du nouveau PPRI .................................... 29
Figure 19 - Fond, hauteur d’eau, niveau d’eau ........................................................................ 30
Figure 20 - Maillage du modèle 2D à l’état initial .................................................................... 32
Figure 21 - Topographie modélisée à l'état initial – secteur rive droite..................................... 33
Figure 22 - Topographie modélisée à l'état initial – secteur d'étude ......................................... 34
Figure 23 - Interpolation du niveau d’eau entre deux points de calcul...................................... 35
Figure 24 - Localisation de la ruine modélisée pour la configuration défaillance généralisée .... 40
Figure 25 - Localisation des brèches pour la configuration défaillances ponctuelles (1/2) ......... 41
Figure 26 - Localisation des brèches pour la configuration défaillances ponctuelles (2/2) ......... 42
Figure 27 - Schéma de principe du fonctionnement hydraulique (source : règlement du PPRI
2005) ..................................................................................................................................... 44
Figure 28 - Etat initial - Niveaux d'eau maximaux pour l'évènement Tempête+20cm dans les
configurations défaillances généralisées et défaillances ponctuelles ....................................... 45
Figure 29 - Etat initial – Avec digues - Hauteurs d’eau maximales ............................................ 47
Figure 30 - Etat initial – Avec digues - Niveaux d’eau maximaux .............................................. 48
Figure 31 - Etat initial – Avec digues - Vitesses maximales ....................................................... 49
Figure 32 - Etat initial – Avec digues - Aléas ............................................................................ 50
Figure 33 - Etat initial – Défaillances ponctuelles - Hauteurs d’eau maximales ......................... 51
Figure 34 - Etat initial – Défaillances ponctuelles - Niveaux d’eau maximaux ........................... 52
Figure 35 - Etat initial – Défaillances ponctuelles - Vitesses maximales .................................... 53
Figure 36 - Etat initial – Défaillances ponctuelles - Aléas.......................................................... 54
Figure 37 - Etat initial – Défaillance généralisée - Hauteurs d’eau maximales ........................... 55
Figure 38 - Etat initial - Défaillance généralisée - Niveaux d’eau maximaux .............................. 56
Figure 39: Etat initial - Défaillance généralisée - Vitesses maximales des écoulements ............. 57
Figure 40: Etat initial - Défaillance généralisée - Aléas ............................................................. 58
Figure 41 - Topographie modélisée à l'état initial et à l'état projet sans préconisations ............ 60
Figure 42 – Etat projet sans préconisations - Impacts sur les niveaux d'eau maximaux ............. 62
Figure 43 – Etat projet sans préconisations – Impacts sur les vitesses maximales ..................... 63
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Figure 44 - Impacts sur les niveaux d'eau maximaux pour les tests intermédiaires (1/2) ........... 65
Figure 45 - Impacts sur les niveaux d'eau maximaux pour les tests intermédiaires (2/2) ........... 66
Figure 46- Etat projet avec préconisations – Avec digues - Hauteurs d’eau maximales ............. 68
Figure 47- Etat projet avec préconisations – Avec digues - Niveaux d'eau maximaux ................ 69
Figure 48- Etat projet avec préconisations – Avec digues - Vitesses maximales ........................ 70
Figure 49- Etat projet avec préconisations – Avec digues - Aléas .............................................. 71
Figure 50- Etat projet avec préconisations – Avec digues - Impact sur les niveaux d'eau
maximaux.............................................................................................................................. 72
Figure 51- Etat projet avec préconisations – Avec digues - Impact sur les vitesses maximales ... 73
Figure 52- Etat projet avec préconisations – Défaillances ponctuelles - Hauteurs d’eau
maximales ............................................................................................................................. 74
Figure 53- Etat projet avec préconisations – Défaillances ponctuelles - Niveaux d'eau maximaux
............................................................................................................................................. 75
Figure 54- Etat projet avec préconisations – Défaillances ponctuelles - Vitesses maximales ..... 76
Figure 55- Etat projet avec préconisations – Défaillances ponctuelles - Aléas ........................... 77
Figure 56- Etat projet avec préconisations – Défaillances ponctuelles - Impact sur les niveaux
d'eau maximaux .................................................................................................................... 78
Figure 57- Etat projet avec préconisations – Défaillances ponctuelles - Impact sur les vitesses
maximales ............................................................................................................................. 79
Figure 58- Etat projet avec préconisations – Défaillance généralisée - Hauteurs d’eau maximales
............................................................................................................................................. 80
Figure 59- Etat projet avec préconisations – Défaillance généralisée - Niveaux d'eau maximaux
............................................................................................................................................. 81
Figure 60- Etat projet avec préconisations – Défaillance généralisée - Vitesses maximales ....... 82
Figure 61- Etat projet avec préconisations – Défaillance généralisée - Aléas............................. 83
Figure 62- Etat projet avec préconisations – Défaillance généralisée - Impact sur les niveaux
d'eau maximaux .................................................................................................................... 84
Figure 63- Etat projet avec préconisations – Défaillance généralisée - Impact sur les vitesses
maximales ............................................................................................................................. 85
Figure 64 – Etat projet avec préconisations - Impacts sur les vitesses maximales ..................... 85
Figure 65 - Impacts résiduels pour la défaillance généralisée au niveau de la bande mutable ... 86
Figure 66 - Impacts résiduels pour la défaillance généralisée au sud de l’ilot entrée de quartier 86
Figure 67 - Schéma des préconisations hydrauliques (1/2) ...................................................... 90
Figure 68 - Schéma des préconisations hydrauliques (2/2) ...................................................... 91
Figure 69 - Schéma des préconisations hydrauliques (2/2) ...................................................... 93
Figure 70 - Carte de synthèse des cotes de seuil et des cotes sous-dalles minimales (en m NGF)
............................................................................................................................................. 94
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1. OBJECTIFS DE L’ETUDE
Le Projet de Renouvellement Urbain du secteur Joliot-Curie prévoit des aménagements dans une zone inondable
située sur la rive droite de la Garonne.
Sur ce secteur partiellement endigué, les hypothèses de définition de l’aléa inondation peuvent fortement varier selon
les aspects qui sont étudiés :
• pour définir la constructibilité des terrains,
• pour définir les impacts hydrauliques du projet,
• pour définir les cotes de seuil à retenir.
En effet, ce projet s’inscrit dans un contexte très particulier car la rive droite de l’agglomération bordelaise constitue
une zone de cuvette très sensibles aux hypothèses de calcul retenues.
En juillet 2023, le nouveau PPRI est approuvé sur les communes de Cenon et Floirac, mais pas encore sur la commune
de Bordeaux.
D’un point de vue règlementaire, le PPRI actuel approuvé en 2005 s’applique donc sur Bordeaux (document opposable
en vigueur) mais 2 Porter A Connaissance (PAC) viennent s’ajouter au règlement actuel : le PAC de 2016 qui intégrait
une défaillance totale des protections sur la rive droite (scénario dénommé « Digues non-pérennes ») et le PAC de
2019 qui prend en compte les travaux de confortement réalisés sur une partie de la rive droite (scénario dénommé
« Digues pérennes »).
Aujourd’hui, la constructibilité est donc analysée au regard du PAC de 2019 sur Bordeaux.
Ensuite, les échanges avec la DDTM de la Gironde ont mis en avant la nécessité d’analyser les impacts hydrauliques au
regard de la configuration la plus majorante, c’est-à-dire en prenant en compte une défaillance généralisée des digues
sur la rive droite. Ces éléments sont nécessaires à l’étude des incidences du projet sur les écoulements superficiels qui
doit être incluse dans les dossiers règlementaires.
La détermination des impacts hydrauliques a donc été réalisée sur la base des hypothèses de calculs suivantes :
• configuration actuelle des digues,
• défaillances ponctuelles des digues,
• défaillance généralisée des digues.
Enfin, sur la base d’un projet global n’aggravant pas le risque sur les tiers, les cotes de seuil minimales peuvent être
définies en fonction des éléments règlementaires actuels (PPRI 2005, PAC 2019 et PPRI 2022) ainsi que des
préconisations de l’étude hydraulique. En effet, cette dernière peut imposer une transparence hydraulique pour un
évènement plus fort que dans le PAC de 2019 ou dans le PPRI 2022 et ainsi entrainer une rehausse de la cote de seuil
imposée.
La définition des cotes de seuil minimales peut donc provenir soit des règles de calcul du règlement du PPRI de 2005
ou de 2022, soit des prescriptions du PAC de 2019, soit des résultats de l’étude hydraulique.
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2. DESCRIPTION DU PROJET
2.1. DESCRIPTION GLOBALE DES AMENAGEMENTS
L’opération du PRU de Joliot-Curie s’insère dans un contexte urbain dense. Elle comprend ainsi différents types
d’opérations : réhabilitations, démolitions, constructions nouvelles.
En parallèle, Bordeaux Métropole porte également 2 projets d’aménagement sur les boulevards Joliot-Curie et Entre-
Deux-Mers. Dans la dernière version de l’étude en 2021, ces projets n’étaient pas pris en compte car leur définition
n’était pas suffisamment aboutie. En 2023, ces 2 projets ont pu être intégrés dans une modélisation globale de
l’ensemble de ces aménagements
Au final, le projet pris en compte dans le cadre de la présente étude hydraulique intègre
• des démolitions,
• des aménagements déjà réalisés,
• des nouveaux aménagements,
• des infrastructures routières.
L’opération globale peut être divisée en plusieurs secteurs qui sont repérés sur le plan guide du PRU Joliot-Curie sur la
figure suivante :
• le secteur Cité du Midi à Floirac,
• le secteur Pinson - Cité Blanche à Bordeaux,
• le secteur Sellier à Cenon,
• le secteur Stade à Cenon,
• le secteur Bas Cenon (aucun aménagement intégré à l’étude hydraulique).
A ces différents secteurs s’ajoutent les projets sur les boulevards Joliot-Curie et Entre-Deux-Mers.
L’ensemble de ces aménagements sont détaillés dans les chapitres suivants.
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Bas Cenon
Stade
Pinson
Cité Blanche
Sellier
Boulevard Entre-Deux-Mers
Boulevard Joliot-Curie
Cité du Midi
Figure 1 - Plan guide du PRU Joliot-Curie
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2.2. DEMOLITIONS
L’opération globale intègre la démolition des nombreux bâtiments sur les différents secteurs de projet. La localisation
de ces démolitions est présentée sur la figure ci-dessous :
Figure 2 - Localisation des démolitions prévues dans le cadre du PRU Joliot-Curie
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2.3. DESCRIPTION DES AMENAGEMENTS DEJA REALISES
Sur le secteur d’étude, 2 projets en cours de réalisation ont été intégrés au projet global :
• la résidence Entre-Deux-Mers (CDC HABITAT),
• la résidence Aldéa (AQUITANIS),
• la résidence Duetto (AXANIS),
• l'extension de la crèche de la Benauge (Ville de Bordeaux).
Extension de la Résidence Entre-Deux-
crèche de la Benauge Mers (CDC HABITAT)
(Ville de Bordeaux)
Résidence Duetto
(AXANIS)
Résidence Aldéa
(AQUITANIS)
Figure 3 – Localisation des aménagements intégrés au projet global
Ces aménagements ont été autorisés indépendamment du projet global. Ils doivent donc être conformes au
règlement du PPRI et intègrer une transparence à l’eau sur tout le RDC avec notamment des parkings au niveau du
terrain naturel.
Les plans descriptifs de ces aménagements sont présentés ci-après.
Ces aménagements intégrant un maximum de transparence à l’eau au niveau RDC, ils ont été intégrés au schéma
global d’aménagement comme des bâtiments totalement transparents à l’eau (cf. chapitre 8.1).
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Figure 4 – Vue des façades Sud de la résidence de l’Entre-Deux-Mers (CDC HABITAT)
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Figure 5 – Plan RDC de la résidence Aldéa (AQUITANIS)
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Figure 6 - Plan RDC de la résidence Duetto (AXANIS)
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Figure 7 - Plan RDC de l'extension de la crèche de la Benauge (Ville de Bordeaux)
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2.4. NOUVEAUX PROJETS
2.4.1. Secteur Cité du Midi à Floirac
Sur ce secteur, il est projeté l’aménagement de 6 nouveaux bâtiments repérés en jaune et en rouge ci-dessous :
Figure 8 - Plan guide - Zoom sur le secteur Cité du Midi
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2.4.2. Secteur Pinson - Cité Blanche à Bordeaux
Ce secteur comprend différents aménagements particuliers : l’ilot entrée de quartier, le centre commercial, la bande
mutable, le pôle culturel et la ferme urbaine. Cette dernière comprend la pose de 1 000 m² de bacs de 50 cm de haut
ainsi qu’un abri de jardin de 100 m². Ces deux éléments sont considérés comme opaques dans la modélisation : sur
toute la hauteur pour l’abri, sur 50 cm pour les bacs. Ils sont localisés ci-dessous :
Pôle culturel
Ferme urbaine
Bande mutable
Centre commercial
Ilot entrée
de quartier
Figure 9 - Plan guide - Zoom sur le secteur Pinson - Cité Blanche
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2.4.3. Secteur Sellier à Cenon
Le secteur Sellier comprend l’aménagement de 4 bâtiments localisés ci-dessous en jaune et en rouge :
Figure 10 - Plan guide - Zoom sur le secteur Sellier
2.4.4. Secteur Stade à Cenon
Sur le secteur stade, il est projeté d’implanter une école et de transformer le stade actuel en parc humide.
Figure 11 - Plan guide - Zoom sur le secteur Stade
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2.5. INFRASTRUCTURES ROUTIERES
Contrairement à la dernière étude de 2021, les projets d’aménagement des boulevards Joliot-Curie et Entre-Deux-
Mers ont été intégrés à l’opération globale dans le cadre de cette étude hydraulique.
Les nivellements utilisés sont ceux issus de l’étude préliminaire en date du 08 novembre 2022 réalisé par SCE et
transmis par le service Aménagement Urbain de Bordeaux Métropole.
Figure 12 - Plan d'aménagement des boulevards du 18/11/2022
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Une modification locale du nivellement a été intégrée au croisement entre le boulevard Entre-Deux-Mers
et la rue Anatole France. Les nivellements projetés sont présentés sur le schéma ci-dessous :
Figure 13 - Adaptation des nivellements projetés au carrefour boulevard Entre-Deux-Mers et rue Anatole France
2.6. PLANS
L’ensemble des plans topographiques exploités dans le cadre de la présente étude sont fournis en annexe.
En annexe 1 sont présentés tous les plans topographiques de l’état actuel sur l’ensemble de l’emprise du projet.
En annexe 2, le nivellement des voiries (boulevard de l’Entre-Deux-Mers et boulevard Joliot-Curie) sont présentés. Ces
plans rappellent à la fois la topographie de l’état actuel et les niveaux topographiques projetés.
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3. CONTEXTE REGLEMENTAIRE
3.1. PPRI DE 2005
L’ancien Plan de Prévention des Risques Inondation (PPRI) de l’agglomération bordelaise a été approuvé en juillet
2005. Il a depuis été révisé sur les communes de Floirac et Cenon. Sa révision est en cours sur la commune de
Bordeaux (approbation envisagée fin 2023).
Deux évènements de référence sont retenus pour définir le risque inondation :
• l'événement centennal, caractérisé par la concomitance d'une marée de coefficient 115, d'une surcote au
Verdon de 0,79 m et de débits centennaux pour la Dordogne et la Garonne,
• l'événement exceptionnel, décidé en concertation entre les différents services de l'État, a été défini en 1993
pour cartographier les zones d'expansion dans l'agglomération bordelaise élargie. Il représente la
concomitance d'une marée de coefficient 118, d'une surcote au Verdon de 1,19 m, de débit de la Garonne de
7 200 m³/s et d'un vent sur l'estuaire de 15 m/s (54 km/h). Cet évènement possède une période de retour
largement supérieure à 100 ans sur l'agglomération bordelaise et en aval.
Le PPRI est le document réglementaire définissant les règles d’urbanisation des secteurs soumis au risque
inondation.
La figure ci-après permet d'observer les limites du zonage réglementaire du PPRI sur la zone de projet.
Figure 14 - Zonage du PPRI de 2005 sur le secteur d’étude (retranscription des cartes de zonage)
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Le secteur est soumis à 3 zonages du PPRI de 2005 : la zone jaune, la zone rouge hachurée bleue et la zone rouge
hachurée bleue avec un liseré rouge. Les projets situés sur la commune de Bordeaux où le nouveau PPRI n’est pas
encore approuvé devront donc respecter les prescriptions du règlement du PPRI s’appliquant à chacune de ces zones.
3.2. PPRI DE 2022
Les inondations consécutives à la tempête Xynthia de février 2010 ont mis en évidence les limites de la politique de
prévention du risque de submersion marine menée jusqu’alors et notamment le rôle majeur que peuvent jouer les
protections (digues) en cas de défaillances.
Dans l’optique de réactualisation du cadre méthodologique de définition de ce risque, qui concerne le territoire de la
métropole, l’Etat a publié le 27 juillet 2011 une circulaire définissant les modalités de prise en compte de l’aléa de
submersion marine et des ouvrages de protections dans les plans de prévention des risques littoraux.
Cette circulaire définit notamment :
• l’évènement de référence : il s’agit dans notre cas de l’évènement Tempête de décembre 1999 + 20 cm au
Verdon,
• l’évènement de référence à l’horizon 100 ans intégrant la prise en compte du changement climatique : il
s’agit de l’évènement Tempête de décembre 1999 + 60 cm au Verdon,
• le caractère non pérenne des ouvrages de protections, à travers la représentation et la prise en compte de la
ruine des digues par secteurs homogènes pour l’évènement de référence. Notons ici que l'on parle de ruine
car les ouvrages de protection ne sont pas, à ce jour, considérés comme pérennes à long terme sur ce secteur
(absence notamment d'une véritable politique de gestion).
Par ailleurs, la circulaire définit une bande de précaution en arrière des digues de 100 fois la hauteur de l’ouvrage avec
un minimum de 50 m.
Sur l’agglomération bordelaise, le nouveau PPRI a été approuvé sur les communes de Cenon et Floirac en février
2022. Sa révision est toujours en cours de révision sur la commune de Bordeaux (approbation envisagée fin 2023).
3.2.1. Détermination de l’aléa submersion marine
Sur le territoire de Bordeaux Métropole, la tempête Martin du 27 décembre 1999 a généré les niveaux d’eau
maximaux en lit mineur les plus importants du siècle.
Les études statistiques menées sur les enregistrements du marégraphe de Bordeaux du GPMB montrent que le niveau
d’eau atteint à Bordeaux et dans la majeure partie de l’estuaire de la Gironde, présente une occurrence supérieure ou
égale à 100 ans.
Les études du RIG montrent également qu’au niveau de la commune de Bordeaux, les crues fluviales de la Garonne
génèrent, pour des conditions de marées non exceptionnelles, des niveaux d’eau légèrement moindres que ceux
obtenus pour cet évènement.
Sur l’agglomération bordelaise, les évènements de référence à court et long terme (horizon 2100) sont donc basés sur
les caractéristiques hydro-météorologiques associées à cette tempête (niveaux d’eau mesurés au marégraphe du
Verdon, chroniques de vents enregistrées à Royan et à Mérignac, hydrogrammes de la Garonne et de la Dordogne
mesurés, respectivement, aux stations de La Réole et de Pessac-sur-Dordogne).
Les niveaux d’eau mesurés au Verdon lors de la tempête Martin sont rehaussés de 20 cm et 60 cm sur l’ensemble de
la période étudiée pour constituer les évènements de référence, respectivement, à court terme et à l’horizon 2100.
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Les évènements hydro-météorologiques de référence qui servent à la définition des aléas du nouveau PPRI
diffèrent donc de ceux retenus pour le PPRI de 2005.
Deux points sont à noter :
• l’ensemble des brèches des ouvrages de protection observées sur l’ensemble de l’estuaire lors de cette
tempête (évènement réel) ne sont pas pris en compte pour la représentation de ces évènements ; ceci se
traduit par une rehausse du niveau d’eau maximal en lit mineur au niveau de Bordeaux par rapport à celui qui
a été observé lors de l’évènement réel, du fait d’un volume moindre débordé sur les secteurs à l’aval (Médoc
et Blayais) ; les études du RIG montrent que la non prise en compte des ruptures observées sur l’estuaire lors
de la tempête de 1999 induisent une rehausse de 13 cm du niveau d’eau de la Garonne au marégraphe de
Bordeaux ;
• la rehausse du niveau d’eau au Verdon de 20 cm se traduit, pour des conditions hydro-météorologiques
données et identiques à celles observées lors de la tempête Martin, par une rehausse du niveau d’eau
maximal de 1 cm environ au marégraphe de Bordeaux.
3.2.2. PAC 2016 – Digues non-pérennes
Le PPRI prend en compte deux aléas distincts, l'aléa de référence et un aléa à l'horizon 2100, avec une progressivité de
la réglementation entre les deux, conditionnée par le caractère urbanisé ou non de la zone considérée.
La qualification de l’aléa est menée en croisant les paramètres des hauteurs d’eau maximales et des vitesses
maximales observées en chaque point de calcul, indépendamment de leur possible occurrence simultanée.
Le tableau de croisement utilisé est présenté ci-après.
Le secteur d’étude se situe dans une zone déjà urbanisée. De ce fait, le caractère inconstructible sera décidé sur la
base de l'aléa de référence (Tempête plus 20 cm). Le niveau d’eau maximal est obtenu pour la configuration avec
défaillance généralisée sur une partie des digues.
La figure ci-après localise la zone du projet sur la carte des aléas du PAC transmise aux communes en juillet 2016.
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Figure 15 - PAC 2016 - Carte des aléas digues non-pérennes
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3.2.3. PAC 2019 – Digues pérennes
3.2.3.1. Aléas
La figure ci-après présente la zone du projet superposée à la carte des aléas du Porter A Connaissance (PAC) transmis
aux communes en janvier 2019, qui remplace le PAC de juillet 2016 en intégrant les travaux réalisés sur les digues de
la rive droite.
Dans ces nouvelles conditions (digues pérennes) avec un risque réduit par rapport à la configuration non-pérenne des
protections, de nombreux projets du PRU se retrouvent en dehors des zones d’aléa pour l’évènement de référence
court terme.
La constructibilité est donc assurée sur l’ensemble des projets.
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Figure 16 - PAC 2019 - Carte des aléas
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3.2.3.2. Cotes de seuils
Dans le PAC 2019, les cotes de seuils sont à considérer par rapport à la cote d’inondation obtenue pour l’évènement à
l’horizon 2100 et pour la configuration digues pérennes.
Les Services de l’Etat considèrent désormais que la cote de seuil est la cote la plus défavorable des isocotes qui
encadrent le projet sur la carte des niveaux d’eau maximaux pour l’événement à l’horizon 2100 (Tempête + 60 cm au
Verdon).
De plus, sur le secteur de la rive droite, la particularité topographique du site introduit une sécurité supplémentaire.
En effet, sur ce secteur en cuvette, la sensibilité des résultats aux hypothèses de défaillance des protections est forte.
Ainsi, une cote de seuil minimale de 3,50 m NGF a été retenue.
Notons qu’à ce stade d’analyse règlementaire, nous ne connaissons pas encore les cotes de seuil minimales. En effet,
la cote de seuil à retenir dépendra du PPRI 2005, PAC 2019, PPRI 2022 et des préconisations de l’étude hydraulique.
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Zone délimitée par les pointillés :
Cote de seuil minimale de 3,50 m NGF
Figure 17 - Niveaux d'eau maximaux servant de base au calcul des cotes de seuil du PAC 2019
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3.2.4. Zonage du PPRI de 2022
Les cartes ci-dessous présentent des extraits du zonage du PPRI de 2022 sur les communes de Floirac et Cenon, ainsi
que le zonage provisoire su la commune de Bordeaux.
Floirac Cenon
Bordeaux (provisoire)
Figure 18 : Extrait du zonage (provisoire ou définitif) du nouveau PPRI
Les projets sont situés majoritairement en zone bleu ou bleu clair, qui correspond à des secteurs constructibles sous
conditions, notamment le respect de la cote de seuil et du non-impact sur les tiers.
Le projet routier est situé en partie en zone rouge centre urbain, où les infrastructures routières sont bien autorisées
sous réserve du non-impact sur les tiers.
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4. MODELE MIS EN ŒUVRE
4.1. OUTIL DE MODELISATION
Afin de déterminer avec précision les conditions d'écoulement de la Garonne au niveau du projet, une modélisation
mathématique bidimensionnelle a été mise en œuvre à l’aide du logiciel TELEMAC-2D.
Les équations de la physique gérant les écoulements sont résolues numériquement par le code de calcul TELEMAC-2D.
La réalité du terrain est représentée de manière schématique à l’aide d’un maillage, maquette virtuelle du secteur
d’étude. Le maillage est composé de triangles de tailles variables dont les sommets servent de points de calculs.
Chaque point de calcul possède une information de géo-référencement spatial (X et Y) et altimétrique (Z).
La modélisation mise en œuvre dans le cadre de l’étude est une modélisation hydrodynamique bidimensionnelle, ce
qui signifie :
• hydrodynamique : les caractéristiques des écoulements (hauteur d’eau et vitesse) sont déterminées de
manière dynamique, c'est-à-dire en chaque instant de l’évènement simulé,
• bidimensionnelle : le modèle fournit les vitesses de déplacement de la colonne d’eau (vitesses moyennées
sur la verticale) dans l’espace (plan horizontal).
En chaque point de calcul et pour chaque instant de l’évènement modélisé, le niveau d’eau et la vitesse (intensité et
direction) sont déterminés par calcul. À partir de ces informations et de la cote altimétrique de chaque point, les
variables hydrauliques suivantes sont déterminées : hauteur d’eau (niveau d’eau – niveau du fond), débit linéique
scalaire et vectoriel (vitesse x hauteur d’eau),…
Figure 19 - Fond, hauteur d’eau, niveau d’eau
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4.2. AVANTAGES DE LA MODELISATION BIDIMENSIONNELLE
La méthodologie de modélisation mise en œuvre présente les avantages suivants :
• le terrain est représenté par un assemblage de facettes triangulaires de tailles et de formes variables, nommé
maillage. Ce maillage épouse avec fidélité les géométries complexes que l’on rencontre dans la nature,
l’altimétrie, les chenaux préférentiels des courants, la définition précise des ouvrages du secteur (merlon,
digues, …) ;
• la possibilité de densifier le maillage et donc d’affiner les résultats fournis par le modèle dans les zones
d’intérêt (au voisinage du projet en particulier) ;
• une comparaison directe des résultats fournis par des calculs distincts en soustrayant les valeurs de l’un par
rapport à l’autre, permettant ainsi une finesse d’analyse de l’incidence des aménagements.
La force de l’approche bidimensionnelle réside dans une représentation réaliste du terrain naturel et des éléments
structurants du point de vue du comportement hydraulique par le modèle numérique de terrain associé au maillage
du modèle.
Sur ce maillage, le logiciel TELEMAC résout les équations bidimensionnelles régissant la dynamique des écoulements.
Il calcule donc, en chaque instant de la crue et en tout point de la zone d’étude, aussi bien dans le lit ordinaire que
dans la plaine inondable, la hauteur d’eau et la vitesse de l’écoulement. Pour cette dernière variable, le calcul restitue
à la fois l’intensité de la vitesse et la direction du courant.
4.3. CONSTRUCTION DU MAILLAGE
Le modèle de grande emprise développé pour le compte du SMIDDEST a été repris. Il s’étend du Verdon à l'aval, à La
Réole en amont de la Garonne et jusqu'à Pessac-sur-Dordogne sur la Dordogne.
La zone d'étude a été reprise et affinée afin de représenter finement les éléments structurants du secteur : routes,
surélévations diverses de terrain, bâtiments…
La zone du projet a été représentée finement. Les principaux éléments structurants aux alentours ont été intégrés au
maillage, ces derniers jouant un rôle dans la propagation des écoulements et la répartition des volumes débordés à
l'intérieur du lit majeur.
Les figures suivantes présentent le maillage et la topographie intégrée au Modèle Numérique de Terrain, issue des
levés LIDAR de Bordeaux Métropole réalisés en 2012 et des levés complémentaires transmis par Bordeaux Métropole.
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Figure 20 - Maillage du modèle 2D à l’état initial
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Figure 21 - Topographie modélisée à l'état initial – secteur rive droite
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Figure 22 - Topographie modélisée à l'état initial – secteur d'étude
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4.4. HYPOTHESES ET LIMITES ASSOCIEES
4.4.1. Interpolation entre les points de calcul
Les limites associées à la modélisation mise en œuvre sont liées aux hypothèses propres aux modèles bidimensionnels
et à la précision des données de base qui ont servi à leur élaboration.
La précision des résultats obtenus est directement liée à la précision :
• des données d’entrée,
• de la taille des mailles du maillage : les résultats obtenus à une échelle spatiale inférieure à la taille d’une
maille sont directement interpolés à partir des résultats des points de calculs de la maille (sommet du
triangle).
De même, la limite de la zone inondée ne peut être déterminée de manière précise avec un modèle présentant des
mailles de taille trop importante. En effet, la limite inondable est déterminée en considérant la dernière maille en eau
et la suivante, ce qui induit le calcul d’une rehausse artificielle du niveau d’eau lors de l’exploitation du modèle. Cette
rehausse tend donc à surestimer l’emprise de la zone inondée.
Dans le cadre de la présente étude, et au niveau du secteur de la Rive droite, la taille des mailles du modèle permet
de limiter très fortement cet effet numérique.
Ce phénomène est illustré sur la figure suivante.
Figure 23 - Interpolation du niveau d’eau entre deux points de calcul
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4.4.2. Houles et clapots
De plus il convient de rappeler que seul le niveau statique est représenté par la modélisation mise en œuvre dans le
cadre des études RIG. L’influence de la houle et des clapots, notamment sur les parties aval de l’estuaire, ne sont pas
prise en compte dans les calculs réalisés.
De même, les volumes des paquets de mer passant par-dessus les protections et pouvant générer l’inondation des
terrains en arrière des digues n’est pas représenté et étudié ici. Seule l’inondation par surverse par-dessus les
protections ou le terrain naturel, par le niveau statique de marée de l’estuaire est prise en compte.
Par rapport aux aléas déterminés dans le cadre de l’étude RIG, la houle et le clapot peuvent générer une sur-
inondation des secteurs inondés ou par l’inondation de terrains comme non inondés.
Les houles et clapots n’ont pas d’influence au niveau du secteur d’étude.
4.4.3. Cartographie des résultats
Dans le cadre de la présente étude, les résultats obtenus permettent l’élaboration des cartes des paramètres
hydrauliques maximaux et des aléas. Ces cartes représentent la représentation des hauteurs d’eau, des niveaux d’eau
et des vitesses maximales. Elles ne constituent pas une « photographie » d’un instant de l’évènement, mais traduisent
les paramètres maximaux observés en chaque point d’étude tout au long de l’évènement.
Les cartes présentées dans ce rapport sont les cartographies « brutes », i.e. non retouchées, des résultats des
modélisations mises en œuvre. Ces résultats ne font pas l’objet de retouches locales spécifiques ou d’une re-
projection sur une topographie plus fine, ce qui peut expliquer quelques imperfections très locales sur des secteurs
spécifiques.
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5. HYPOTHESES DE MODELISATION RETENUES
5.1. EVENEMENT DE REFERENCE ACTUEL : TEMPETE + 20 CM AU VERDON
Les conditions hydrométéorologiques retenues pour les événements de référence sont celles basées sur celles
observées et mesurées lors de la tempête de décembre 1999, à l’exception du niveau de marée.
L’événement du 27 décembre 1999 est l’événement historique qui a entraîné les niveaux les plus hauts du siècle sur
l’ensemble de l’estuaire de la Gironde.
Le coefficient de marée associé à cet évènement est faible (77) et les débits fluviaux moyens (inférieurs à 2 ans pour la
Dordogne et à 10 ans pour la Garonne). Cependant, le vent a soufflé à des pointes de 194 km/h, ce qui a entraîné des
surcotes de 1,55 m au Verdon et de 2,25 m à Bordeaux.
Il n’y a pas eu concomitance de la surcote maritime du 27 décembre et du pic de crue du
29 décembre.
Les temps de retour associés aux niveaux d’eau maximaux dans l’estuaire sont très importants. Ils sont de plus de 50
ans au Verdon. Le vent dans l’estuaire a accentué la surcote lors de sa remontée vers Bordeaux. Les niveaux maximaux
atteints lors de la tempête possèdent des périodes de retour de plus de 100 ans entre les marégraphes de Laména et
de Bordeaux.
Conformément à la circulaire du 27 juillet 2011, une surcote de 20 cm au Verdon est ajoutée au niveau de marée réel
enregistré en décembre 1999 afin d'intégrer une première adaptation au changement climatique. Cet évènement de
référence est nommé Tempête + 20 cm au Verdon.
L’évènement de référence Tempête + 20 cm au Verdon possède les caractéristiques suivantes :
• coefficient de marée : 77,
• vent moyen : 33 m/s (120 km/h),
• vent en pointe : 54 m/s (194 km/h),
• surcote au Verdon : 1,50 m + 20 cm = 1,70 m.
La marée reconstituée au Verdon reprend le cycle de marée réel intégrant la surcote océanique. Les débits sont ceux
mesurés aux stations de La Réole et de Pessac-sur-Dordogne, avec le décalage observé alors entre la pointe de marée
la plus forte et le pic de crue. Le vent modélisé lors des phases de calage (schématisation du vent réel) est conservé.
Les conditions hydro-météorologiques retenues pour l’évènement de référence sont basées sur celles observées et
mesurées lors de la tempête de décembre 1999, à l’exception du niveau de marée.
Conformément à la circulaire du 27 juillet 2011, une surcote de 20 cm au niveau du Verdon est ajoutée au niveau de
marée réel enregistré en décembre 1999 afin d'intégrer une première adaptation au changement climatique. La
surcote au Verdon associée à cet évènement est de 1,70 m par rapport au niveau de pleine-mer de la marée
théorique.
L’évènement de référence est nommé Tempête + 20 cm au Verdon.
La marée reconstituée au Verdon reprend le cycle de marée réel intégrant la surcote océanique. Les débits sont ceux
mesurés aux stations de La Réole et de Pessac-sur-Dordogne, avec le décalage observé alors entre le pic de marée et
le pic de crue. Le vent modélisé lors des phases de calage (schématisation du vent réel) est conservé.
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5.2. PRISE EN COMPTE DU SYSTEME DE PROTECTION
5.2.1. Système de protection actuel
Le système de protection sur la rive droite de l’agglomération bordelaise est le suivant :
• Secteur Carriet : pas de protections spécifiques, les bords de Garonne sur ce secteur sont composés
essentiellement de quais,
• Secteur Quai de Brazza : la protection est assurée par un merlon de terre le long du Quai de Brazza et de la
zone d’activité de Brazza. La hauteur de ce merlon par rapport au terrain naturel en arrière est comprise
entre 50 et 120 cm environ,
• Secteur Bastide-Brazza nord et Bastide-Niel : les berges de Garonne sont composées de quais ou du terrain
naturel qui n’est pas considéré comme un système de protection,
• Secteur Cœur de Bastide : il existe un muret béton faisant office de digue sur le secteur amont du Quai de
Queyries jusqu’au pont de Pierre. La longueur de ce muret est d’environ 300 mètres, sa hauteur est comprise
entre 50 et 90 cm environ,
• Secteur Benauge Quai Deschamps : ce secteur est protégé par une importante digue béton qui borde le quai
au niveau de son passage sous le Pont de Pierre,
• Secteur Quai de la Souys : l’ensemble du Quai de la Souys est bordé par un muret béton plus ou moins
proche de la route. La hauteur de ce muret par rapport au terrain en arrière est comprise entre 50 cm et
1,25 m environ.
5.2.2. Configurations de protection étudiées
Dans le cadre de la présente étude, deux scénarios ont été étudiés pour prendre en compte l’éventuelle défaillance
des ouvrages de protection dans la définition du risque inondation à l’échelle du secteur d’étude :
⚫ Avec digues : l’ensemble du système de protection de l’aire d’étude est pris en compte sans défaillances pour
cette configuration. En effet, il est possible qu’en cas d’évènement débordant, aucune défaillance ne soit
constatée sur les digues.
⚫ Défaillance généralisée des digues (digues non-pérennes) : l’ensemble du système de protection de l’aire
d’étude est considéré comme non pérenne. En effet, en l’absence d’études de danger précisant le
comportement des protections face à un évènement fort, la DDTM33 considère l’ensemble du système de
protection de l’aire d’étude comme non pérenne.
Dans le cas de la présente étude et conformément à la circulaire de juillet 2011, l’ensemble du système de
protection de la zone est effacé par tronçons homogènes pour ce scénario (ruine des protections). Cette
configuration permet d’approcher la future prise en compte du risque inondation sur l’aire d’étude qui sera
définie par le PPRL pour les secteurs endigués. L’analyse de cette configuration du système de protection permet
de définir notamment les futures prescriptions associées à la réduction de la vulnérabilité en zone inondable
(constructibilité, cote de seuils,…)
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⚫ Défaillances ponctuelles des digues (digues pérennes) : l’ensemble du système de protection de l’aire d’étude
est considéré comme pérenne. Les travaux en cours sur le système de protection de la digue rive droite de
Bordeaux – Floirac – Bouliac, menés par Bordeaux Métropole dans le cadre du PAPI de l’estuaire de la Gironde,
ont permis de rendre pérennes (au sens du PPRL) ces protections. Ce changement va se traduire par la prise en
compte de défaillances non plus généralisées de l’endiguement, mais locales dans le cadre de la définition des
aléas.
Une analyse de la topographie en arrière des digues a été menée de manière à identifier l’ensemble des secteurs
sur lesquels les brèches ne semblent pas pertinentes (terrain en arrière haut par exemple).
Sur la base de cette analyse, ces secteurs ont été sortis des zones de brèches à retenir. Cette analyse a permis de
retenir au total 33 secteurs de 50 m pour faire l’objet d’une défaillance.
Ces secteurs ont été répartis en 5 scénarii différents en fonction du nombre de brèches à retenir par secteur
pour satisfaire à l’impératif de moins de 10% du linéaire soumis à défaillance.
Ces 3 configurations du système de protection ont été étudiées pour l’évènement de référence actuel.
5.2.3. Localisations
Les configurations du système de protection retenues et étudiées sont les suivantes.
Configuration avec digues :
• Aucune défaillance de digue n’est prise en compte dans les simulations.
Configuration défaillance généralisée :
• Ruine du muret béton au niveau du Quai de Queyries (300 m environ) et des digues béton en aval du pont de
Pierre au nord jusqu’aux digues de Vimeney au sud (5 700 m environ) ;
• Linéaire de ruine identique à celui du futur PPRL.
Configuration défaillance ponctuelle :
• 5 scénarios dans le nouveau PPRI, calculs pour le scénario 1 (le plus pénalisant sur le secteur d’étude).
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Figure 24 - Localisation de la ruine modélisée pour la configuration défaillance généralisée
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Figure 25 - Localisation des brèches pour la configuration défaillances ponctuelles (1/2)
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Figure 26 - Localisation des brèches pour la configuration défaillances ponctuelles (2/2)
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5.2.4. Hypothèses sur la dynamique des défaillances
Concernant les dynamiques de création des ruines ou brèches, celles-ci ont été formulées de manière à respecter la
méthodologie décrite dans la Circulaire du 27 juillet 2011 et de manière à rester cohérent avec la révision des Plans de
Prévention des Risques Inondation sur 24 communes du secteur de l’agglomération bordelaise.
Ces hypothèses sont les suivantes :
⚫ Système de protection non pérenne : pour ce scénario, les linéaires concernés du système de protection sont
effacés sur toute leur hauteur à la marée basse précédant le pic de l’évènement. Les débordements s’effectuent
donc vers le lit majeur dès que le niveau d’eau en Garonne devient supérieur au niveau du terrain naturel
présent en arrière des digues effacées, de la même manière que cela se produit actuellement sur les secteurs
non protégés ou en présence de quais ;
⚫ Système de protection pérenne : pour ce scénario, un effacement de la protection est réalisé sur une longueur
de 50 m. Cet effacement est imposé de manière instantanée sur toute la hauteur de la protection. Il est imposé
au moment du pic de l’évènement étudié.
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6. ANALYSE DU FONCTIONNEMENT HYDRAULIQUE ACTUEL
6.1. ANALYSE GENERALE
Comme le montre la topographie modélisée (cf. chapitre 4.3), le secteur d’étude est situé dans une zone de cuvette
très marquée en plein cœur de la rive droite de l’agglomération bordelaise. Les terrains situés en bord de Garonne ont
une altimétrie globalement comprise entre 4,5 et 5 m NGF tandis qu’au fond de cette cuvette, l’altimétrie des terrains
diminue entre 2 et 3 m NGF.
Le secteur d’étude recouvre des zones situées aux alentours de ce fond de cuvette et des zones au fond de cette
cuvette. On peut donc distinguer 2 types de zones avec des fonctionnements hydrauliques distincts :
• les zones de transfert (dans lesquelles les débordements de la Garonne vont s’écouler depuis les bords de
fleuve jusqu’au fond de cuvette) ;
• les zones de stockage (où les volumes débordés viennent s’accumuler dans le fond des cuvettes
topographiques).
Ce fonctionnement est illustré sur la coupe ci-dessous extraite du règlement du PPRI actuel :
Figure 27 - Schéma de principe du fonctionnement hydraulique (source : règlement du PPRI 2005)
Sur le secteur d’étude, nous observons 2 fonctionnements différents selon la configuration des digues retenue pour
l’évènement Tempête + 20 cm au Verdon.
Pour la configuration digues non-pérennes, le secteur est totalement inondé et une unique zone de stockage centrale
est observée, alimentée par des zones de transfert au nord, au sud et au sud-ouest.
Pour la configuration digues pérennes, les volumes débordés ne sont pas suffisamment importants pour permettre le
remplissage total de la zone. Ainsi, 3 zones de stockage sont observées à l’extrémité des zones de transfert au nord,
au sud et au sud-ouest mais ces 3 zones restent dissociées.
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Zone de transfert
Zone de stockage
Figure 28 - Etat initial - Niveaux d'eau maximaux pour l'évènement Tempête+20cm dans les configurations défaillances généralisées
et défaillances ponctuelles
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6.2. RESULTATS POUR L’ETAT INITIAL DU SITE
Quatre paramètres hydrodynamiques permettent de caractériser les contraintes hydrauliques actuelles sur le site du
projet :
▪ la hauteur d'eau maximale (différence entre le niveau d'eau maximal et l'altimétrie du terrain,
exprimée en mètres),
▪ le niveau d’eau maximal (exprimé en m NGF),
▪ la vitesse maximale d'écoulement (sans indication de la direction, exprimée en m/s),
▪ l’aléa (faible, modéré, fort ou très fort) qui résulte du croisement entre les hauteurs d’eau
maximales et les vitesses maximales.
Les résultats obtenus sont présentés ci-après.
La quasi-totalité des projets du secteur sont situés sur des secteurs hors d’eau pour l’évènement de référence dans la
configuration avec digues excepté le secteur de l’école Léo Lagrange et une partie du boulevard Entre-Deux-Mers.
Pour la configuration avec défaillances ponctuelles, le secteur précédent reste inondable. Sur Floirac, une partie de la
cité du Midi est inondée.
En revanche, pour la configuration défaillance généralisée, l’ensemble des aménagements projetés est en zone
inondable. Le niveau d’eau maximal atteint au cours de l’évènement de référence varie alors entre 4,43 m NGF sur le
secteur de la Cité du Midi et 3,63 m NGF sur le secteur Sellier (fond de la cuvette rive droite).
Dans ces conditions, les hauteurs d’eau maximales sont supérieures à 1 m sur la plupart des projets.
Pour ce qui est des vitesses maximales, elles restent plutôt modérées hormis quelques secteurs où des accélérations
au-dessus de 0,5 m/s sont observées, principalement lorsque les écoulements sont contraints de contourner un
obstacle (bâtiment, point haut, infrastructure sur remblais…).
Dans la zone de stockage, les volumes débordés vont s’accumuler avec une dynamique plutôt faible.
Les résultats de ces simulations servent de base au calcul des impacts du projet global.
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6.2.1. Etat initial – Tempête + 20 cm - Configuration avec digues
Figure 29 - Etat initial – Avec digues - Hauteurs d’eau maximales
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Figure 30 - Etat initial – Avec digues - Niveaux d’eau maximaux
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Figure 31 - Etat initial – Avec digues - Vitesses maximales
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Figure 32 - Etat initial – Avec digues - Aléas
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6.2.2. Etat initial – Tempête + 20 cm - Configuration défaillances ponctuelles
Figure 33 - Etat initial – Défaillances ponctuelles - Hauteurs d’eau maximales
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Figure 34 - Etat initial – Défaillances ponctuelles - Niveaux d’eau maximaux
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Figure 35 - Etat initial – Défaillances ponctuelles - Vitesses maximales
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Figure 36 - Etat initial – Défaillances ponctuelles - Aléas
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6.2.3. Etat initial – Tempête + 20 cm - Configuration défaillance généralisée
Figure 37 - Etat initial – Défaillance généralisée - Hauteurs d’eau maximales
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Figure 38 - Etat initial - Défaillance généralisée - Niveaux d’eau maximaux
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Figure 39: Etat initial - Défaillance généralisée - Vitesses maximales des écoulements
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Figure 40: Etat initial - Défaillance généralisée - Aléas
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7. IMPACTS HYDRAULIQUES DU PROJET
7.1. METHODOLOGIE DE REDUCTION DES IMPACTS HYDRAULIQUES
Afin de définir les préconisations à mettre en œuvre pour supprimer les impacts du projet pour l’évènement Tempête
+ 20 cm au Verdon dans la configuration digues non-pérennes, nous avons procédé par itérations successives en
suivant la méthodologie suivante :
• Prise en compte des différentes opérations en considérant qu’aucun des nouveaux bâtiments n’est
transparent à l’eau ;
• Prise en compte des démolitions ;
• Calcul des impacts hydrauliques pour cette première version ;
• Travail itératif de réduction des impacts hydrauliques (15 versions du projet simulées) :
o propositions d’ARTELIA,
o échanges et demandes des parties prenantes (en particulier l’AUC et Bordeaux Métropole).
De cette manière, nous pouvons calculer les impacts d’une première version du projet qui n’intègre aucune
préconisation hydraulique. L’analyse de ces impacts nous permet ensuite de dimensionner progressivement les
dispositions constructives permettant de supprimer au maximum les impacts hydrauliques générés par le projet
global.
La topographie modélisée pour cette première version du projet sans préconisation est présentée sur la page suivante
avec un rappel de la topographie modélisée à l’état initial.
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Figure 41 - Topographie modélisée à l'état initial et à l'état projet sans préconisations
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7.2. IMPACT DU PROJET SANS PRECONISATIONS
Après intégration du projet ainsi défini dans le modèle numérique, une nouvelle simulation de l’évènement de
référence Tempête + 20 cm dans la configuration pérenne des protections a été réalisée.
Les caractéristiques des écoulements (notamment les hauteurs d’eau et les vitesses) aux abords du projet sont alors
modifiées en raison de la présence des nouveaux aménagements et du nouvel état des sols projeté.
Les figures suivantes présentent tout d’abord les nouvelles cartes des hauteurs d’eau et des vitesses maximales après
aménagement du site, puis la carte des aléas qui résulte du croisement de ces 2 dernières cartes.
Ensuite, les impacts du projet sont déterminés par comparaison entre les résultats obtenus à l’état actuel et à l’état
projet. L'analyse des impacts est menée sur 2 paramètres : le niveau d'eau maximal et la vitesse maximale
d'écoulement.
Le premier paramètre permet de déterminer si le projet induit une rehausse ou une diminution du niveau d'eau
maximal atteint au cours de l'évènement de référence. Une rehausse supérieure au centimètre sur les enjeux à
proximité du projet n'est pas acceptable dans la mesure où cela constitue une aggravation de la vulnérabilité des
enjeux.
Le second paramètre permet de vérifier que le projet ne créé pas de zones de vitesses fortes susceptibles de
représenter un danger en cas d'inondation. Ici encore, c'est la non-aggravation du risque qui prévaut.
Les cartographies de ces impacts sur les niveaux d'eau maximaux et sur les vitesses maximales sont présentées ci-
après.
En l’absence de préconisations hydrauliques, les aménagements projetés induisent des rehausses de niveau
importantes, jusqu’à +4 cm sur des enjeux existants alors que la limite acceptable est de moins de 1 cm de rehausse.
Le projet crée un blocage des écoulements provenant du sud-ouest entrainant une rehausse des niveaux maximaux
sur environ 1 km (zone entourée en rouge) et une baisse des niveaux maximaux dans le fond de la zone de stockage et
vers le nord sur environ 1 km également (zone entourée en bleu).
Sur les vitesses maximales, les impacts sont très localisés et limités.
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Figure 42 – Etat projet sans préconisations - Impacts sur les niveaux d'eau maximaux
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Figure 43 – Etat projet sans préconisations – Impacts sur les vitesses maximales
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7.3. RESULTATS INTERMEDIAIRES
Les différentes simulations engagées ont mis en avant les difficultés à supprimer totalement les impacts
hydrauliques du PRU de Joliot-Curie.
En effet, ce secteur est très sensible aux variations des contraintes hydrauliques : la création d’un nouvel
obstacle ou la suppression d’un obstacle existant entraine très rapidement des rehausses du niveau
maximal supérieures au centimètre sur de grands secteurs.
Les nombreuses simulations réalisées ont permis au fur et à mesure de dimensionner les préconisations
hydrauliques afin de gérer un équilibre entre :
• le débit qui s’écoule à travers le secteur d’étude ;
• le volume d’expansion à préserver dans ces zones de transfert ;
• le volume d’expansion à préserver dans les zones de stockage.
Quelques résultats issus de ces tests intermédiaires sont présentés ci-après. Ils illustrent les difficultés à
trouver cet équilibre :
▪ lorsque les projets sont trop transparents à l’eau, le risque inondation est aggravé dans le fond de la zone
inondable ;
▪ lorsque les projets ne sont pas suffisamment transparents à l’eau, des impacts sont observés en amont des zones
de transfert.
Les principales zones d’impacts hydrauliques sont entourées en rouge ou en bleu selon qu’il s’agisse de
zones de rehausse ou de baisse du niveau d’eau maximal.
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Figure 44 - Impacts sur les niveaux d'eau maximaux pour les tests intermédiaires (1/2)
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Figure 45 - Impacts sur les niveaux d'eau maximaux pour les tests intermédiaires (2/2)
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7.4. IMPACTS DU PROJET AVEC PRECONISATIONS
7.4.1. Analyse globale des impacts
A l’issue de ce travail itératif (19ème version du projet), différentes préconisations ont été définies sur
chaque projet. Elles sont présentées en détail dans le chapitre 8.
L’ensemble de ces préconisations a été intégré au modèle numérique de terrain afin de déterminer les
impacts du projet pour les 3 configurations des digues. Après comparaison avec les résultats obtenus à
l’état initial, nous obtenons les cartes d’impact présentés sur les figures des pages suivantes.
Sur la vue globale des impacts sur les niveaux d’eau maximaux, il n’y a quasiment pas d’impact pour les
configurations avec digues et avec défaillances ponctuelles mis à part une baisse de niveau localisée sur le
boulevard Entre-Deux-Mers dans le passage sous le boulevard Joliot-Curie et la voie ferrée.
Aucun impact sur les vitesses n’est identifié.
Pour la configuration avec défaillance généralisée, il n’y a plus de grande zone de rehausse comme nous
avions pu le constater sur les calculs précédents. Seule une grande baisse de niveau est observée sur le
secteur Pinson Cité Blanche qui s’étend jusqu’au Nord-Ouest de ce secteur.
Plus localement, de légers impacts résiduels sont observés sur la bande mutable et au sud de l’ilot entrée
de quartier. Ces impacts sont détaillés au chapitre 7.4.5.
Sur les vitesses maximales, quelques zones d’accélération sont observées localement sur les voiries mais
sans influence majeure sur la dynamique des écoulements.
Ces impacts ne modifient pas les aléas sur les secteurs impactés.
En revanche et suite aux différentes simulations réalisées, il nous semble important de faire ressortir 2
secteurs particulièrement sensibles vis-à-vis de l’étude hydraulique :
1. Pôle culturel : ce projet est situé au carrefour des écoulements provenant du sud (rue du Dr Yersin),
de l’ouest (rue du petit Cardinal) et du nord-ouest (rue Antoine Monier). Sa conception conditionne
le passage des écoulements vers la zone de stockage à l’est. Par conséquent, la forme du bâtiment
et la manière d’intégrer les transparences hydrauliques sont importantes pour assurer l’absence
d’impacts hydrauliques.
2. Ilot entrée de quartier : comme pour le pôle culturel, ce projet se situe dans une zone dynamique
et la forme du bâtiment peut modifier rapidement l’équilibre hydraulique atteint pour cette
simulation. Les flux arrivent essentiellement du sud (boulevard Joliot-Curie) et de l’ouest (rue de la
Benauge).
Sur ces 2 secteurs sensibles d’un point de vue hydraulique, il est recommandé de respecter le plus
fidèlement possible les préconisations de l’étude hydraulique afin de s’assurer de l’absence d’impacts
hydrauliques.
Ajoutons également une remarque sur les lots 1 et 2 de la bande mutable : 3 bâtiments étaient définis dans
le plan guide mais l’ensemble a été étudié en 1 unique bloc dans l’étude hydraulique. Il faudra donc porter
une attention particulière à l’intégration des préconisations hydrauliques sur ce secteur.
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7.4.2. Etat projet avec préconisations – Tempête + 20 cm – Configuration avec digues
Figure 46- Etat projet avec préconisations – Avec digues - Hauteurs d’eau maximales
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Figure 47- Etat projet avec préconisations – Avec digues - Niveaux d'eau maximaux
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Figure 48- Etat projet avec préconisations – Avec digues - Vitesses maximales
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Figure 49- Etat projet avec préconisations – Avec digues - Aléas
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Figure 50- Etat projet avec préconisations – Avec digues - Impact sur les niveaux d'eau maximaux
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Figure 51- Etat projet avec préconisations – Avec digues - Impact sur les vitesses maximales
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7.4.3. Etat projet avec préconisations – Tempête + 20 cm – Configuration défaillances ponctuelles
Figure 52- Etat projet avec préconisations – Défaillances ponctuelles - Hauteurs d’eau maximales
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Figure 53- Etat projet avec préconisations – Défaillances ponctuelles - Niveaux d'eau maximaux
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Figure 54- Etat projet avec préconisations – Défaillances ponctuelles - Vitesses maximales
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Figure 55- Etat projet avec préconisations – Défaillances ponctuelles - Aléas
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Figure 56- Etat projet avec préconisations – Défaillances ponctuelles - Impact sur les niveaux d'eau maximaux
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Figure 57- Etat projet avec préconisations – Défaillances ponctuelles - Impact sur les vitesses maximales
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7.4.4. Etat projet avec préconisations – Tempête + 20 cm – Configuration défaillance généralisée
Figure 58- Etat projet avec préconisations – Défaillance généralisée - Hauteurs d’eau maximales
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Figure 59- Etat projet avec préconisations – Défaillance généralisée - Niveaux d'eau maximaux
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Figure 60- Etat projet avec préconisations – Défaillance généralisée - Vitesses maximales
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Figure 61- Etat projet avec préconisations – Défaillance généralisée - Aléas
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Figure 62- Etat projet avec préconisations – Défaillance généralisée - Impact sur les niveaux d'eau maximaux
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Figure 63- Etat projet avec préconisations – Défaillance généralisée - Impact sur les vitesses maximales
Figure 64 – Etat projet avec préconisations - Impacts sur les vitesses maximales
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7.4.5. Analyse détaillée des impacts résiduels
Deux secteurs avec des impacts résiduels sont identifiés sur le projet. Le premier concerne les lots 1 et 2 de la bande
mutable. Des impacts sur les niveaux d’eau sont identifiés sous l’emprise du futur bâtiment. Ils n’entrainent donc pas
d’impact sur les tiers dans la mesure où le plancher sera situé au-dessus de la cote de seuil.
Figure 65 - Impacts résiduels pour la défaillance généralisée au niveau de la bande mutable
Le second secteur est situé au sud de l’ilot entrée de quartier et du centre commercial. Il apparait une rehausse très
localisée allant jusqu’à +2 cm sur la voirie. Ces impacts ne sont pas de nature à aggraver le risque sur les tiers ou à
modifier la traficabilité des voiries.
Figure 66 - Impacts résiduels pour la défaillance généralisée au sud de l’ilot entrée de quartier
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8. ANALYSE VOLUMIQUE
Le plan de gestion des risques d’inondation (PGRI) du bassin Adour-Garonne est au cœur de la mise en œuvre de la
directive inondation. Cet outil stratégique définit, pour 6 ans, à l’échelle de chaque grand bassin (district
hydrographique) les priorités en matière de gestion des risques d’inondation.
Le PGRI 2022-2027 du bassin Adour-Garonne a été approuvé par le préfet coordonnateur de bassin le 10 mars 2022. Il
comporte 6 grands axes stratégiques déclinés en dispositions.
L’axe stratégique n°4 « Réduire la vulnérabilité via un aménagement durable des territoires » prévoit notamment la
disposition D4.7 suivante : ne pas aggraver l’exposition au risque d’inondation (ou éviter, réduire et compenser les
impacts des installations en lit majeur des cours d’eau)
Pour atteindre cet objectif, cette disposition indique que les différents aménagements réalisés en zone inondable
doivent satisfaire un principe de transparence hydraulique dans le but de ne pas aggraver le phénomène d’inondation.
De plus, ils ne doivent pas compromettre les capacités d’expansion des crues. Ainsi, une analyse volumique doit être
réalisée sur les nouveaux projets afin de vérifier le maintien du volume d’expansion des crues dans les zones
inondables. Si ce n’est pas le cas, des mesures compensatoires permettant de restituer intégralement au lit majeur du
cours d’eau les surfaces d’écoulement et les volumes de stockage soustraits à la crue doivent être mis en place.
Dans le cadre du PRU Joliot-Curie, une analyse volumique a été réalisée à partir des résultats maximaux des
simulations réalisées. Ces résultats intègrent l’ensemble des préconisations hydrauliques précédemment définies, en
particulier les nivellements de voirie, les transparences ou l’opacité des différents bâtiment, etc…
Le volume maximal a été déterminé pour l’état initial et pour l’état projet dans les 3 configurations des digues
étudiées. Les résultats sont synthétisés dans le tableau ci-dessous :
Configuration des digues Volume état initial Volume état projet Différence
Avec digues 9 420 m3 9 250 m3 -170 m3
Défaillances ponctuelles 28 080 m3 27 920 m3 -160 m3
Défaillance généralisée 539 990 m3 544 620 m3 +4 630 m3
Pour les configurations avec digues et défaillances ponctuelles, le projet induit une baisse très minime du volume
d’expansion des crues d’environ 160-170 m3.
En revanche, pour la configuration défaillance généralisée, le volume augmente de 4 630 m3. Cela s’explique par les
nombreuses démolitions de bâtiments considérés initialement comme opaques et par la mise en place de
nombreuses transparences à l’eau sous les bâtiments projetés.
Par conséquent, nous pouvons donc considérer que le projet global respecte bien l’équilibre volumique sur le secteur.
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9. SYNTHESE DES PRECONISATIONS
9.1. PRECONISATIONS SUR LES NOUVEAUX BATIMENTS
Sur les nouveaux bâtiments prévus dans le cadre du PRU Joliot-Curie, 3 types d’aménagements sont proposés :
• Les bâtiments sans transparence hydraulique : nous considérons ici des bâtiments totalement opaques aux
écoulements, conçus sur remblais ou sur dalle portée mais sans ouvertures hydrauliques.
• Les bâtiments avec transparence hydraulique partielle : il s’agit de bâtiments surélevés à la cote de seuil qui
laissent en partie passer l’eau sous le bâtiment par le biais d’ouvertures limitées sur les façades. Ces
bâtiments peuvent également intégrer une partie de leur emprise opaque à l’eau (ce qui permettra de
modifier la cote de seuil à retenir).
• Les bâtiments avec transparence totale : ces bâtiments sont considérés comme étant totalement
transparents aux écoulements, avec des transparences maximales sur chaque façade. Cela correspond à des
bâtiments sur pilotis où seuls les aménagements suivants sont autorisés :
o les appuis au sol de la structure (type poteaux),
o les surfaces opaques définies sur le 2nd schéma des préconisations. Elles peuvent correspondre à un
hall d’accès au niveau du terrain naturel. La surface indiquée correspond à une surface maximale des
zones opaques.
A ces préconisations sur les bâtiments s’ajoute une préconisation sur le nivellement du parvis au sud du pôle culturel.
En effet, afin de participer au contrôle des écoulements sur ce secteur, il est préconisé de remblayer le parvis au sud
du pôle culturel sur environ 18 m, puis de rattraper le terrain naturel via une rampe d’environ 10 m.
Les préconisations sont détaillées sur les 2 figures suivantes qui présentent les éléments suivants :
• le degré de transparence retenu sur chaque ilot (nulle, partielle ou totale),
• la position et les largeurs des ouvertures hydrauliques sur les ilots avec transparence partielle,
• la superficie opaque autorisée sur les ilots avec transparence partielle (cette superficie opaque peut
correspondre à un hall d’accès au TN mais avec des façades pleines ou bien encore des surfaces remblayées à
la cote de seuil),
• la cote moyenne du terrain sur les ilots avec transparence partielle (sur ceux avec transparence totale, le
niveau du terrain à conserver est le niveau moyen du terrain naturel).
Ainsi, sur un ilot avec transparence partielle, il est possible d’avoir une partie sans transparente hydraulique dans la
limite de la superficie de remblais autorisées indiquée sur la seconde carte.
A ce stade, la définition des préconisations hydrauliques reste schématique dans la mesure où il s’agit d’une étude de
programmation amont. Dans le cadre des futurs projets détaillés, une adaptation des mesures sera possible dans le
respect des grands principes énoncés. Les variantes envisageables sans reprise de la modélisation sont :
• l’adaptation des ouvertures hydrauliques : elles doivent être positionnées sur les façades indiquées mais
peuvent être divisées en plusieurs ouvertures ;
• la position des surfaces remblayées : elles peuvent être positionnées librement à l’intérieur de l’ilot mais sans
venir obstruer les ouvertures hydrauliques.
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Précisions sur les surfaces opaques autorisées :
Sur chaque bâtiment identifié, nous avons intégré dans la modélisation une surface opaque qui permettra d’intégrer
par exemple des halls d’accès ou des cages d’ascenseurs dans la conception du projet.
Les surfaces opaques retenues sont présentées la seconde figure du schéma des préconisations hydrauliques, avec
une indication de la surface en rouge.
Sur les bâtiments partiellement transparents, cette surface opaque peut s’intégrer à l’intérieur du figuré bleu mais elle
ne doit pas gêner le passage de l’eau sous le bâtiment. Il faudra donc mettre en cohérence le positionnement des
ouvertures et des surfaces opaques.
Sur les bâtiments totalement transparents, ces surfaces sont plus réduites. Elles peuvent être placées n’importe où sur
l’emprise du bâtiment sans incidence sur le fonctionnement hydraulique.
Précisions sur les bâtiments non-modifiés :
De nombreux bâtiments à l’intérieur du périmètre ne sont pas modifiés dans le cadre de ce plan-guide.
Si des modifications ultérieures devaient intervenir en générant une modification des opacités et des transparences
hydrauliques, une nouvelle analyse des incidences hydrauliques sera nécessaire.
Précisions sur les secteurs hydrauliquement sensibles :
Rappelons que les préconisations indiquées dans le cadre de cette étude hydraulique doivent être respectées dans le
cadre de la conception finale des projets. Des adaptations limitées restant dans le cadre des hypothèses de
modélisation peuvent être acceptables à la marge.
Cependant, nous avons constaté lors de cette étude que 2 ilots en particulier étaient particulièrement sensibles à la
forme des bâtiments modélisés et à la définition des transparences et des opacités :
• l’ilot entrée de quartier ;
• le pôle culturel.
Sur ces 2 ilots, les solutions préconisées dans l’étude hydraulique devront être respectées sans aucune adaptation. Si
des modifications étaient nécessaires, une mise à jour de l’analyse des incidences devra être réalisée afin d’assurer
l’absence d’impacts sur les tiers. En effet, au stade du plan-guide, il est délicat de figer une forme définitive des
aménagements.
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Figure 67 - Schéma des préconisations hydrauliques (1/2)
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Figure 68 - Schéma des préconisations hydrauliques (2/2)
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9.2. COTES DE SEUILS MINIMALES
Comme indiqué en introduction, les cotes de seuil minimales peuvent être définies en fonction des éléments
règlementaires actuels (PPRI 2005 et PAC 2019/PPRI 2022) ainsi que des préconisations de l’étude hydraulique qui se
base sur la configuration du PAC 2016. En effet, une transparence hydraulique peut être imposée pour supprimer des
impacts hydrauliques mais pour un évènement plus fort que dans le PAC de 2019 ou dans le PPRI 2022. Cela entraine
une rehausse de la cote de seuil imposée par les documents règlementaires.
La définition des cotes de seuil minimales peut donc provenir soit des règles de calcul du règlement du PPRI de 2005,
soit des prescriptions du PAC de 2019/PPRI 2022, soit des résultats de l’étude hydraulique. Les règles de calcul sont
explicitées dans le schéma ci-dessous :
En suivant cet arbre décisionnel, nous avons synthétiser les cotes de seuil minimales à retenir sur chaque secteur sur
la figure de la page suivante. En fonction de l’origine de la cote de seuil, 3 couleurs les distinguent :
• rouge lorsque la cote de seuil provient du PPRI 2005 (cette cote n’est plus utilisée dans la dernière mise à jour
du dossier de février 2024 en raison de l’approbation des PPRI),
• vert lorsque la cote de seuil provient du PAC 2019 (Bordeaux) ou du PPRI 2022 (Cenon et Floirac),
• bleu lorsque c’est une cote sous-dalle préconisée par l’étude hydraulique.
La cote de seuil minimale correspond à un niveau altimétrique minimum à respecter pour les aménagements à
protéger (niveau RDC habitable ou bureaux, équipements sensibles à l’eau…).
La cote minimale sous-dalle correspond au niveau altimétrique minimum de l’arase inférieure de la dalle du bâtiment
transparent à l’eau. Elle est définie à l’aide du niveau maximal atteint dans la modélisation hydraulique : si le niveau
d’eau peut monter jusqu’à cette cote, la dalle ne doit pas gêner l’écoulement d’où cette notion de cote minimale
sous-dalle.
Ces 2 notions de cote de seuil minimale et de cote sous-dalle sont illustrées sur la figure suivante.
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Figure 69 - Schéma des préconisations hydrauliques (2/2)
Remarque 1 : Il est important de noter que la cote de seuil définie selon le règlement du PPRI de 2005 nécessite une
définition précise du projet puisqu’elle dépend à la fois de la localisation du bâtiment et de ses accès mais aussi du
nivellement des espaces alentours qui peuvent influer sur cette cote. Il sera donc nécessaire de s’assurer du respect de
cette règle (en accord avec les services instructeurs de Bordeaux Métropole) lors de la finalisation des projets si le PPRI
de 2005 s’applique toujours.
Remarque 2 : Sur les projets avec une transparence hydraulique partielle, la cote de seuil pourrait être différente entre
2 parties du projet. Sur les secteurs non-transparents (correspondant aux superficies opaques), la prise en compte de la
cote issue de l’étude hydraulique n’est plus nécessaire et on revient aux règles de calcul lorsqu’il n’y a pas de
transparence hydraulique (exemple : sur le lot 3 de la bande mutable, les locaux sur remblai au sud du lot pourraient
être positionnés à une cote de 3,85 m NGF d’après la cote PPRI 2005 calculée avec l’altimétrie du terrain).
Précision sur les cotes sous-dalles :
Dans la modélisation, nous avons considéré la hauteur de transparence n’est pas limitée. Après calcul, nous identifions
alors la cote maximale atteinte sous la partie transparente. C’est cette cote qui est prise en compte pour définir la
cote sous-dalle. L’analyse volumique prend donc en compte tout le volume qui peut se stocker sous le bâtiment.
Précision sur les cotes de seuil :
Il est précisé que les cotes de seuil intègrent bien les éventuels impacts hydrauliques de l’opération. Précisons
également que le fonctionnement hydraulique du secteur étant particulier, les cotes de seuil du PPRI sont inférieures
aux cotes d’inondation calculées dans le scénario défaillances généralisées. Les cotes du PPRI étant définies à partir
d’une analyse qualitative, il est difficile de modifier ces cotes. De plus les impacts de l’opération étant très faibles, leur
remise en cause ne semble pas pertinente.
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Figure 70 - Carte de synthèse des cotes de seuil et des cotes sous-dalles minimales (en m NGF)
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9.3. SUPERFICIES REMBLAYEES AU SENS DE LA LOI SUR L’EAU
A partir de l’ensemble des préconisations détaillées précédemment, la superficie totale des remblais à prendre en
compte au sens de la rubrique 3.2.2.0 a été déterminée.
Pour rappel, l’énoncé de la rubrique est le suivant :
3.2.2.0. Installations, ouvrages, remblais dans le lit majeur d'un cours d'eau :
1° Surface soustraite supérieure ou égale à 10 000 m2 (A) ;
2° Surface soustraite supérieure ou égale à 400 m2 et inférieure à 10 000 m2 (D).
Au sens de la présente rubrique, le lit majeur du cours d'eau est la zone naturellement inondable par la
plus forte crue connue ou par la crue centennale si celle-ci est supérieure. La surface soustraite est la
surface soustraite à l'expansion des crues du fait de l'existence de l'installation ou ouvrage, y compris la
surface occupée par l'installation, l'ouvrage ou le remblai dans le lit majeur.
Les superficies à prendre en compte au sens de cette rubrique sont les suivantes :
• Bâtis sans transparence et surfaces opaques autorisées : 6 670 m²
• Nivellement sous bâtiment avec transparence partielle : 510 m²
• Nivellement du parvis du pôle culturel + bacs de la ferme urbaine : 1 950 m²
• Remblaiements dans la zone inondable sur les projets d’infrastructures routières : 17 470 m²
Au total, la superficie totale à déclarer est de 26 600 m² sur le PRU Joliot-Curie et les projets des boulevards Joliot-
Curie et Entre-Deux-Mers.
Notons que le projet des boulevards intègre des remblais légers mais également des déblais légers sur une grande
superficie. La surface peut paraitre importante mais l’impact de ces très faibles remblais reste limité.
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ANNEXES
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ANNEXE 1 – Plans topographiques de l’état
actuel
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ANNEXE 2 – Plans de nivellement des voiries
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Texte extrait tel quel de la pièce officielle, qui seule fait foi. La mise en page du document d'origine peut différer.