Pièce
Rapport_G2_PRO_SBX2.M.0160.0012_Indice_1.pdf · 47 828 mots · du marché « Construction d'une Cité de l'Enfance avec crèche, groupe scolaire et salle polyvalente, aménagement d'un jardin public… », dossier de consultation officiel.
Raideur horizontale approchée (kN/m)
CONSTRUCTION D’UNE CITE DE L’ENFANCE –
CENON
Etude géotechnique de conception – Phase Projet (G2-PRO)
SBX2.M.0160.0012
Indice 1 du 22/07/2026
DIRECTION REGIONALE SUD-OUEST
Agence de BORDEAUX – 50-52 Avenue Gustave Eiffel, 33610 Canéjan
Téléphone : 05.56.12.98.10 / Télécopie : 05.56.13.07.31 / Email : cebtp.bordeaux@groupeginger.com
GINGER CEBTP - Agence de Bordeaux
Affaire : CENON (33)
Affaire : Construction d’une cité de l’enfance
MAIRIE DE CENON
CONSTRUCTION D’UNE CITE DE L’ENFANCE
CENON (33)
RAPPORT – Etude géotechnique de projet (G2 phase PRO)
Dossier : SBX2.M.0160-0012 a.dessemond@groupeginger.com Contrat : SBX2.O.0639 V4
Indice Date Etabli par Vérifié par Approuvé par Contenu Observations
A. DESSEMOND A. JOYEUX
F. LETERTRE 77 pages +
1 16/07/2026
8 annexes
À compter du paiement intégral de la mission, le client devient libre d’utiliser le rapport et de le diffuser à
condition de respecter et de faire respecter les limites d’utilisation des résultats qui y figurent et
notamment les conditions de validité et d’application du rapport.
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SOMMAIRE
1 Contexte de l’étude ...................................................................................................................... 6
1.1 Intervenants .................................................................................................................................. 6
1.2 Documents de référence .............................................................................................................. 6
1.2.1 Documents géotechniques ......................................................................................................................... 6
1.2.2 Documents du projet................................................................................................................................... 6
1.2.3 Documents normatifs.................................................................................................................................. 7
1.3 Description du site ....................................................................................................................... 8
1.3.1 Carte IGN ...................................................................................................................................................... 8
1.3.2 Vue aérienne ................................................................................................................................................ 8
1.3.3 Topographie et occupation du site ............................................................................................................ 9
1.4 Caractéristiques du projet ......................................................................................................... 12
1.4.1 Description des ouvrages......................................................................................................................... 12
1.4.2 Ouvrages géotechniques.......................................................................................................................... 19
1.4.3 Sollicitations appliquées aux fondations ................................................................................................ 19
1.4.4 Voiries projetées........................................................................................................................................ 20
1.4.5 Travaux préparatoires ............................................................................................................................... 20
1.5 Zone d’influence géotechnique................................................................................................. 20
1.6 Missions de Ginger CEBTP ....................................................................................................... 21
2 Synthèse géotechnique ............................................................................................................. 22
2.1 Investigations.............................................................................................................................. 22
2.1.1 Sondages, essais et mesures in situ ....................................................................................................... 22
2.1.2 Piézométrie ................................................................................................................................................ 23
2.1.3 Essais de laboratoire ................................................................................................................................ 23
2.2 Coupe lithologique ..................................................................................................................... 24
2.3 Caractéristiques pressiométriques .......................................................................................... 28
2.4 Synthèse des essais en laboratoire ......................................................................................... 28
2.4.1 Essais d’identification............................................................................................................................... 28
2.4.2 Essai d’aptitude au traitement ................................................................................................................. 29
2.4.3 Agressivité chimique du sol et de l’eau .................................................................................................. 30
2.5 Synthèse hydrogéologique ....................................................................................................... 31
2.5.1 Inondation / débordement de cours d’eau .............................................................................................. 31
2.5.2 Contexte hydrogéologique ....................................................................................................................... 33
2.5.3 Niveaux d’eau et suivi piézométrique ...................................................................................................... 33
2.6 Risques naturels ......................................................................................................................... 37
2.6.1 Retrait-gonflement des sols ..................................................................................................................... 37
2.6.2 Radon ......................................................................................................................................................... 37
2.6.3 Classe de sol ............................................................................................................................................. 37
2.6.4 Risque sismique – données parasismiques réglementaires ................................................................. 39
2.6.5 Liquéfaction ............................................................................................................................................... 41
3 Principes généraux de construction en phase projet ............................................................ 42
3.1 Modèles géotechniques ............................................................................................................. 42
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3.2 Adaptations générales du projet .............................................................................................. 42
3.2.1 Remarques préliminaires.......................................................................................................................... 42
3.2.2 Ouvrages géotechniques.......................................................................................................................... 42
3.2.3 Terrassements ........................................................................................................................................... 42
3.2.4 Drainage de la plateforme en phase chantier et en phase définitive .................................................... 46
3.2.5 Estimation des tassements générés par les remblaiements ................................................................. 47
3.2.6 Forabilité des matériaux pour la réalisation des pieux .......................................................................... 52
3.3 Protection des ouvrages vis-à-vis du risque sismique .......................................................... 52
4 Note de dimensionnement des fondations profondes – bâtiments cité de l’enfance ......... 53
4.1 Hypothèses complémentaires................................................................................................... 53
4.1.1 Coupe de calcul ......................................................................................................................................... 53
4.1.2 Hypothèses retenues vis-à-vis des efforts parasites ............................................................................. 53
4.1.3 Descentes de charges............................................................................................................................... 55
4.2 Justification du béton ................................................................................................................ 57
4.3 Justification en capacité portante ............................................................................................ 59
4.4 Déplacement horizontal d’une couche de terrain ................................................................... 60
4.5 Justification sous efforts horizontaux ..................................................................................... 63
4.6 Sujétions d’exécution et contrôles ........................................................................................... 67
5 Note de dimensionnement des fondations profondes (pieux battus bois) pour les
passerelles piétonnes du jardin paysager ........................................................................................... 69
5.1 Préambule ................................................................................................................................... 69
5.2 Hypothèses complémentaires................................................................................................... 69
5.2.1 Coupe de calcul ......................................................................................................................................... 69
5.2.2 Hypothèses retenues vis-à-vis des efforts parasites ............................................................................. 70
5.3 Justification en capacité portante ............................................................................................ 70
5.4 Dispositions constructives, sujétions d’exécution et contrôles ........................................... 72
6 Niveau bas ................................................................................................................................... 73
7 Voiries et parkings extérieurs ................................................................................................... 73
7.1 Partie Supérieure des Terrassements (PST) et classe d’arase ............................................. 73
7.2 Couche de forme ........................................................................................................................ 74
7.3 Sujétions de conception et de réalisation ............................................................................... 75
8 Aléas résiduels ........................................................................................................................... 76
9 Missions ultérieures ................................................................................................................... 77
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Annexes
Annexe 1. Notes générales sur les mission géotechniques
Annexe 2. Plans d’implantation des sondages
Annexe 3. Investigations in-situ ginger cebtp
Annexe 4. Essais en Laboratoire
Annexe 5. Descentes de charges
Annexe 6. Estimation des tassements (FOXTA)
Annexe 7. Vérification de la capacité portante des pieux (FOXTA)
Annexe 8. Dimensionnement des pieux sous effort horizontal (FOXTA)
Table des illustrations
Figure 1 : Carte IGN – Source : Géoportail.fr......................................................................................... 8
Figure 2 : Vue aérienne – Source : Google Maps .................................................................................. 8
Figure 3 : Plan cadastral de la parcelle .................................................................................................. 9
Figure 4 : Photographie des occupations du site et localisation - Source : GINGER CEBTP ....... 11
Figure 5 : Plan des aménagements paysager ..................................................................................... 12
Figure 6 : Vues « Insertion paysagère » - Source : extrait Mémoire de projet Enfance et notice
architecturale .......................................................................................................................................... 13
Figure 7 : Plan de structure béton – plancher bas - fondations ........................................................ 15
Figure 8 : Plan et coupe de principe sur la rampe portée du parvis ................................................. 16
Figure 9 : Coupes projet – Source : plans PRO du 04/05/2026 .......................................................... 17
Figure 10 : Plan de localisation de la passerelle avec pieux bois battus, source : lot 17 Paysage
et biodiversité ......................................................................................................................................... 17
Figure 11 : Carnet détails, lot 17 Paysage et biodiversité .................................................................. 18
Figure 12 : Plan des terrassements - avec report des principales hauteurs de remblais
envisagées – Source : CCE_PRO_VRD 02_Plan des terrassements du 08/05/2026 ....................... 19
Figure 13 : Localisation des différentes unités, source Mail 06/07 ................................................... 20
Figure 14 : Vue aérienne 2026 – Source : Google Maps ..................................................................... 21
Figure 15 : Carte géologique imprimée au 1/50 000ème - Source : Infoterre ................................... 24
Figure 16 : Extrait de la carte des remontées de nappes - Source : Géorisques.gouv.fr ............... 25
Figure 17 : Extrait de la carte d’exposition au retrait gonflement des argiles, source
Géorisques.gouv.fr ................................................................................................................................. 25
Figure 18 : Extrait de la carte de zonage du PPRI, source gironde.gouv.fr ..................................... 32
Figure 19 : Extrait de la carte de cote des seuils, source gironde.gouv.fr ....................................... 32
Figure 20 : Suivi piézométrique Ginger CEBTP .................................................................................. 36
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1 Contexte de l’étude
1.1 Intervenants
Maître d’ouvrage : MAIRIE DE CENON
Architecte : APM&associés
Bureau d’étude : IGREC INGENIERIE SAS
1.2 Documents de référence
1.2.1 Documents géotechniques
Une étude G1ES+PGC a été réalisée sur la parcelle pour le compte de la mairie. Elle a été rédigée par
GINGER CEBTP et a pour référence SBX2.M.0160-0007 indice 2 daté du 19/12/2023.
Par la suite un rapport G2AVP a été réalisé, toujours pour le compte de la mairie, par GINGER CEBTP
et a pour référence SBX2.M.0160-0012 indice 2 daté du 25/03/2025.
1.2.2 Documents du projet
Les documents relatifs au projet utilisés dans le cadre de la présente étude sont les suivants :
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1.2.3 Documents normatifs
Les documents réglementaires utilisés sont les suivants :
• Eurocode 0 – « Base de calcul des structures » ;
• Eurocode 3 Partie 1 – « Calcul des structures en acier – Règles générales et règles pour les
bâtiments » ;
• Eurocode 3 Partie 5 – « Calcul des structures en acier – Pieux et palplanches » ;
• Eurocode 7 Partie 1 – « Calcul géotechnique – Règles générales » ;
• Eurocode 8 Partie 1 – « Calcul des structures pour leur résistance aux séismes – Règles
générales, actions sismiques et règles pour les bâtiments » ;
• Eurocode 8 Partie 5 – « Calcul des structures pour leur résistance aux séismes – Fondations,
ouvrages de soutènement et aspects géotechniques » ;
• NF EN 206/CN – 19 décembre 2014 – « Béton » ;
• NF P 94-262 – « Calcul géotechnique – Fondations profondes » + Amendement A1 de juillet
2018 ;
• NF EN 1536 – « Exécution des travaux géotechniques spéciaux – Pieux forés » ;
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1.3 Description du site
1.3.1 Carte IGN
Site étudié
Figure 1 : Carte IGN – Source : Géoportail.fr
1.3.2 Vue aérienne
Site étudié
Figure 2 : Vue aérienne – Source : Google Maps
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1.3.3 Topographie et occupation du site
Le site étudié est localisé au Stade Léo Lagrange, au croisement entre le cours de Verdun et la rue Emile
Combes, sur la commune de CENON (33). Plus précisément, il est localisé sur la parcelle cadastrale 000
AW 610.
Figure 3 : Plan cadastral de la parcelle
Le site, d’une superficie d’environ 21000m2, est actuellement occupé par des équipements sportifs. Au
centre de la parcelle est localisé un terrain de football, une tribune et des vestiaires qu’il est prévu de
démolir. Au Sud, un gymnase et une salle de tennis de table seront conservés. Un local électrique est
également présent en extrémité Nord-Est de la parcelle. Les infrastructures des ouvrages existants et les
éventuels réseaux enterrés/vestiges ne sont pas connus.
La voie SNCF longe le site sur le côté Est.
Lors de nos interventions en 2023 et début 2025, la tribune ainsi que les vestiaires abandonnés étaient
en mauvais état. Depuis, ces bâtiments ont été démolis. Des tranchées ont été réalisées sur l’ensemble
du stade et du site afin d’empêcher toute intrusion illégale sur le site. Ci-après quelques photographies
du site lors de nos interventions :
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Photo 1 (2023) Photo 2 (2023)
Photo 3 (2023) Photo 4 (2023)
Photo 5 (2023) Photo 6 (2023)
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Photo 7
7
3
1
2
5
6
4
Figure 4 : Photographie des occupations du site et localisation - Source : GINGER CEBTP
Des dalles bétons sont observées en partie Nord du site, comme illustré sur la photo 7 ci-dessus.
A noter que le bâtiment du gymnase est conservé : il sera mitoyen au projet ainsi que la voie SNCF. Nous
ne connaissons pas le système de fondation du gymnase.
Il existe plusieurs études environnementales sur le site montrant la présence de remblais pollués sur le
site (rapport Burgeap et rapport Eaugeo). On se réfèrera à ces rapports pour avoir des informations sur
l’occupation antérieure du site et les prescriptions concernant ces sols pollués. Les mouvements de terre
sur le site semblent dater des années 30. Le stade apparait sur les photos aériennes vers 1961.
D’un point de vue altimétrie le site est globalement relativement plat et horizontal. Selon le plan
topographique transmis, l’ordre de grandeur est :
• la cote altimétrique du stade se situe entre +2.70 NGF (piste périphérique) et +3.05 NGF (au
centre du terrain),
• l’altimétrie au niveau de la rue de Verdun se situe à +2.5m NGF (façade Ouest, cours de Verdun),
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• l’altimétrie au niveau du gymnase conservé au sud du terrain se situe vers +2.70 à +2.80 NGF.
D’après l’ensemble des plans de coupes et façades transmis, une cote moyenne de terrain a été
considérée à environ +2.8m NGF.
1.4 Caractéristiques du projet
1.4.1 Description des ouvrages
D’après les plans transmis, le projet porte sur la construction d’une cité de l’enfance sur le site de l’actuel
stade Léo Lagrange.
Le projet comporte au Nord du site du stade, un ensemble de bâtiments sur pilotis et au Sud de la parcelle,
un jardin public paysager, comme présenté sur les plans et images ci-dessous :
Figure 5 : Plan des aménagements paysager
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Figure 6 : Vues « Insertion paysagère » - Source : extrait Mémoire de projet Enfance et notice architecturale
Compte tenu de la cote inondation établie à +3.50 m NGF selon le PPRI de Cenon, les seuils des niveaux
bas des bâtiments du projet seront établis à la cote +4.50 m NGF.
Les bâtiments du projet comprennent :
• Un bâtiment « scolaire » de type R+1 (école élémentaire et maternelle),
• Un bâtiment petite enfance (crèche) en RDC avec toiture végétalisée,
• Une cour maternelle,
• Une salle polyvalente de type R+1,
• Des patios pour faire la liaison entre les bâtiments.
Le niveau bas des bâtiments est prévu à la cote environ +4.40 m NGF.
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Ecole élémentaire et maternelle
Cour
maternelle
Crèche
Salle polyvalente
Coupe
Rampe d’accès
Les bâtiments seront desservis par un accès logistique (au nord) et un parvis reliant le porche d’accueil
à la rue de Verdun. Suite au retour de la maitrise d’œuvre par mail du 02/07/26 concernant la solution
envisagée pour la mise en œuvre du parvis, il a été décidé de réaliser une rampe d’accès sur pieux en
dalle portée. De part et d’autre de cette rampe, il est prévu des remblaiements, en talus minimum de 3/2
progressif, dont la hauteur maximale locale est d’environ 1.3m au plus proche du bâtiment. Les
dimensions de la rampe sont de l’ordre de 40mx2.5m (pour la partie piétonne) et des talus de 3m de
largeur environ au Nord de la rampe et 4m à 7m de largeur environ au Sud.
Ce remblaiement est également observé sous la rampe pour le stockage des terres. Les pieux seront
réalisés à partir du terrain actuel et des pilotis remblayés permettront d’atteindre le niveau bas de la
rampe. Un mur de soutènement est prévu à la jonction entre la rampe d’accès et le bâtiment.
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Emprise
approximative
stockage et talus de
la rampe d’accès
Mur de soutènements
sur pieux
Emprise
approximative
stockage sous salle
polyvalente
Figure 7 : Plan de structure béton – plancher bas - fondations
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Figure 8 : Plan et coupe de principe sur la rampe portée du parvis
Ci-dessous quelques coupes du projet :
Ecole élémentaire
Ecole élémentaire
Ecole élémentaire Cour Crèche
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Crèche Salle polyvalente
Crèche Cour Ecole élémentaire
Figure 9 : Coupes projet – Source : plans PRO du 04/05/2026
Le jardin public sera constitué de cheminements piétons, de jeux, de toilettes sèches.
Des passerelles et/ou pontons sont prévues en structure bois et pieux bois. Ces passerelles auront une
largeur de 1.5m à 3.7m, avec des fondations toutes les 3.0m dans la longueur et 2.2m dans la largeur.
Figure 10 : Plan de localisation de la passerelle avec pieux bois battus, source : lot 17 Paysage et biodiversité
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Figure 11 : Carnet détails, lot 17 Paysage et biodiversité
Le projet prévoit des terrassements en déblai-remblai avec un bilan d’environ 6600m3 de déblais
excédentaires qui seront évacués dans les filières adaptées conformément au rapport EAUGEO
ENVIRONNEMENT du 29/04/2026. La cote altimétrique du site se situe actuellement vers +2.85 NGF à
+3.00 NGF.
Pour les terrassements, il est prévu :
• Au droit des bâtiments du projet :
o Au droit de la rampe d’accès : des remblais de stockage de terre du site jusqu’à 1.3m/TA,
hauteur progressive depuis le cours de Verdun,
o Au droit de la salle polyvalente : d’après la réunion du 15/06/26, des remblais de
stockage de terre du site d’environ 0.9m/TA,
o Au droit de l’école élémentaire : des remblais modestes de l’ordre de 0.2m/0.4mTA
maximum mais dont la répartition est très inégale sous le bâtiment.
• Pour l’aménagement du jardin public : des terrassements en déblai jusqu’à <-1.4 m localement
par rapport terrain actuel.
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>1.2 = hauteur de remblais en m
<-1.4 = hauteur de déblais en m
0.0m à >1.2m
0.0m à 0.9m
-0,2 à <-1.2m
Gymnase <-1.2m
Butte « jardin de pluie / Saut du Loup »
<-1.4m
Figure 12 : Plan des terrassements - avec report des principales hauteurs de remblais envisagées – Source :
CCE_PRO_VRD 02_Plan des terrassements du 08/05/2026
1.4.2 Ouvrages géotechniques
Les ouvrages géotechniques suivants sont prévus au stade PRO et seront étudiés dans la suite du
rapport :
• Fondations profondes de type pieux pour l’ensemble des bâtiments ;
• Mur de soutènement de la rampe d’accès sur pieux ;
• Fondations de types pieux battus bois pour les passerelles ;
• Portance des plateformes sous voiries.
1.4.3 Sollicitations appliquées aux fondations
Suite à un premier échange avec le bureau d’étude structure IGREC Ingénierie concernant les descentes
de charges à considérer dans le cadre du projet et l’envoi des raideurs de pieux (horizontales et
verticales) en fonction du diamètre au mois d’avril, les descentes de charges définitives actualisées pour
2 bâtiments représentatifs du projet (les unités A et E) ainsi que pour la cour maternelle (unité P) nous
ont été communiquées par mail le 19/06/26. D’après les documents communiqués le 06/07/26 :
• les unité A, B et C (bâtiments de l’école élémentaire) ont des descentes de charges similaires
• les unités E, F et G (bâtiments de la crèche) ont des descentes de charges similaires.
Pour l’unité D (bâtiment salle polyvalente), aucune descente de charges ne nous a été communiquée.
Dans la mesure où il est prévu, dans le cadre du projet, de stocker 0.9m de remblais au droit de ce
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bâtiment, nous réaliserons un dimensionnement avec un des pieux les moins chargé et un des pieux les
plus chargé de l’ensemble des bâtiments.
Les descentes de charges figurent en annexe 5 du présent rapport.
Figure 13 : Localisation des différentes unités, source Mail 06/07
1.4.4 Voiries projetées
Le projet comprend la réalisation d’aménagement du jardin public avec des cheminements piétons ainsi
qu’une voirie et des places de stationnement.
Les trafics envisagés ne nous ont pas été communiqués.
1.4.5 Travaux préparatoires
D’après le mail de retour de la MOE concernant la solution envisagée pour la rampe (pieux), aucun
préchargement n’est prévu dans le cadre du projet.
1.5 Zone d’influence géotechnique
Le projet est concerné par les avoisinants suivants :
• Les résidences existantes sur la façade Nord,
• Le tracé de la ligne ferroviaire sur la façade Est,
• Les existants du site (Gymnase et salle de tennis de table) en façade Sud,
• Le Cours de Verdun en façade Ouest.
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Résidence existante
Site étudié
Cours de
Verdun
Ligne ferroviaire
Gymnase
Figure 14 : Vue aérienne 2026 – Source : Google Maps
1.6 Missions de Ginger CEBTP
La mission de GINGER CEBTP est conforme au contrat n°SBX2.N.0639 V4 du 02/12/2024 et à la norme
NF P94-500 de Novembre 2013 (cf. Annexe 1). Elle correspond à une étude géotechnique de conception
phase projet (G2 PRO), soit :
• Définir si besoin un programme d’investigations spécifique et le réaliser,
• Faire un dossier de synthèse qui comprend l’analyse de l’ensemble des investigations réalisées
sur le site,
• Définir les hypothèses et les valeurs caractéristiques à prendre en compte pour le projet, en
établissant des modèles géotechniques, hydrogéologiques et sismiques,
• Établir les notes techniques donnant les choix constructifs des ouvrages géotechniques,
• Proposer un phasage de construction, en définissant les caractéristiques des ouvrages
géotechniques,
• Définir les valeurs seuils des dimensionnements,
• Justifier les caractéristiques des ouvrages géotechniques par l’établissement de notes de calcul :
fondations profondes des ouvrages.
L’approche des quantités, coûts et délais de réalisation des ouvrages géotechniques n’est pas prévue
dans la présente mission.
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2 Synthèse géotechnique
2.1 Investigations
2.1.1 Sondages, essais et mesures in situ
La campagne d’investigations a été définie par Ginger CEBTP en accord avec le client.
Ces investigations ont toutes été réalisées.
L’implantation des sondages et essais in situ figure sur le plan d’implantation joint en annexe 2. Elle a été
définie et réalisée par Ginger CEBTP en fonction du projet.
L’altitude des têtes de sondages correspond au niveau du terrain au moment des investigations, noté
« TA » dans la suite de ce rapport.
Les altitudes des têtes de sondages ont été estimées d’après le plan topographique qui nous a été
transmis.
Les investigations suivantes ont été réalisées :
Type de sondage (Campagne 2023 – mission G1PGC) Quantité Noms Prof. / TA Altitude NGF
SD1-PZ 25,0 ≈+3,0
Sondage destructif avec enregistrement des paramètres
3 SD2 25,0 ≈+2,9
en continu et prélèvement de cuttings
SD3 25,0 ≈+3,0
Sondage destructif avec enregistrement des paramètres 1 SP1 25,0 ≈+3,0
en continu et prélèvement de cuttings
Exécution d’essais pressiométriques. 10
Norme NF EN ISO 22476-4
PM1 2,5 ≈+2,6
PM2 2,5 ≈+2,7
PM3 2,5 ≈+2,6
Puits à la pelle hydraulique, à la mini-pelle ou au
7 PM4 2,5 ≈+3,1
tractopelle
PM5 2,5 ≈+2,9
PM6 2,5 ≈+2,7
PM7 2,5 ≈+3,0
Type de sondage (campagne 2025- mission G2) Quantité Noms Prof. / TA Altitude NGF
SD11 ≈+2,9
Sondage destructif avec enregistrement des SD13 ≈+2,9
4 30,0
paramètres en continu et prélèvement de cuttings SD14 ≈+3,0
SD14 ≈+3,0
Sondage destructif avec enregistrement des SP11+Pz ≈+2,9
2 30,0
paramètres en continu et prélèvement de cuttings SP12 ≈+3,0
Exécution d’essais pressiométriques.
20
Norme NF EN ISO 22476-4
PM20 2,5 ≈+3,0
PM21 2,5 ≈+3,0
PM22 2,5 ≈+3,2
Puits à la pelle hydraulique, à la mini-pelle ou au PM23 2,5 ≈+3,0
8
tractopelle PM24 2,5 ≈+3,0
PM25 2,5 ≈+3,0
T1 2,5 ≈+3,0
T2 1,3 ≈+3,0
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Les coupes des sondages sont présentées en annexes 3.
Par ailleurs, les forages de cette campagne d’investigation étant réalisés à l’eau (ou boue de forage,
bentonite…), les niveaux d’eau en forage ne sont pas toujours identifiables ou peuvent être biaisés en
raison de leur interférence avec les fluides de forage injectés.
Nous attirons l’attention sur la nécessité de reboucher les piézomètres ou les forages équipés avant le
démarrage des travaux lorsque ces ouvrages se trouvent dans l’emprise du terrassement. En effet,
recouper un forage équipé ou un piézomètre lors du terrassement en déblais peut conduire à des arrivées
d’eau dans la fouille.
2.1.2 Piézométrie
Les équipements suivants ont été mis en place par Ginger CEBTP lors des investigations :
Sondage de Description de l’équipement piézométrique mis en place
référence / Profondeur du Niveau de la partie
Equipement en tête Ø du Tube
Diamètre tube (m/TA) crépinée (m/TA)
Tube crépiné de 1 m à
SD1+Pz 3,0
Capot métallique de 3 m de profondeur
protection scellé au Ø52/60 mm Tube crépiné de 13,5
SP11+PZ terrain 16,5 m à 16,5 m de
profondeur
En SD1-PZ, le piézomètre « court » est représentatif de la nappe des remblais. Les niveaux d’eau de ce
piézomètre ont été suivis depuis fin 2023.
En SD11-PZ, le piézomètre « long », est représentatif de la nappe des sables et graviers. Les niveaux
d’eau de ce piézomètre ont été suivis pendant 1 an.
2.1.3 Essais de laboratoire
Les essais suivants ont été réalisés :
Identification des sols (campagen 2023 + 2025) Nombre Norme
Classification des sols (GTR) 6 NF P11-300
Nota : les prélèvements d’échantillons sont la propriété du client. Ils seront conservés pendant un mois à
compter de l’envoi du rapport. S’il le souhaite, le client pourra donc soit récupérer ses prélèvements, soit
demander à ce qu’ils soient conservés. A défaut de demande expresse, les prélèvements seront mis au
rebus.
Des analyses d’agressivité chimique de l’eau été réalisés par Ginger CEBTP :
Agressivité de l'eau Nombre Norme
Analyse chimique 2 NF EN 206-1
Les résultats des essais en laboratoire sont présentés en annexe 4.
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2.2 Coupe lithologique
D’après nos données et les cartes géologiques de BORDEAUX à l’échelle 1/50000, le site serait constitué
des formations suivantes, de haut en bas :
• Des remblais d’aménagements d’épaisseurs variables,
• Des alluvions constituées d’argiles tourbeuses grises à argiles vasardes (cf FyB-T de la carte
géologique),
• Des sables et graviers (alluvions sablo-graveleuses de la Garonne)
• Le substratum marneux constitué de marnes et calcaires.
Site étudié
Figure 15 : Carte géologique imprimée au 1/50 000ème - Source : Infoterre
Pour rappel, d’après la carte établie par le site Géorisques.gouv.fr concernant l’aléa remontée de nappe
phréatique, le site étudié est localisé principalement dans une zone potentiellement sujette aux
débordements de nappe.
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Site étudié
Figure 16 : Extrait de la carte des remontées de nappes - Source : Géorisques.gouv.fr
D’après les informations données par le BRGM (Bureau de Recherches Géologiques et Minières), le
niveau d’exposition vis-à-vis du retrait / gonflement des terrains argileux au droit du projet est moyen.
Site étudié
Figure 17 : Extrait de la carte d’exposition au retrait gonflement des argiles, source Géorisques.gouv.fr
A noter que la profondeur des formations est donnée par rapport au terrain actuel tel qu’il était au
moment de la reconnaissance novembre 2023 et janvier 2025.
Formation n°1 : Terrains de couverture : terre végétale et remblais
Profondeur : de -0.7 m à -2,3 m environ
Commentaires :
• De par son origine, la nature et l'épaisseur de cet horizon sont hétérogènes et sont susceptibles
de varier sensiblement et brutalement,
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• Les remblais sont limono-argileux avec des débris divers : déchets de construction (briques,
céramiques), débris divers calcaires, plastiques, verres, machefers, ferrailles etc…
• La partie supérieure des remblais sur 0,3m à 0,5m voire 0,7m semble présenter localement moins
de déchets que la partie inférieure. Cette partie contient plus ou moins de racines faisant la
transition avec la terre végétale (pelouse du stade). L’épaisseur de terre végétale ne peut pas être
distinguée de ces remblais argilo-limoneux.
• Les profondeurs pour cet horizon remblayé sont données à titre indicatif ; le passage entre les
remblais et le sol support sous-jacent peut correspondre à des matériaux plus ou moins remaniés
sur une frange superficielle dont l’épaisseur est difficile à mettre en évidence. De plus, compte tenu
du caractère anthropique de ces matériaux, il faut s'attendre à des variations d’épaisseurs dans
l’emprise du projet, avec des répartitions aléatoires sur le site.
• Cette formation a fait l’objet d’étude de pollution (cf. rapport de diagnostic pollution réalisé par la
société BURGEAP + rapport d’évaluation complémentaire de la qualité environnementale des
milieux d’EauGéo du 31/01/2025). On se reportera à ces rapports pour les aspects pollutions.
Formation n°2 : Argiles des Mattes et vase sableuse
Profondeur : de -0.7 m/-2,3 m à -12,3 à -15,3 m au droit des sondages,
Commentaires :
• Ce sont des argiles tourbeuses marrons à noirâtres, devenant vasarde en profondeur avec
passages à des sables vasards localement.
• Cette formation possède des caractéristiques mécaniques très faibles avec des sols mous à très
mous.
• Ces sols sont réputés évolutifs et compressibles dans le temps du fait de la présence de matières
organiques.
Formation n°3 : Sables et graves
Profondeur : de -12,3m/-15,3m à -17m/-20m au droit des sondages,
Commentaires :
• Cette formation est caractérisée par un passage à dominance sableuse en tête et graveleux en
base,
• Elle correspond aux alluvions anciennes de la Garonne,
• Elle possède des caractéristiques mécaniques globalement moyennement denses à denses selon
la présence de passées sableuses et sablo-graveleuses.
Formation n°4a : Marne et calcaire +/- sableux
Profondeur : de -17.0m/-20.0m à -22.0m/-24.0m au droit des sondages,
Commentaires :
• Cette formation possède des caractéristiques mécaniques hétérogènes, globalement bonnes
pouvant être plus faibles localement.
Formation n°4b : Marno-calcaire et marne
Profondeur : de -22.0m/-24.0m à au moins -30,0m au droit des sondages,
Commentaires :
• Cette formation possède des très bonnes caractéristiques mécaniques.
• Les modules pressiométriques dans cette formation dépassent les 100 MPa.
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Pour une meilleure analyse, il a été établi ci-après une classification des formations décrites ci-dessus
au droit de chaque sondage :
SP11-PZ 2,86 SD11 2,86 SD14 2,95 SP12 3,00 SD13 2,86
Sondages et cote (m et NGF)
En m Cote NGF En m Cote NGF En m Cote NGF En m Cote NGF En m Cote NGF
TOIT 2,86 2,86 2,95 3,00 2,86
Remblais
BASE 1,00 1,86 1,00 1,86 0,70 2,25 2,00 1,00 2,50 0,36
TOIT 1,00 1,86 1,00 1,86 0,70 2,25 2,00 1,00 2,50 0,36
Argile marron
BASE 2,00 0,86 2,50 0,36 2,00 0,95 - - - -
Argile vasarde et vase TOIT 2,00 0,86 2,50 0,36 2,00 0,95 - - - -
sableuse BASE 13,00 -10,14 12,80 -9,94 13,20 -10,25 15,30 -12,30 12,30 -9,44
TOIT 13,00 -10,14 12,80 -9,94 13,20 -10,25 15,30 -12,30 12,30 -9,44
sables et graviers + altération
BASE 18,20 -15,34 17,40 -14,54 19,00 -16,05 19,50 -16,50 17,00 -14,14
Marne sableuse, marne assez TOIT 18,20 -15,34 17,40 -14,54 19,00 -16,05 19,50 -16,50 17,00 -14,14
tendre BASE 22,00 -19,14 22,15 -19,29 22,10 -19,15 24,00 -21,00 21,80 -18,94
TOIT 22,00 -19,14 22,15 -19,29 22,10 -19,15 24,00 -21,00 21,80 -18,94
Marne compacte
BASE 30,00 <27,14 30,00 <27,14 30,00 <27,05 30,00 <27 30,00 <27
SD1-PZ(G1) 3,00 SP1(G1) 3,00 SD15 3,04 SD2-PZ(G1) 2,90 SD3 3,00
Sondages et cote (m et NGF)
En m Cote NGF En m Cote NGF En m Cote NGF En m Cote NGF En m Cote NGF
TOIT 3,00 3,00 3,04 2,90 3,00
Remblais
BASE 2,00 1,00 2,00 1,00 2,00 1,04 2,00 0,90 2,30 0,70
TOIT 2,00 1,00 2,00 1,00 2,00 1,04 2,00 0,90 2,30 0,70
Argile marron
BASE - - - - - - - - - -
Argile vasarde et vase TOIT - - - - - - - - - -
sableuse BASE 14,50 -11,50 15,00 -12,00 14,00 -10,96 12,00 -9,10 13,00 -10,00
TOIT 14,50 -11,50 15,00 -12,00 14,00 -10,96 12,00 -9,10 13,00 -10,00
sables et graviers + altération
BASE 19,50 -16,50 19,50 -16,50 20,00 -16,96 17,50 -14,60 17,20 -14,20
Marne sableuse, marne assez TOIT 19,50 -16,50 19,50 -16,50 20,00 -16,96 17,50 -14,60 17,20 -14,20
tendre BASE 22,00 -19,00 22,50 -19,50 23,20 -20,16 - - 20,60 -17,60
TOIT 22,00 -19,00 22,50 -19,50 23,20 -20,16 - - 20,60 -17,60
Marne compacte
BASE 25,00 <22 25,01 <22 30,00 <27 25,00 <22 25,00 <22
Remarques : nous rappelons qu’il n’est pas toujours évident de distinguer les variations horizontales
et/ou verticales éventuelles, inhérentes aux changements de faciès, compte tenu de la surface
investiguée par rapport à celle concernée par le projet. De ce fait, les caractéristiques indiquées
précédemment ont un caractère représentatif mais non absolu.
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2.3 Caractéristiques pressiométriques
L'analyse des essais pressiométriques disponibles aboutit aux valeurs suivantes :
Pl* (MPa) EM* (MPa)
Formation / type de Nbr
Min Max Retenu Min Max Retenu
sol d'essais
n°1 : TV + remblais
n°2 : Argile des
3 0.2 0.3 0.25 1,8 2.1 3.0*
Mattes et vase
n°3 : Sables et graves 8 0.9 4.5 2.3 7.3 35.5 18.6
n°4a : Marne et
8 1.3 4.7 3.0 7.4 102.0 45.0
calcaire +/- sableux
n°4b : Marno-calcaire
9 4.0 4.9 4.5 81.3 >200.0 100.0
et marne
*valeur retenue par expérience
Les modules Em dans le substratum marno-calcaire et marne de la formation n°4b sont très élévés, avec
la présence d'horizons très raides (Em > 100 MPa).
2.4 Synthèse des essais en laboratoire
2.4.1 Essais d’identification
Les procès-verbaux des essais en laboratoire sont insérés en annexe 4.
Dans le tableau ci-dessous sont reportés les résultats des essais d’identification sur matériaux non
rocheux :
VBS Indice de Passant
Référence Prof. (m) W Dmax Classe
Type de sol (g de bleu plasticité à 80 µm
échantillon échantillon (%) (mm) G.T.R.
pour 100) IP (%)
Remblai sablo-
PM3 argilo-graveleux, 1,1/1,8 21,6 1,45 - 40,5 32 A1
briques
Argile grise à grise A4 « h à
PM5 1,3/2,5 84,6 - 44 98,7 3
foncé « th » (2)
120 - - - - -
PM20 Argile noire 1,5/2,7(1)
88 - - - - -
Remblais sablo-
PM22 argilo-limoneux, 0/1 14 1,9 - 41 16 A1
briques
57 - 25 98 5 A2th/A3
Argile grisâtre
PM23 1,4/2,3(1) 106 - - - - -
noirâtre
76 - - - - -
Argile grisâtre 67 - - - - -
PM24 1,4/2,3
noirâtre 59 - - - - -
Remblais limon
T1 0-0,7 18 2,6 - 60 10 A2
argileux marron
Remblais limono-
T2 0/1 22 4,1 - 49 40 A2
argileux marron
(1) plusieurs teneurs en eau effectuées sur différents échantillons prélevés à cette profondeur.
(2) : compte tenu de leur teneue en eau les sols argileux A4 sont considérés dans un état hydrique humide « h »à très humide
« th »
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Les remblais sont de classe GTR A1-A2 correspondant à des matériaux sensibles aux variations de
teneur en eau et pouvant se dégrader rapidement suite à un apport même modéré d’eau, en perdant leur
portance et leur consistance. En général, les sols A2 sont sensibles au phénomène de retrait lors des
périodes de sécheresse.
Les argiles noirâtres sont de classe GTR A2 th à A4 et correspondent à des matériaux fins argileux
pouvant être très plastiques. Elles sont tourbeuses avec des teneurs en eau pouvant dépasser les 100%.
Ces argiles sont très sensibles au phénomène de retrait-gonflement lors des périodes de sécheresse.
Nous avons placé les résultats des limites d’Atterberg dans le Diagramme de Casagrande :
PM23
PM5
Diagramme de plasticité de Casagrande et description des sols selon la norme EN ISO14688-2
D’après le diagramme, les sols considérés sont de classe A2/A3 et A4, assimilables à des limons très
plastiques.
2.4.2 Essai d’aptitude au traitement
Les procès-verbaux des essais en laboratoire sont insérés en annexe 4.
Une aptitude au traitement des sols a été réalisée sur des remblais limono-argileux prélevés au droit des
sondages T1 (0.3m à 0.7m) et T2 (0.3m à 1.0m).
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Les résultats obtenus sont présentés dans le tableau ci-dessous :
Classe
G.T.R. Dosage Résistance Aptitude
Référence 2023 (et Dosage en Gonflement en du
Type de
de équivalent en CaO Ciment volumique compression matériau
sol
l’échantillon classe (%) C32.5 Gv7j (%) diamétrale au
GTR (%) Rit (MPa) traitement
2000)
Remblais
T1+T2 limono- A2 1.5 7.0 6.1 0.12 Douteux
argileux
Ces résultats se basent sur les dosages types proposés dans le guide de traitement des sols GTS pour
ce type de matériau. L’aptitude au traitement indique des résultats douteux (pour les deux critères :
gonflement Gv et caractéristiques mécaniques Rt = 0,12 MPa).
Des essais complémentaires seraient donc à prévoir pour pouvoir vérifier la faisabilité du traitement de
ces sols dans un objectif de traitement en « couche de forme ».
Rappelons que cette frange de sols n’est pas homogène et :
• se situe en-dessous d’un horizon végétalisé mal défini
• se situe au-dessus de remblais plus hétérogènes à débris anthropiques
• des polluants divers y compris la présence d’engrais (traitement de l’ancienne pelouse du stade)
peuvent y être présents et sont défavorables à la prise du ciment
Pour la formation dn°2 composée d’argile marron noirâtre à passages tourbeux (mélange des sols de
PM20+PM23+PM24), il n’a pas été possible en laboratoire de réaliser un mélange homogène permettant
de définir les références de compactage du matériau. Les densités sèches du matériau sont inférieures
à 1 (matériau tourbeux). Ces sols sont de classe GTR A2th/A3 et A4. Les teneurs en eau réalisées sur
différents échantillons prélevés indiquent des valeurs entre 57 à 106 % ce qui caractérise l’hétérogénéité
du sol et la présence de matériaux tourbeux.
Une analyse de la teneur en matière organique (MO) a été effectuée en PM23 et confirme la présence
de matière organique (24.5 % dans cet échantillon) => matériau classé F12/A2th-A3 selon le GTR.
Cette formation est hétérogène (variation importante des teneurs en eau au sein de la couche compte
tenu de la présence de la matière organique) : le traitement in-situ de ces matériaux ne nous parait pas
réalisable du fait de la matière organique et de l’hétérogénéité constatée.
2.4.3 Agressivité chimique du sol et de l’eau
Les PV des résultats des essais en laboratoire sont présentés en annexe 4.
Leurs principaux résultats sont reportés dans le tableau ci-dessous :
SD1/PZ (nappe SP11/PZ (nappe
Agressivité de l’eau sur les bétons remblais) sable et graviers)
Valeur mesurée Valeur mesurée
Sulfates (SO42-) (mg/L) 262 29,1
pH 7.5 7,7
Anhydride carbonique agressif (CO2 ag) (mg/L) 0.0 0,0
Azote ammoniacal (NH4+) (mg/L) 3.84 2.58
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SD1/PZ (nappe SP11/PZ (nappe
Agressivité de l’eau sur les bétons remblais) sable et graviers)
Valeur mesurée Valeur mesurée
Magnésium (Mg2+) (mg/L) 47.7 32.7
Titre alcalimétrique complet (TAC) (°f) 76.5 36.5
Les valeurs limites pour chaque classe d’exposition (pour une température eau/sol comprise entre 5 et
25°C) selon la norme NF EN 206 sont synthétisées ci-après :
Caractéristiques chimique XA1 XA2 XA3
Eaux de surfaces et souterraines
SO42- (mg/L) ≥ 200 et ≤ 600 > 600 et ≤ 3000 > 3000 et ≤ 6000
pH ≤ 6.5 et ≥ 5.5 < 5.5 et ≥ 4.5 < 4.5 et ≥ 4.0
> 100
CO2 agressif (mg/L) ≥ 15 et ≤ 40 > 40 et ≤ 100
Jusqu’à saturation
NH4+ (mg/L) ≥ 15 et ≤ 30 > 30 et ≤ 60 > 60 et ≤ 100
> 3000
Mg2+ (mg/L) ≥ 300 et ≤ 1000 > 1000 et ≤ 3000
Jusqu’à saturation
Les eaux de la nappe des sables et graviers sont très peu agressives vis-à-vis du béton. Les valeurs
mesurées caractérisent une absence d’agressivité chimique vis-à-vis des bétons (classe <XA1).
Les eaux de la nappe des remblais caractérisent une classe d’exposition XA1 vis-à-vis de l’environnement
chimique (environnement à faible agressivité chimique).
Nous retiendrons une classe XA1 pour le choix des bétons.
2.5 Synthèse hydrogéologique
2.5.1 Inondation / débordement de cours d’eau
Un Plan de Prévention des Risques naturels de type Inondation nommé PPR de Cenon (révision) a été
approuvé le 23/02/2022 concernant les aléas « Inondation », « Par une crue à débordement lent de cours
d'eau », « Par submersion marine ». Notre site d’étude se trouve au sein de la zone réglementaire bleu,
qui correspond à une zone déjà urbanisée en zone d’aléa modérée ou faible. Dans cette zone, une
urbanisation est possible mais doit respecter certaines prescriptions concernant le type de projet
souhaité, selon le « Règlement du PPRI de l’agglomération Bordelaise, commune de CENON », approuvé
par arrêté préfectoral du 23 février 2022.
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Site étudié
Figure 18 : Extrait de la carte de zonage du PPRI, source gironde.gouv.fr
Site étudié
Figure 19 : Extrait de la carte de cote des seuils, source gironde.gouv.fr
La commune de CENON a déjà fait l’objet de 12 arrêtés de type « Inondations et/ou Coulées de Boue »
entre 1982 et 2021.
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Par ailleurs des informations précises sur le risque réel d’inondation peuvent être fournies dans les
documents d’urbanisme (P.L.U.) et dépendent des travaux de protection réalisés, donc susceptibles de
varier dans le temps. S’agissant de données d’aménagement hydraulique et non de données
hydrogéologiques, elles ne font pas partie de notre mission d’étude géotechnique.
De plus, le site étudié est dans une zone potentiellement sujettes aux débordements de nappe.
2.5.2 Contexte hydrogéologique
On retiendra que le site étudié est caractérisé par la présence de deux nappes :
• La « nappe des remblais » : elle est alimentée par l’infiltration des eaux de pluie dans des
remblais hétérogènes et plus ou moins perméables. Les infiltrations forment des poches d’eau
pouvant être plus ou moins continues entre elles. Les niveaux d’eau fluctuent en fonction de la
pluviométrie et des saisons,
• Les alluvions argileuses sont plus ou moins saturées et peuvent être le siège de petites
circulations d’eau,
• Nappe semi-profonde des alluvions anciennes sablo-graveleuses en communication avec la
Garonne et avec la nappe du substratum. Elle est captive, en charge, piégée sous les argiles et
peut subir l’influence de la marée. Cet aquifère est réputé être très productif et peut subir
l’influence de la marée (faible marnage sur la zone compte tenu de la distance du fleuve) et
latéralement par la nappe des calcaires de l’Oligocène.
2.5.3 Niveaux d’eau et suivi piézométrique
Lors de la réalisation des sondages à la pelle mécanique (2023 et 2025), des venues d’eau ont été
observées dans les remblais (niveaux d’eau non stabilisés), ces venues d’eau caractérisent la nappe des
remblais.
Il est à noter que les niveaux d’eau dans le sol peuvent varier en fonction de la saison et de la pluviométrie.
Les niveaux d’eau mesurés doivent donc être considérés à un instant donné.
Les niveaux d’eau relevés correspondent à une mesure ponctuelle réalisée au moment des investigations
Le piézomètre SD1-PZ a fait l’objet d’un suivi piézométrique sur 1 année (12 relevés de novembre 2023
à janvier 2025) dans le cadre de la mission G1 qui s’est poursuivi ensuite jusqu’à aujourd’hui. Le
piézomètre SP11-Pz, mis en place durant la mission G2 AVP, a fait également l’objet d’un suivi
piézométrique sur une durée de 1 an depuis le mois de juillet 2025. Les deux suivis se sont arrêtés au
mois de juillet 2026. L’ensemble des données récoltées sont reportées ci-après.
Sondage : SD1-PZ SP11-PZ
Profondeur ALTI NGF Profondeur ALTI NGF
2.7 3.0 16.1 2.9
m/TA m NGF m/TA m NGF
09/11/2023 3.0* 0.0*
13/11/2023 0.8 2.2
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Sondage : SD1-PZ SP11-PZ
Profondeur ALTI NGF Profondeur ALTI NGF
2.7 3.0 16.1 2.9
m/TA m NGF m/TA m NGF
11/01/2024 0.8 2.2
14/02/2024 1.6 1.4
10/04/2024 0.9 2.1
23/05/2024 1.3 1.7
08/07/2024 2.4 0.7
31/07/2024 2.3 0.7
06/09/2024 2.4 0.6
21/10/2024 2.4 0.6
28/11/2024 2.0 1.0
24/12/2024 2.0 1.0
27/01/2025 1.0 2.0
11/03/2025 2.0 1.0
09/04/2025 1.8 1.2
15/05/2025 1.3 1.7
05/06/2025 1.5 1.5
01/07/2025 1.8 1.2
15/07/2025 1.9 1.1 1.3 1.7
14/08/2025 2.0 1.0 1.4 1.6
01/09/2025 2.1 1.0 1.9 1.0
02/10/2025 2.0 1.0 1.9 1.0
06/11/2025 1.9 1.1 1.9 1.0
05/12/2025 1.8 1.2 1.8 1.1
06/01/2026 1.7 1.3 1.6 1.3
02/02/2026 0.8 2.2 0.9 2.0
11/03/2026 1.2 1.8 1.1 1.8
08/04/2026 1.3 1.8 1.1 1.8
07/05/2026 1.4 1.6 1.1 1.8
03/06/2026 1.7 1.3 1.2 1.7
21/07/2026 1.9 1.1 1.4 1.5
* Pour rappel, certains sondages ont été réalisés avec un fluide de forage, les niveaux d'eau mesurés en fin
intervention sont donc peu représentatifs.
Les mesures sont également présentées sous forme d’un graphique :
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Construction d'une cité de l'enfance - CENON - Suivi piézométrique (m/TA)
Pluviométrie cumulée par mois (en mm) (valeur en fin de mois) SD1-PZ SP11-PZ
300 0.0
250 0.5
0.8 0.8 0.8
Pluviométrie cumulée par mois (en mm)
0.9 0.9
200 1.0 1.1 1.0
1.1 1.1
PROFONDEUR (M/TA)
1.2 1.2
1.3
1.3 1.3 1.3
1.4 1.4
1.4
150 1.5 1.6 1.5
1.6
1.7
1.8 1.7
1.8 1.8
1.9 1.9 1.9 1.9 1.8
1.9 1.9
100 2.0 2.0 2.0 2.0
2.0 2.1 2.0
2.3
2.4
2.4 2.4
50 2.5
0 3.0
31/10/2023
30/11/2023
31/12/2023
31/01/2024
29/02/2024
31/03/2024
30/04/2024
31/05/2024
30/06/2024
31/07/2024
31/08/2024
30/09/2024
31/10/2024
30/11/2024
31/12/2024
31/01/2025
28/02/2025
31/03/2025
30/04/2025
31/05/2025
30/06/2025
31/07/2025
31/08/2025
30/09/2025
31/10/2025
30/11/2025
31/12/2025
31/01/2026
28/02/2026
31/03/2026
30/04/2026
31/05/2026
30/06/2026
31/07/2026
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Construction d'une cité de l'enfance - CENON - Suivi piézométrique (NGF)
Pluviométrie cumulée par mois (en mm) (valeur en fin de mois) SD1-PZ SP11-PZ
300 2.5
2.2 2.2 2.2
250 2.1
2.0 2.0 2.0
1.8
1.8 1.8
1.8
Pluviométrie cumulée par mois (en mm)
1.7
200 1.7 1.7 1.8
1.7
PROFONDEUR en NGF
1.6 1.6 1.5
1.5 1.5
1.4
1.3
1.3 1.3
150 1.2 1.2
1.2
1.1 1.1
1.0 1.0 1.1
1.0 1.0 1.1 1.0
1.0 1.0
1.0
1.0 1.0
100
0.7
0.7
0.6 0.6
0.5
50
0 0.0
31/10/2023
30/11/2023
31/12/2023
31/01/2024
29/02/2024
31/03/2024
30/04/2024
31/05/2024
30/06/2024
31/07/2024
31/08/2024
30/09/2024
31/10/2024
30/11/2024
31/12/2024
31/01/2025
28/02/2025
31/03/2025
30/04/2025
31/05/2025
30/06/2025
31/07/2025
31/08/2025
30/09/2025
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31/01/2026
28/02/2026
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Figure 20 : Suivi piézométrique Ginger CEBTP
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On peut noter la sensibilité de la « nappe » des remblais à la pluviométrie. Elle est directement alimentée
par les eaux météoriques : elle fluctue en fonction de la pluviométrie et des saisons. Seul un suivi
piézométrique monitoré permettrait d'estimer cette variabilité à une échelle journalière.
Rappelons que le site est inondable.
On remarque que les suivis des deux piézomètres sont relativement similaires. La similitude dans le suivi
piézométrique de la nappe des sables et graviers (SP11-PZ) au regard du suivi de la nappe des remblais
(SD1-PZ) peut s’expliquer par des infiltrations le long du tube piézométrique.
L’étude du contexte hydrogéologique ne fait pas partie de la présente mission et doit faire l’objet d’une
étude spécifique (cf. annexe A1 de la norme NFP 94-500).
2.6 Risques naturels
2.6.1 Retrait-gonflement des sols
A noter que, d’après les informations données par le BRGM (Bureau de Recherches Géologiques et
Minières), le niveau d’exposition vis-à-vis du retrait / gonflement des terrains argileux au droit de la zone
d’étude est : Moyen.
2.6.2 Radon
Le terrain situé sur la commune de CENON (33) présente un potentiel radon de catégorie 1.
2.6.3 Classe de sol
Selon l’Eurocode 8 (§4.5.6), les efforts dans les fondations profondes peuvent provenir à la fois des effets
inertiels (résultant de la mise en vibration de la structure) et cinématiques (imposés par la déformation du
sol autour des fondations).
Les sollicitations qui se développent en raison de l’interaction cinématique doivent être évaluées
uniquement si toutes les conditions suivantes sont réunies :
• Profil de sol de Clase D, E, S1 ou S2
• Ouvrages de catégories d’importance III ou IV
Le guide indique donc que les effets cinématiques (déformation du sol lors de l’épisode sismique – g(z))
sont pris en compte pour les ouvrages de catégorie d’importance III et pour une classe de sol D.
Accélération de calcul
Nous avons retenu les hypothèses suivantes :
- ouvrage situé en « zone 2 » dite de sismicité faible (0.7 m/s² <ag< 1.1 m/s²) ;
- pour un bâtiment de catégorie d’importance III le facteur d’importance est 1 = 1.2.
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Pour des bâtiments de catégorie III, en zone de sismicité 2 (risque faible), la prise en compte de l’aléa
sismique est exigée.
Les paramètres suivants seront pris en compte :
• accélération maximale de référence agR = 0.7m/s²
• accélération horizontale de calcul (ag) déduite par ag = 1 x agR soit ag = 0.84 m/s².
Caractérisation du sol
Amplification topographique :
Selon l’annexe A de NF-EN1998-5 (Eurocode 8), l’effet topographique peut être négligé, la pente de
terrain étant inférieure à 15° aux abords du projet (site sensiblement plat).
Caractéristiques de sol :
Selon l’Eurocode 8, les classes de sol sont fonction du profil stratigraphique et de V s,30 qui est la moyenne
harmonique des vitesses des ondes S dans les 30 m de sols superficiels.
La méthode utilisée permettant d'estimer, pour chacune des couches, la vitesse des ondes de
cisaillement Vs est la suivante :
• Calcul du module de cisaillement tangent Go à partir du module pressiométrique Em par la relation
empirique suivante : G0 = 8 à 12 Em (pour les sol normaux) et G0= 12 à 15 Em (pour les sols
mous)
• Calcul du module de cisaillement G par la relation : G / Go = 0.80 (cf. Eurocode 8 Partie 5)
• Calcul de la vitesse des ondes S pour chacune des formations :
𝑣 = √𝐺/𝜌 )
Avec :
• G0 : module de cisaillement maximal en kPa (ou Gmax)
• : poids volumique du matériau divisé par g accélération de pesanteur (9.81 m2/s), soit en
kN.s².m-4.
Le tableau suivant donne les résultats obtenus :
Epaisseur Go (MPa) Vsi
Formation G (MPa) 𝝆 (kN.s².m-4)
(m) (m/s)
(ou Gmax)
1 - Terrain de couverture -1.0 44 35 1.83 139
2 – Argile des Mattes et vase -15.0 42 33 1.63 144
3 – Sables et graves -20.0 167 133 1.89 266
4a – Sable et gravier -23.0 360 288 1.94 386
4b – Marno-calcaire et marne >-30.0 800 640 2.04 560
* La valeur de Gmax est obtenue par la méthode pressiométrique
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La classe de sol, au sens de la norme NF-EN1998-1 (Eurocode 8), est fonction de la valeur moyenne de
la propagation des ondes S (VS,30) dans les 30m de sol superficiel :
VS,30 = 30 / Σi (hi / Vi)
où hi et Vi sont respectivement l’épaisseur et la vitesse des ondes de cisaillement des n couches
constituant les 30 m de sols superficiels.
Dans notre cas, VS,30 est de l’ordre de 210 m/s, selon l’estimation de la valeur de G.
Nous sommes donc en présence d’un sol de classe C.
Accélération de séisme (agr) :
L’accélération de séisme prise en compte pour le dimensionnement sous sollicitations sismiques sera
de :
ag x i x S avec S – Coefficient de sol.
S = 1,5 pour des sols de classe C, zone de sismicité 2, bâtiment à « risque normal ».
Soit ag x I x S = 0,7 x 1,2 x 1,5 = 1,26 m/s²
La classe de sol a donc été estimée avec les essais pressiométriques réalisés dans le cadre de la
présente étude. Conformément à l’Eurocode 8, elle pourra être confirmée/affinée/optimisée dans le cadre
d’une mission complémentaire par la réalisation d’essais spécifiques permettant la mesure des Vs (cross-
hole, downhole, MASW…) que nous sommes en mesure de réaliser.
2.6.4 Risque sismique – données parasismiques réglementaires
Selon le décret n°2010-1255 et la norme NF EN 1998 (EUROCODE 8), les principales données
parasismiques déduites des éléments du projet et des reconnaissances effectuées dans le cadre de cette
étude et présentées dans les paragraphes précédents, figurent dans le tableau ci-dessous :
Type de sondage 2 (aléa faible)
C (Dépôts profonds de sable de densité moyenne, de gravier ou d’argile
moyennement raide, ayant des épaisseurs de quelques dizaines à
Type de sol
plusieurs centaines de mètres)
(vs compris en 180 et 360 m/s)
Catégorie d’importance du bâtiment III
Paramètre de sol S 1.5
Coefficient d'importance ϒI 1.2
Accélération du sol agr (m/s²) 0.7
D’après l’arrêté du 22 Octobre 2010 relatif à la classification et aux règles de construction parasismique
applicables aux bâtiments de la classe dite « à risque normal », l’ouvrage peut être classé en catégorie
d’importance III.
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Extrait de la règlementation parasismique applicable aux bâtiments de janvier 2011
Les bâtiments de catégorie d’importance III en zone sismique 2 sont soumis aux exigences
sismiques stipulées dans l’Eurocode 8.
Transmission de l’action sismique au sol - effet inertiel
Sous sollicitations sismique, les pieux doivent être dimensionnés de façon à résister aux effets inertiels
(provenant de la structure). Un dialogue itératif entre le BET structure et l’entreprise de pieux sera
nécessaire dans le cadre de la G3.
Transmission de l’action sismique au sol- effet cinématique
Selon l’Eurocode 8-5, les efforts dans les fondations profondes peuvent provenir à la fois des effets
inertiels (résultant de la mise en vibration de la structure) et cinématiques (imposés par la déformation du
sol autour des fondations).
Les sollicitations qui se développent en raison de l’interaction cinématique doivent être évaluées
uniquement si toutes les conditions suivantes sont réunies :
• Profil de sol de Classe D, E, S1 ou S2,
• Zone de sismicité modérée à forte,
• Ouvrages de catégories d’importance III ou IV.
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Extrait du guide AFPS/CFMS [1], prise en compte des effets inertiels et cinématiques
Par conséquent, les effets cinématiques (déformation du sol due au passage des ondes sismiques lors
de l’épisode sismique – g(z)) ne sont pas à considérer dans le dimensionnement des pieux pour une
classe de sol C en zone de sismicité 2.
2.6.5 Liquéfaction
Le projet se trouvant en zone de sismicité faible (zone 2), l’analyse de la liquéfaction des sols n’est pas
à réaliser d’après l’arrêté du 26 Octobre 2011 relatif à la classification et aux règles de construction
parasismique applicables aux ouvrages de la classe dite « à risque normal ».
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3 Principes généraux de construction en phase projet
3.1 Modèles géotechniques
En prenant en compte les éléments précèdent, nous avons retenu le modèle géotechnique suivant au
droit des ouvrages principaux du projet :
Bâtiment Caractéristiques pressiométrique
Formation
Profondeur de base en m/TA (cote m NGF) Pl* (MPa) EM (MPa) α
-1.0
1 - Terrain de couverture 0.4 4.0 2/3
(+1.8)
-15.0
2 – Argile des Mattes et vase 0.25 3.0 2/3
(-12.2)
-20.0
3 – Sables et graves 2.3 18.6 1/3
(-17.2)
-23.0
4a – Marne+/- sableuse 3.0 45.0 1/2
(-20.2)
>-30.0
4b – Marno-calcaire et marne 4.5 100.0 1/2
(<-27.2)
3.2 Adaptations générales du projet
3.2.1 Remarques préliminaires
Nota : Les indications données dans les chapitres suivants, qui sont fournies en estimant des conditions
normales d’exécution pendant les travaux, seront forcément adaptées aux conditions réelles rencontrées
(intempéries, niveau de nappe, matériels utilisés, provenance et qualité des matériaux, phasages,
plannings et précautions particulières).
Nous rappelons que les conditions d’exécution sont absolument prépondérantes pour obtenir le résultat
attendu et qu’elles ne peuvent être définies précisément à l’heure actuelle. A défaut, seules des
orientations seront retenues.
3.2.2 Ouvrages géotechniques
Les différents bâtiments de la cité de l’enfance seront fondés par fondations profondes ancrées dans le
substratum marno-calcaire. Il en est de même pour la rampe d’accès. Pour le jardin, les passerelles
piétons sont prévues fondées par pieux bois battus d'après les éléments communiqués.
3.2.3 Terrassements
3.2.3.1 Hauteur des terrassements
D’après le plan de terrassement communiqué, il est prévu :
• Au droit des bâtiments du projet :
o Au droit de la rampe d’accès : des remblais de stockage de terre du site jusqu’à 1.3m/TA,
hauteur progressive depuis le cours de Verdun,
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o Au droit de la salle polyvalente : d’après la réunion du 15/06/26, des remblais de
stockage de terre du site d’environ 0.9m/TA,
o Au droit de l’école élémentaire : des remblais modestes de l’ordre de 0.2m/0.4m/TA au
maximum.
• Pour l’aménagement du jardin public : des terrassements en déblai jusqu’à <-1.4 m localement
par rapport terrain actuel.
Les remblaiements prévus impliqueront des efforts parasites sur les pieux :
• Des frottements négatifs liés aux tassements induits,
• Des efforts dissymétriques (déplacements latéraux) dans les zones de remblaiement différentiels
Concernant la réalisation des nouveaux réseaux, les profondeurs de terrassement ne sont pas connues.
Les réseaux enterrés sensibles devront tenir compte des tassements de sols évoqués dans les
paragraphes suivants
3.2.3.2 Terrassabilité des matériaux
La réalisation des déblais concernant les Formations n°1 et 2 ne devrait pas poser de problème particulier
à l’extraction. Ils pourront donc se faire à l’aide d’engins classiques de moyenne puissance.
Toutefois, nous avons pu observer la présence de vestiges d’anciennes structures présentes sur le site
(dalles béton, réseaux…) et d’une ancienne tribune démolie depuis nos interventions et dont nous ne
connaissons pas les fondations. Cela nécessitera alors l’emploi d’engins adaptés ou d’outils adaptés tels
qu’éclateur, BRH, dérocteur, etc…
En conséquence, il conviendra de prévoir l'évacuation de tout vestige enterré (fondations, réseaux,
souches…) au droit du projet, Une attention particulière sera apportée au comblement des fouilles ainsi
créées. Dans tous les cas, le dimensionnement des fondations projetées ne considérera pas les
épaisseurs remaniées (terrains négligés).
Les matériaux, ainsi que les procédures de mise en œuvre et de contrôle devront répondre aux
recommandations des normes et guides en vigueur,
3.2.3.3 Traficabilité en phase chantier – Réalisation des plateformes de travail
D’après les essais d’identification, les matériaux concernés par les terrassements sont estimés de classe
GTR A1, A2, A3 et A4 selon la norme NF P11-300.
Ces sols sont sensibles aux variations de teneur en eau. Ils peuvent se dégrader rapidement suite à un
apport même modéré d’eau, en perdant leur portance et leur consistance.
En fonction des conditions rencontrées au moment des travaux, cet état hydrique est susceptible de varier
sensiblement. Les conditions d’utilisation de ces matériaux peuvent, par conséquent, évoluer fortement.
Par conséquent, les travaux devront être réalisés dans des conditions météorologiques favorables de
basses eaux sinon le chantier peut rapidement devenir impraticable et nécessiter la mise en place de
surépaisseurs en matériaux insensibles à l’eau.
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Ainsi une exécution des travaux en période météorologique favorable est vivement recommandée.
Il conviendra de réaliser une piste de chantier sur géotextile.
3.2.3.4 Réutilisation des déblais/remblais
Les matériaux issus des déblais concerneront principalement la formation n°1, remblais hétérogènes et
pollués et plus ponctuellement, la formation n°2, argiles tourbeuses sous-jacentes. Les terrassements en
déblai atteindront jusqu’à -1.40 m d’épaisseur environ.
Compte tenu des informations transmises par la maîtrise d’œuvre, il est envisagé la réutilisation des
déblais pour réaliser des buttes paysagères jusqu’à 1,30 m de haut ; de plus il est également prévu de
stocker les remblais pollués sous une partie du bâtiment (rampe d’accès et salle polyvalente). Il ne s'agira
donc pas de remblais techniques support d'ouvrages, voiries ou fondations.
Dans les zones de voiries en remblais, les matériaux utilisés pour la mise en œuvre en remblais seront
des matériaux d’apports de type granulaire insensibles à l’eau et non friables montés en remblais
technique (conformes aux exigences des normes A 05-252 et NF P 94-093).
Les procédures de tri des remblais pollués et leurs conditions de réutilisation dépendront des résultats
des études de pollution.
Les matériaux, ainsi que les procédures de mise en œuvre et de contrôle des remblais devra répondre
aux recommandations des guides SETRA (guide des terrassements routiers GTR et éventuellement
guide du traitement des sols GTS).
Les essais en laboratoire réalisés sur les remblais indiquent des matériaux de classe GTR A1 et A2.
Visuellement, ces remblais nous ont semblé globalement assez hétérogènes avec une couche de
matériaux argilo-limoneux en tête d’épaisseur variable (0,30 à 0,5 m voire 0,70 m) plus ou moins
végétalisés (liées à l’ancienne pelouse du stade) reposant sur des remblais anthropiques à débris divers.
Sous réserve des prescriptions environnementales, la réutilisation de ces matériaux sera envisageable
au cas par cas en fonction des possibilités de tri.
En première approche, les sols argilo-limoneux de surface plus ou moins végétalisés devraient pouvoir
être réutilisés en remblai pour la réalisation les buttes.
Les argiles tourbeuses (formation n°2), de classe GTR A2th limite A3 et A4, ne pourront pas être
réutilisées en l’état en remblais techniques (pour les buttes) du fait de la difficulté de mettre œuvre ces
sols collants, formant des mottes (cf. photo ci-dessous).
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Il pourrait être envisagé de traiter ces sols à la chaux à condition de pouvoir réaliser une mouture
homogène de ces matériaux. Des planches d’essais sont à prévoir pour vérifier la faisabilité de leur
réutilisation. Du fait que ces argiles sont très plastiques, des teneurs en eau très élevées et disparates
avec présence de matières organiques, il est probable que la solution de traitement de sol en place soit
difficile à mettre en œuvre dans un environnement urbain.
L’épaisseur de chacune des couches mises en œuvre ne dépassera pas les valeurs limites indiquées
dans les recommandations GTR, en tenant compte de la classe de sol et du type d’engin de compactage
utilisé.
Un contrôle régulier sera nécessaire au fur et à mesure de l’avancement de l’élévation du remblai. Ce
contrôle est à prévoir à chaque couche unitaire d’apport, et au minimum tous les mètres d’épaisseur. Les
critères de réception du remblai par essais à la plaque 60 cm, selon le mode opératoire du L.C.P.C.,
devront être :
• un module EV2 ≥ 50 MPa,
• EV2/EV1 ≤ 2 recommandé.
Les matériaux constitutifs des remblais techniques support (fondations, voiries…) devront être
insensibles à l'eau et non friables.
Ginger CEBTP se tient à la disposition du maître d’œuvre ou de l’entreprise pour la réalisation des essais
de contrôle à tout stade de l’exécution.
Aucun remblaiement, même de très courte durée et/ou de hauteur faible, ne sera ajouté ensuite, Ceci
pourrait entraîner une reprise de tassements différentiels.
Pour la mise en stockage des déblais excédentaires du site en remblais sous le bâtiment et la rampe
projeté sur pilotis, il n’est pas nécessaire de respecter l’ensemble des préconisations de compactage
puisque le remblai n’a pas de fonction support.
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3.2.3.1 Talus
Dans les zones de déblai, les terrassements concerneront principalement les formations n°1 et 2a
(Terrain de recouvrement et Argiles vasardes). Les pentes des talus seront adaptées à la nature des sols
en présence.
Nous préconisons de ne pas dépasser les pentes maximales de :
• 2H/1V pour les sols des remblais A1, A2 réutilisés en remblais de stockage et pour les
matériaux d’apport granulaire insensibles à l’eau=> maximum 27° ;
• 3H/1V au sein des argiles terrassées en déblai, qui seront exposées aux battements de
niveaux d’eau (phénomène saisonnier de remplissage-vidange) => maximum 18°.
Dans tous les cas, les talus devront être protégés contre les intempéries et végétalisés.
La nature des remblais et méthodologie de mise en œuvre de ces derniers devront permettre d’atteindre
les objectifs de pente proposées.
L’ensemble des talus devra être protégé des intempéries par des feuilles de polyane par exemple
soigneusement fixées, des cunettes étanches en tête de talus.
Remarque : Des attentions particulières seront données aux pentes des talus de la Butte du Saut de
Loup, le long de la rampe d’accès au bâtiment et au stockage sous la salle polyvalente.
3.2.4 Drainage de la plateforme en phase chantier et en phase définitive
Les conditions de drainage seront fonction des terrassements et des conditions météorologiques.
La présence de venues d’eau à faible profondeur et la qualité médiocre des sols superficiels nécessitent
de procéder à un drainage dès le démarrage du chantier (rigoles, épis, épuisement périphérique, etc…).
Les arrivées d’eau latérales au sein des remblais seront pompées puis drainées vers un exutoire adapté
hors de la fouille.
En cas de réalisation des terrassements en période défavorable, les terrassements en déblai recouperont
la nappe des remblais ce qui nécessitera la mise en place d'un dispositif d'épuisement des fouilles à
adapter selon l'amplitude des venues d'eau.
On privilégiera donc la période de réalisation où les conditions météorologiques sont favorables pour
réduire les problèmes liés à la saturation des sols (traficabilité, portance, arrivées d’eau).
Les dispositions spécifiques prévisibles seront adaptées au cas par cas pour assurer la mise au sec de
la plateforme à tout moment, en fonction des conditions météorologiques et des éventuelles arrivées
d’eau rencontrées selon la profondeur des terrassements.
Nota : l’aménagement paysager du jardin public avec création de points bas privilégiera le stockage d’eau
dans ces zones en déblai (eau de pluie, eaux d’infiltration à travers des remblais), les sols argileux sous-
jacents étant très peu perméables.
Toute zone décomprimée fera l’objet d’un traitement spécifique si elle doit recevoir un élément de
l’ouvrage à porter (purge, compactage).
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3.2.5 Estimation des tassements générés par les remblaiements
Compte tenu de la présence d’argiles vasardes très compressibles (formation n°2), l’apport d’une
surcharge dans la conception du projet (réalisation des buttes et stockage des remblais en différentes
zones du projet) engendrera des tassements au sein de cet horizon.
Compte tenu des caractéristiques de compressibilité de ces argiles, les tassements seront acquis
progressivement dans le temps, sur une période longue (plusieurs dizaines d’années).
3.2.5.1 Hypothèses géotechniques retenues
Pour estimer les tassements, nous avons retenu la coupe géotechnique et les caractéristiques
mécaniques suivantes en se basant sur notre retour d’expérience dans le secteur et en y appliquant la
méthode œdométrique, utilisée pour calculer les tassements des sols fins à partir des caractéristiques
mesurées lors des essais de compressibilité à l’œdomètre.
Prof. base yh Esol
Formation Cs/(1+e0) Cc/(1+e0) tc
(m/TN) (kN/m3) (MPa)
1 – TV + Remblais -1 18 6 - - -
2a – Argile des Mattes – “surconsolidées” -2 16 - 0.020 0.180 4.0
2b – Argiles molles vasardes -15 16 - 0.020 0.180 1.0
3 – Sables et graviers -20 18.5 55.8 - - -
4a – Marnes +/- sableuses -23 19 90 - - -
4b – Marnes et marno-calcaires >30 20 200 - - -
Le niveau de la nappe des remblais a été retenu à -1 m de la surface du sol
Les formations des remblais, des alluvions sablo-graveleuses et des marnes seront quant à elles
modélisées à partir d’un modèle pseudo-élastique reposant sur un module de type Young.
Le calcul sera mené sur le module Tasseldo du logiciel Foxta V4 et les résultats sont présents en annexe
6.
3.2.5.2 Hypothèses de calcul
Surcharges
Un calcul de tassement est conduit avec le logiciel FOXTA module Tasseldo en prenant en compte les
hypothèses suivantes et d’après le plan de terrassement communiqué :
• Modèles géotechnique déduits des essais réalisés et donnés au §3.2.5.1 ;
• Niveau de nappe à -1m/TA.
• En phase de service, sont retenus :
• Surcharges dues à la rehausse du TA – Remblais définitifs stockage (Poids volumique
des remblais : 18kN/m3) :
➢ Pour la butte « Jardin de pluie - Saut du Loup » : surface de 27 m x 13 m et de
hauteur jusqu’à 1.3 m de haut (soit des surcharges jusqu’à 23 kPa) [sur Foxta,
modélisation de 2 talus accolés pour créer l’effet de butte],
➢ Pour le stockage de remblais sous la rampe : une surface de 8.0 x 57.0 m. pour
le cheminement piétons, puis des talus de part et d’autre ainsi que le porche
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d’accueil avec une hauteur de 1.3 m (soit des surcharges progressives de 0 à 23
kPa),
➢ Pour le stockage sous la salle polyvalente : une surface de 20.5 x 21.5 m. avec
modélisation d’un rectangle central de hauteur 0.9 m (soit une surcharge 16 kPa)
et des talus de 2/1 sur 3 des façades (sud, est et ouest).
Le contrôle du poids volumique des remblais en phases provisoire et définitive sera imposé à l’entreprise.
Les valeurs de tassements estimés sont les suivantes (à l’aplomb du centre de la zone chargée) :
Tassements totaux maximums estimés
Butte « Jardin de pluie- Saut du Rampe Stockage sous salle polyvalente (unité
Loup » d’accès D)
~24 cm ~27 cm ~23 cm
Les remblais stockés sous les bâtiments et la rampe impacteront :
• les fondations par pieux de ces ouvrages et en périphérie (efforts dissymétriques et frottements
négatifs),
• les réseaux existants et les réseaux à créer le cas échéant.
Concernant les réseaux, le choix des matériaux s’orientera vers des matériaux acceptant les
déformations et des raccords souples.
Le schéma ci-dessous illustre les valeurs maximales de tassement générées par les remblaiements au
droit de pieux :
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Emprise stockage et
talus en remblais
sous et de part et
d’autre de la rampe
d’accès pouvant
atteindre 1.3m
≈20m Emprise approximative
des pieux impactés par
des efforts parasites
(frottements négatifs
et/ou efforts
dissymétriques)
≈10m
Emprise stockage en
remblais sous la salle
polyvalente pouvant
atteindre 0.9m
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Emprise
approximative des
pieux impactés par le
Rampe remblaiement de la
rampe
Emprise approximative des pieux concernés par le remblaiement pour l’unité A
Emprise
approximative des
pieux impactés par le
remblaiement de la
rampe
Emprise approximative des pieux concernés par le remblaiement pour la rampe
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Salle polyvalente
Emprise approximative des pieux
impactés par le remblaiement sous
salle polyvalente
Emprise approximative des pieux concernés par le remblaiement pour l’unité E
Pour le remblaiement de la rampe (jusqu’à 1.3m de hauteur) :
• Pour les pieux sous le mur de soutènements (d=0m du remblaiement), les tassements sont de
l’ordre de 17cm.
• Pour les pieux du bâtiment à 5m du mur de soutènements (d=5m du remblaiement), les
tassements sont de l’ordre de 4.0cm.
• Pour les pieux du bâtiment à 10m du mur de soutènements (d=10m du remblaiement), les
tassements sont de l’ordre de 1.5cm.
• Pour les pieux du bâtiment à 20m du mur de soutènements (d=20m du remblaiement), les
tassements sont de l’ordre de 0.5cm.
On considère donc que le remblaiement de la rampe impactera les pieux (efforts parasites) situés jusqu’à
environ 20m du remblaiement.
Au droit des pieux de la rampe, le tassement moyen considéré est de l’ordre de 0.24m. Il est important
de mettre en évidence que, de manière très locale, des tassements plus importants au droit des
pieux sont possibles.
Pour le remblaiement sous la salle polyvalente (jusqu’à 0.9m de hauteur) :
• Pour les pieux du bâtiment en limite de remblaiement (d=0m du remblaiement), les tassements
sont de l’ordre de 10.0cm.
• Pour les pieux du bâtiment à 5m (d=5m du remblaiement), les tassements sont de l’ordre de 3cm.
• Pour les pieux du bâtiment à 10m (d=10m du remblaiement), les tassements sont de l’ordre de
1cm.
On considère donc que le remblaiement de la rampe impactera les pieux (efforts parasites) jusqu’à
environ 10m du remblaiement.
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Au droit des pieux périphériques de la salle polyvalente, le tassement moyen considéré est de l’ordre de
0.18m. Il est important de mettre en évidence que, de manière très locale, des tassements plus
importants au droit des pieux sont possibles.
Remarques :
• tous les pieux en périphérie du bâtiment salle polyvalente seront soumis à des frottements
négatifs et efforts dissymétriques,
• la distance des pieux au remblaiement devra être confirmé par un plan de calepinage à jour avec
les distances de pieux aux remblaiements afin d’affiner si les pieux sont soumis ou non aux efforts
dissymétriques.
3.2.6 Forabilité des matériaux pour la réalisation des pieux
Nous attirons l’attention sur la présence de matériaux lâches (passages vasards), sans cohésion, qui
peuvent présenter des difficultés de tenues des parois.
Les modules Em dans le substratum marno-calcaire et marne de la formation n°4b sont très élévés, avec
la présence d'horizons très raides (Em > 100 MPa).
L’entreprise devra mettre en place les moyens nécessaires afin de traverser ces matériaux lors des
opérations de forage des pieux.
3.3 Protection des ouvrages vis-à-vis du risque sismique
Dispositions générales à respecter pour les bâtiments de catégorie III (bâtiment d’exploitation) :
• système de fondation homogène sous un même ouvrage, à moins de délimiter des parties par
joints parasismiques ;
• ne pas fonder les constructions à cheval sur deux ou plusieurs types de sol de caractéristiques
géotechniques très différentes, ou sur des discontinuités naturelles du sol : fractures, ressauts,
brusque, changement de pente, etc. ;
• prévoir tous éléments raidisseurs dans la structure, tels que chaînages, voiles, même courts en
longueur, poteaux de même hauteur plutôt longs que courts, notion de couple poteaux forts /
poutres faibles à respecter.
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4 Note de dimensionnement des fondations profondes – bâtiments
cité de l’enfance
Dons le cadre du projet, une solution de fondation profonde de type pieux forés à la tarière creuse (FTC)
(classe 2 – catégorie 6) sera étudiée pour le bâtiment principal de la cité de l’enfance.
Les fondations profondes sont justifiées selon les règles de la norme NF P94-262 « Justification des
ouvrages géotechniques - Fondations profondes ». Il convient de réaliser les vérifications suivantes :
• Vérification de la contrainte du béton ;
• Vérification de la capacité portante ;
• Vérification sous efforts horizontaux et moments.
Note : D’autres types de pieux sont envisageables. Il appartiendra à l’Entrepreneur de s’assurer
de l’adéquation de cette technologie de mise en œuvre et de son matériel avec les sols en
présence révélés par les investigations géotechniques.
4.1 Hypothèses complémentaires
4.1.1 Coupe de calcul
D’après la synthèse réalisée précédemment, nous avons retenu le modèle géotechnique suivant pour
le dimensionnement des pieux forés à la tarière creuse (FTC) (classe 2 – catégorie 6) (niveau de
plateforme à +2.8 m NGF, niveau moyen du TN actuel) :
Prof,base en Pl* qsi
Formation Courbe αpieusol kp
m/TN (MPa) (kPa)
1 – Remblais -1.0 -(1) - - - -
2 – Argile vasarde -15.0 -(1) - - - -
3 – Sables et graviers -20.0 2.3 Q2 1,8 - 140
4a – Marne+/- sableuse -23.0 3 Q4 1,6 1,6 166
4b – Marno-calcaire et
>30.0 4.5 Q4 1.6 1.6 185
marnes
(1) aucune valeur retenue dans ces horizons pour les calculs en compression.
Cette coupe de calcul devra être adaptée en phase chantier suivant le niveau de plateforme retenu
et les profondeurs réellement rencontrées lors des forages.
4.1.2 Hypothèses retenues vis-à-vis des efforts parasites
Les modifications du profil du terrain dans la zone entraîneront, à long terme, une consolidation des
horizons compressibles, sous-jacents au remblaiement. Ces effets engendreront des efforts parasites sur
les pieux : du frottement négatif dans les zones de tassement et des déformées horizontales à proximité
des zones de surcharges dissymétriques.
Le tableau ci-dessous résume les surélévations moyennes/ TN actuel à prendre en compte au droit de
chaque bâtiment. Des réhausses de l’ordre de 0.9m au droit de la salle polyvalente et 1.3m au droit de la
rampe sont attendues.
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La détermination des efforts parasites a été réalisée en considérant les valeurs maximales de
remblaiement dans les différentes zones. Au stade EXE, les valeurs pourront être affinées au cas par
cas à partir des hauteurs de remblaiement définitives.
Les surcharges de chaque zone retenue sont les suivantes :
Zone Hauteur de remblais Surcharge estimée (kPa)
Rampe d’accès 1.3m de remblais 1.3x18=23.4
Stockage sous salle
0.9m de remblais 0.9x18=16.2
polyvalente
Terrassements sous école
0.4m de remblais 0.4x18=7.2
élémentaire (Unité A, B, C)
Suivant l'annexe H de la norme fondations profondes NF P 94-262, les valeurs des frottements négatifs
estimés à long terme induits par ces remblaiements sont estimées dans les tableaux ci-dessous, en
fonction des diamètres de pieu et selon la hauteur de réhausse :
Hauteur de surélévation (m) 0.4 0.9 1.3
Diamètre Frottement Frottement Frottement Frottement
pieu (m) négatif (kN) négatif (kN) négatif (kN) négatif (kN)
0.42 184 155 184 207
0.52 227 192 227 256
0.62 271 229 271 306
0.72 315 266 315 355
0.82 358 303 358 404
0.92 402 340 402 454
1.02 446 377 446 503
Il convient de respecter les règles de cumul de la norme NF P 94-262 pour la prise en compte du
frottement négatif dans les descentes de charges sur les pieux impactés. L’estimation précédente est
indicative et devra être revue de façon détaillée lors de la note d’exécution G3 à la charge de l’entreprise
de fondations profondes, en fonction de la position des pieux en bordure ou au centre du bâtiment, ainsi
que de l’épaisseur de remblai mise en œuvre au droit des bâtiments.
Remarques :
• Des frottements négatifs de 190kN correspondant à des pieux 0.42m ont déjà été pris en
compte dans la descente de charge communiquée des pieux de la rampe. Cette dernière
devra être adaptée en fonction des valeurs définies ci-dessus et si le diamètre des pieux
doit être augmenté,
• Ce frottement négatif a été considéré comme négligeable dans les zones où le tassement
estimé engendré par les remblaiements est de l’ordre ou inférieur à 2cm en raison du
tassement prévisible des pieux et des sécurités prises sur le dimensionnement des pieux.
Cette valeur de tassement est atteinte dès 0.1m de remblaiement. Par conséquent, d’après
le plan des terrassements communiqués, l’ensemble des zones remblayés de plus de 0.1m
engendreront des frottements négatifs sur les pieux comme pour les pieux de l’école
élémentaire Unité A, B et C,
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• Ces frottements dépendent des tassements induits par le calage altimétrique du projet au
regard du TN actuel. Pour nos calculs, il a été retenu les tassements maximaux calculés
au paragraphe 3.2.5. Ils doivent être pris en compte au stade EXE suivant le profil
topographique définitif du projet,
• L’ensemble des pieux sous le remblaiement de la salle polyvalente seront impactés par
du frottement négatif.
Les remblais dissymétriques (remblais périphériques…) impliqueront une déformée horizontale des sols
se traduisant par un effort horizontal sur les pieux, notamment pour les pieux périphériques des
bâtiments.
Dans nos calculs, nous considérerons les valeurs de frottement négatifs et d’efforts
dissymétriques maximale pour l’ensemble des pieux impactés par le remblaiement. Une
optimisation pourra être réalisée en phase EXE.
4.1.3 Descentes de charges
La descente de charge combiné nous a été communiquée par le BET YGREC. Ces descentes de
charges restent des descentes de charges de conception permettant une première approche du
dimensionnement des pieux. La descente de charge est présentée en Annexe 5. Les pieux suivants
seront étudiés pour réaliser le dimensionnement des fondations profondes.
ELS CAR ELU FOND
Numéro ELS QP (kN) ELU SIS (kN) Frottement
(kN) (kN)
Bâtiment/Unité de négatif
fondation Hd Vd Hd Vd Hd Vd Hd Vd Gsn (kN)
2 33 836 51 972 63 1174 97 892 192
7 12 1060 16 1164 24 1269 31 1153 229
10 3 767 8 870 11 947 160 891 192
Unité A
18 11 498 18 584 25 629 1511 879 404
26 11 78 12 81 18 112 59 142 155
28 5 103 6 107 7 118 12 117 207
1 13 522 19 620 28 849 140 595 190*
2 19 498 29 564 40 786 139 537 190*
10 8 46 10 48 15 71 92 152 190*
Rampe
11 8 44 11 46 16 68 93 144 190*
20 18 439 25 496 37 687 141 484 190*
24 6 216 6 219 10 298 113 298 190*
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ELS CAR ELU FOND
Numéro ELS QP (kN) ELU SIS (kN) Frottement
(kN) (kN)
Bâtiment/Unité de négatif
fondation Hd Vd Hd Vd Hd Vd Hd Vd Gsn (kN)
1 9 136 9 132 15 191 50 158 184
2 16 305 17 293 28 435 53 303
13 2 415 7 490 11 722 291 561 358
Unité E
15 5 971 8 1202 11 1620 37 1327
17 3 498 3 605 4 816 41 774 184
27 11 238 12 233 20 358 37 311
*défini à 190kN et directement considéré dans la descente de charge. Valeur à affiner avec les valeurs de frottements
définies précédemment et en fonction du diamètre des pieux
Remarque : Le frottement négatif est considéré comme une surcharge (Gsn). Cette surcharge ne se
superpose pas aux surcharges variables de courte durée. Cependant, dans la mesure où nous disposons
directement des descentes de charges combinés, nous ajouterons la valeur de frottement négatif Gsn à
l’ELS et 1.35Gsn à l’ELU fond. Ces frottements ne sont pas pris en compte dans le cas de l’ELU sismique.
Soit, en prenant en compte l’effort de frottement négatif :
ELS CAR ELU FOND
Numéro ELS QP (kN) ELU SIS (kN)
(kN) (kN)
Bâtiment/Unité de
fondation Hd Vd Hd Vd Hd Vd Hd Vd
2 33 1028 51 1164 63 1366 97 892
7 12 1289 16 1393 24 1498 31 1153
10 3 959 8 1062 11 1139 160 891
Unité A
18 11 902 18 988 25 1033 1511 879
26 11 233 12 236 18 267 59 142
28 5 310 6 314 7 319 12 117
1 13 522 19 620 28 849 140 595
2 19 498 29 564 40 786 139 537
Rampe 10 8 46 10 48 15 71 92 152
11 8 44 11 46 16 68 93 144
20 18 439 25 496 37 687 141 484
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ELS CAR ELU FOND
Numéro ELS QP (kN) ELU SIS (kN)
(kN) (kN)
Bâtiment/Unité de
fondation Hd Vd Hd Vd Hd Vd Hd Vd
24 6 216 6 219 10 298 113 298
1 9 320 9 316 15 375 50 158
2 16 305 17 293 28 435 53 303
13 2 773 7 848 11 1080 291 561
Unité E
15 5 971 8 1202 11 1620 37 1327
17 3 682 3 789 4 1000 41 774
27 11 238 12 233 20 358 37 311
Ces valeurs seront à confirmer/valider par le BET structure.
4.2 Justification du béton
Pour les calculs de structure, on considère les caractéristiques suivantes :
• Résistance caractéristique à la compression :
* inf ( f ck (t ); f ck ; Cmax )
f ck =
k1 * k2
avec :
• fck* : résistance caractéristique à la compression à prendre en compte pour les vérifications
de contraintes de compression du béton de structure de l’écran
• fck : résistance caractéristique à la compression à 28 jours (cf Eurocode 2)
• fck(t) : résistance caractéristique à la compression à t jours (cf Eurocode 2)
• Cmax : résistance caractéristique à la compression à la mise en œuvre
• k1 : coefficient empirique tenant compte du mode de mise en place dans le sol ainsi que des
variations possibles de sections selon la technique utilisée
• k2 : coefficient empirique tenant compte des difficultés de bétonnage liées à la géométrie
• Résistance de calcul à la compression :
f * f (t ) C
f cd = min cc * k3 * ck ; cc * ck ; cc * max
yc yc yc
avec :
• k3 : coefficient empirique tenant compte des contrôles d’intégrité effectués
• αcc : coefficient de valeur égale à 1 si les pieux sont armés et 0.8 si les pieux sont non armés
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• yc : coefficient partiel relatif au béton (cf. Eurocode 2)
• Contraintes admissibles du béton :
• ELS :
cmoy = 0.3 * k3 * f ck *
• ELU :
cmoy = f cd (ELU fondamental)
• Module d’élasticité :
• en long terme : E = 10 GPa
• en court terme : E = 20 GPa
• en sismique : E = 30 GPa
Ainsi, à titre d’exemple et pour un béton C30/37, sans contrôle renforcé d’intégrité, nous obtenons les
valeurs suivantes pour des pieux de catégorie « Foré tarière creuse simple rotation » ➔ classe 2 –
catégorie 6 :
Valeur pour
Valeur pour Valeur pour diamètre
Notation diamètre diamètre Ø620 / Ø720 / Unité Réglementation
Ø420 Ø520 Ø820 / Ø920 /
Ø1020
fck 30 30 30 MPa Eurocode 2
Cmax* 30 30 30 MPa NF P94-262
k1 1.35 1.35 1.35 - NF P94-262
k2 1.14 1.09 1.05 - NF P94-262
k3 1.0 1.0 1.0 - NF P94-262
yc 1.5 1.5 1.5 - Eurocode 2
fck* 19.49 20.39 21.16 MPa NF P94-262
fcd 10.39 10.87 11.28 MPa NF P94-262
cmoy ELS 5.84 6.11 6.34 MPa NF P94-262
cmoy ELU
11.69 12.23 12.70 MPa NF P94-262
fondamental
(*) Cmax = 30 MPa pour les pieux de type tarière creuse avec enregistrement des paramètres de forage
Le coefficient k3 pourra être pris égal à 1.2 afin d’augmenter la contrainte admissible du béton. Il
conviendra de respecter les contraintes données par la norme NF P94-262. Un contrôle renforcé de
l’intégrité des pieux permet de majorer la contrainte maximale admissible dans le béton de 20 %.
Le tableau donné ci-après synthétise les charges maximales en compression pouvant être reprises à
l’ELS caractéristique pour des pieux de type tarière creuse selon leur diamètre et la réalisation d’un
contrôle renforcé d’intégrité :
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Charge maximale en compression à l’ELS caractéristique (kN)
Diamètre
0.42 0.52 0.62 0.72 0.82 0.92 1.02
(m)
Pieu sans contrôle renforcé d’intégrité 810 1298 1916 2585 3353 4220 5188
Pieu avec contrôle renforcé d’intégrité 972 1558 2300 3102 5960 7503 9223
4.3 Justification en capacité portante
La vérification en capacité portante est réalisée à l’aide du logiciel FOXTA par le calcul des termes
suivants, selon la procédure « modèle de terrain » de la norme NF P94-262 :
Valeur caractéristique de la résistance de pointe :
*
A * k p * ple
Rbk =
yrd 1 * yrd 2
avec :
• A : section de la fondation profonde.
• kp : facteur de portance de la couche d’ancrage.
• ple* : pression limite équivalente.
• yrd1 : coefficient partiel de modèle lié à la dispersion du modèle de calcul.
• yrd2 : coefficient partiel lié au calage des méthodes de calcul.
Valeur caractéristique de la résistance de frottement axial :
P ∗ Ce ∗ ∑𝑛1 ℎ𝑖 ∗ 𝑞𝑠𝑖
𝑅𝑠𝑘 =
ϒ𝑟𝑑1 ∗ ϒ𝑟𝑑2
avec :
• hi : hauteur dans la couche i
• P : périmètre de la fondation profonde
• qsi : frottement latéral unitaire dans la couche i
• Ce : coefficient d’efficacité déterminé selon l’Annexe J de la norme NF P94-262
Valeur de calcul de la portance du terrain (pieux sans refoulement de sol) en compression :
• ELS quasi-permanent :
0.7 ∗ 𝑅𝑠𝑘 + 0.5 ∗ 𝑅𝑏𝑘
𝑅𝐸𝐿𝑆 𝑄𝑃 =
1.1
• ELS caractéristique :
0.7 ∗ 𝑅𝑠𝑘 + 0.5 ∗ 𝑅𝑏𝑘
𝑅𝐸𝐿𝑆 𝑐𝑎𝑟𝑎𝑐𝑡é𝑟𝑖𝑠𝑡𝑖𝑞𝑢𝑒 =
0.9
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• ELU fondamental :
𝑅𝑠𝑘 + 𝑅𝑏𝑘
𝑅𝐸𝐿𝑈 𝑓𝑜𝑛𝑑𝑎𝑚𝑒𝑛𝑡𝑎𝑙/𝑠𝑖𝑠𝑚𝑖𝑞𝑢𝑒 =
1.1
Le calcul a été réalisé en considérant les charges maximales admissibles sans contrôle renforcé pour
chaque diamètre de pieux. Pour reprendre de la pointe, les pieux devront être ancrés dans la formation
des calcaires +/- altérés (formation 3) d’au minimum 1.5 m ou 3 diamètres pour les pieux de diamètres
inférieurs à 0.5 m. Dans le cas contraire, les pieux seront flottants.
Le tableau suivant donne les résultats obtenus (voir calculs FOXTA en annexe 7) :
Rc,cr,d Rc,d
Numéro Rc,cr,d
Diamètre Longueur Formation ELS ELU
Bâtiment/Unité de ELS QP
(mm) (m) d’ancrage carac. fond.
fondation (kN)
(kN) (kN)
2 520 21.5 4a 1298* 1298* 2309*
7 620 21.5 4a 1916* 1916* 3407*
10 520 21.5 4a 1298* 1298* 2309*
Unité A
18 820 21.5 4a 3353* 3353* 5960*
26 420 21.5 4a 810* 810* 1440*
28 420 21.5 4a 810* 810* 1440*
1 420 21.5 4a 810* 810* 1440*
2 420 21.5 4a 810* 810* 1440*
10 420 21.5 4a 810* 810* 1440*
Rampe
11 420 21.5 4a 810* 810* 1440*
20 420 21.5 4a 810* 810* 1440*
24 420 21.5 4a 810* 810* 1440*
1 420 21.5 4a 810* 810* 1440*
2 420 21.5 4a 810* 810* 1440*
13 820 21.5 4a 3353* 3353* 5960*
Unité E
15 520 21.5 4a 1298* 1298* 2309*
17 420 21.5 4a 810* 810* 1440*
27 420 21.5 4a 810* 810* 1440*
*limité par la résistance à la compression du béton (hors contrôle renforcé)
Le diamètre et le type de pieu pourront être optimisés en phase EXE par l’entreprise travaux en respectant
les préconisations données par la norme P94-262 et sur la base des DDC EXE.
4.4 Déplacement horizontal d’une couche de terrain
Le calcul de déplacement horizontal d’une couche de terrain est estimé selon l’annexe K de la norme NF
P 94-262.
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La valeur de déplacement horizontal dépend de la profondeur et du temps de consolidation t avec :
Détermination de G(Z) :
Cas général (courbe 1)
Dans le cas où il existe en surface, sur une hauteur significative (>0,3 x D), une couche moins déformable
que les couches profondes, la formule à utiliser est (courbe 2) :
Détermination de gmax(t) :
Détermination de gmax(0) :
Avec :
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Détermination de Δgmax(t) :
Dans notre situation, le remblaiement s’effectuera le long du projet pour la rampe ou sous le bâtiment
de la salle polyvalente. Par conséquent, nous considérerons le cas le plus défavorable en considérant
les pieux en crête de remblai, soit égal à 0.25.
La cohésion non drainée Cu est estimée selon la méthode de Cassan :
Dans notre cas, en considérant que les alluvions médiocres sont compressibles et pour une valeur de pl*
à 0,25MPa, on obtient Cu=45kPa.
Deux cas seront étudiés :
• Remblaiement pour la rampe d’accès.
• Remblaiement sous salle polyvalente.
Schéma de la situation de base
Données d’entrée :
Caractéristiques du remblai rampe
Hauteur Hr= 1.3 m
Masse volumique γr= 18 kN/m3
Angle du talus β= 27 °
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Caractéristiques de la couche compressible rampe
Epaisseur D= 15 m
Cohésion non drainée Cu= 45 kPa
Coefficient de sécurité
f= 9.89 -
au poinçonnement
Caractéristiques du remblai salle polyvalente
Hauteur Hr= 0.9 m
Masse volumique γr= 18 kN/m3
Angle du talus β= 27 °
Caractéristiques de la couche compressible salle polyvalente
Epaisseur D= 15 m
Cohésion non drainée Cu= 45 kPa
Coefficient de sécurité
f= 14.28 -
au poinçonnement
4.5 Justification sous efforts horizontaux
4.5.1 Coefficient de réaction horizontale du terrain
La réaction d’une fondation profonde aux efforts horizontaux et aux moments est calculée en considérant
les modèles de sol donnés par l’annexe I de la norme NF P94-262 et le Cahier Technique n°38.
Détermination de Kf à court terme :
Le module de réaction linéique Kf est donné par l’expression suivante :
36 * Em
Kf =
pour B Bo
B B
4 * o * 2.65 * + 3 *
B Bo
36 * Em
Kf = pour B Bo
4 * (2.65) + 3 *
avec :
• α = coefficient rhéologique de la couche considérée.
• B = largeur de l’élément perpendiculairement au sens de déplacement.
• B0 = largeur de référence prise égale à 0.6 m.
Minoration près de la surface du sol :
Conformément à l’annexe I §1.6 de la NF P 94-262, il conviendra de prendre en compte les paramètres
de pondération suivants en surface :
• Zc = profondeur de minoration = 3xB (sol intermédiaire)
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• Rapport = 0.5 x (1+z/2B).
• B diamètre du pieu.
On retiendra les le module Kf et Ki suivants :
Formation Ø pieux Kfc (kPa) Kfl (kPa) Ki(kPa)
< 0,60 14907.0 7453.5 44720.9
0.62 15036.6 7518.3 45109.7
0.72 15638.1 7819.1 46914.4
1 - Remblais
0.82 16175.3 8087.7 48526.0
0.92 16661.4 8330.7 49984.3
1.02 17106.0 8553.0 51317.9
< 0,60 11180.2 5590.1 33540.7
0.62 11277.4 5638.7 33832.3
0.72 11728.6 5864.3 35185.8
2 – Argile vasarde
0.82 12131.5 6065.7 36394.5
0.92 12496.1 6248.0 37488.3
1.02 12829.5 6414.7 38488.4
< 0,60 102458.8 51229.4 307376.4
0.62 104370.2 52185.1 313110.7
0.72 113457.2 56728.6 340371.5
3 – Sables et graviers
0.82 121863.0 60931.5 365589.0
0.92 129697.4 64848.7 389092.1
1.02 137043.0 68521.5 411128.9
< 0,60 202208.6 101104.3 606625.8
0.62 204916.9 102458.5 614750.8
0.72 217619.5 108809.8 652858.6
4 a – Marnes sableuses
0.82 229138.7 114569.3 687416.0
0.92 239697.0 119848.5 719090.9
1.02 249456.7 124728.3 748370.0
< 0,60 449352.5 224676.2 1348057.4
0.62 455370.9 227685.5 1366112.8
0.72 483599.0 241799.5 1450796.9
4 b- Marno-calcaires
0.82 509197.1 254598.5 1527591.2
0.92 532659.9 266330.0 1597979.8
1.02 554348.1 277174.1 1663044.4
A partir des charges horizontales en tête de pieux et en considérant une rotation libre en tête (à définir
par le BET Structure avec un modèle sol-structure prenant en compte la rigidité de la structure),
compatible avec la capacité du système de liaison à s’opposer ou non à la rotation en tête de la fondation,
les moments et déplacements induits au sein du pieu ont été estimés.
Le tableau suivant présente les résultats obtenus en termes de sollicitations et de déplacements en
considérant une translation libre en tête (voir résultats en annexe 8) :
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Translation libre en tête
Numéro de Diamètre Longueur Hed Vd Med Déplacement Plastification du
Bâtiment/Unité Etat limite
fondation (mm) (m) (kN) (kN) (kN.m) (cm) sol
ELU
2 520 21.5 97 892 63 0.4 Non
sismique
ELU
7 620 21.5 31 1153 24 0.1 Non
sismique
ELU
10 520 21.5 160 891 109 0.6 Oui
sismique
Unité A
ELU
18 3x820 21.5 3x503 3x293 3x728 3x1.8 Oui
sismique
ELU
26 420 21.5 59 142 31 0.3 Non
sismique
ELU
28 420 21.5 12 117 7 <0.1 Non
sismique
ELU
1* 420 21.5 140 595 208 7.7 Oui
sismique
ELU
2* 420 21.5 139 537 208 7.7 Oui
sismique
ELU
10* 420 21.5 92 152 208 7.7 Oui
sismique
Rampe
ELU
11* 420 21.5 93 144 208 7.7 Oui
sismique
ELU
20* 420 21.5 141 484 208 7.7 Oui
sismique
ELU
24* 420 21.5 113 298 208 7.7 Oui
sismique
ELU
1* 420 21.5 50 158 154 5.8 Oui
sismique
ELU
2 420 21.5 53 303 28 0.2 Non
sismique
Unité E
ELU
13 820 21.5 291 561 215 2.2 Oui
sismique
ELU
15 520 21.5 37 1327 24 0.2 Non
sismique
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Translation libre en tête
Numéro de Diamètre Longueur Hed Vd Med Déplacement Plastification du
Bâtiment/Unité Etat limite
fondation (mm) (m) (kN) (kN) (kN.m) (cm) sol
ELU
17* 420 21.5 41 774 154 5.8 Oui
sismique
ELU
27 420 21.5 37 311 20 0.2 Non
sismique
*impacté par les efforts parasites des remblaiements (prise en compte des efforts dissymétriques, déformée g(z))
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On observe :
• des déplacements des pieux importants dus aux remblaiements (déformée g(z) importante),
• des dédoublements de pieux et des augmentations de diamètres de pieux afin de reprendre les
efforts horizontaux et moments importants (exemple du pieu 18 Unité A),
• de grandes disparités dans les efforts horizontaux communiqués en tête de pieux,
• des pieux dont les efforts horizontaux dépassent les 200t, ce qui nous semble très élevé au
regard du projet. Ces pieux n’ont pas été traités et devront l’être dans les études d’EXE.
La rigidité réelle de la structure devra être prise en compte en phase G3 dans le cadre d’un modèle
d’interactions sols-structures. Elle aura une influence importante sur les déplacements du pieux et les
moments à reprendre. Le diamètre du pieu pourra être augmenté en cas de moment trop important.
Les charges horizontales pourront aussi être réparties sur les autres pieux. Les déplacements qui seront
recalculés en G3 devront être admissibles pour la structure. Le BET structure devra bien rigidifier les
pieux pour limiter les déplacements. Les pieux devront être armés.
Remarques :
• Il conviendra au BET Structure de calculer les taux de ferraillage. Si ce dernier dépasse 3%, le
diamètre du pieux devra être augmenté ;
• L’entreprise réalisant les études d’exécution devra prendre en compte l’ensemble des contraintes
imposées par les normes NF P94-262, l’Eurocode 2, l’Eurocode 8 et la norme NF EN 1536 pour
le dimensionnement des ferraillages des fondations profondes (enrobage minimum, contrainte
de l’acier, diamètre et espacement des barres…).
4.6 Sujétions d’exécution et contrôles
La réalisation des fondations profondes devra prendre en compte les points suivants :
• L’entrepreneur vérifiera que le type de pieux et la puissance du matériel qu’il propose permettront
de réaliser les ancrages demandés pour assurer les capacités portantes retenues (horizons
marneux raides Em> 100 MPa).
• Au vu de l’historique du site, des blocs (vestiges de fondations, blocs divers, cuves…) pourront
être rencontrés. Il conviendra à l’entreprise de prévoir les moyens nécessaires afin d’évacuer les
blocs pour pouvoir réaliser les fondations profondes.
• La présence d’une nappe à faible profondeur devra être prise en compte par l’entreprise chargée
des travaux.
• Le diamètre des pieux pouvant aller jusqu’à 1020mm de diamètre, l’entreprise s’assurera que le
procédé mis en œuvre permettra l’insertion des armatures, notamment dans les pieux de
diamètre Ø420.
• Des surconsommations de béton sont à prévoir dans les remblais, les alluvions argileuses
molles récentes ainsi que dans les sables et graviers.
• Lors de la réalisation des pieux, il conviendra de vérifier précisément la nature des matériaux
extraits ainsi que les paramètres d’enregistrement, pour s’assurer s’il y a lieu, du bon ancrage
dans la formation des marnes et de la cohérence avec le modèle géotechnique de calcul.
• Afin d’assurer une bonne traficabilité de la machine de forage au droit du site, une couche de
forme pourra être mise en œuvre.
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Le contrôle des pieux prévoira au minimum :
• La vérification de tous les enregistrements de paramètres de forage pour vérifier la conformité
de l’ancrage réalisé.
• La vérification de la conformité du béton mis en place par la réalisation d’écrasement
d’éprouvettes béton.
• Vérification du plan de recollement pour s’assurer que les tolérances d’implantation sont
respectées.
• Des essais d’impédances seront à prévoir notamment dans le cas de pieux en contrôle renforcé.
Le tableau suivant précise le nombre minimal de pieu à ausculter pour des contrôles renforcés
d’intégrité :
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5 Note de dimensionnement des fondations profondes (pieux battus
bois) pour les passerelles piétonnes du jardin paysager
D’après un mail du 05/05/2026 de Architecte hmnop – urbaniste et compte tenu des caractéristiques du
projet, une solution de pieux battus est envisagée.
Il s’agit de pieux battus, intégrés dans la classe 4 (regroupement également les pieux battus béton
préfabriqué ou précontraint, enrobés, moulé et acier fermé) de la norme NF P94-262 (AFNOR, 2012) et
constituent une 21ème catégorie, d’après « la proposition d’une méthode de dimensionnement des pieux
bois à partir des caractéristiques pressiométriques des terrains » développée par l’IFSTTAR de
septembre 2013.
S'agissant d'ouvrages modestes en structure bois, peu sensibles aux tassements, le dimensionnement a
été effectué en prenant du frottement dans les argiles.
D’autres types de fondations profondes sont envisageables moyennant des justifications en phase projet
ou EXE par l’entreprise adjudicatrice des travaux.
De plus, la présence possible de vestiges enterrés (fondations, réseaux, souches…) au droit du projet
peut entrainer des refus au battage des pieux bois.
5.1 Préambule
Les fondations profondes sont justifiées selon les règles de la norme NF P94-262 « Justification des
ouvrages géotechniques - Fondations profondes » et « la proposition d’une méthode de
dimensionnement des pieux bois à partir des caractéristiques pressiométriques des terrains » développée
par l’IFSTTAR de septembre 2013. Il convient de réaliser les vérifications suivantes :
• Vérification de la capacité portante en compression.
5.2 Hypothèses complémentaires
5.2.1 Coupe de calcul
D’après la synthèse réalisée précédemment, nous avons retenu la coupe de calcul suivante pour le
dimensionnement des pieux (pieu battu bétons préfabriqués - classe 4 – catégorie 9) :
Prof. Base (m)
Pl* Qsi
Horizon Formation pour les ∝𝒑𝒊𝒆𝒖 𝒃𝒐𝒊𝒔−𝒔𝒐𝒍 𝒌𝒑 𝒑𝒊𝒆𝒖 𝒃𝒐𝒊𝒔
(MPa) (kPa)
passerelles
1 Remblais -1.0 - - - (1)
2 Argile vasarde -15.0 0.25 1.1(2) - 25
Sables et
3 -20.0 2.3 1.1(2) - 51
graviers
(1) aucune valeur retenue dans cet horizon : frottement et/ou effort de pointe neutralisé
(2) valeur équivalente obtenue pour un sol argileux et cette catégorie de pieu
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Affaire : Construction d’une cité de l’enfance
Aux Eurocodes, la vérification de la capacité portante d’un pieu sans refoulement se fait en vérifiant
l’inégalité suivante :
1
Fd Rc;cr ;d = 0,5 Ab qb + 0,7 As;i q s;i
cr R;d 1 R;d 2 i
Avec :
• Fd : Effort transmis par la structure sur la fondation ;
• Ab : La section de la fondation profonde ;
• qb : La valeur de la pression résistante limite à la base de la fondation ;
• As : La surface à prendre en compte pour le calcul du frottement latéral unitaire ;
• qs : La valeur de frottement axial unitaire limite de la fondation profonde ;
• cr, R ;d1, R ;d2 : Les coefficients partiels définis dans la Norme NF P 94-262 de Juillet 2012.
Remarques : D’autre types de pieux sont envisageables et devront être justifiés en phase EXE par
l’entreprise. Il appartiendra à l’Entrepreneur de s’assurer de l’adéquation de cette technologie de mise en
œuvre et de son matériel avec les sols en présence révélés par les investigations géotechniques.
5.2.2 Hypothèses retenues vis-à-vis des efforts parasites
Dans le cadre du présent projet, aucun effort parasite n’a été pris en compte dans le dimensionnement
des fondations profondes des passerelles.
Nota : toute modification du projet, tout rabattement de nappe permanent ou ajout de remblai sur le sol
en place au niveau ou à proximité des fondations profondes sera susceptible de modifier les hypothèses
de calcul prises en compte.
5.3 Justification en capacité portante
La vérification en capacité portante est réalisée à l’aide du logiciel FOXTA par le calcul des termes
suivants, selon la procédure « modèle de terrain » de la norme NF P94-262 :
Valeur caractéristique de la résistance de pointe :
*
A * k p * ple
Rbk =
yrd 1 * yrd 2
avec :
▪ A : section de la fondation profonde.
▪ kp : facteur de portance de la couche d’ancrage.
▪ ple* : pression limite équivalente.
▪ yrd1 : coefficient partiel de modèle lié à la dispersion du modèle de calcul.
▪ yrd2 : coefficient partiel lié au calage des méthodes de calcul.
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Affaire : Construction d’une cité de l’enfance
Le dimensionnement des pieux battus bois s’appuie sur un dimensionnement similaire à celui des pieux
battus bétons préfabriqués (classe 4 – catégorie 9), avec une adaptation des coefficients de modèle, qui,
pour une procédure « modèle de terrain », sont les suivants :
Procédure « Modèle de
Terrain »
Compression
𝛾𝑅,𝑑1,𝑝𝑖𝑒𝑢 𝑏𝑜𝑖𝑠 1.25
𝛾𝑅,𝑑2 1.1
Valeur caractéristique de la résistance de frottement axial :
P ∗ Ce ∗ ∑𝑛1 ℎ𝑖 ∗ 𝑞𝑠𝑖
𝑅𝑠𝑘 =
ϒ𝑟𝑑1 ∗ ϒ𝑟𝑑2
avec :
▪ hi : hauteur dans la couche i
▪ P : périmètre de la fondation profonde
▪ qsi : frottement latéral unitaire dans la couche i
▪ Ce : coefficient d’efficacité déterminé selon l’Annexe J de la norme NF P94-262
Valeur de calcul de la portance du terrain (pieux sans refoulement de sol) en compression :
▪ ELS quasi-permanent :
0.7 ∗ 𝑅𝑠𝑘 + 0.5 ∗ 𝑅𝑏𝑘
𝑅𝐸𝐿𝑆 𝑄𝑃 =
1.1
▪ ELS caractéristique :
0.7 ∗ 𝑅𝑠𝑘 + 0.5 ∗ 𝑅𝑏𝑘
𝑅𝐸𝐿𝑆 𝑐𝑎𝑟𝑎𝑐𝑡é𝑟𝑖𝑠𝑡𝑖𝑞𝑢𝑒 =
0.9
▪ ELU fondamental / sismique :
𝑅𝑠𝑘 + 𝑅𝑏𝑘
𝑅𝐸𝐿𝑈 𝑓𝑜𝑛𝑑𝑎𝑚𝑒𝑛𝑡𝑎𝑙/𝑠𝑖𝑠𝑚𝑖𝑞𝑢𝑒 =
1.1
Valeur de calcul de la portance du terrain (pieux sans refoulement de sol) en traction :
▪ ELU fondamental / sismique :
𝑅𝑠𝑘
𝑅𝐸𝐿𝑈 𝑓𝑜𝑛𝑑𝑎𝑚𝑒𝑛𝑡𝑎𝑙/𝑠𝑖𝑠𝑚𝑖𝑞𝑢𝑒 =
1.15
Les calculs ont été réalisés en considérant une descente de charges de 28kN à l’ELS et 42 kN maximales
admissibles aux ELS caractéristiques pour chaque diamètre de pieux. Les tableaux suivants donnent les
résultats obtenus et le détail des calculs FOXTA est présentés en Annexe 7 :
▪ En compression :
Rc,cr,d Rc,cr,d Vd Rc,d
Diamètre Longueur Vd ELS
ELS ELS ELU ELU
extérieur du pieu QP/CAR
QP CAR. FOND FOND.
(mm) (m) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)
200 ~5.5 28 32 40 42 46
220 ~5.0 28 32 39 42 45
Le diamètre et le type de pieu pourront être optimisés en phase EXE par l’entreprise travaux en respectant
les préconisations données par la norme P94-262.
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Remarque : Il s’agit là d’un dimensionnement réalisé suivant des descentes de charges fournies à ce
stade de l’étude.
5.4 Dispositions constructives, sujétions d’exécution et contrôles
Les choix constructifs ne peuvent être faits que par le BET structure mais les points suivants sont toutefois
à signaler :
• L’entrepreneur vérifiera que le type de pieux et la puissance du matériel qu’il propose permettront
de réaliser les ancrages demandés pour assurer les capacités portantes retenues. Il conviendra
si nécessaire de modifier les diamètres des pieux afin de diminuer les ancrages ou le type de
pieux,
• Le contrôle du battage/forage (toit et continuité de l'horizon d'ancrage) avec un enregistreur de
paramètres de battage/forage,
• Il revient à l’entreprise de prévoir les moyens nécessaires afin d’évacuer les blocs et points durs
éventuellement présents dans les remblais pour pouvoir réaliser les fondations profondes,
• Les pieux seront exécutés en présence d’eau,
• Les longueurs de pieux réellement exécutées seront vérifiées sur la base des
enregistrements de battage. Des adaptations au cas par cas seront nécessaires,
• Des variations du toit de la formation n°3 sont prévisibles sur l'emprise de battage des
pieux. Ces sur profondeurs impliqueront de rallonger les pieux,
• L’entrepreneur vérifiera que le type de pieux et la puissance du matériel qu’il propose
permettront de réaliser les ancrages demandés pour assurer les capacités portantes
retenues,
• Aucun frottement négatif ni effort parasite (soulèvements, moments, efforts horizontaux)
n’a été pris en compte dans le dimensionnement proposé. En cas de surcharges notables aux
abords des pieux battus et/ou d’efforts en tête de pieux, il conviendra donc de revoir tout ou partie
de ce dimensionnement,
• Les horizons très durs pourront provoquer des refus prématurés dans les graves très denses et
un flambement important des pieux. Si l’ancrage est insuffisant et que le pieux est arrêté, cela
peut conduire à ne pas atteindre une reprise de charge suffisante,
• Le diamètre et l’épaisseur des pieux pourra varier suivant les charges à reprendre, la nature du
sol, les efforts de battage, la résistance structurelle, le risque de flambement.
Le contrôle de la réalisation des pieux prévoira au minimum :
• La vérification de tous les enregistrements de paramètres de forage pour vérifier la conformité
de l’ancrage réalisé,
• La vérification de la conformité des pieux mis en œuvre par vérifications des fiches produits,
• La vérification du plan de recollement pour s’assurer que les tolérances d’implantation sont
respectées,
• La réalisation d’un essai d’arrachement sur un pieu de la structure.
La réalisation des fondations profondes devra prendre en compte les points suivants :
• Afin d’assurer une bonne traficabilité de la machine de forage au droit du site, une couche de
forme pourra être mise en œuvre ;
• Prévoir le relevé X, Y, Z des têtes de pieux (recentrage à prévoir le cas échéant ou efforts
parasites),
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6 Niveau bas
D’après les plans communiqués par le client et les caractéristiques du projet (sur pilotis), il est prévu de
réaliser des planchers portés par les fondations.
7 Voiries et parkings extérieurs
7.1 Partie Supérieure des Terrassements (PST) et classe d’arase
La portance de la plateforme sera fonction des conditions météorologiques compte tenu de la sensibilité
à l’eau des matériaux en présence (en considérant des sols de classe A1, A2/A3 et A4 selon le GTR).
De plus cette portance sera hétérogène compte tenu de la présence de remblais hétérogènes en place
constituant la PST-AR.
Nota : Il se peut que des remblais résiduels soient présents au niveau de la partie supérieure des
terrassements, ces derniers devront être purgés et substitués intégralement.
Nous préconisons la réalisation des travaux en période météorologique favorable afin de limiter
les contraintes liées à l’eau (bonne conditions météorologiques et nappe « basse »). Le drainage
en phase chantier sera prépondérant (cf, §3.2.3).
Des travaux préparatoires (drainage, purge et substitution, cloutage, mise en place de géotextiles, etc…)
seront nécessaires pour obtenir une portance minimale de type PST1-AR1 sur ces sols sensibles à l’eau.
En première approche, on considérera un classement de la PST-AR en PST1–AR1 sous de
bonnes conditions météorologiques au moment des travaux (période sèche), de nappe « basse » et sous
réserve d’un drainage efficace en phase travaux. La mise en œuvre d’une couche de forme en matériaux
granulaires, insensibles à l’eau permettra d’obtenir une portance de plateforme PF2. Les matériaux mis
en œuvre devront respecter les prescriptions du GTR et seront compactés selon les règles de l’art.
Cette PST pourra se dégrader rapidement en PST0-AR0 sous l’effet de mauvaises conditions
météorologiques (période pluvieuse) et/ou de nappe « haute ». Dans ce cas-là, il faudra impérativement
ramener la plateforme en PST1-AR1 pour pouvoir réaliser la couche de forme.
Dans le cas d’une PST0-AR0, et afin de ramener la plateforme en PST1-AR1 au minimum, on pourrait
procéder :
• soit à une purge puis substitution des terrains existants par des matériaux d’apport insensibles à
l’eau et compactés selon les règles de l’art et de granulométrie continue, L’épaisseur de cette
purge sera à définir en phase travaux selon l’état hydrique des matériaux.
• soit, à un traitement des sols en place à la chaux selon une technique remblais, Les sols devront
être purgés au préalable de tout élément anthropique.
Les sujétions liées au traitement des sols du site sont :
• Le traitement des remblais très hétérogènes ne nous parait pas envisageable à ce stade de notre
étude.
• La pérennité du traitement des limons argileux plus ou moins végétalisés de surface pourra être
conditionnée par la présence de polluants divers, y compris la présence d’engrais pouvant avoir
été utilisés pour la pelouse du stade ;
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Le traitement des argiles tourbeuses du site dépendra de la capacité à réaliser une mouture homogène
sur une formation plastique, collante formant des mottes, +/- riche en matière organique et avec des
teneurs en eau également hétérogènes.
Nota : L’état hydrique des matériaux à traiter devra être confirmé lors des travaux de terrassements. En
cas de forte évaporation, les matériaux trop secs devront être humidifiés avant traitement. A l’inverse,
des matériaux trop humides devront être asséchés en amont ou traités à un dosage de CaO plus élevé
(étude à mener par l’entreprise le cas échéant).
Il conviendra de s’assurer des objectifs de portance souhaités par l’entreprise en amont des travaux.
Dans tous les cas (solution de traitement ou substitution de sols), des essais de laboratoire et des
planches d’essais permettant de valider les hypothèses seront indispensables.
Par ailleurs, un contrôle des plateformes sera réalisé à l’aide de mesures de déflexion, essais à la plaque
ou dynaplaque…
L’entreprise devra se référer aux guides SETRA « GTR » et « GTS » le cas échéant.
7.2 Couche de forme
Une couche de forme devra être mise en œuvre sur les sols argileux du site.
L’épaisseur de la couche de forme dépendra des matériaux utilisés et du classement de la PST après
amélioration des sols et de l’objectif de portance souhaité. La couche de forme sera constituée de
matériaux granulaires, de granulométrie étalée, non friables, insensibles à l’eau (par exemple de type
D21, D31).
Avant la mise en place de la couche de forme, l’arase de la PST devra être compactée de manière à
obtenir un objectif de compacité q4 (densité supérieure à 95 % de la densité de l’OPN).
Il conviendra de mettre en place un géotextile à l’interface PST-couche de forme.
Pour un objectif de portance PF2 (50 MPa), les solutions suivantes sont envisageables pour la mise en
œuvre de matériaux R21 :
• sur PST1/AR1 pour des matériaux R21 : l’épaisseur de couche de forme sera de 0,65 m avec
géotextile à l’interface entre la PST et la couche de forme.
Les critères de réception sur site seront : compacité q3 (densité en place supérieure à 98,5 % de la densité
de l’OPN), et la déformabilité sur l’arase EV2>50 MPa en tout point.
Cas d’objectif de portance compris entre 35 et 50 MPa
Comme le guide communautaire de Bordeaux Métropole (2016-provisoire) le propose pour le
dimensionnement de chaussées à faible trafic (PL < 25PL), l’objectif de portance pourrait être ramené à
titre exceptionnel à une classe de plateforme PF1+ (EV2 ≥ 35 MPa). La durée de service de la voirie est
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alors abaissée de 20 à 10 ans. Ce choix technique permettant de diminuer l’épaisseur de la couche de
forme incombe à la maîtrise d’ouvrage.
La réduction de l’épaisseur de la couche de forme ne permettra pas de garantir une portance à long
terme, ni de garantir les performances mécaniques de la chaussée.
De l’entretien pourrait être à prévoir sur ces zones.
Ces choix sont du ressort du maitre d’ouvrage.
Pour les objectifs de portance ci-dessus, l’épaisseur de couche de forme peut être réduite à 40 cm sur
géotextile pour l’aménagement par exemple, de zones peu circulées, piétonne, et de parvis éventuels.
Les points suivants sont à noter :
• La phase chantier, avec terrassements en déblai, opération de dépollution, va remanier les sols
et faciliter l’orniérage et les infiltrations d’eau (voire accumulation) dans les remblais hétérogènes.
• Il sera vraisemblablement nécessaire de reconstituer une partie de la PST-AR (purge,
substitution, traitement éventuel des sols à la chaux etc…). Rappelons également que le site a
fait l’objet d’un maillage de tranchées pour éviter les intrusions avec des tranchées assez
profondes côté avenue de Verdun notamment.
• Le drainage en phase chantier sera primordial pour éviter toute stagnation d’eau dans les sols
du site (forme en pente des plateformes, rigoles, évacuation des eaux de ruissellement etc..)
• Dans tous les cas, des planches d’essais sont à prévoir pour vérifier les objectifs de portance
selon la méthodologie retenue.
7.3 Sujétions de conception et de réalisation
Les dispositions constructives seront adaptées en fonction des solutions retenues et devront être
étudiées en phase travaux.
Néanmoins, on veillera à respecter les préconisations suivantes :
• Purge de la totalité des débris anthropiques au sein des remblais de la formation n°1 ;
• Purge des sols de médiocres caractéristiques et substitution par des matériaux insensibles à
l’eau ou traitement des matériaux à la chaux le cas échéant ;
• On privilégiera une réalisation des travaux sous bonnes conditions météorologiques ;
• L’entreprise chargée des travaux veillera à prendre les dispositions nécessaires pour éviter toute
stagnation d’eau sur la plate-forme ;
• L’assainissement latéral de la chaussée devra permettre de rendre pérenne, à long terme, la
portance au niveau de l’arase terrassement ;
• Hors plateformes de chantier, des problèmes de traficabilité sont à prévoir,
Par ailleurs, nous conseillons la mise en œuvre de canalisations, de raccords et de cheminements piétons
acceptant les déformations (structures bitumineuses, pavés autobloquants, etc…).
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8 Aléas résiduels
Suite à la réalisation de la présente étude, les aléas résiduels suivants subsistent :
• L’hétérogénéité des remblais et leur niveau de pollution,
• La présence de réseaux enterrés et vestiges de fondations sous le site,
• Les caractéristiques précises de compressibilité des argiles (formation n°2) : pour valider le
modèle géotechnique il faudrait réaliser des sondages au pénétrométrique statique avec mesure
de la pression interstitielle (CPTU),
• L’altitude des alternances géologiques ainsi que des types de sols qui seront rencontrés sous le
projet. Le substratum au droit du projet peut présenter des variations de la profondeur de son
toit,
• Des surconsommations de béton sont à prévoir dans les remblais, les alluvions argileuses
molles récentes ainsi que dans les sables et graviers,
• Validation des descentes de charges y compris sous les combinaisons d'actions, notamment
sismiques s'il y a lieu, par un BET structure,
• Dans le cas de fondations profondes par pieux battus : les horizons très durs pourront provoquer
des refus prématurés dans les sables et graves de la formation n°3 et un flambement important
des pieux. Si l’ancrage est insuffisant et que le pieux est arrêté en tête de la formation n°3, cela
peut conduire à ne pas atteindre une reprise de charge suffisante.
Ces aléas devront être levés dans le cadre d'une étude et d'un suivi d'exécution (G3) à la charge de
l'entreprise.
On s’assurera que la stabilité des ouvrages et des sols avoisinants le projet est assurée pendant et après
la réalisation de ce dernier.
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Affaire : Construction d’une cité de l’enfance
9 Missions ultérieures
Suite à cette étude géotechnique de projet, le dimensionnement des ouvrages géotechniques sera réalisé
par l’entreprise dans le cadre de l’étude géotechnique d’exécution (mission G3). Nous rappelons que
cette mission est habituellement à la charge de l’entreprise.
La conformité de cette étude et du suivi géotechnique d’exécution fera l’objet d’une supervision
géotechnique d’exécution (mission G4) à la charge du maître d’ouvrage, que Ginger CEBTP est en
mesure de réaliser. Cette mission s’attachera, en autre, à vérifier les notes de calculs de l’entreprise, à
valider la procédure d’exécution des ouvrages géotechniques, et à suivre leur réalisation.
Ginger CEBTP se tient également à la disposition du maître d’ouvrage pour la réalisation d’essais de
contrôle à tout stade de l’exécution.
Les conclusions du présent rapport ne sont valables que sous réserve des conditions générales des
missions géotechniques de l’USG fournies en Annexe 1.
Dossier : SBX2.M.0160-0012 G2-PRO indice 1 du 22/07/2026 Page 77/77
Annexe 1. NOTES GENERALES SUR LES MISSION GEOTECHNIQUES
• Classification des missions types d’ingénierie géotechnique
• Schéma d’enchaînement des missions types d’ingénierie géotechnique
Dossier : SBX2.M.0160-0012 G2-PRO indice 1 du 28/01/2025 Annexes
Dossier : SBX2.M.0160-0012 G2-PRO indice 1 du 28/01/2025 Annexes
Dossier : SBX2.M.0160-0012 G2-PRO indice 1 du 28/01/2025 Annexes
Dossier : SBX2.M.0160-0012 G2-PRO indice 1 du 28/01/2025 Annexes
Annexe 2. PLANS D’IMPLANTATION DES SONDAGES
Dossier : SBX2.M.0160-0012 G2-PRO indice 1 du 28/01/2025 Annexes
G2 PRO à Cenon
SBX2.M.0160.0012
PLAN D'IMPLANTATION
Sondage pressiométrique
20 m
Sondage destructif
20 m Pelle mécanique
soilcloud.tech
Annexe 3. INVESTIGATIONS IN-SITU GINGER CEBTP
Dossier : SBX2.M.0160-0012 G2-PRO indice 1 du 28/01/2025 Annexes
Construction d'une cité de l'enfance
SBX2.M.0160-0007 Client: MAIRIE DE CENON
Longitude Latitude Système de coordonnées Précision des relevés Niveau d'eau
-0,536458822 44,848744223 WGS 84 Non renseigné Néant Non mesuré En cours de forage
PM1 Élévation Prof. atteinte Angle Nivellement Précision des nivellements Stabilisé Non stabilisé Sec
+2,6 m 2,5 m 0,0° Non renseigné Non renseigné
Début Fin Machine Opérateur
02/11/2023 02/11/2023 Mini-pelle RAB
eigolohtiL
noitavélÉ
Descriptions
.forP
0 Terre végétale limoneuse à graves calcaire
0,1 m
2,4 Remblais calcaire
0,2 m
2,1 Remblais argileux ocre/rougeâtre
0,5 m
1 Argile grise/marron
1,6 m
1
Argile plastique grise
2
2,5 m
0,1
www.soilcloud.fr
Construction d'une cité de l'enfance
SBX2.M.0160-0007 Client: MAIRIE DE CENON
Longitude Latitude Système de coordonnées Précision des relevés Niveau d'eau
-0,535855931 44,848698631 WGS 84 Non renseigné Néant Non mesuré En cours de forage
PM2 Élévation Prof. atteinte Angle Nivellement Précision des nivellements Stabilisé Non stabilisé Sec
+2,7 m 2,5 m 0,0° Non renseigné Non renseigné
Début Fin Machine Opérateur
02/11/2023 02/11/2023 Mini-pelle RAB
uae'd uaeviN
eigolohtiL
noitavélÉ
Descriptions
.forP
2,7 0 Terre végétale limoneuse marron
0,25 m
2,45 Remblais argile limoneuse ocre
0,8 m
1,9
1
Argile grise foncée
1
1,9 m
2
2,5 m
0,2
1 02/11/2023 - Niveau d'eau 1,9m
www.soilcloud.fr
Construction d'une cité de l'enfance
SBX2.M.0160-0007 Client: MAIRIE DE CENON
Longitude Latitude Système de coordonnées Précision des relevés Niveau d'eau
-0,537160856 44,848145815 WGS 84 Non renseigné Néant Non mesuré En cours de forage
PM3 Élévation Prof. atteinte Angle Nivellement Précision des nivellements Stabilisé Non stabilisé Sec
+2,6 m 2,5 m 0,0° Non renseigné Non renseigné
Début Fin Machine Opérateur
02/11/2023 02/11/2023 Mini-pelle RAB
eigolohtiL
noitavélÉ
Descriptions
.forP
0 Terre végétale limono-graveleuse gris
2,45 0,15 m
Remblais limono-argileux à quelques graves marron
1 1,1 m
1,5
Remblais limono-graveleux à matrice argileuse marron et déchets anthropiques (briques...)
1,8 m
0,8
Argile grise foncée
2
2,5 m
0,1
www.soilcloud.fr
Construction d'une cité de l'enfance
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Longitude Latitude Système de coordonnées Précision des relevés Niveau d'eau
-0,536469620 44,848220143 WGS 84 Non renseigné Néant Non mesuré En cours de forage
PM4 Élévation Prof. atteinte Angle Nivellement Précision des nivellements Stabilisé Non stabilisé Sec
+3,1 m 2,5 m 0,0° Non renseigné Non renseigné
Début Fin Machine Opérateur
02/11/2023 02/11/2023 Mini-pelle RAB
eigolohtiL
noitavélÉ
Descriptions
.forP
3,1 0 Terre végétale limoneuse marron
0,2 m
2,9 Limon argileux marron/ocre
0,7 m
2,4
1 Remblais limono-argileux à quelques graves
1,8 m
1,3
Argile grise foncée
2
2,5 m
0,6
www.soilcloud.fr
Construction d'une cité de l'enfance
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Longitude Latitude Système de coordonnées Précision des relevés Niveau d'eau
-0,535869408 44,848351224 WGS 84 Non renseigné Néant Non mesuré En cours de forage
PM5 Élévation Prof. atteinte Angle Nivellement Précision des nivellements Stabilisé Non stabilisé Sec
+2,9 m 2,5 m 0,0° Non renseigné Non renseigné
Début Fin Machine Opérateur
02/11/2023 02/11/2023 Mini-pelle RAB
eigolohtiL
noitavélÉ
Descriptions
.forP
0 Terre végétale limoneuse marron
2,75 0,15 m
Remblais sablo-limoneux à quelques graves et déchets anthropiques
1
1,3 m
1,6
Argile compacte grise foncée
2
2,5 m
0,4
www.soilcloud.fr
Construction d'une cité de l'enfance
SBX2.M.0160-0007 Client: MAIRIE DE CENON
Longitude Latitude Système de coordonnées Précision des relevés Niveau d'eau
-0,537187730 44,847718616 WGS 84 Non renseigné Néant Non mesuré En cours de forage
PM6 Élévation Prof. atteinte Angle Nivellement Précision des nivellements Stabilisé Non stabilisé Sec
+2,7 m 2,5 m 0,0° Non renseigné Non renseigné
Début Fin Machine Opérateur
02/11/2023 02/11/2023 Mini-pelle RAB
eigolohtiL
noitavélÉ
Descriptions
.forP
0 Terre végétale sablo-limoneuse
2,65 0,05 m
Remblais limono-sableux avec graves marron/ocre
2,3 0,4 m
Remblais sablo-graveleux à matrice argileuse beige
1
1,6 m
1,1
Argile grise foncée
2
2,5 m
0,2
www.soilcloud.fr
Construction d'une cité de l'enfance
SBX2.M.0160-0007 Client: MAIRIE DE CENON
Longitude Latitude Système de coordonnées Précision des relevés Niveau d'eau
-0,536464261 44,847741413 WGS 84 Non renseigné Néant Non mesuré En cours de forage
PM7 Élévation Prof. atteinte Angle Nivellement Précision des nivellements Stabilisé Non stabilisé Sec
+3,0 m 2,5 m 0,0° Non renseigné Non renseigné
Début Fin Machine Opérateur
02/11/2023 02/11/2023 Mini-pelle RAB
eigolohtiL
noitavélÉ
Descriptions
.forP
3 0 Terre végétale limoneuse gris/marron
0,2 m
2,8
Remblais limono-graveleux marron/noirâtre
1
1,6 m
1,4
Argile compacte grise foncée
2
2,5 m
0,5
www.soilcloud.fr
G2 PRO à Cenon
SBX2.M.0160.0012
Longitude Latitude Système de coordonnées Précision des relevés Niveau d'eau
-0,536793628 44,848173411 WGS 84 Non renseigné Néant Non mesuré
PM20 Élévation Prof. atteinte Angle Azimut Nivellement Précision des nivellements En cours de forage
Non Stabilisé Non stabilisé Sec
+2,97 m 2,7 m - - Non renseigné
renseigné
Début Fin Machine Opérateur
Non renseigné Non renseigné – –
uae'd uaeviN
snollitnahcE
eigolohtiL
noitavélÉ
Descriptions
.forP
2,97 0
02MP-1E
Terre végétale et remblais : limons argileux avec radicelles en tête et quelques fragments de calcaires et de brique, marron clair.
1m 1m
1,97 1
Remblais : Ancien niveau de terre végétale tourbeux remanié avec des débris divers de type calcaires, fragments de brique, débris
plastique, câbles métalliques, verre, marron à gris foncé.
1
1,5 m 1,4 m
1,47
02MP-2E
2 Argiles tourbeuses riche en matière organique, noirâtre à gris bleu.
2,7 m 2,7 m
0,27
1 Arrivée d'eau 1,4m
soilcloud.tech
G2 PRO à Cenon
SBX2.M.0160.0012
Longitude Latitude Système de coordonnées Précision des relevés Niveau d'eau
-0,536042764 44,847981563 WGS 84 Non renseigné Néant Non mesuré
PM21 Élévation Prof. atteinte Angle Azimut Nivellement Précision des nivellements En cours de forage
Non Stabilisé Non stabilisé Sec
+3,02 m 2,3 m - - Non renseigné
renseigné
Début Fin Machine Opérateur
Non renseigné Non renseigné – –
uae'd uaeviN
eigolohtiL
noitavélÉ
Descriptions
.forP
3,02 0 Remblais : concassé calcaire blanchâtre
0,3 m
2,72
Remblais : débris de construction de type brique , cailloutis et sable calcaire, objets métalliques, débris végétaux, matrice argileuse à
sableuse, gris foncé à marron ocre.
1
1
1,2 m
1,4 m
1,62
Argiles tourbeuses riche en matière organique, noirâtre à gris bleu.
2
2,3 m
0,72
1 Arrivée d'eau 1,2m
soilcloud.tech
G2 PRO à Cenon
SBX2.M.0160.0012
Longitude Latitude Système de coordonnées Précision des relevés Niveau d'eau
-0,536569013 44,847952409 WGS 84 Non renseigné Néant Non mesuré
PM22 Élévation Prof. atteinte Angle Azimut Nivellement Précision des nivellements En cours de forage
Non Stabilisé Non stabilisé Sec
+3,16 m 2,6 m - - Non renseigné
renseigné
Début Fin Machine Opérateur
Non renseigné Non renseigné – –
uae'd uaeviN
snollitnahcE
eigolohtiL
noitavélÉ
Descriptions
.forP
3,16 0
22MP-1E
remblais : limons argileux avec radicelles en tête et quelques fragments de calcaires et de brique, marron clair.
1m
1 1,1 m
2,06
Remblais noirâtres avec des débris de constructions de type débris calcaires, fragments de brique, de verre, graviers bitumineux,
odeurs d'hydrocarbures, marron à gris foncé.
1
1,7 m 1,6 m
1,46
2 Argiles tourbeuses riche en matière organique, noirâtre à gris bleu.
2,6 m
0,56
1 Arrivée d'eau 1,6m
soilcloud.tech
G2 PRO à Cenon
SBX2.M.0160.0012
Longitude Latitude Système de coordonnées Précision des relevés Niveau d'eau
-0,536927689 44,847741752 WGS 84 Non renseigné Néant Non mesuré
PM23 Élévation Prof. atteinte Angle Azimut Nivellement Précision des nivellements En cours de forage
Non Stabilisé Non stabilisé Sec
+2,98 m 2,3 m - - Non renseigné
renseigné
Début Fin Machine Opérateur
Non renseigné Non renseigné – –
uae'd uaeviN
snollitnahcE
eigolohtiL
noitavélÉ
Descriptions
.forP
2,98 0
Terre végétale et remblais : limons argileux avec radicelles en tête et quelques fragments de calcaires et de brique, marron clair.
0,4 m
2,58
Remblais : débris de construction de type brique , cailloutis et sable calcaire, quelques rares fragments de plastiques, débris
végétaux, matrice argileuse à gravillons, blanchâtre à marron gris.
1
1,4 m 1,4 m 1
1,58 1,4 m
32MP-1E
Argiles tourbeuses riche en matière organique, noirâtre à gris bleu.
2
2,3 m 2,3 m
0,68
1 Arrivée d'eau 1,4m
soilcloud.tech
G2 PRO à Cenon
SBX2.M.0160.0012
Longitude Latitude Système de coordonnées Précision des relevés Niveau d'eau
-0,536600909 44,847576146 WGS 84 Non renseigné Néant Non mesuré
PM24 Élévation Prof. atteinte Angle Azimut Nivellement Précision des nivellements En cours de forage
Non Stabilisé Non stabilisé Sec
+3,0 m 2,6 m - - Non renseigné
renseigné
Début Fin Machine Opérateur
Non renseigné Non renseigné – –
uae'd uaeviN
snollitnahcE
eigolohtiL
noitavélÉ
Descriptions
.forP
3 0 Remblais : concassé calcaire blanchâtre
0,3 m 0,3 m
2,7
Remblais : débris de construction de type brique , cailloutis et sable calcaire, quelques rares fragments de plastiques et
42MP-1E
métalliques, lit de graves, matrice argileuse à graveleuse, blanchâtre à marron gris.
1 1
1,1 m
1,3 m 1,3 m
1,7
42MP-2E
Argiles tourbeuses riche en matière organique, noirâtre à gris bleu.
2
2,6 m 2,6 m
0,4
1 Arrivée d'eau 1,1m
soilcloud.tech
G2 PRO à Cenon
SBX2.M.0160.0012
Longitude Latitude Système de coordonnées Précision des relevés Niveau d'eau
-0,536460963 44,848025961 WGS 84 Non renseigné Néant Non mesuré
T1 Élévation Prof. atteinte Angle Azimut Nivellement Précision des nivellements En cours de forage
Non Stabilisé Non stabilisé Sec
+3,0 m 1,1 m - - Non renseigné
renseigné
Début Fin Machine Opérateur
Non renseigné Non renseigné – –
snollitnahcE
eigolohtiL
noitavélÉ
Descriptions
.forP
3 0 Terre végétale
0,3 m
1T-1E
2,7
remblais : limons argileux avec radicelles en tête et quelques fragments de calcaires et de brique, marron clair.
0,7 m 0,7 m
2,3
1
Remblais : débris de construction de type brique , cailloutis et sable calcaire, débris de plastiques, tuyau, matrice argilo sableuse, marron
foncé à noirâtre.
2m
1 2
soilcloud.tech
G2 PRO à Cenon
SBX2.M.0160.0012
Longitude Latitude Système de coordonnées Précision des relevés Niveau d'eau
-0,536932354 44,848129459 WGS 84 Non renseigné Néant Non mesuré
T2 Élévation Prof. atteinte Angle Azimut Nivellement Précision des nivellements En cours de forage
Non Stabilisé Non stabilisé Sec
+3,0 m 1,0 m - - Non renseigné
renseigné
Début Fin Machine Opérateur
Non renseigné Non renseigné – –
snollitnahcE
eigolohtiL
noitavélÉ
Descriptions
.forP
3 0
Terre végétale et remblais : limons argileux avec radicelles en tête et quelques fragments de calcaires et de brique, quelques graves
1T-1E
bitumineuses, marron clair.
1m 1m
2 1 Argile marron
1,3 m
1,7
soilcloud.tech
Construction d'une cité de l'enfance
SBX2.M.0160-0007 Client: MAIRIE DE CENON
Longitude Latitude Système de coordonnées Niveau d'eau
-0,535928358 44,848296132 WGS 84 Néant Non mesuré En cours de forage
SD1 Élévation Nivellement Angle Prof. atteinte Stabilisé Non stabilisé Sec
+3,0 m Non renseigné 0,0° 25,21 m
Données Type Début Fin Machine Opérateur
DPR-SD1 Paramètres destructifs 09/11/2023 09/11/2023 M397 MPO
uae'd uaeviN
Vitesse d'avancement Pression de poussée Pression d'injection Couple de rotation
eigolohtiL
noitavélÉ
Descriptions [m/h] [bar] [bar] [bar]
slituO
.forP
.forP
0 1 000 0 70 0 0,8 0 250
0 Terre végétale 0
2,7 0,3 m
Remblais gravelo-
1 sableux 1
2m
1 2 2
1
3 3
4 4
5 5
6 6
7 7
Vase
8 8
mm66.maid enôcirT
9 9
10 10
11 11
12 12
13 13
14 14
14,5 m
-11,5 Sable
15 m
-12 15 15
16 16
Sable et graves
17 17
18 18
19 19
19,5 m
-16,5
-17 20 Marne sableuse 20
1 08/11/2023 - Eau forage 3m
www.soilcloud.fr
Construction d'une cité de l'enfance
SBX2.M.0160-0007 Client: MAIRIE DE CENON
Longitude Latitude Système de coordonnées Niveau d'eau
-0,535928358 44,848296132 WGS 84 Néant Non mesuré En cours de forage
SD1 Élévation Nivellement Angle Prof. atteinte Stabilisé Non stabilisé Sec
+3,0 m Non renseigné 0,0° 25,21 m
Données Type Début Fin Machine Opérateur
DPR-SD1 Paramètres destructifs 09/11/2023 09/11/2023 M397 MPO
uae'd uaeviN
Vitesse d'avancement Pression de poussée Pression d'injection Couple de rotation
eigolohtiL
noitavélÉ
Descriptions [m/h] [bar] [bar] [bar]
slituO
.forP
.forP
0 1 000 0 70 0 0,8 0 250
-17 20 20
Marne sableuse
21 21
mm66.maid enôcirT
22 m
-19 22 22
23 23
Marne ferme
24 24
25 m
25 25,21 m 25
-22,21
www.soilcloud.fr
Construction d'une cité de l'enfance
SBX2.M.0160-0007 Client: MAIRIE DE CENON
Longitude Latitude Système de coordonnées Niveau d'eau
-0,537061792 44,847940884 WGS 84 Néant Non mesuré En cours de forage
SD2 Élévation Nivellement Angle Prof. atteinte Stabilisé Non stabilisé Sec
+2,9 m Non renseigné 0,0° 25,01 m
Données Type Début Fin Machine Opérateur
DPR-SD2 Paramètres destructifs 10/11/2023 10/11/2023 M397 MPO
uae'd uaeviN
Vitesse d'avancement Pression de poussée Pression d'injection Couple de rotation
eigolohtiL
noitavélÉ
Descriptions [m/h] [bar] [bar] [bar]
slituO
.forP
.forP
0 1 000 0 70 0 0,8 0 250
2,9 0 Terre végétale noir 0
0,4 m
2,5
Remblais argilo-
1 sableux noir/gris 1
2m
0,9 2 2
1
3 3
4 4
5 5
6 6
Vase noire
7 7
8 8
mm66.maid enôcirT
9 9
10 10
11 11,2 m 11
-8,3 Vase sableuse noire
12 m
-9,1 12 12
13 13
Sable gris
14 14
15 15,3 m 15
-12,4
16 Sable et graves gris 16
17 17
17,5 m
-14,6 Marne sableuse
gris/beige
18 18,4 m
18
-15,5
19 19
Marne ferme
-17,1 20 20
1 08/11/2023 - Eau de forage 3m
www.soilcloud.fr
Construction d'une cité de l'enfance
SBX2.M.0160-0007 Client: MAIRIE DE CENON
Longitude Latitude Système de coordonnées Niveau d'eau
-0,537061792 44,847940884 WGS 84 Néant Non mesuré En cours de forage
SD2 Élévation Nivellement Angle Prof. atteinte Stabilisé Non stabilisé Sec
+2,9 m Non renseigné 0,0° 25,01 m
Données Type Début Fin Machine Opérateur
DPR-SD2 Paramètres destructifs 10/11/2023 10/11/2023 M397 MPO
uae'd uaeviN
Vitesse d'avancement Pression de poussée Pression d'injection Couple de rotation
eigolohtiL
noitavélÉ
Descriptions [m/h] [bar] [bar] [bar]
slituO
.forP
.forP
0 1 000 0 70 0 0,8 0 250
-17,1 20 20
21 21
mm66.maid enôcirT
22 Marne ferme 22
23 23
24 24
25,01 m 25 m
-22,11 25 25
www.soilcloud.fr
Construction d'une cité de l'enfance
SBX2.M.0160-0007 Client: MAIRIE DE CENON
Longitude Latitude Système de coordonnées Niveau d'eau
-0,536414197 44,847741603 WGS 84 Néant Non mesuré En cours de forage
SD3 Élévation Nivellement Angle Prof. atteinte Stabilisé Non stabilisé Sec
+3,0 m Non renseigné 0,0° 25,08 m
Données Type Début Fin Machine Opérateur
DPR-SD3 Paramètres destructifs 07/11/2023 07/11/2023 M397 YTE
Vitesse d'avancement Pression de poussée Pression d'injection Couple de rotation
eigolohtiL
noitavélÉ
Descriptions [m/h] [bar] [bar] [bar]
slituO
.forP
.forP
0 1 000 0 70 0 0,8 0 250
3 0 0
Remblais argilo-
graveleux et sable
1 marron 1
2 2,3 m 2
0,7
3 3
4 4
5 5
6 6
Argile vasard gris
7 7
8 8
mm66.maid enôcirT
9 9
10 10
11 11,4 m
11
-8,4
Argile sableuse
12 12
13 m
-10 13 13
Sable
14 14
15 m
-12 15 15
Graves
16 16
17 17,2 m 17
-14,2
18 18
Calcaire sableux
19 19
-17 20 20
www.soilcloud.fr
Construction d'une cité de l'enfance
SBX2.M.0160-0007 Client: MAIRIE DE CENON
Longitude Latitude Système de coordonnées Niveau d'eau
-0,536414197 44,847741603 WGS 84 Néant Non mesuré En cours de forage
SD3 Élévation Nivellement Angle Prof. atteinte Stabilisé Non stabilisé Sec
+3,0 m Non renseigné 0,0° 25,08 m
Données Type Début Fin Machine Opérateur
DPR-SD3 Paramètres destructifs 07/11/2023 07/11/2023 M397 YTE
Vitesse d'avancement Pression de poussée Pression d'injection Couple de rotation
eigolohtiL
noitavélÉ
Descriptions [m/h] [bar] [bar] [bar]
slituO
.forP
.forP
0 1 000 0 70 0 0,8 0 250
-17 20 Calcaire sableux 20
20,6 m
-17,6
21 21
mm66.maid enôcirT
22 22
Marno-calcaire
23 23
24 24
25,08 m 25 m
-22,08 25 25
www.soilcloud.fr
G2 PRO à Cenon
SBX2.M.0160.0012
Longitude Latitude Système de coordonnées Niveau d'eau
-0,536595413 44,848559501 WGS 84 Néant Non mesuré En cours de forage
SD11 Élévation Nivellement Angle Azimut Prof. atteinte Stabilisé Non stabilisé Sec
+2,86 m Non renseigné - - 30,0 m
Données Type Début Fin Machine Opérateur
DPR-SD11 Paramètres destructifs Non renseigné Non renseigné – –
Vitesse d'avancement Pression de poussée Pression d'injection Pression de couple de
eigolohtiL
noitavélÉ
Descriptions rotation
[m/h] [bar] [bar]
[bar]
slituO
.forP
.forP
0 800 0 100 0 25 0 100
2,86 0 Remblais sableux 0
graveleux - Marron gris
1m
1,86 1 1
Argile limoneuse molle
- Marron
2 2
2,5 m
0,36
3 3
4 4
5 5
Argiles tourbeuses
6 noirâtres 6
7 7
8 8
ertèmaid enocirT
9 9
10 10,2 m 10
-7,34
11 Vases sableuses 11
12 12
12,8 m
-9,94
13 13
14 14
Sables et graves
15 15
16 16
17 17,4 m
17
-14,54
18 18
Marnes tendres et
19 quelques fractures 19
-17,14 20 20
soilcloud.tech
G2 PRO à Cenon
SBX2.M.0160.0012
Longitude Latitude Système de coordonnées Niveau d'eau
-0,536595413 44,848559501 WGS 84 Néant Non mesuré En cours de forage
SD11 Élévation Nivellement Angle Azimut Prof. atteinte Stabilisé Non stabilisé Sec
+2,86 m Non renseigné - - 30,0 m
Données Type Début Fin Machine Opérateur
DPR-SD11 Paramètres destructifs Non renseigné Non renseigné – –
Vitesse d'avancement Pression de poussée Pression d'injection Pression de couple de
eigolohtiL
noitavélÉ
Descriptions rotation
[m/h] [bar] [bar]
[bar]
slituO
.forP
.forP
0 800 0 100 0 25 0 100
-17,14 20 20
Marnes tendres et
quelques fractures
21 21
22,15 m
22 22
-19,29
23 23
24 24
ertèmaid enocirT
25 25
Marnes fermes
26 26
27 27
28 28
29 29
30 m 30 m
-27,14 30 30
soilcloud.tech
G2 PRO à Cenon
SBX2.M.0160.0012
Longitude Latitude Système de coordonnées Niveau d'eau
-0,536830597 44,848358302 WGS 84 Néant Non mesuré En cours de forage
SD13 Élévation Nivellement Angle Azimut Prof. atteinte Stabilisé Non stabilisé Sec
+2,86 m Non renseigné - - Non renseigné
Données Type Début Fin Machine Opérateur
DPR-SD13 Paramètres destructifs Non renseigné Non renseigné – –
Vitesse d'avancement Pression de poussée Pression d'injection Pression de couple de
eigolohtiL
noitavélÉ
Descriptions rotation
[m/h] [bar] [bar]
[bar]
slituO
.forP
.forP
0 800 0 100 0 25 0 100
2,86 0 Remblais sableux 0
graveleux - Gris noir
beige
0,8 m
2,06
1 1
Argile limoneuses
(remblais) - Marron
2 2
2,5 m
0,36
3 3
4 4
5 5
6 6
7 Argiles tourbeuses 7
noirâtres
8 8
66 ertèmaid enocirT
9 9
10 10
11 11
12 12,3 m 12
-9,44
13 13
14 14
Sables et graves
15 15
16 16
17 m
-14,14 17 17
18 18
Marnes sableuses
19 19
-17,14 20 20
soilcloud.tech
G2 PRO à Cenon
SBX2.M.0160.0012
Longitude Latitude Système de coordonnées Niveau d'eau
-0,536830597 44,848358302 WGS 84 Néant Non mesuré En cours de forage
SD13 Élévation Nivellement Angle Azimut Prof. atteinte Stabilisé Non stabilisé Sec
+2,86 m Non renseigné - - Non renseigné
Données Type Début Fin Machine Opérateur
DPR-SD13 Paramètres destructifs Non renseigné Non renseigné – –
Vitesse d'avancement Pression de poussée Pression d'injection Pression de couple de
eigolohtiL
noitavélÉ
Descriptions rotation
[m/h] [bar] [bar]
[bar]
slituO
.forP
.forP
0 800 0 100 0 25 0 100
-17,14 20 20
Marnes sableuses
21 21
21,8 m
-18,94
22 22
23 23
66 ertèmaid enocirT
24 24
25 25
Marnes fermes
26 26
27 27
28 28
29 29
30 m 30 m
-27,14 30 30
soilcloud.tech
G2 PRO à Cenon
SBX2.M.0160.0012
Longitude Latitude Système de coordonnées Niveau d'eau
-0,536056741 44,848491232 WGS 84 Néant Non mesuré En cours de forage
SD14 Élévation Nivellement Angle Azimut Prof. atteinte Stabilisé Non stabilisé Sec
+2,95 m Non renseigné - - Non renseigné
Données Type Début Fin Machine Opérateur
DPR-SD14 Paramètres destructifs Non renseigné Non renseigné – –
Vitesse d'avancement Pression de poussée Pression d'injection Pression de couple de
eigolohtiL
noitavélÉ
Descriptions rotation
[m/h] [bar] [bar]
[bar]
slituO
.forP
.forP
0 800 0 100 0 25 0 100
2,95 0 Couche de forme stade 0
- Remblais sable - Gris
beige
2,25 0,7 m
1 Argile molle limoneuse 1
- Marron
2m
0,95 2 2
3 3
4 4
5 5
6 6
7 Argile tourbeuse 7
noirâtre
8 8
66 ertèmaid enocirT
9 9
10 10
11 11
12 12
13 13,2 m 13
-10,25
14 14
15 Sable et grave ferme - 15
Gris
16 16
17 17
18 m
-15,05 18 Horizon de transition 18
légèrement marneux
19 m
-16,05 19 19
Marnes assez fermes
-17,05 20 20
soilcloud.tech
G2 PRO à Cenon
SBX2.M.0160.0012
Longitude Latitude Système de coordonnées Niveau d'eau
-0,536056741 44,848491232 WGS 84 Néant Non mesuré En cours de forage
SD14 Élévation Nivellement Angle Azimut Prof. atteinte Stabilisé Non stabilisé Sec
+2,95 m Non renseigné - - Non renseigné
Données Type Début Fin Machine Opérateur
DPR-SD14 Paramètres destructifs Non renseigné Non renseigné – –
Vitesse d'avancement Pression de poussée Pression d'injection Pression de couple de
eigolohtiL
noitavélÉ
Descriptions rotation
[m/h] [bar] [bar]
[bar]
slituO
.forP
.forP
0 800 0 100 0 25 0 100
-17,05 20 20
Marnes assez fermes
21 21
22,1 m
-19,15 22 22
23 23
66 ertèmaid enocirT
24 24
25 25
Marnes fermes
26 26
27 27
28 28
29 29
30 m 30 m
-27,05 30 30
soilcloud.tech
G2 PRO à Cenon
SBX2.M.0160.0012
Longitude Latitude Système de coordonnées Niveau d'eau
-0,536085796 44,848067238 WGS 84 Néant Non mesuré En cours de forage
SD15 Élévation Nivellement Angle Azimut Prof. atteinte Stabilisé Non stabilisé Sec
+3,04 m Non renseigné - - Non renseigné
Données Type Début Fin Machine Opérateur
DPR-SD15 Paramètres destructifs Non renseigné Non renseigné – –
Vitesse d'avancement Pression de poussée Pression d'injection Pression de couple de
eigolohtiL
noitavélÉ
Descriptions rotation
[m/h] [bar] [bar]
[bar]
slituO
.forP
.forP
0 800 0 100 0 25 0 100
3,04 0 0
Terre végétale
argileuse sableuse -
Noire
1 1
2m
1,04 2 2
3 3
4 4
5 5
6 6
7 7
Argile tourbeuse noire
8 8
66 ertèmaid enocirT
9 9
10 10
11 11
12 12
13 13
14 m
-10,96 14 14
15 15
Sable et grave -
16 Grisâtre 16
17 17
18 18
18,5 m
-15,46
Sable marneux - Gris
19 beige 19
20 m
-16,96 20 20
soilcloud.tech
G2 PRO à Cenon
SBX2.M.0160.0012
Longitude Latitude Système de coordonnées Niveau d'eau
-0,536085796 44,848067238 WGS 84 Néant Non mesuré En cours de forage
SD15 Élévation Nivellement Angle Azimut Prof. atteinte Stabilisé Non stabilisé Sec
+3,04 m Non renseigné - - Non renseigné
Données Type Début Fin Machine Opérateur
DPR-SD15 Paramètres destructifs Non renseigné Non renseigné – –
Vitesse d'avancement Pression de poussée Pression d'injection Pression de couple de
eigolohtiL
noitavélÉ
Descriptions rotation
[m/h] [bar] [bar]
[bar]
slituO
.forP
.forP
0 800 0 100 0 25 0 100
-16,96 20 20
21 Marne altérée - Marron 21
beige
22 22
23 23,2 m 23
-20,16
66 ertèmaid enocirT
24 24
25 25
26 26
Marne ferme
27 27
28 28
29 29
30 m 30 m
-26,96 30 30
soilcloud.tech
rf.duolclios.www
m3 egarof ed uaE - 3202/11/90 1
mm66.maid en
51 51 21-
m 51
8,5 66,0 81,0 8,3 sirg drasav elbaS 5,11-
41 m 5,41 41
m 41 m 41
8,7 32,0 81,0 8,1
31 31
21 21
5,7 < 82,0 > 91,0 > 1,2
11 11
3,7 < 62,0 > 81,0 9,1
01 01
6T/25.maid énipérc euqirtémozéip ebuT
9 9
m9
8 8
mm98.maid WN egabuT
erion esaV
mm66.maid enôcirT
7 7
6 6
m1
5 5
stnemepiuqE mm06/25.maid nielp euqirtémozém e0
ipm bu
4 4
3 3
1
2 2 1
m2
rion/sirg xuelbas
1 -oligra sialbmeR 1
m 4,0
rion 6,2
0 elatégév erreT 0
08 0 4 0 2,2 0 003 0 052 0 8,0 0 07 0 000 1 0
.forP
uae'd uaeviN
segabuT
slituO
eigolohtiL
.forP
noitavélÉ
]h/m[
]aPM[ ]aPM[ ]aPM[ ]rab[ ]rab[ ]rab[
*MLp/ME tnemecnava'd snoitpircseD
*MLp *Mfp ME noitator ed elpuoC noitcejni'd noisserP eéssuop ed noisserP essetiV
OPM 793M 3202/11/90 3202/11/90
ruetarépO enihcaM niF tubéD
m 10,52 °0,0 éngiesner noN m 0,3+
ceS ésilibats noN ésilibatS etnietta .forP elgnA tnemelleviN noitavélÉ ZP+1PS
egarof ed sruoc nE érusem noN tnaéN 48 SGW 492891848,44 062624635,0-
uae'd uaeviN seénnodrooc ed emètsyS edutitaL edutignoL
NONEC ED EIRIAM :tneilC 7000-0610.M.2XBS
ecnafne'l ed étic enu'd noitcurtsnoC
rf.duolclios.www
52 m 52 52 10,22-
m 10,52
mm66.maid enôcirT
42 42
3,27 89,3 01,2 7,782
enraM
32 32
5,91-
0,82 51,2 02,1 2,06
22 m 5,22 22
m 22
12 12
8,5 82,1 00,1 4,7
m 12 uelb/sirg
esuelbas enraM
02 02
5,61-
6,7 02,3 48,1 3,42
m 5,91
mm66.maid enôcirT
91 91
mm98.maid WN egabuT
81 81
4,6 < 36,3 > 43,1 1,32
71 sirg 71
sevarg te elbaS
8,7 < 49,0 > 53,0 3,7
61 61
8,5 66,0 81,0 8,3 51 sirg drasav elm
ba5S1 51 21-
08 0 4 0 2,2 0 003 0 052 0 8,0 0 07 0 000 1 0
.forP
uae'd uaeviN
stnemepiuqE
segabuT
slituO
eigolohtiL
.forP
noitavélÉ
]h/m[
]aPM[ ]aPM[ ]aPM[ ]rab[ ]rab[ ]rab[
*MLp/ME tnemecnava'd snoitpircseD
*MLp *Mfp ME noitator ed elpuoC noitcejni'd noisserP eéssuop ed noisserP essetiV
OPM 793M 3202/11/90 3202/11/90
ruetarépO enihcaM niF tubéD
m 10,52 °0,0 éngiesner noN m 0,3+
ceS ésilibats noN ésilibatS etnietta .forP elgnA tnemelleviN noitavélÉ ZP+1PS
egarof ed sruoc nE érusem noN tnaéN 48 SGW 492891848,44 062624635,0-
uae'd uaeviN seénnodrooc ed emètsyS edutitaL edutignoL
NONEC ED EIRIAM :tneilC 7000-0610.M.2XBS
ecnafne'l ed étic enu'd noitcurtsnoC
hcet.duolclios
02 esirG - enraM 02 41,71-
8,9 21,4 49,2 2,04
91 91
m 5,61 m 2,81
uelb 43,51-
81 m 5,81 sirG - xuenram 81
mm 06-05 ertèmaid énipérC
tnemerègél
71 noitisnart noziroH 71 41,41-
2,6 < 84,4 > 84,4 > 7,72
m 71
mm 98 ertèmaid WN
61 61
4,31 66,2 98,1 5,53
51 51
sirG
5,4 09,2 12,1 9,21 - sevarg te selbaS
41 41
4,7 43,2 82,1 4,71
31 m 5,31 31 41,01-
m 31
21 m 5,21 21
11 rioN 11
- esuelbas sesaV
mm 66 ertèmaid enocirT
01 01 41,7-
m 01
9 9
8 8
mm 06-25 ertèmaid nielP
mm 98 ertèmaid WN
7 7
6 rioN 6
- esueligra sesaV
5 5
4 4
3 m2 3
norram
2 - esuenomil 2 68,0
ellom eligrA
1 m1 1 68,1
sirg norram -
xuelbas xuelevarg
0 sialbmeR 0 68,2
05 0 5 0 5 0 002 0 00108 06 04 02 0 52 02 51 01 5 0 001 57 05 52 0 008006 004 002 0
.forP
stnemepiuqE
segabuT
slituO
eigolohtiL
.forP
noitavélÉ
]rab[
]aPM[ ]aPM[ ]aPM[ ]rab[ ]rab[ ]h/m[
*MLp/ME noitator snoitpircseD
*MLp *Mfp ME
ed elpuoc ed noisserP noitcejni'd noisserP eéssuop ed noisserP tnemecnava'd essetiV
– – éngiesner noN éngiesner noN
ruetarépO enihcaM niF tubéD
éngiesner noN - - éngiesner noN m 68,2+
ceS ésilibats noN ésilibatS etnietta .forP tumizA elgnA tnemelleviN noitavélÉ ZP-11PS
egarof ed sruoc nE érusem noN tnaéN 48 SGW 221955848,44 617895635,0-
uae'd uaeviN seénnodrooc ed emètsyS edutitaL edutignoL
2100.0610.M.2XBS
noneC à ORP 2G
hcet.duolclios
03 03 41,72-
m 03 m 03
92 92
0,64 < 46,4 > 46,4 > 5,312
82 82
72 72
9,72 < 26,4 > 26,4 > 9,821
mm 66 ertèmaid enocirT
62 62
4,61 59,4 85,2 3,18 egieb enraM
52 52
42 42
6,85 56,4 56,4 > 9,272
32 32
0,36 < 03,4 > 39,2 9,072
22 22 41,91-
m 22
12 12
6,01 90,4 14,2 4,34
esirG - enraM
02 02 41,71-
05 0 5 0 5 0 002 0 00108 06 04 02 0 52 02 51 01 5 0 001 57 05 52 0 008006 004 002 0
.forP
stnemepiuqE
segabuT
slituO
eigolohtiL
.forP
noitavélÉ
]rab[
]aPM[ ]aPM[ ]aPM[ ]rab[ ]rab[ ]h/m[
*MLp/ME noitator snoitpircseD
*MLp *Mfp ME
ed elpuoc ed noisserP noitcejni'd noisserP eéssuop ed noisserP tnemecnava'd essetiV
– – éngiesner noN éngiesner noN
ruetarépO enihcaM niF tubéD
éngiesner noN - - éngiesner noN m 68,2+
ceS ésilibats noN ésilibatS etnietta .forP tumizA elgnA tnemelleviN noitavélÉ ZP-11PS
egarof ed sruoc nE érusem noN tnaéN 48 SGW 221955848,44 617895635,0-
uae'd uaeviN seénnodrooc ed emètsyS edutitaL edutignoL
2100.0610.M.2XBS
noneC à ORP 2G
hcet.duolclios
semref
02 tôtulp enraM 02 71-
91 m 5,91 m 5,91 91
5,21 < 47,4 > 47,4 > 1,95
esuenram eértnE 5,51-
81 m 5,81 81
2,91 < 86,4 > 86,4 > 0,09
71 71
sertâsirG
2,11 05,2 07,1 0,82 - sevarg te selbaS
61 61
m 3,51 3,21-
51 serioN 51
- sesuelbas sesaV 5,11-
41 m 5,41 41
31 31
21 21
11 11
66 ertèmaid enocirT
98 ne ertèmaid
01 01
9 9
serioN -
sesuebruot seligrA
8 8
7 7
6 6
5 5
4 4
m2
3 )sialbmer( 3
norraM - esuelevarg
2 tnemerègél 2 1
esuenomil
esuelbas eligrA
1 1
m 2,0
rioN 8,2
0 - elatégév erreT 0
05 0 5 0 5 0 002 0 001 08 06 04 02 0 52 02 51 01 5 0 001 57 05 52 0 008 006 004 002 0
.forP
segabuT
slituO
eigolohtiL
.forP
noitavélÉ
]rab[
]aPM[ ]aPM[ ]aPM[ ]rab[ ]rab[ ]h/m[
*MLp/ME noitator snoitpircseD
*MLp *Mfp ME
ed elpuoc ed noisserP noitcejni'd noisserP eéssuop ed noisserP tnemecnava'd essetiV
– – éngiesner noN éngiesner noN
ruetarépO enihcaM niF tubéD
éngiesner noN - - éngiesner noN m 0,3+
ceS ésilibats noN ésilibatS etnietta .forP tumizA elgnA tnemelleviN noitavélÉ 21PS
egarof ed sruoc nE érusem noN tnaéN 48 SGW 944405848,44 737645535,0-
uae'd uaeviN seénnodrooc ed emètsyS edutitaL edutignoL
2100.0610.M.2XBS
noneC à ORP 2G
hcet.duolclios
03 03 72-
m 03 m 03
92 92
9,12 < 24,4 > 24,4 > 8,69
82 82
72 72
8,84 < 07,4 > 07,4 > 5,922 emref enraM
62 62
66 ertèmaid enocirT
52 52
8,37 < 47,4 > 47,4 > 8,943
42 42 12-
m 42
8,41 < 65,4 > 99,3 3,76
32 32
22 22
8,12 < 76,4 > 76,4 > 9,101
semref
12 tôtulp enraM 12
3,21 < 14,4 > 43,3 1,45
02 02 71-
05 0 5 0 5 0 002 0 001 08 06 04 02 0 52 02 51 01 5 0 001 57 05 52 0 008 006 004 002 0
.forP
segabuT
slituO
eigolohtiL
.forP
noitavélÉ
]rab[
]aPM[ ]aPM[ ]aPM[ ]rab[ ]rab[ ]h/m[
*MLp/ME noitator snoitpircseD
*MLp *Mfp ME
ed elpuoc ed noisserP noitcejni'd noisserP eéssuop ed noisserP tnemecnava'd essetiV
– – éngiesner noN éngiesner noN
ruetarépO enihcaM niF tubéD
éngiesner noN - - éngiesner noN m 0,3+
ceS ésilibats noN ésilibatS etnietta .forP tumizA elgnA tnemelleviN noitavélÉ 21PS
egarof ed sruoc nE érusem noN tnaéN 48 SGW 944405848,44 737645535,0-
uae'd uaeviN seénnodrooc ed emètsyS edutitaL edutignoL
2100.0610.M.2XBS
noneC à ORP 2G
Annexe 4. ESSAIS EN LABORATOIRE
Dossier : SBX2.M.0160-0012 G2-PRO indice 1 du 28/01/2025 Annexes
RAPPORT D' ESSAI
CLASSIFICATION DES MATERIAUX UTILISABLES DANS LA CONSTRUCTION DES
REMBLAIS ET DES COUCHES DE FORME D'INFRASTRUCTURES ROUTIERES
GINGER CEBTP BORDEAUX NF P 11-300
19 AVENUE PYTHAGORE
33700 MERIGNAC
Informations générales
N° dossier : SBX2.M0160.0007 Client / MO : MAIRIE DE CENON
Désignation : CONSTRUCTION D'UNE CITÉ DE L'ENFANCE
Localité : CENON Demandeur / MOE : MAIRIE DE CENON
Chargé d'affaire : ARNAUD DESSEMOND
Informations sur l'échantillon N° 23BDX-1498
Mode de prélévement : Sondage à la Pelle Mécanique Sondage : PM3
Prélevé par : GINGER CEBTP Profondeur : 1.10/1.80 m
Date prélévement : 16/11/23
Mode de conservation : Ech. prélevé en sac
Date de livraison : 16/11/23
Description : Remblais sablo-argilo-graveleux marron foncé, débris de briques
Paramètres de nature
Désignation de l'essai Norme Résultat Unité
Dmax ME selon NFP94-056 32 mm
Passant à 50 mm ME selon NFP94-056 100.0 %
Passant à 2 mm (fraction 0/50 mm) ME selon NFP94-056 72.7 %
Passant à 80 mm (fraction 0/50 mm) ME selon NFP94-056 40.5 %
Passant à 2 mm ME selon NFP94-057 %
Limite de liquidité - WL ME selon NFP94-051 %
Limite de plasticité - WP ME selon NFP94-051 %
Indice de plasticité - IP WL - WP
g de bleu
VBS NF P94-068 1.45 pour 100
Paramètres d'état hydrique
Désignation de l'essai Norme Résultat Unité
Teneur en eau naturelle - Wn NF P 94-050 21.6 %
Indice Portant immédiat - IPI NF P94-078
Indice de Consistance - Ic ( WL - Wn ) / IP
Wn / W OPN NF P94-093
Pour information: CLASSIFICATION NF P 11-300: A1
Teneur en eau Optimale W OPN (%) :
Masse volumique sèche Optimale r OPN (Mg/m3) :
SYN_DON-PRG V09~06-22
TECHNICIENNE LABO
Observations: Chloé ROBERT
N° Qualité E356-3 V0 du 26/09/2019 1/1
GINGER CEBTP Agence de BORDEAUX - 19 AVENUE PYTHAGORE 33700 MERIGNAC Tél:05.56.12.98.10 Fax:05.56.13.07.31 Email:cebtp.bordeaux@groupe-cebtp.com
RAPPORT D' ESSAI
CLASSIFICATION DES MATERIAUX UTILISABLES DANS LA CONSTRUCTION DES
REMBLAIS ET DES COUCHES DE FORME D'INFRASTRUCTURES ROUTIERES
GINGER CEBTP BORDEAUX NF P 11-300
19 AVENUE PYTHAGORE
33700 MERIGNAC
Informations générales
N° dossier : SBX2.M0160.0007 Client / MO : MAIRIE DE CENON
Désignation : CONSTRUCTION D'UNE CITÉ DE L'ENFANCE
Localité : CENON Demandeur / MOE : MAIRIE DE CENON
Chargé d'affaire : ARNAUD DESSEMOND
Informations sur l'échantillon N° 23BDX-1500
Mode de prélévement : Sondage à la Pelle Mécanique Sondage : PM5
Prélevé par : GINGER CEBTP Profondeur : 1.30/2.50 m
Date prélévement : 16/11/23
Mode de conservation : Ech. prélevé en sac
Date de livraison : 16/11/23
Description : Argile grise à grise foncé
Paramètres de nature
Désignation de l'essai Norme Résultat Unité
Dmax ME selon NFP94-056 3 mm
Passant à 50 mm ME selon NFP94-056 100.0 %
Passant à 2 mm (fraction 0/50 mm) ME selon NFP94-056 99.7 %
Passant à 80 mm (fraction 0/50 mm) ME selon NFP94-056 98.7 %
Passant à 2 mm ME selon NFP94-057 %
Limite de liquidité - WL ME selon NFP94-051 128 %
Limite de plasticité - WP ME selon NFP94-051 84 %
Indice de plasticité - IP WL - WP 44
g de bleu
VBS NF P94-068 pour 100
Paramètres d'état hydrique
Désignation de l'essai Norme Résultat Unité
Teneur en eau naturelle - Wn NF P 94-050 84.6 %
Indice Portant immédiat - IPI NF P94-078
Indice de Consistance - Ic ( WL - Wn ) / IP
Wn / W OPN NF P94-093
Pour information: CLASSIFICATION NF P 11-300: A4
Teneur en eau Optimale W OPN (%) :
Masse volumique sèche Optimale r OPN (Mg/m3) :
SYN_DON-PRG V09~06-22
TECHNICIENNE LABO
Observations: Chloé ROBERT
N° Qualité E356-3 V0 du 26/09/2019 1/1
GINGER CEBTP Agence de BORDEAUX - 19 AVENUE PYTHAGORE 33700 MERIGNAC Tél:05.56.12.98.10 Fax:05.56.13.07.31 Email:cebtp.bordeaux@groupe-cebtp.com
RAPPORT D' ESSAI
DÉTERMINATION DES LIMITES D'ATTERBERG
Limite de liquidité à la coupelle - Limite de plasticité au rouleau
GINGER CEBTP BORDEAUX
19 AVENUE PYTHAGORE
Méthode d'essai selon NF P 94-051 (norme périmée)
33700 MERIGNAC
Informations générales
N° dossier : SBX2.M0160.0007 Client /MO : MAIRIE DE CENON
Désignation : CONSTRUCTION D'UNE CITÉ DE L'ENFANCE
Localité : CENON Demandeur / MOE : MAIRIE DE CENON
Chargé d'affaire : ARNAUD DESSEMOND
Informations sur l'échantillon N° 23BDX-1500
Mode de prélévement : Sondage à la Pelle Mécanique Sondage : PM5
Prélevé par : GINGER CEBTP Profondeur : 1.30/2.50 m
Date prélévement : 16/11/23
Mode de conservation : Ech. prélevé en sac
Date de livraison : 16/11/23
dm (mm) : 5 w (%): 84.6
Description : Argile grise à grise foncé
Informations sur l'essai
Mode de séchage : Etuvage Technicien : Chloé ROBERT
Température : 105°C Date essai : 06/12/23
Résultats de l'essai
Limite de Liquidité W L (%)
Mesure Nb de chocs Teneur en eau
N° N W (%)
1 17 128.9
2 22 128.2
3 28 127.7
Limite de Plasticité W P (%)
Teneur en eau
Mesure N°
W (%)
1 83.3
2 84.2
Limite de liquidité W L (%) = 128
Limite de plasticité W P (%) = 84
Indice de plasticité IP = 44
LA_COUPELLE-PRG V08~06-22
Observations : TECHNICIENNE LABO
Chloé ROBERT
N° Qualité E360 V1 du 01/09/2016 1/1 PV édité le 07/12/2023 (version 3)
GINGER CEBTP Agence de BORDEAUX - 19 AVENUE PYTHAGORE 33700 MERIGNAC Tél:05.56.12.98.10 Fax:05.56.13.07.31 Email:cebtp.bordeaux@groupe-cebtp.com
RAPPORT D' ESSAI
CLASSIFICATION DES MATERIAUX UTILISABLES DANS LA CONSTRUCTION DES
REMBLAIS ET DES COUCHES DE FORME D'INFRASTRUCTURES ROUTIERES
GINGER CEBTP NF P 11-300
50-52 Avenue Gustave Eiffel
33610 CANEJAN
Informations générales
N° dossier : SBX2.M0160.0012 Client / MO : MAIRIE DE CENON
Désignation : CITE DE L'ENFANCE - CENON
Localité : CENON Demandeur / MOE : MAIRIE DE CENON
Chargé d'affaire : DUCORNEZ VERONIQUE
Informations sur l'échantillon N° 25BDX-0078
Mode de prélévement : Sondage à la Pelle Mécanique Sondage : PM22
Prélevé par : GINGER CEBTP Profondeur : 0.00/1.00 m
Date prélévement : 20/01/25
Mode de conservation : Ech. prélevé en sac
Date de livraison : 20/01/25
Description : Sable argileux marron
Paramètres de nature
Désignation de l'essai Norme Résultat Unité
Dmax ME selon NFP94-056 16 mm
Passant à 50 mm ME selon NFP94-056 100.0 %
Passant à 2 mm (fraction 0/50 mm) ME selon NFP94-056 85.7 %
Passant à 80 mm (fraction 0/50 mm) ME selon NFP94-056 40.7 %
Passant à 2 mm ME selon NFP94-057 %
Limite de liquidité - WL ME selon NFP94-051 %
Limite de plasticité - WP ME selon NFP94-051 %
Indice de plasticité - IP WL - WP
g de bleu
VBS NF P94-068 1.93 pour 100
Paramètres d'état hydrique
Désignation de l'essai Norme Résultat Unité
Teneur en eau naturelle - Wn NF P 94-050 13.9 %
Indice Portant immédiat - IPI NF P94-078
Indice de Consistance - Ic ( WL - Wn ) / IP
Wn / W OPN NF P94-093
Pour information: CLASSIFICATION NF P 11-300: A1
Teneur en eau Optimale W OPN (%) :
Masse volumique sèche Optimale r OPN (Mg/m3) :
100_SYN_DON-2.29.01.00~13-24
TECHNICIENNE LABO
Observations: CHLOE ROBERT
N° Qualité E356-3 V0 du 26/09/2019 1/1
GINGER CEBTP Bordeaux (Canejan) - 50-52 Avenue Gustave Eiffel 33610 CANEJAN Tél:05.56.12.98.10 Fax:05.56.13.07.31 Email:cebtp.bordeaux@groupe-cebtp.com
RAPPORT D' ESSAI
ANALYSE GRANULOMÉTRIQUE
GINGER CEBTP Méthode par tamisage à sec après lavage
50-52 Avenue Gustave Eiffel Méthode d'essai selon NF P 94-056 (norme périmée)
33610 CANEJAN
Informations générales
N° dossier : SBX2.M0160.0012 Client / MO : MAIRIE DE CENON
Désignation : CITE DE L'ENFANCE - CENON
Demandeur / MOE : MAIRIE DE CENON
Localité : CENON
Chargé d'affaire : DUCORNEZ VERONIQUE
Informations sur l'échantillon N° 25BDX-0078
Mode de prélévement : Sondage à la Pelle Mécanique Sondage : PM22
Prélevé par : GINGER CEBTP Profondeur : 0.00/1.00 m
Date prélévement : 20/01/25
Mode de conservation : Ech. prélevé en sac
Date de livraison : 20/01/25
dm (mm) : 20
Description : Sable argileux marron
Informations sur l'essai
Mode de séchage : Etuvage Technicien : Chloé ROBERT
Température : 105°C Date essai : 07/02/25
Analyse granulométrique sur 0/D mm
Tamis à mailles 100 80 63 50 40 31.5 25 20 16 10 8 5 3.15 2 800 400 80
carrées (mm) mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm µm µm µm
Passant cumulé
100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 96.7 92.5 91.6 89.5 87.9 85.7 80.9 70.0 40.7
(%)
Facteur d’uniformité Cu = (N.D.) Facteur de courbure Cc = (N.D.) Facteur de symétrie Cs = (N.D.)
Observations : TECHNICIENNE LABO
003_GRASOL-2.29.01.01~01-25
CHLOE ROBERT
N° Qualité E357-1 V2 du 06/08/2018 1/1 PV édité le 14/02/2025 (version 0)
GINGER CEBTP Bordeaux (Canejan) - 50-52 Avenue Gustave Eiffel 33610 CANEJAN Tél:05.56.12.98.10 Fax:05.56.13.07.31 Email:cebtp.bordeaux@groupe-cebtp.com
RAPPORT D' ESSAI
CLASSIFICATION DES MATERIAUX UTILISABLES DANS LA CONSTRUCTION DES
REMBLAIS ET DES COUCHES DE FORME D'INFRASTRUCTURES ROUTIERES
GINGER CEBTP NF P 11-300
50-52 Avenue Gustave Eiffel
33610 CANEJAN
Informations générales
N° dossier : SBX2.M0160.0012 Client / MO : MAIRIE DE CENON
Désignation : CITE DE L'ENFANCE - CENON
Localité : CENON Demandeur / MOE : MAIRIE DE CENON
Chargé d'affaire : DUCORNEZ VERONIQUE
Informations sur l'échantillon N° 25BDX-0079
Mode de prélévement : Sondage à la Pelle Mécanique Sondage : PM23
Prélevé par : GINGER CEBTP Profondeur : 1.40/2.30 m
Date prélévement : 20/01/25
Mode de conservation : Ech. prélevé en sac
Date de livraison : 20/01/25
Description : Argile grise, marron, noirâtre
Paramètres de nature
Désignation de l'essai Norme Résultat Unité
Dmax ME selon NFP94-056 5 mm
Passant à 50 mm ME selon NFP94-056 100.0 %
Passant à 2 mm (fraction 0/50 mm) ME selon NFP94-056 99.8 %
Passant à 80 mm (fraction 0/50 mm) ME selon NFP94-056 97.7 %
Passant à 2 mm ME selon NFP94-057 %
Limite de liquidité - WL ME selon NFP94-051 71 %
Limite de plasticité - WP ME selon NFP94-051 46 %
Indice de plasticité - IP WL - WP 25
g de bleu
VBS NF P94-068 pour 100
Paramètres d'état hydrique
Désignation de l'essai Norme Résultat Unité
Teneur en eau naturelle - w NF EN ISO 17892-1 57.3 %
Indice Portant immédiat - IPI NF P94-078
Indice de Consistance - Ic ( WL - Wn ) / IP 0.55
Wn / W OPN NF P94-093
Pour information: CLASSIFICATION NF P 11-300: A2 th/A3
Teneur en eau Optimale W OPN (%) :
Masse volumique sèche Optimale r OPN (Mg/m3) :
100_SYN_DON-2.29.01.00~12-24
TECHNICIENNE LABO
Observations: CHLOE ROBERT
N° Qualité E356-3 V0 du 26/09/2019 1/1
GINGER CEBTP Bordeaux (Canejan) - 50-52 Avenue Gustave Eiffel 33610 CANEJAN Tél:05.56.12.98.10 Fax:05.56.13.07.31 Email:cebtp.bordeaux@groupe-cebtp.com
RAPPORT D' ESSAI
ANALYSE GRANULOMÉTRIQUE
GINGER CEBTP Méthode par tamisage à sec après lavage
50-52 Avenue Gustave Eiffel Méthode d'essai selon NF P 94-056 (norme périmée)
33610 CANEJAN
Informations générales
N° dossier : SBX2.M0160.0012 Client / MO : MAIRIE DE CENON
Désignation : CITE DE L'ENFANCE - CENON
Demandeur / MOE : MAIRIE DE CENON
Localité : CENON
Chargé d'affaire : DUCORNEZ VERONIQUE
Informations sur l'échantillon N° 25BDX-0079
Mode de prélévement : Sondage à la Pelle Mécanique Sondage : PM23
Prélevé par : GINGER CEBTP Profondeur : 1.40/2.30 m
Date prélévement : 20/01/25
Mode de conservation : Ech. prélevé en sac
Date de livraison : 20/01/25
dm (mm) : 8
Description : Argile grise, marron, noirâtre
Informations sur l'essai
Mode de séchage : Etuvage Technicien : Chloé ROBERT
Température : 50°C Date essai : 14/02/25
Analyse granulométrique sur 0/D mm
Tamis à mailles 100 80 63 50 40 31.5 25 20 16 10 8 5 3.15 2 800 400 80
carrées (mm) mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm µm µm µm
Passant cumulé
100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 99.9 99.8 99.8 99.4 98.9 97.7
(%)
Facteur d’uniformité Cu = (N.D.) Facteur de courbure Cc = (N.D.) Facteur de symétrie Cs = (N.D.)
Observations : TECHNICIENNE LABO
003_GRASOL-2.29.01.01~01-25
CHLOE ROBERT
N° Qualité E357-1 V2 du 06/08/2018 1/1 PV édité le 14/02/2025 (version 0)
GINGER CEBTP Bordeaux (Canejan) - 50-52 Avenue Gustave Eiffel 33610 CANEJAN Tél:05.56.12.98.10 Fax:05.56.13.07.31 Email:cebtp.bordeaux@groupe-cebtp.com
RAPPORT D' ESSAI
CLASSIFICATION DES MATERIAUX UTILISABLES DANS LA CONSTRUCTION DES
REMBLAIS ET DES COUCHES DE FORME D'INFRASTRUCTURES ROUTIERES
GINGER CEBTP NF P 11-300
50-52 Avenue Gustave Eiffel
33610 CANEJAN
Informations générales
N° dossier : SBX2.M0160.0012 Client / MO : MAIRIE DE CENON
Désignation : CITE DE L'ENFANCE - CENON
Localité : CENON Demandeur / MOE : MAIRIE DE CENON
Chargé d'affaire : DUCORNEZ VERONIQUE
Informations sur l'échantillon N° 25BDX-0075
Mode de prélévement : Sondage tarière Sondage : T1
Prélevé par : GINGER CEBTP Profondeur : 0.00/0.70 m
Date prélévement : 20/01/25
Mode de conservation : Ech. prélevé en sac
Date de livraison : 20/01/25
Description : Argile légèrement sableuse marron à marron clair
Paramètres de nature
Désignation de l'essai Norme Résultat Unité
Dmax ME selon NFP94-056 10 mm
Passant à 50 mm ME selon NFP94-056 100.0 %
Passant à 2 mm (fraction 0/50 mm) ME selon NFP94-056 94.2 %
Passant à 80 mm (fraction 0/50 mm) ME selon NFP94-056 59.8 %
Passant à 2 mm ME selon NFP94-057 %
Limite de liquidité - WL ME selon NFP94-051 %
Limite de plasticité - WP ME selon NFP94-051 %
Indice de plasticité - IP WL - WP
g de bleu
VBS NF P94-068 2.61 pour 100
Paramètres d'état hydrique
Désignation de l'essai Norme Résultat Unité
Teneur en eau naturelle - Wn NF P 94-050 16.7 %
Indice Portant immédiat - IPI NF P94-078
Indice de Consistance - Ic ( WL - Wn ) / IP
Wn / W OPN NF P94-093
Pour information: CLASSIFICATION NF P 11-300: A2
Teneur en eau Optimale W OPN (%) :
Masse volumique sèche Optimale r OPN (Mg/m3) :
100_SYN_DON-2.29.01.00~13-24
TECHNICIENNE LABO
Observations: CHLOE ROBERT
N° Qualité E356-3 V0 du 26/09/2019 1/1
GINGER CEBTP Bordeaux (Canejan) - 50-52 Avenue Gustave Eiffel 33610 CANEJAN Tél:05.56.12.98.10 Fax:05.56.13.07.31 Email:cebtp.bordeaux@groupe-cebtp.com
RAPPORT D' ESSAI
ANALYSE GRANULOMÉTRIQUE
GINGER CEBTP Méthode par tamisage à sec après lavage
50-52 Avenue Gustave Eiffel Méthode d'essai selon NF P 94-056 (norme périmée)
33610 CANEJAN
Informations générales
N° dossier : SBX2.M0160.0012 Client / MO : MAIRIE DE CENON
Désignation : CITE DE L'ENFANCE - CENON
Demandeur / MOE : MAIRIE DE CENON
Localité : CENON
Chargé d'affaire : DUCORNEZ VERONIQUE
Informations sur l'échantillon N° 25BDX-0075
Mode de prélévement : Sondage tarière Sondage : T1
Prélevé par : GINGER CEBTP Profondeur : 0.00/0.70 m
Date prélévement : 20/01/25
Mode de conservation : Ech. prélevé en sac
Date de livraison : 20/01/25
dm (mm) : 16
Description : Argile légèrement sableuse marron à marron clair
Informations sur l'essai
Mode de séchage : Etuvage Technicien : Chloé ROBERT
Température : 105°C Date essai : 07/02/25
Analyse granulométrique sur 0/D mm
Tamis à mailles 100 80 63 50 40 31.5 25 20 16 10 8 5 3.15 2 800 400 80
carrées (mm) mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm µm µm µm
Passant cumulé
100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 98.4 97.6 96.9 95.9 94.2 90.5 84.3 59.8
(%)
Facteur d’uniformité Cu = (N.D.) Facteur de courbure Cc = (N.D.) Facteur de symétrie Cs = (N.D.)
Observations : TECHNICIENNE LABO
003_GRASOL-2.29.01.01~01-25
CHLOE ROBERT
N° Qualité E357-1 V2 du 06/08/2018 1/1 PV édité le 14/02/2025 (version 0)
GINGER CEBTP Bordeaux (Canejan) - 50-52 Avenue Gustave Eiffel 33610 CANEJAN Tél:05.56.12.98.10 Fax:05.56.13.07.31 Email:cebtp.bordeaux@groupe-cebtp.com
RAPPORT D' ESSAI
CLASSIFICATION DES MATERIAUX UTILISABLES DANS LA CONSTRUCTION DES
REMBLAIS ET DES COUCHES DE FORME D'INFRASTRUCTURES ROUTIERES
GINGER CEBTP NF P 11-300
50-52 Avenue Gustave Eiffel
33610 CANEJAN
Informations générales
N° dossier : SBX2.M0160.0012 Client / MO : MAIRIE DE CENON
Désignation : CITE DE L'ENFANCE - CENON
Localité : CENON Demandeur / MOE : MAIRIE DE CENON
Chargé d'affaire : DUCORNEZ VERONIQUE
Informations sur l'échantillon N° 25BDX-0076
Mode de prélévement : Sondage tarière Sondage : T2
Prélevé par : GINGER CEBTP Profondeur : 0.00/1.00 m
Date prélévement : 20/01/25
Mode de conservation : Ech. prélevé en sac
Date de livraison : 20/01/25
Description : Argile légèrement gravelo-sableuse marron
Paramètres de nature
Désignation de l'essai Norme Résultat Unité
Dmax ME selon NFP94-056 40 mm
Passant à 50 mm ME selon NFP94-056 100.0 %
Passant à 2 mm (fraction 0/50 mm) ME selon NFP94-056 69.6 %
Passant à 80 mm (fraction 0/50 mm) ME selon NFP94-056 48.9 %
Passant à 2 mm ME selon NFP94-057 %
Limite de liquidité - WL ME selon NFP94-051 %
Limite de plasticité - WP ME selon NFP94-051 %
Indice de plasticité - IP WL - WP
g de bleu
VBS NF P94-068 4.07 pour 100
Paramètres d'état hydrique
Désignation de l'essai Norme Résultat Unité
Teneur en eau naturelle - Wn NF P 94-050 22.4 %
Indice Portant immédiat - IPI NF P94-078
Indice de Consistance - Ic ( WL - Wn ) / IP
Wn / W OPN NF P94-093
Pour information: CLASSIFICATION NF P 11-300: A2
Teneur en eau Optimale W OPN (%) :
Masse volumique sèche Optimale r OPN (Mg/m3) :
100_SYN_DON-2.29.01.00~13-24
TECHNICIENNE LABO
Observations: CHLOE ROBERT
N° Qualité E356-3 V0 du 26/09/2019 1/1
GINGER CEBTP Bordeaux (Canejan) - 50-52 Avenue Gustave Eiffel 33610 CANEJAN Tél:05.56.12.98.10 Fax:05.56.13.07.31 Email:cebtp.bordeaux@groupe-cebtp.com
RAPPORT D' ESSAI
ANALYSE GRANULOMÉTRIQUE
GINGER CEBTP Méthode par tamisage à sec après lavage
50-52 Avenue Gustave Eiffel Méthode d'essai selon NF P 94-056 (norme périmée)
33610 CANEJAN
Informations générales
N° dossier : SBX2.M0160.0012 Client / MO : MAIRIE DE CENON
Désignation : CITE DE L'ENFANCE - CENON
Demandeur / MOE : MAIRIE DE CENON
Localité : CENON
Chargé d'affaire : DUCORNEZ VERONIQUE
Informations sur l'échantillon N° 25BDX-0076
Mode de prélévement : Sondage tarière Sondage : T2
Prélevé par : GINGER CEBTP Profondeur : 0.00/1.00 m
Date prélévement : 20/01/25
Mode de conservation : Ech. prélevé en sac
Date de livraison : 20/01/25
dm (mm) : 50
Description : Argile légèrement gravelo-sableuse marron
Informations sur l'essai
Mode de séchage : Etuvage Technicien : Chloé ROBERT
Température : 105°C Date essai : 07/02/25
Analyse granulométrique sur 0/D mm
Tamis à mailles 100 80 63 50 40 31.5 25 20 16 10 8 5 3.15 2 800 400 80
carrées (mm) mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm µm µm µm
Passant cumulé
100.0 100.0 100.0 100.0 88.7 88.7 88.7 86.3 84.6 79.9 77.9 74.7 72.3 69.6 64.4 58.7 48.9
(%)
Facteur d’uniformité Cu = (N.D.) Facteur de courbure Cc = (N.D.) Facteur de symétrie Cs = (N.D.)
Observations : TECHNICIENNE LABO
003_GRASOL-2.29.01.01~01-25
CHLOE ROBERT
N° Qualité E357-1 V2 du 06/08/2018 1/1 PV édité le 14/02/2025 (version 0)
GINGER CEBTP Bordeaux (Canejan) - 50-52 Avenue Gustave Eiffel 33610 CANEJAN Tél:05.56.12.98.10 Fax:05.56.13.07.31 Email:cebtp.bordeaux@groupe-cebtp.com
Annexe 5. DESCENTES DE CHARGES
Dossier : SBX2.M.0160-0012 G2-PRO indice 1 du 28/01/2025 Annexes
Descente de charges sur les pieux de la rampe d'accès - ELU Sismique
NB : La présente descente de charge prend en compte des frottements négatifs de 190 kN sur les pieux concernés
(valeur déterminée dans la G2AVP en attente de mise à jour)
n° Diamètre provisoire [cm] Cas Max|Fx|(kN) Cas Max|Fy|(kN) Cas Max|Fz|(kN)
1(PE) 42 249 79.4 285 -114.7 282 -595
2(PE) 42 281 -76.5 285 -116.3 285 -537
3(PE) 42 281 -76.4 285 -110.1 285 -519.4
4(PE) 42 281 -76 285 -103.6 284 -509
5(PE) 42 281 -76.5 285 -97.2 284 -498.5
6(PE) 42 281 -76 284 -90.8 284 -488.6
7(PE) 42 281 -76.1 284 -85.4 284 -450
8(PE) 42 281 -77.5 284 -79.7 285 -273.7
9(PE) 42 281 -82.2 284 -65.7 250 -220.6
10(PE) 42 281 -71.5 284 -58.6 281 -152
11(PE) 42 282 -71.5 252 58.7 282 -144.3
12(PE) 42 282 -82.3 252 66.3 249 -229.5
13(PE) 42 290 -77.5 252 80.4 252 -275.1
14(PE) 42 266 -76 252 85.6 252 -449.4
15(PE) 42 250 77.9 252 90.6 252 -488.8
16(PE) 42 250 77.4 253 96.6 252 -496.2
17(PE) 42 250 77.6 253 102.6 252 -508.1
18(PE) 42 250 77.5 253 108.5 253 -519.4
19(PE) 42 249 77.6 253 113.8 253 -532.9
20(PE) 42 249 84.8 253 112.4 253 -483.6
21(PE) 42 249 74.1 253 99.8 249 -342.2
22(PE) 42 249 81.1 285 -107.5 249 -461.8
23(PE) 42 281 -68.5 285 -88.9 281 -297
24(PE) 42 249 69 285 -90.1 250 -297.6
>>
DDC ENVELOPPE - ELU SISMIQUE
Fz > 0 = Traction
n° Cas Max|Fx|(kN) Cas Max|Fy|(kN) Cas Max|Fz|(kN)
1(PE) 395 -77.9 383 36.7 395 -439.7
2(PE) 395 -63.3 394 73.1 395 -891.8
3(PE) 383 68.7 394 100.6 395 -839.2
4(PE) 383 73.8 394 107.5 394 -461.7
5(PE) 383 61.1 394 383.4 394 -784.8
6(PE) 395 -47 394 -20.2 386 -877.2
7(PE) 395 -17 383 -26 386 -1152.9
8(PE) 383 38.4 382 -91 395 -1036.6
9(PE) 398 44.1 382 -362.3 383 -589.8
10(PE) 386 -146.2 376 65.6 385 -891.4
11(PE) 392 113.7 388 47.7 386 -812.7
12(PE) 397 567 382 -28.8 385 -1006.4
13(PE) 382 335.4 382 -45.2 385 -810.4
14(PE) 397 877 388 82.7 397 -694.4
15(PE) 382 343.6 388 97.1 397 -782.3
16(PE) 397 377.7 382 -345.4 397 -802.3
17(PE) 397 37.1 382 -359.2 398 -643.4
18(PE) 385 -1507.8 394 -99.3 385 -878.5
19(PE) 391 1490.5 382 -92.3 397 -733.6
20(PE) 385 -62.4 382 -46.7 397 -633.7
21(PE) 397 48.9 382 -74.7 398 -667.1
22(PE) 397 63 382 -93.4 383 -381.4
23(PE) 377 0.2 380 -0.2 375 -0.2
24(PE) 394 -14.3 388 10.3 383 -343.4
25(PE) 376 15.4 382 -36.3 382 -224.4
26(PE) 382 25.6 382 -53.2 382 -141.8
27(PE) 376 -6.9 394 20.9 380 -483.6
28(PE) 376 -11.7 377 -3.4 376 -116.8
29(PE) 394 11.3 376 -30.3 394 -226.9
DDC enveloppe - ELU SISMIQUE
Fz > 0 = Traction
n° Cas Max|Fx|(kN) Cas Max|Fy|(kN) Cas Max|Fz|(kN)
1(PE) 173 32.6 181 37.3 182 -157.7
2(PE) 227 -32.7 181 41.9 181 -303.1
3(PE) 173 28.3 182 41.3 181 -254.6
4(PE) 173 34.5 181 37.7 227 -485.9
5(PE) 173 29.9 181 35.7 182 -402.5
6(PE) 227 -28.1 181 35.4 181 -548.6
7(PE) 227 -28.5 181 35.7 172 -1135.6
8(PE) 173 26.5 182 39.9 173 -671
9(PE) 227 -1770.4 181 579 227 -756.3
10(PE) 227 -251.2 181 182 181 -733.2
11(PE) 181 -1519.5 235 -2274 172 -1005.3
12(PE) 227 -1739 249 483.9 227 -771.4
13(PE) 227 -224.2 181 185.8 226 -560.7
14(PE) 181 -1494.1 195 -773.4 173 -843
15(PE) 227 -24.3 236 -28.3 172 -1327.2
16(PE) 173 28.1 236 -35.6 173 -653.4
17(PE) 173 28.3 235 -29.8 227 -773.6
18(PE) 173 25.2 181 29.6 226 -718.6
19(PE) 227 -90.3 235 -789.3 173 -665.5
20(PE) 227 -100.3 235 -400.4 236 -621.9
21(PE) 227 -26.8 235 -30.8 227 -388.9
22(PE) 173 23.3 235 -28.7 235 -619.7
23(PE) 181 -36.4 195 -2014.9 235 -682.5
24(PE) 173 21.4 236 -31.3 236 -489.3
25(PE) 227 -26.9 235 -29.3 235 -257
26(PE) 173 23.8 235 -29.2 235 -449
27(PE) 173 22.6 236 -29.2 236 -311.1
Annexe 6. ESTIMATION DES TASSEMENTS (FOXTA)
Dossier : SBX2.M.0160-0012 G2-PRO indice 1 du 28/01/2025 Annexes
Onglet "Charges réparties"
Projet : Tassements_cité_enfance
Imprimé le : 22/07/2026 - 17:30:50
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Tasseldo (Cas 9/11)
v4.1.22 Titre du calcul : Tassement butte - modèle sélectionné
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Tassements_cité_enfance.f4p Page 1/2
Isovaleurs / Z=0,00 m / Tassement vertical (mm)
Projet : Tassements_cité_enfance
Imprimé le : 22/07/2026 - 17:30:50
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Tasseldo (Cas 9/11)
v4.1.22 Titre du calcul : Tassement butte - modèle sélectionné
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Tassements_cité_enfance.f4p Page 2/2
Onglet "Paramètres généraux"
Projet : Tassements_cité_enfance
Imprimé le : 22/07/2026 - 17:28:53
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Tasseldo (Cas 5/11)
v4.1.22 Titre du calcul : Tassement rampe - modèle sélectionné
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Tassements_cité_enfance.f4p Page 1/2
Isovaleurs / Z=0,00 m / Tassement vertical (mm)
Projet : Tassements_cité_enfance
Imprimé le : 22/07/2026 - 17:28:53
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Tasseldo (Cas 5/11)
v4.1.22 Titre du calcul : Tassement rampe - modèle sélectionné
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Tassements_cité_enfance.f4p Page 2/2
Onglet "Paramètres de consolidation"
Projet : Tassements_cité_enfance
Imprimé le : 22/07/2026 - 17:30:10
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Tasseldo (Cas 10/11)
v4.1.22 Titre du calcul : Tassement salle polyvalente - modèle sélectionné
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Tassements_cité_enfance.f4p Page 1/2
Isovaleurs / Z=0,00 m / Tassement vertical (mm)
Projet : Tassements_cité_enfance
Imprimé le : 22/07/2026 - 17:30:10
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Tasseldo (Cas 10/11)
v4.1.22 Titre du calcul : Tassement salle polyvalente - modèle sélectionné
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Tassements_cité_enfance.f4p Page 2/2
Annexe 7. VERIFICATION DE LA CAPACITE PORTANTE DES PIEUX
(FOXTA)
Dossier : SBX2.M.0160-0012 G2-PRO indice 1 du 28/01/2025 Annexes
Données
Titre du projet : Cité de l'enfance - CENON
Numéro d'affaire : SBX2.M.0160.0012
Commentaires : N/A
Titre du calcul : Pieu passerelle diam. 0.2 (Cas 22)
Cadre réglementaire : EC 7 - Norme NF P94-262/A1 (juillet 2018)
Méthode de dimensionnement : A partir des résultats pressiométriques
Traitement des données : Traitement par couches
Pas du calcul (m) : 0,50
Section de calcul : Section de calcul circulaire
Diamètre de calcul (m) : 0,20
Classe du pieu : 4 - Pieu battu fermé
Catégorie du pieu : 9 [BPF, BPR] - Battu béton préfabriqué ou précontraint
Mode de chargement : Travail en compression
Combinaisons
ELS-QP ELS-CARAC ELU-FOND ELU-ACC
Pondérations combinées sur Qs,k 0,636 0,778 0,909 1,000
Pondérations combinées sur Qp,k 0,636 0,778 0,909 1,000
Cote de référence (m) : 0,00
Définition des couches de sol
N° Nom Couleur Classe de sol Zbase pl* qsl kpmax γR,d1×γR,d2
1 Remblais Sols intermédiaires, tendance sableuse -1,00 0,01 0,01 0,01 1,375
2 Argiles vasardes Argile, limons -15,00 250,00 25,00 0,01 1,375
3 Sables et graviers Argile, limons -20,00 2300,00 51,00 0,01 1,375
Critère de calcul : Longueur imposée
Longueur du pieu (m) : 5,50
Appliquer un facteur réducteur d’effet de groupe : Non
Contrôle de la résistance structurale de la section : Non
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 22/07/2026 - 18:36:23
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Fondprof (Cas 22/24)
v4.1.22 Titre du calcul : Pieu passerelle diam. 0.2
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 1/3
Onglet "Paramètres généraux"
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 22/07/2026 - 18:36:23
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Fondprof (Cas 22/24)
v4.1.22 Titre du calcul : Pieu passerelle diam. 0.2
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 2/3
Capacité du pieu pour chaque combinaison en fonction de la profondeur
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 22/07/2026 - 18:36:23
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Fondprof (Cas 22/24)
v4.1.22 Titre du calcul : Pieu passerelle diam. 0.2
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 3/3
Données
Titre du projet : Cité de l'enfance - CENON
Numéro d'affaire : SBX2.M.0160.0012
Commentaires : N/A
Titre du calcul : Pieu passerelle diam. 0.22 (Cas 23)
Cadre réglementaire : EC 7 - Norme NF P94-262/A1 (juillet 2018)
Méthode de dimensionnement : A partir des résultats pressiométriques
Traitement des données : Traitement par couches
Pas du calcul (m) : 0,50
Section de calcul : Section de calcul circulaire
Diamètre de calcul (m) : 0,22
Classe du pieu : 4 - Pieu battu fermé
Catégorie du pieu : 9 [BPF, BPR] - Battu béton préfabriqué ou précontraint
Mode de chargement : Travail en compression
Combinaisons
ELS-QP ELS-CARAC ELU-FOND ELU-ACC
Pondérations combinées sur Qs,k 0,636 0,778 0,909 1,000
Pondérations combinées sur Qp,k 0,636 0,778 0,909 1,000
Cote de référence (m) : 0,00
Définition des couches de sol
N° Nom Couleur Classe de sol Zbase pl* qsl kpmax γR,d1×γR,d2
1 Remblais Sols intermédiaires, tendance sableuse -1,00 0,01 0,01 0,01 1,375
2 Argiles vasardes Argile, limons -15,00 250,00 25,00 0,01 1,375
3 Sables et graviers Argile, limons -20,00 2300,00 51,00 0,01 1,375
Critère de calcul : Longueur imposée
Longueur du pieu (m) : 5,00
Appliquer un facteur réducteur d’effet de groupe : Non
Contrôle de la résistance structurale de la section : Non
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 22/07/2026 - 18:36:43
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Fondprof (Cas 23/24)
v4.1.22 Titre du calcul : Pieu passerelle diam. 0.22
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 1/3
Onglet "Paramètres généraux"
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 22/07/2026 - 18:36:43
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Fondprof (Cas 23/24)
v4.1.22 Titre du calcul : Pieu passerelle diam. 0.22
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 2/3
Capacité du pieu pour chaque combinaison en fonction de la profondeur
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 22/07/2026 - 18:36:43
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Fondprof (Cas 23/24)
v4.1.22 Titre du calcul : Pieu passerelle diam. 0.22
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 3/3
Données
Titre du projet : Cité de l'enfance - CENON Pieu d'un pont : Non
Numéro d'affaire : SBX2.M.0160.0012 γc,ELU-FOND (–) * : 1,5
Commentaires : N/A γc,ELU-ACC (–) * : 1,2
Titre du calcul : Rampe Pieu n°1 - 420 mm (Cas 9) Fck* (MPa) : 19,49
Cadre réglementaire : EC 7 - Norme NF P94-262/A1 (juillet 2018) Fcd ELU FOND (MPa) : 10,40
Méthode de dimensionnement : A partir des résultats pressiométriques Fcd ELU ACC (MPa) : 13,00
Traitement des données : Traitement par couches σmoy,ELS (MPa) : 5,85
Pas du calcul (m) : 0,50
Section de calcul : Section de calcul circulaire
Diamètre de calcul (m) : 0,42
Classe du pieu : 2 - Pieu tarière creuse
Catégorie du pieu : 6 [FTC, FTCD] - Foré tarière creuse simple rotation, ou double rotation
Mode de chargement : Travail en compression
Combinaisons
ELS-QP ELS-CARAC ELU-FOND ELU-ACC
Pondérations combinées sur Qs,k 0,636 0,778 0,909 1,000
Pondérations combinées sur Qp,k 0,455 0,556 0,909 1,000
Cote de référence (m) : 0,00
Définition des couches de sol
N° Nom Couleur Classe de sol Zbase pl* qsl kpmax γR,d1×γR,d2
1 Remblais Sols intermédiaires, tendance sableuse -1,00 0,01 0,01 0,01 0,001
2 Argiles vasardes Argile, limons -15,00 0,01 0,01 0,01 0,001
3 Sables et graviers Sables, graves -20,00 2300,00 139,94 0,01 0,001
4 Marne +/- sableuse Marne et calcaire marneux -23,00 3000,00 166,38 1,60 1,265
5 Marno-calcaire et marnes Marne et calcaire marneux -30,00 4500,00 185,60 1,60 1,265
Critère de calcul : Longueur imposée
Longueur du pieu (m) : 21,50
Appliquer un facteur réducteur d’effet de groupe : Non
Contrôle de la résistance structurale de la section : Oui
fck (MPa) : 30,0
fck(t) (MPa) : 30,0
Cmax (MPa) : 30,00
αcc (–) : 0,80
k1 (–) : 1,350
k2 (–) : 1,140
k3 (–) : 1,000
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 16/07/2026 - 14:17:01
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Fondprof (Cas 9/24)
v4.1.22 Titre du calcul : Rampe Pieu n°1 - 420 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 1/3
Onglet "Paramètres généraux"
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 16/07/2026 - 14:17:01
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Fondprof (Cas 9/24)
v4.1.22 Titre du calcul : Rampe Pieu n°1 - 420 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 2/3
Capacité du pieu pour chaque combinaison en fonction de la profondeur
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 16/07/2026 - 14:17:01
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Fondprof (Cas 9/24)
v4.1.22 Titre du calcul : Rampe Pieu n°1 - 420 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 3/3
Données
Titre du projet : Cité de l'enfance - CENON Pieu d'un pont : Non
Numéro d'affaire : SBX2.M.0160.0012 γc,ELU-FOND (–) * : 1,5
Commentaires : N/A γc,ELU-ACC (–) * : 1,2
Titre du calcul : Rampe Pieu n°2 - 420 mm (Cas 10) Fck* (MPa) : 19,49
Cadre réglementaire : EC 7 - Norme NF P94-262/A1 (juillet 2018) Fcd ELU FOND (MPa) : 10,40
Méthode de dimensionnement : A partir des résultats pressiométriques Fcd ELU ACC (MPa) : 13,00
Traitement des données : Traitement par couches σmoy,ELS (MPa) : 5,85
Pas du calcul (m) : 0,50
Section de calcul : Section de calcul circulaire
Diamètre de calcul (m) : 0,42
Classe du pieu : 2 - Pieu tarière creuse
Catégorie du pieu : 6 [FTC, FTCD] - Foré tarière creuse simple rotation, ou double rotation
Mode de chargement : Travail en compression
Combinaisons
ELS-QP ELS-CARAC ELU-FOND ELU-ACC
Pondérations combinées sur Qs,k 0,636 0,778 0,909 1,000
Pondérations combinées sur Qp,k 0,455 0,556 0,909 1,000
Cote de référence (m) : 0,00
Définition des couches de sol
N° Nom Couleur Classe de sol Zbase pl* qsl kpmax γR,d1×γR,d2
1 Remblais Sols intermédiaires, tendance sableuse -1,00 0,01 0,01 0,01 0,001
2 Argiles vasardes Argile, limons -15,00 0,01 0,01 0,01 0,001
3 Sables et graviers Sables, graves -20,00 2300,00 139,94 0,01 0,001
4 Marne +/- sableuse Marne et calcaire marneux -23,00 3000,00 166,38 1,60 1,265
5 Marno-calcaire et marnes Marne et calcaire marneux -30,00 4500,00 185,60 1,60 1,265
Critère de calcul : Longueur imposée
Longueur du pieu (m) : 21,50
Appliquer un facteur réducteur d’effet de groupe : Non
Contrôle de la résistance structurale de la section : Oui
fck (MPa) : 30,0
fck(t) (MPa) : 30,0
Cmax (MPa) : 30,00
αcc (–) : 0,80
k1 (–) : 1,350
k2 (–) : 1,140
k3 (–) : 1,000
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 16/07/2026 - 14:17:18
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Fondprof (Cas 10/24)
v4.1.22 Titre du calcul : Rampe Pieu n°2 - 420 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 1/3
Onglet "Paramètres généraux"
Projet : Cité_enfance
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v4.1.22 Titre du calcul : Rampe Pieu n°2 - 420 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 2/3
Capacité du pieu pour chaque combinaison en fonction de la profondeur
Projet : Cité_enfance
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v4.1.22 Titre du calcul : Rampe Pieu n°2 - 420 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 3/3
Données
Titre du projet : Cité de l'enfance - CENON Pieu d'un pont : Non
Numéro d'affaire : SBX2.M.0160.0012 γc,ELU-FOND (–) * : 1,5
Commentaires : N/A γc,ELU-ACC (–) * : 1,2
Titre du calcul : Rampe Pieu n°10 - 420 mm (Cas 11) Fck* (MPa) : 19,49
Cadre réglementaire : EC 7 - Norme NF P94-262/A1 (juillet 2018) Fcd ELU FOND (MPa) : 10,40
Méthode de dimensionnement : A partir des résultats pressiométriques Fcd ELU ACC (MPa) : 13,00
Traitement des données : Traitement par couches σmoy,ELS (MPa) : 5,85
Pas du calcul (m) : 0,50
Section de calcul : Section de calcul circulaire
Diamètre de calcul (m) : 0,42
Classe du pieu : 2 - Pieu tarière creuse
Catégorie du pieu : 6 [FTC, FTCD] - Foré tarière creuse simple rotation, ou double rotation
Mode de chargement : Travail en compression
Combinaisons
ELS-QP ELS-CARAC ELU-FOND ELU-ACC
Pondérations combinées sur Qs,k 0,636 0,778 0,909 1,000
Pondérations combinées sur Qp,k 0,455 0,556 0,909 1,000
Cote de référence (m) : 0,00
Définition des couches de sol
N° Nom Couleur Classe de sol Zbase pl* qsl kpmax γR,d1×γR,d2
1 Remblais Sols intermédiaires, tendance sableuse -1,00 0,01 0,01 0,01 0,001
2 Argiles vasardes Argile, limons -15,00 0,01 0,01 0,01 0,001
3 Sables et graviers Sables, graves -20,00 2300,00 139,94 0,01 0,001
4 Marne +/- sableuse Marne et calcaire marneux -23,00 3000,00 166,38 1,60 1,265
5 Marno-calcaire et marnes Marne et calcaire marneux -30,00 4500,00 185,60 1,60 1,265
Critère de calcul : Longueur imposée
Longueur du pieu (m) : 21,50
Appliquer un facteur réducteur d’effet de groupe : Non
Contrôle de la résistance structurale de la section : Oui
fck (MPa) : 30,0
fck(t) (MPa) : 30,0
Cmax (MPa) : 30,00
αcc (–) : 0,80
k1 (–) : 1,350
k2 (–) : 1,140
k3 (–) : 1,000
Projet : Cité_enfance
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v4.1.22 Titre du calcul : Rampe Pieu n°10 - 420 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 1/3
Onglet "Paramètres généraux"
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v4.1.22 Titre du calcul : Rampe Pieu n°10 - 420 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 2/3
Capacité du pieu pour chaque combinaison en fonction de la profondeur
Projet : Cité_enfance
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v4.1.22 Titre du calcul : Rampe Pieu n°10 - 420 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 3/3
Données
Titre du projet : Cité de l'enfance - CENON Pieu d'un pont : Non
Numéro d'affaire : SBX2.M.0160.0012 γc,ELU-FOND (–) * : 1,5
Commentaires : N/A γc,ELU-ACC (–) * : 1,2
Titre du calcul : Rampe Pieu n°11 - 420 mm (Cas 12) Fck* (MPa) : 19,49
Cadre réglementaire : EC 7 - Norme NF P94-262/A1 (juillet 2018) Fcd ELU FOND (MPa) : 10,40
Méthode de dimensionnement : A partir des résultats pressiométriques Fcd ELU ACC (MPa) : 13,00
Traitement des données : Traitement par couches σmoy,ELS (MPa) : 5,85
Pas du calcul (m) : 0,50
Section de calcul : Section de calcul circulaire
Diamètre de calcul (m) : 0,42
Classe du pieu : 2 - Pieu tarière creuse
Catégorie du pieu : 6 [FTC, FTCD] - Foré tarière creuse simple rotation, ou double rotation
Mode de chargement : Travail en compression
Combinaisons
ELS-QP ELS-CARAC ELU-FOND ELU-ACC
Pondérations combinées sur Qs,k 0,636 0,778 0,909 1,000
Pondérations combinées sur Qp,k 0,455 0,556 0,909 1,000
Cote de référence (m) : 0,00
Définition des couches de sol
N° Nom Couleur Classe de sol Zbase pl* qsl kpmax γR,d1×γR,d2
1 Remblais Sols intermédiaires, tendance sableuse -1,00 0,01 0,01 0,01 0,001
2 Argiles vasardes Argile, limons -15,00 0,01 0,01 0,01 0,001
3 Sables et graviers Sables, graves -20,00 2300,00 139,94 0,01 0,001
4 Marne +/- sableuse Marne et calcaire marneux -23,00 3000,00 166,38 1,60 1,265
5 Marno-calcaire et marnes Marne et calcaire marneux -30,00 4500,00 185,60 1,60 1,265
Critère de calcul : Longueur imposée
Longueur du pieu (m) : 21,50
Appliquer un facteur réducteur d’effet de groupe : Non
Contrôle de la résistance structurale de la section : Oui
fck (MPa) : 30,0
fck(t) (MPa) : 30,0
Cmax (MPa) : 30,00
αcc (–) : 0,80
k1 (–) : 1,350
k2 (–) : 1,140
k3 (–) : 1,000
Projet : Cité_enfance
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v4.1.22 Titre du calcul : Rampe Pieu n°11 - 420 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 1/3
Onglet "Paramètres généraux"
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v4.1.22 Titre du calcul : Rampe Pieu n°11 - 420 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 2/3
Capacité du pieu pour chaque combinaison en fonction de la profondeur
Projet : Cité_enfance
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v4.1.22 Titre du calcul : Rampe Pieu n°11 - 420 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 3/3
Données
Titre du projet : Cité de l'enfance - CENON Pieu d'un pont : Non
Numéro d'affaire : SBX2.M.0160.0012 γc,ELU-FOND (–) * : 1,5
Commentaires : N/A γc,ELU-ACC (–) * : 1,2
Titre du calcul : Rampe Pieu n°20 - 420 mm (Cas 13) Fck* (MPa) : 19,49
Cadre réglementaire : EC 7 - Norme NF P94-262/A1 (juillet 2018) Fcd ELU FOND (MPa) : 10,40
Méthode de dimensionnement : A partir des résultats pressiométriques Fcd ELU ACC (MPa) : 13,00
Traitement des données : Traitement par couches σmoy,ELS (MPa) : 5,85
Pas du calcul (m) : 0,50
Section de calcul : Section de calcul circulaire
Diamètre de calcul (m) : 0,42
Classe du pieu : 2 - Pieu tarière creuse
Catégorie du pieu : 6 [FTC, FTCD] - Foré tarière creuse simple rotation, ou double rotation
Mode de chargement : Travail en compression
Combinaisons
ELS-QP ELS-CARAC ELU-FOND ELU-ACC
Pondérations combinées sur Qs,k 0,636 0,778 0,909 1,000
Pondérations combinées sur Qp,k 0,455 0,556 0,909 1,000
Cote de référence (m) : 0,00
Définition des couches de sol
N° Nom Couleur Classe de sol Zbase pl* qsl kpmax γR,d1×γR,d2
1 Remblais Sols intermédiaires, tendance sableuse -1,00 0,01 0,01 0,01 0,001
2 Argiles vasardes Argile, limons -15,00 0,01 0,01 0,01 0,001
3 Sables et graviers Sables, graves -20,00 2300,00 139,94 0,01 0,001
4 Marne +/- sableuse Marne et calcaire marneux -23,00 3000,00 166,38 1,60 1,265
5 Marno-calcaire et marnes Marne et calcaire marneux -30,00 4500,00 185,60 1,60 1,265
Critère de calcul : Longueur imposée
Longueur du pieu (m) : 21,50
Appliquer un facteur réducteur d’effet de groupe : Non
Contrôle de la résistance structurale de la section : Oui
fck (MPa) : 30,0
fck(t) (MPa) : 30,0
Cmax (MPa) : 30,00
αcc (–) : 0,80
k1 (–) : 1,350
k2 (–) : 1,140
k3 (–) : 1,000
Projet : Cité_enfance
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FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Fondprof (Cas 13/24)
v4.1.22 Titre du calcul : Rampe Pieu n°20 - 420 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 1/3
Onglet "Paramètres généraux"
Projet : Cité_enfance
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FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Fondprof (Cas 13/24)
v4.1.22 Titre du calcul : Rampe Pieu n°20 - 420 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 2/3
Capacité du pieu pour chaque combinaison en fonction de la profondeur
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 16/07/2026 - 14:18:13
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Fondprof (Cas 13/24)
v4.1.22 Titre du calcul : Rampe Pieu n°20 - 420 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 3/3
Données
Titre du projet : Cité de l'enfance - CENON Pieu d'un pont : Non
Numéro d'affaire : SBX2.M.0160.0012 γc,ELU-FOND (–) * : 1,5
Commentaires : N/A γc,ELU-ACC (–) * : 1,2
Titre du calcul : Rampe Pieu n°24 - 420 mm (Cas 14) Fck* (MPa) : 19,49
Cadre réglementaire : EC 7 - Norme NF P94-262/A1 (juillet 2018) Fcd ELU FOND (MPa) : 10,40
Méthode de dimensionnement : A partir des résultats pressiométriques Fcd ELU ACC (MPa) : 13,00
Traitement des données : Traitement par couches σmoy,ELS (MPa) : 5,85
Pas du calcul (m) : 0,50
Section de calcul : Section de calcul circulaire
Diamètre de calcul (m) : 0,42
Classe du pieu : 2 - Pieu tarière creuse
Catégorie du pieu : 6 [FTC, FTCD] - Foré tarière creuse simple rotation, ou double rotation
Mode de chargement : Travail en compression
Combinaisons
ELS-QP ELS-CARAC ELU-FOND ELU-ACC
Pondérations combinées sur Qs,k 0,636 0,778 0,909 1,000
Pondérations combinées sur Qp,k 0,455 0,556 0,909 1,000
Cote de référence (m) : 0,00
Définition des couches de sol
N° Nom Couleur Classe de sol Zbase pl* qsl kpmax γR,d1×γR,d2
1 Remblais Sols intermédiaires, tendance sableuse -1,00 0,01 0,01 0,01 0,001
2 Argiles vasardes Argile, limons -15,00 0,01 0,01 0,01 0,001
3 Sables et graviers Sables, graves -20,00 2300,00 139,94 0,01 0,001
4 Marne +/- sableuse Marne et calcaire marneux -23,00 3000,00 166,38 1,60 1,265
5 Marno-calcaire et marnes Marne et calcaire marneux -30,00 4500,00 185,60 1,60 1,265
Critère de calcul : Longueur imposée
Longueur du pieu (m) : 21,50
Appliquer un facteur réducteur d’effet de groupe : Non
Contrôle de la résistance structurale de la section : Oui
fck (MPa) : 30,0
fck(t) (MPa) : 30,0
Cmax (MPa) : 30,00
αcc (–) : 0,80
k1 (–) : 1,350
k2 (–) : 1,140
k3 (–) : 1,000
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 16/07/2026 - 14:18:31
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Fondprof (Cas 14/24)
v4.1.22 Titre du calcul : Rampe Pieu n°24 - 420 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 1/3
Onglet "Données des couches"
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 16/07/2026 - 14:18:31
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Fondprof (Cas 14/24)
v4.1.22 Titre du calcul : Rampe Pieu n°24 - 420 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 2/3
Capacité du pieu pour chaque combinaison en fonction de la profondeur
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 16/07/2026 - 14:18:31
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Fondprof (Cas 14/24)
v4.1.22 Titre du calcul : Rampe Pieu n°24 - 420 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 3/3
Données
Titre du projet : Cité de l'enfance - CENON Pieu d'un pont : Non
Numéro d'affaire : SBX2.M.0160.0012 γc,ELU-FOND (–) * : 1,5
Commentaires : N/A γc,ELU-ACC (–) * : 1,2
Titre du calcul : Unité A Pieu n°2 - 520 mm (Cas 1) Fck* (MPa) : 20,39
Cadre réglementaire : EC 7 - Norme NF P94-262/A1 (juillet 2018) Fcd ELU FOND (MPa) : 10,87
Méthode de dimensionnement : A partir des résultats pressiométriques Fcd ELU ACC (MPa) : 13,59
Traitement des données : Traitement par couches σmoy,ELS (MPa) : 6,12
Pas du calcul (m) : 0,50
Section de calcul : Section de calcul circulaire
Diamètre de calcul (m) : 0,52
Classe du pieu : 2 - Pieu tarière creuse
Catégorie du pieu : 6 [FTC, FTCD] - Foré tarière creuse simple rotation, ou double rotation
Mode de chargement : Travail en compression
Combinaisons
ELS-QP ELS-CARAC ELU-FOND ELU-ACC
Pondérations combinées sur Qs,k 0,636 0,778 0,909 1,000
Pondérations combinées sur Qp,k 0,455 0,556 0,909 1,000
Cote de référence (m) : 0,00
Définition des couches de sol
N° Nom Couleur Classe de sol Zbase pl* qsl kpmax γR,d1×γR,d2
1 Remblais Sols intermédiaires, tendance sableuse -1,00 0,01 0,01 0,01 0,001
2 Argiles vasardes Argile, limons -15,00 0,01 0,01 0,01 0,001
3 Sables et graviers Sables, graves -20,00 2300,00 139,94 0,01 0,001
4 Marne +/- sableuse Marne et calcaire marneux -23,00 3000,00 166,38 1,60 1,265
5 Marno-calcaire et marnes Marne et calcaire marneux -30,00 4500,00 185,60 1,60 1,265
Critère de calcul : Longueur imposée
Longueur du pieu (m) : 21,50
Appliquer un facteur réducteur d’effet de groupe : Non
Contrôle de la résistance structurale de la section : Oui
fck (MPa) : 30,0
fck(t) (MPa) : 30,0
Cmax (MPa) : 30,00
αcc (–) : 0,80
k1 (–) : 1,350
k2 (–) : 1,090
k3 (–) : 1,000
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 16/07/2026 - 14:12:56
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Fondprof (Cas 1/25)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité A Pieu n°2 - 520 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 1/3
Onglet "Paramètres généraux"
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 16/07/2026 - 14:12:56
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Fondprof (Cas 1/25)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité A Pieu n°2 - 520 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 2/3
Capacité du pieu pour chaque combinaison en fonction de la profondeur
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 16/07/2026 - 14:12:56
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Fondprof (Cas 1/25)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité A Pieu n°2 - 520 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 3/3
Données
Titre du projet : Cité de l'enfance - CENON Pieu d'un pont : Non
Numéro d'affaire : SBX2.M.0160.0012 γc,ELU-FOND (–) * : 1,5
Commentaires : N/A γc,ELU-ACC (–) * : 1,2
Titre du calcul : Unité A Pieu n°7 - 620 mm (Cas 2) Fck* (MPa) : 21,16
Cadre réglementaire : EC 7 - Norme NF P94-262/A1 (juillet 2018) Fcd ELU FOND (MPa) : 11,29
Méthode de dimensionnement : A partir des résultats pressiométriques Fcd ELU ACC (MPa) : 14,11
Traitement des données : Traitement par couches σmoy,ELS (MPa) : 6,35
Pas du calcul (m) : 0,50
Section de calcul : Section de calcul circulaire
Diamètre de calcul (m) : 0,62
Classe du pieu : 2 - Pieu tarière creuse
Catégorie du pieu : 6 [FTC, FTCD] - Foré tarière creuse simple rotation, ou double rotation
Mode de chargement : Travail en compression
Combinaisons
ELS-QP ELS-CARAC ELU-FOND ELU-ACC
Pondérations combinées sur Qs,k 0,636 0,778 0,909 1,000
Pondérations combinées sur Qp,k 0,455 0,556 0,909 1,000
Cote de référence (m) : 0,00
Définition des couches de sol
N° Nom Couleur Classe de sol Zbase pl* qsl kpmax γR,d1×γR,d2
1 Remblais Sols intermédiaires, tendance sableuse -1,00 0,01 0,01 0,01 0,001
2 Argiles vasardes Argile, limons -15,00 0,01 0,01 0,01 0,001
3 Sables et graviers Sables, graves -20,00 2300,00 139,94 0,01 0,001
4 Marne +/- sableuse Marne et calcaire marneux -23,00 3000,00 166,38 1,60 1,265
5 Marno-calcaire et marnes Marne et calcaire marneux -30,00 4500,00 185,60 1,60 1,265
Critère de calcul : Longueur imposée
Longueur du pieu (m) : 21,50
Appliquer un facteur réducteur d’effet de groupe : Non
Contrôle de la résistance structurale de la section : Oui
fck (MPa) : 30,0
fck(t) (MPa) : 30,0
Cmax (MPa) : 30,00
αcc (–) : 0,80
k1 (–) : 1,350
k2 (–) : 1,050
k3 (–) : 1,000
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 22/07/2026 - 18:12:22
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Fondprof (Cas 2/23)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité A Pieu n°7 - 620 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 1/3
Onglet "Calcul"
Projet : Cité_enfance
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v4.1.22 Titre du calcul : Unité A Pieu n°7 - 620 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 2/3
Capacité du pieu pour chaque combinaison en fonction de la profondeur
Projet : Cité_enfance
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v4.1.22 Titre du calcul : Unité A Pieu n°7 - 620 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 3/3
Données
Titre du projet : Cité de l'enfance - CENON Pieu d'un pont : Non
Numéro d'affaire : SBX2.M.0160.0012 γc,ELU-FOND (–) * : 1,5
Commentaires : N/A γc,ELU-ACC (–) * : 1,2
Titre du calcul : Unité A Pieu n°10 - 520 mm (Cas 4) Fck* (MPa) : 20,39
Cadre réglementaire : EC 7 - Norme NF P94-262/A1 (juillet 2018) Fcd ELU FOND (MPa) : 10,87
Méthode de dimensionnement : A partir des résultats pressiométriques Fcd ELU ACC (MPa) : 13,59
Traitement des données : Traitement par couches σmoy,ELS (MPa) : 6,12
Pas du calcul (m) : 0,50
Section de calcul : Section de calcul circulaire
Diamètre de calcul (m) : 0,52
Classe du pieu : 2 - Pieu tarière creuse
Catégorie du pieu : 6 [FTC, FTCD] - Foré tarière creuse simple rotation, ou double rotation
Mode de chargement : Travail en compression
Combinaisons
ELS-QP ELS-CARAC ELU-FOND ELU-ACC
Pondérations combinées sur Qs,k 0,636 0,778 0,909 1,000
Pondérations combinées sur Qp,k 0,455 0,556 0,909 1,000
Cote de référence (m) : 0,00
Définition des couches de sol
N° Nom Couleur Classe de sol Zbase pl* qsl kpmax γR,d1×γR,d2
1 Remblais Sols intermédiaires, tendance sableuse -1,00 0,01 0,01 0,01 0,001
2 Argiles vasardes Argile, limons -15,00 0,01 0,01 0,01 0,001
3 Sables et graviers Sables, graves -20,00 2300,00 139,94 0,01 0,001
4 Marne +/- sableuse Marne et calcaire marneux -23,00 3000,00 166,38 1,60 1,265
5 Marno-calcaire et marnes Marne et calcaire marneux -30,00 4500,00 185,60 1,60 1,265
Critère de calcul : Longueur imposée
Longueur du pieu (m) : 21,50
Appliquer un facteur réducteur d’effet de groupe : Non
Contrôle de la résistance structurale de la section : Oui
fck (MPa) : 30,0
fck(t) (MPa) : 30,0
Cmax (MPa) : 30,00
αcc (–) : 0,80
k1 (–) : 1,350
k2 (–) : 1,090
k3 (–) : 1,000
Projet : Cité_enfance
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v4.1.22 Titre du calcul : Unité A Pieu n°10 - 520 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 1/3
Onglet "Calcul"
Projet : Cité_enfance
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v4.1.22 Titre du calcul : Unité A Pieu n°10 - 520 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 2/3
Capacité du pieu pour chaque combinaison en fonction de la profondeur
Projet : Cité_enfance
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v4.1.22 Titre du calcul : Unité A Pieu n°10 - 520 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 3/3
Données
Titre du projet : Cité de l'enfance - CENON Pieu d'un pont : Non
Numéro d'affaire : SBX2.M.0160.0012 γc,ELU-FOND (–) * : 1,5
Commentaires : N/A γc,ELU-ACC (–) * : 1,2
Titre du calcul : Unité A Pieu n°18 - 820 mm (Cas 5) Fck* (MPa) : 21,16
Cadre réglementaire : EC 7 - Norme NF P94-262/A1 (juillet 2018) Fcd ELU FOND (MPa) : 11,29
Méthode de dimensionnement : A partir des résultats pressiométriques Fcd ELU ACC (MPa) : 14,11
Traitement des données : Traitement par couches σmoy,ELS (MPa) : 6,35
Pas du calcul (m) : 0,50
Section de calcul : Section de calcul circulaire
Diamètre de calcul (m) : 0,82
Classe du pieu : 2 - Pieu tarière creuse
Catégorie du pieu : 6 [FTC, FTCD] - Foré tarière creuse simple rotation, ou double rotation
Mode de chargement : Travail en compression
Combinaisons
ELS-QP ELS-CARAC ELU-FOND ELU-ACC
Pondérations combinées sur Qs,k 0,636 0,778 0,909 1,000
Pondérations combinées sur Qp,k 0,455 0,556 0,909 1,000
Cote de référence (m) : 0,00
Définition des couches de sol
N° Nom Couleur Classe de sol Zbase pl* qsl kpmax γR,d1×γR,d2
1 Remblais Sols intermédiaires, tendance sableuse -1,00 0,01 0,01 0,01 0,001
2 Argiles vasardes Argile, limons -15,00 0,01 0,01 0,01 0,001
3 Sables et graviers Sables, graves -20,00 2300,00 139,94 0,01 0,001
4 Marne +/- sableuse Marne et calcaire marneux -23,00 3000,00 166,38 1,60 1,265
5 Marno-calcaire et marnes Marne et calcaire marneux -30,00 4500,00 185,60 1,60 1,265
Critère de calcul : Longueur imposée
Longueur du pieu (m) : 21,50
Appliquer un facteur réducteur d’effet de groupe : Non
Contrôle de la résistance structurale de la section : Oui
fck (MPa) : 30,0
fck(t) (MPa) : 30,0
Cmax (MPa) : 30,00
αcc (–) : 0,80
k1 (–) : 1,350
k2 (–) : 1,050
k3 (–) : 1,000
Projet : Cité_enfance
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Module : Fondprof (Cas 5/23)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité A Pieu n°18 - 820 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 1/3
Onglet "Paramètres généraux"
Projet : Cité_enfance
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Module : Fondprof (Cas 5/23)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité A Pieu n°18 - 820 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 2/3
Capacité du pieu pour chaque combinaison en fonction de la profondeur
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 11:15:46
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Module : Fondprof (Cas 5/23)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité A Pieu n°18 - 820 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 3/3
Données
Titre du projet : Cité de l'enfance - CENON Pieu d'un pont : Non
Numéro d'affaire : SBX2.M.0160.0012 γc,ELU-FOND (–) * : 1,5
Commentaires : N/A γc,ELU-ACC (–) * : 1,2
Titre du calcul : Unité A Pieu n°26 - 420 mm (Cas 7) Fck* (MPa) : 19,49
Cadre réglementaire : EC 7 - Norme NF P94-262/A1 (juillet 2018) Fcd ELU FOND (MPa) : 10,40
Méthode de dimensionnement : A partir des résultats pressiométriques Fcd ELU ACC (MPa) : 13,00
Traitement des données : Traitement par couches σmoy,ELS (MPa) : 5,85
Pas du calcul (m) : 0,50
Section de calcul : Section de calcul circulaire
Diamètre de calcul (m) : 0,42
Classe du pieu : 2 - Pieu tarière creuse
Catégorie du pieu : 6 [FTC, FTCD] - Foré tarière creuse simple rotation, ou double rotation
Mode de chargement : Travail en compression
Combinaisons
ELS-QP ELS-CARAC ELU-FOND ELU-ACC
Pondérations combinées sur Qs,k 0,636 0,778 0,909 1,000
Pondérations combinées sur Qp,k 0,455 0,556 0,909 1,000
Cote de référence (m) : 0,00
Définition des couches de sol
N° Nom Couleur Classe de sol Zbase pl* qsl kpmax γR,d1×γR,d2
1 Remblais Sols intermédiaires, tendance sableuse -1,00 0,01 0,01 0,01 0,001
2 Argiles vasardes Argile, limons -15,00 0,01 0,01 0,01 0,001
3 Sables et graviers Sables, graves -20,00 2300,00 139,94 0,01 0,001
4 Marne +/- sableuse Marne et calcaire marneux -23,00 3000,00 166,38 1,60 1,265
5 Marno-calcaire et marnes Marne et calcaire marneux -30,00 4500,00 185,60 1,60 1,265
Critère de calcul : Longueur imposée
Longueur du pieu (m) : 21,50
Appliquer un facteur réducteur d’effet de groupe : Non
Contrôle de la résistance structurale de la section : Oui
fck (MPa) : 30,0
fck(t) (MPa) : 30,0
Cmax (MPa) : 30,00
αcc (–) : 0,80
k1 (–) : 1,350
k2 (–) : 1,140
k3 (–) : 1,000
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 16/07/2026 - 14:15:52
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Fondprof (Cas 7/24)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité A Pieu n°26 - 420 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 1/3
Onglet "Paramètres généraux"
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 16/07/2026 - 14:15:52
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Module : Fondprof (Cas 7/24)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité A Pieu n°26 - 420 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 2/3
Capacité du pieu pour chaque combinaison en fonction de la profondeur
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 16/07/2026 - 14:15:52
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Fondprof (Cas 7/24)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité A Pieu n°26 - 420 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 3/3
Données
Titre du projet : Cité de l'enfance - CENON Pieu d'un pont : Non
Numéro d'affaire : SBX2.M.0160.0012 γc,ELU-FOND (–) * : 1,5
Commentaires : N/A γc,ELU-ACC (–) * : 1,2
Titre du calcul : Unité A Pieu n°28 - 420 mm (Cas 8) Fck* (MPa) : 19,49
Cadre réglementaire : EC 7 - Norme NF P94-262/A1 (juillet 2018) Fcd ELU FOND (MPa) : 10,40
Méthode de dimensionnement : A partir des résultats pressiométriques Fcd ELU ACC (MPa) : 13,00
Traitement des données : Traitement par couches σmoy,ELS (MPa) : 5,85
Pas du calcul (m) : 0,50
Section de calcul : Section de calcul circulaire
Diamètre de calcul (m) : 0,42
Classe du pieu : 2 - Pieu tarière creuse
Catégorie du pieu : 6 [FTC, FTCD] - Foré tarière creuse simple rotation, ou double rotation
Mode de chargement : Travail en compression
Combinaisons
ELS-QP ELS-CARAC ELU-FOND ELU-ACC
Pondérations combinées sur Qs,k 0,636 0,778 0,909 1,000
Pondérations combinées sur Qp,k 0,455 0,556 0,909 1,000
Cote de référence (m) : 0,00
Définition des couches de sol
N° Nom Couleur Classe de sol Zbase pl* qsl kpmax γR,d1×γR,d2
1 Remblais Sols intermédiaires, tendance sableuse -1,00 0,01 0,01 0,01 0,001
2 Argiles vasardes Argile, limons -15,00 0,01 0,01 0,01 0,001
3 Sables et graviers Sables, graves -20,00 2300,00 139,94 0,01 0,001
4 Marne +/- sableuse Marne et calcaire marneux -23,00 3000,00 166,38 1,60 1,265
5 Marno-calcaire et marnes Marne et calcaire marneux -30,00 4500,00 185,60 1,60 1,265
Critère de calcul : Longueur imposée
Longueur du pieu (m) : 21,50
Appliquer un facteur réducteur d’effet de groupe : Non
Contrôle de la résistance structurale de la section : Oui
fck (MPa) : 30,0
fck(t) (MPa) : 30,0
Cmax (MPa) : 30,00
αcc (–) : 0,80
k1 (–) : 1,350
k2 (–) : 1,140
k3 (–) : 1,000
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 16/07/2026 - 14:16:18
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Fondprof (Cas 8/24)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité A Pieu n°28 - 420 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 1/3
Onglet "Paramètres généraux"
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 16/07/2026 - 14:16:18
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Fondprof (Cas 8/24)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité A Pieu n°28 - 420 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 2/3
Capacité du pieu pour chaque combinaison en fonction de la profondeur
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 16/07/2026 - 14:16:18
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Fondprof (Cas 8/24)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité A Pieu n°28 - 420 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 3/3
Données
Titre du projet : Cité de l'enfance - CENON Pieu d'un pont : Non
Numéro d'affaire : SBX2.M.0160.0012 γc,ELU-FOND (–) * : 1,5
Commentaires : N/A γc,ELU-ACC (–) * : 1,2
Titre du calcul : Unité E Pieu n°1 - 420 mm (Cas 15) Fck* (MPa) : 19,49
Cadre réglementaire : EC 7 - Norme NF P94-262/A1 (juillet 2018) Fcd ELU FOND (MPa) : 10,40
Méthode de dimensionnement : A partir des résultats pressiométriques Fcd ELU ACC (MPa) : 13,00
Traitement des données : Traitement par couches σmoy,ELS (MPa) : 5,85
Pas du calcul (m) : 0,50
Section de calcul : Section de calcul circulaire
Diamètre de calcul (m) : 0,42
Classe du pieu : 2 - Pieu tarière creuse
Catégorie du pieu : 6 [FTC, FTCD] - Foré tarière creuse simple rotation, ou double rotation
Mode de chargement : Travail en compression
Combinaisons
ELS-QP ELS-CARAC ELU-FOND ELU-ACC
Pondérations combinées sur Qs,k 0,636 0,778 0,909 1,000
Pondérations combinées sur Qp,k 0,455 0,556 0,909 1,000
Cote de référence (m) : 0,00
Définition des couches de sol
N° Nom Couleur Classe de sol Zbase pl* qsl kpmax γR,d1×γR,d2
1 Remblais Sols intermédiaires, tendance sableuse -1,00 0,01 0,01 0,01 0,001
2 Argiles vasardes Argile, limons -15,00 0,01 0,01 0,01 0,001
3 Sables et graviers Sables, graves -20,00 2300,00 139,94 0,01 0,001
4 Marne +/- sableuse Marne et calcaire marneux -23,00 3000,00 166,38 1,60 1,265
5 Marno-calcaire et marnes Marne et calcaire marneux -30,00 4500,00 185,60 1,60 1,265
Critère de calcul : Longueur imposée
Longueur du pieu (m) : 21,50
Appliquer un facteur réducteur d’effet de groupe : Non
Contrôle de la résistance structurale de la section : Oui
fck (MPa) : 30,0
fck(t) (MPa) : 30,0
Cmax (MPa) : 30,00
αcc (–) : 0,80
k1 (–) : 1,350
k2 (–) : 1,140
k3 (–) : 1,000
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 16/07/2026 - 14:18:47
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Fondprof (Cas 15/24)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité E Pieu n°1 - 420 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 1/3
Onglet "Paramètres généraux"
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 16/07/2026 - 14:18:47
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Fondprof (Cas 15/24)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité E Pieu n°1 - 420 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 2/3
Capacité du pieu pour chaque combinaison en fonction de la profondeur
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 16/07/2026 - 14:18:47
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Fondprof (Cas 15/24)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité E Pieu n°1 - 420 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 3/3
Données
Titre du projet : Cité de l'enfance - CENON Pieu d'un pont : Non
Numéro d'affaire : SBX2.M.0160.0012 γc,ELU-FOND (–) * : 1,5
Commentaires : N/A γc,ELU-ACC (–) * : 1,2
Titre du calcul : Unité E Pieu n°2 - 420 mm (Cas 16) Fck* (MPa) : 19,49
Cadre réglementaire : EC 7 - Norme NF P94-262/A1 (juillet 2018) Fcd ELU FOND (MPa) : 10,40
Méthode de dimensionnement : A partir des résultats pressiométriques Fcd ELU ACC (MPa) : 13,00
Traitement des données : Traitement par couches σmoy,ELS (MPa) : 5,85
Pas du calcul (m) : 0,50
Section de calcul : Section de calcul circulaire
Diamètre de calcul (m) : 0,42
Classe du pieu : 2 - Pieu tarière creuse
Catégorie du pieu : 6 [FTC, FTCD] - Foré tarière creuse simple rotation, ou double rotation
Mode de chargement : Travail en compression
Combinaisons
ELS-QP ELS-CARAC ELU-FOND ELU-ACC
Pondérations combinées sur Qs,k 0,636 0,778 0,909 1,000
Pondérations combinées sur Qp,k 0,455 0,556 0,909 1,000
Cote de référence (m) : 0,00
Définition des couches de sol
N° Nom Couleur Classe de sol Zbase pl* qsl kpmax γR,d1×γR,d2
1 Remblais Sols intermédiaires, tendance sableuse -1,00 0,01 0,01 0,01 0,001
2 Argiles vasardes Argile, limons -15,00 0,01 0,01 0,01 0,001
3 Sables et graviers Sables, graves -20,00 2300,00 139,94 0,01 0,001
4 Marne +/- sableuse Marne et calcaire marneux -23,00 3000,00 166,38 1,60 1,265
5 Marno-calcaire et marnes Marne et calcaire marneux -30,00 4500,00 185,60 1,60 1,265
Critère de calcul : Longueur imposée
Longueur du pieu (m) : 21,50
Appliquer un facteur réducteur d’effet de groupe : Non
Contrôle de la résistance structurale de la section : Oui
fck (MPa) : 30,0
fck(t) (MPa) : 30,0
Cmax (MPa) : 30,00
αcc (–) : 0,80
k1 (–) : 1,350
k2 (–) : 1,140
k3 (–) : 1,000
Projet : Cité_enfance
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FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Fondprof (Cas 16/24)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité E Pieu n°2 - 420 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 1/3
Onglet "Paramètres généraux"
Projet : Cité_enfance
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Module : Fondprof (Cas 16/24)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité E Pieu n°2 - 420 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 2/3
Capacité du pieu pour chaque combinaison en fonction de la profondeur
Projet : Cité_enfance
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FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Fondprof (Cas 16/24)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité E Pieu n°2 - 420 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 3/3
Données
Titre du projet : Cité de l'enfance - CENON Pieu d'un pont : Non
Numéro d'affaire : SBX2.M.0160.0012 γc,ELU-FOND (–) * : 1,5
Commentaires : N/A γc,ELU-ACC (–) * : 1,2
Titre du calcul : Unité E Pieu n°11 - 1020 mm (Cas 6) Fck* (MPa) : 19,49
Cadre réglementaire : EC 7 - Norme NF P94-262/A1 (juillet 2018) Fcd ELU FOND (MPa) : 10,40
Méthode de dimensionnement : A partir des résultats pressiométriques Fcd ELU ACC (MPa) : 13,00
Traitement des données : Traitement par couches σmoy,ELS (MPa) : 5,85
Pas du calcul (m) : 0,50
Section de calcul : Section de calcul circulaire
Diamètre de calcul (m) : 1,02
Classe du pieu : 2 - Pieu tarière creuse
Catégorie du pieu : 6 [FTC, FTCD] - Foré tarière creuse simple rotation, ou double rotation
Mode de chargement : Travail en compression
Combinaisons
ELS-QP ELS-CARAC ELU-FOND ELU-ACC
Pondérations combinées sur Qs,k 0,636 0,778 0,909 1,000
Pondérations combinées sur Qp,k 0,455 0,556 0,909 1,000
Cote de référence (m) : 0,00
Définition des couches de sol
N° Nom Couleur Classe de sol Zbase pl* qsl kpmax γR,d1×γR,d2
1 Remblais Sols intermédiaires, tendance sableuse -1,00 0,01 0,01 0,01 0,001
2 Argiles vasardes Argile, limons -15,00 0,01 0,01 0,01 0,001
3 Sables et graviers Sables, graves -20,00 2300,00 139,94 0,01 0,001
4 Marne +/- sableuse Marne et calcaire marneux -23,00 3000,00 166,38 1,60 1,265
5 Marno-calcaire et marnes Marne et calcaire marneux -30,00 4500,00 185,60 1,60 1,265
Critère de calcul : Longueur imposée
Longueur du pieu (m) : 21,50
Appliquer un facteur réducteur d’effet de groupe : Non
Contrôle de la résistance structurale de la section : Oui
fck (MPa) : 30,0
fck(t) (MPa) : 30,0
Cmax (MPa) : 30,00
αcc (–) : 0,80
k1 (–) : 1,350
k2 (–) : 1,140
k3 (–) : 1,000
Projet : Cité_enfance
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v4.1.22 Titre du calcul : Unité E Pieu n°11 - 1020 mm
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Onglet "Paramètres généraux"
Projet : Cité_enfance
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v4.1.22 Titre du calcul : Unité E Pieu n°11 - 1020 mm
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Capacité du pieu pour chaque combinaison en fonction de la profondeur
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 16/07/2026 - 14:15:34
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v4.1.22 Titre du calcul : Unité E Pieu n°11 - 1020 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 3/3
Données
Titre du projet : Cité de l'enfance - CENON Pieu d'un pont : Non
Numéro d'affaire : SBX2.M.0160.0012 γc,ELU-FOND (–) * : 1,5
Commentaires : N/A γc,ELU-ACC (–) * : 1,2
Titre du calcul : Unité E Pieu n°13 - 820 mm (Cas 17) Fck* (MPa) : 21,16
Cadre réglementaire : EC 7 - Norme NF P94-262/A1 (juillet 2018) Fcd ELU FOND (MPa) : 11,29
Méthode de dimensionnement : A partir des résultats pressiométriques Fcd ELU ACC (MPa) : 14,11
Traitement des données : Traitement par couches σmoy,ELS (MPa) : 6,35
Pas du calcul (m) : 0,50
Section de calcul : Section de calcul circulaire
Diamètre de calcul (m) : 0,82
Classe du pieu : 2 - Pieu tarière creuse
Catégorie du pieu : 6 [FTC, FTCD] - Foré tarière creuse simple rotation, ou double rotation
Mode de chargement : Travail en compression
Combinaisons
ELS-QP ELS-CARAC ELU-FOND ELU-ACC
Pondérations combinées sur Qs,k 0,636 0,778 0,909 1,000
Pondérations combinées sur Qp,k 0,455 0,556 0,909 1,000
Cote de référence (m) : 0,00
Définition des couches de sol
N° Nom Couleur Classe de sol Zbase pl* qsl kpmax γR,d1×γR,d2
1 Remblais Sols intermédiaires, tendance sableuse -1,00 0,01 0,01 0,01 0,001
2 Argiles vasardes Argile, limons -15,00 0,01 0,01 0,01 0,001
3 Sables et graviers Sables, graves -20,00 2300,00 139,94 0,01 0,001
4 Marne +/- sableuse Marne et calcaire marneux -23,00 3000,00 166,38 1,60 1,265
5 Marno-calcaire et marnes Marne et calcaire marneux -30,00 4500,00 185,60 1,60 1,265
Critère de calcul : Longueur imposée
Longueur du pieu (m) : 21,50
Appliquer un facteur réducteur d’effet de groupe : Non
Contrôle de la résistance structurale de la section : Oui
fck (MPa) : 30,0
fck(t) (MPa) : 30,0
Cmax (MPa) : 30,00
αcc (–) : 0,80
k1 (–) : 1,350
k2 (–) : 1,050
k3 (–) : 1,000
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 11:16:23
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Module : Fondprof (Cas 17/23)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité E Pieu n°13 - 820 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 1/3
Onglet "Paramètres généraux"
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 11:16:23
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Fondprof (Cas 17/23)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité E Pieu n°13 - 820 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 2/3
Capacité du pieu pour chaque combinaison en fonction de la profondeur
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 11:16:23
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Fondprof (Cas 17/23)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité E Pieu n°13 - 820 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 3/3
Données
Titre du projet : Cité de l'enfance - CENON Pieu d'un pont : Non
Numéro d'affaire : SBX2.M.0160.0012 γc,ELU-FOND (–) * : 1,5
Commentaires : N/A γc,ELU-ACC (–) * : 1,2
Titre du calcul : Unité E Pieu n°15 - 520 mm (Cas 3) Fck* (MPa) : 20,39
Cadre réglementaire : EC 7 - Norme NF P94-262/A1 (juillet 2018) Fcd ELU FOND (MPa) : 10,87
Méthode de dimensionnement : A partir des résultats pressiométriques Fcd ELU ACC (MPa) : 13,59
Traitement des données : Traitement par couches σmoy,ELS (MPa) : 6,12
Pas du calcul (m) : 0,50
Section de calcul : Section de calcul circulaire
Diamètre de calcul (m) : 0,52
Classe du pieu : 2 - Pieu tarière creuse
Catégorie du pieu : 6 [FTC, FTCD] - Foré tarière creuse simple rotation, ou double rotation
Mode de chargement : Travail en compression
Combinaisons
ELS-QP ELS-CARAC ELU-FOND ELU-ACC
Pondérations combinées sur Qs,k 0,636 0,778 0,909 1,000
Pondérations combinées sur Qp,k 0,455 0,556 0,909 1,000
Cote de référence (m) : 0,00
Définition des couches de sol
N° Nom Couleur Classe de sol Zbase pl* qsl kpmax γR,d1×γR,d2
1 Remblais Sols intermédiaires, tendance sableuse -1,00 0,01 0,01 0,01 0,001
2 Argiles vasardes Argile, limons -15,00 0,01 0,01 0,01 0,001
3 Sables et graviers Sables, graves -20,00 2300,00 139,94 0,01 0,001
4 Marne +/- sableuse Marne et calcaire marneux -23,00 3000,00 166,38 1,60 1,265
5 Marno-calcaire et marnes Marne et calcaire marneux -30,00 4500,00 185,60 1,60 1,265
Critère de calcul : Longueur imposée
Longueur du pieu (m) : 21,50
Appliquer un facteur réducteur d’effet de groupe : Non
Contrôle de la résistance structurale de la section : Oui
fck (MPa) : 30,0
fck(t) (MPa) : 30,0
Cmax (MPa) : 30,00
αcc (–) : 0,80
k1 (–) : 1,350
k2 (–) : 1,090
k3 (–) : 1,000
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 11:17:18
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Fondprof (Cas 3/23)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité E Pieu n°15 - 520 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 1/3
Onglet "Paramètres généraux"
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 11:17:18
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Fondprof (Cas 3/23)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité E Pieu n°15 - 520 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 2/3
Capacité du pieu pour chaque combinaison en fonction de la profondeur
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 11:17:18
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Fondprof (Cas 3/23)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité E Pieu n°15 - 520 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 3/3
Données
Titre du projet : Cité de l'enfance - CENON Pieu d'un pont : Non
Numéro d'affaire : SBX2.M.0160.0012 γc,ELU-FOND (–) * : 1,5
Commentaires : N/A γc,ELU-ACC (–) * : 1,2
Titre du calcul : Unité E Pieu n°17 - 420 mm (Cas 18) Fck* (MPa) : 19,49
Cadre réglementaire : EC 7 - Norme NF P94-262/A1 (juillet 2018) Fcd ELU FOND (MPa) : 10,40
Méthode de dimensionnement : A partir des résultats pressiométriques Fcd ELU ACC (MPa) : 13,00
Traitement des données : Traitement par couches σmoy,ELS (MPa) : 5,85
Pas du calcul (m) : 0,50
Section de calcul : Section de calcul circulaire
Diamètre de calcul (m) : 0,42
Classe du pieu : 2 - Pieu tarière creuse
Catégorie du pieu : 6 [FTC, FTCD] - Foré tarière creuse simple rotation, ou double rotation
Mode de chargement : Travail en compression
Combinaisons
ELS-QP ELS-CARAC ELU-FOND ELU-ACC
Pondérations combinées sur Qs,k 0,636 0,778 0,909 1,000
Pondérations combinées sur Qp,k 0,455 0,556 0,909 1,000
Cote de référence (m) : 0,00
Définition des couches de sol
N° Nom Couleur Classe de sol Zbase pl* qsl kpmax γR,d1×γR,d2
1 Remblais Sols intermédiaires, tendance sableuse -1,00 0,01 0,01 0,01 0,001
2 Argiles vasardes Argile, limons -15,00 0,01 0,01 0,01 0,001
3 Sables et graviers Sables, graves -20,00 2300,00 139,94 0,01 0,001
4 Marne +/- sableuse Marne et calcaire marneux -23,00 3000,00 166,38 1,60 1,265
5 Marno-calcaire et marnes Marne et calcaire marneux -30,00 4500,00 185,60 1,60 1,265
Critère de calcul : Longueur imposée
Longueur du pieu (m) : 21,50
Appliquer un facteur réducteur d’effet de groupe : Non
Contrôle de la résistance structurale de la section : Oui
fck (MPa) : 30,0
fck(t) (MPa) : 30,0
Cmax (MPa) : 30,00
αcc (–) : 0,80
k1 (–) : 1,350
k2 (–) : 1,140
k3 (–) : 1,000
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 16/07/2026 - 14:19:44
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Fondprof (Cas 18/23)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité E Pieu n°17 - 420 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 1/3
Onglet "Paramètres généraux"
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 16/07/2026 - 14:19:45
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Fondprof (Cas 18/23)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité E Pieu n°17 - 420 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 2/3
Capacité du pieu pour chaque combinaison en fonction de la profondeur
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 16/07/2026 - 14:19:45
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Fondprof (Cas 18/23)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité E Pieu n°17 - 420 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 3/3
Données
Titre du projet : Cité de l'enfance - CENON Pieu d'un pont : Non
Numéro d'affaire : SBX2.M.0160.0012 γc,ELU-FOND (–) * : 1,5
Commentaires : N/A γc,ELU-ACC (–) * : 1,2
Titre du calcul : Unité E Pieu n°23 - 1020 mm (Cas 19) Fck* (MPa) : 19,49
Cadre réglementaire : EC 7 - Norme NF P94-262/A1 (juillet 2018) Fcd ELU FOND (MPa) : 10,40
Méthode de dimensionnement : A partir des résultats pressiométriques Fcd ELU ACC (MPa) : 13,00
Traitement des données : Traitement par couches σmoy,ELS (MPa) : 5,85
Pas du calcul (m) : 0,50
Section de calcul : Section de calcul circulaire
Diamètre de calcul (m) : 1,02
Classe du pieu : 2 - Pieu tarière creuse
Catégorie du pieu : 6 [FTC, FTCD] - Foré tarière creuse simple rotation, ou double rotation
Mode de chargement : Travail en compression
Combinaisons
ELS-QP ELS-CARAC ELU-FOND ELU-ACC
Pondérations combinées sur Qs,k 0,636 0,778 0,909 1,000
Pondérations combinées sur Qp,k 0,455 0,556 0,909 1,000
Cote de référence (m) : 0,00
Définition des couches de sol
N° Nom Couleur Classe de sol Zbase pl* qsl kpmax γR,d1×γR,d2
1 Remblais Sols intermédiaires, tendance sableuse -1,00 0,01 0,01 0,01 0,001
2 Argiles vasardes Argile, limons -15,00 0,01 0,01 0,01 0,001
3 Sables et graviers Sables, graves -20,00 2300,00 139,94 0,01 0,001
4 Marne +/- sableuse Marne et calcaire marneux -23,00 3000,00 166,38 1,60 1,265
5 Marno-calcaire et marnes Marne et calcaire marneux -30,00 4500,00 185,60 1,60 1,265
Critère de calcul : Longueur imposée
Longueur du pieu (m) : 21,50
Appliquer un facteur réducteur d’effet de groupe : Non
Contrôle de la résistance structurale de la section : Oui
fck (MPa) : 30,0
fck(t) (MPa) : 30,0
Cmax (MPa) : 30,00
αcc (–) : 0,80
k1 (–) : 1,350
k2 (–) : 1,140
k3 (–) : 1,000
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 16/07/2026 - 14:20:01
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Fondprof (Cas 19/23)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité E Pieu n°23 - 1020 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 1/3
Onglet "Calcul"
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 16/07/2026 - 14:20:01
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Fondprof (Cas 19/23)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité E Pieu n°23 - 1020 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 2/3
Capacité du pieu pour chaque combinaison en fonction de la profondeur
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 16/07/2026 - 14:20:01
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Fondprof (Cas 19/23)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité E Pieu n°23 - 1020 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 3/3
Données
Titre du projet : Cité de l'enfance - CENON Pieu d'un pont : Non
Numéro d'affaire : SBX2.M.0160.0012 γc,ELU-FOND (–) * : 1,5
Commentaires : N/A γc,ELU-ACC (–) * : 1,2
Titre du calcul : Unité E Pieu n°27 - 420 mm (Cas 20) Fck* (MPa) : 19,49
Cadre réglementaire : EC 7 - Norme NF P94-262/A1 (juillet 2018) Fcd ELU FOND (MPa) : 10,40
Méthode de dimensionnement : A partir des résultats pressiométriques Fcd ELU ACC (MPa) : 13,00
Traitement des données : Traitement par couches σmoy,ELS (MPa) : 5,85
Pas du calcul (m) : 0,50
Section de calcul : Section de calcul circulaire
Diamètre de calcul (m) : 0,42
Classe du pieu : 2 - Pieu tarière creuse
Catégorie du pieu : 6 [FTC, FTCD] - Foré tarière creuse simple rotation, ou double rotation
Mode de chargement : Travail en compression
Combinaisons
ELS-QP ELS-CARAC ELU-FOND ELU-ACC
Pondérations combinées sur Qs,k 0,636 0,778 0,909 1,000
Pondérations combinées sur Qp,k 0,455 0,556 0,909 1,000
Cote de référence (m) : 0,00
Définition des couches de sol
N° Nom Couleur Classe de sol Zbase pl* qsl kpmax γR,d1×γR,d2
1 Remblais Sols intermédiaires, tendance sableuse -1,00 0,01 0,01 0,01 0,001
2 Argiles vasardes Argile, limons -15,00 0,01 0,01 0,01 0,001
3 Sables et graviers Sables, graves -20,00 2300,00 139,94 0,01 0,001
4 Marne +/- sableuse Marne et calcaire marneux -23,00 3000,00 166,38 1,60 1,265
5 Marno-calcaire et marnes Marne et calcaire marneux -30,00 4500,00 185,60 1,60 1,265
Critère de calcul : Longueur imposée
Longueur du pieu (m) : 21,50
Appliquer un facteur réducteur d’effet de groupe : Non
Contrôle de la résistance structurale de la section : Oui
fck (MPa) : 30,0
fck(t) (MPa) : 30,0
Cmax (MPa) : 30,00
αcc (–) : 0,80
k1 (–) : 1,350
k2 (–) : 1,140
k3 (–) : 1,000
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 16/07/2026 - 14:20:20
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Fondprof (Cas 20/23)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité E Pieu n°27 - 420 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 1/3
Onglet "Paramètres généraux"
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 16/07/2026 - 14:20:20
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Fondprof (Cas 20/23)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité E Pieu n°27 - 420 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 2/3
Capacité du pieu pour chaque combinaison en fonction de la profondeur
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 16/07/2026 - 14:20:20
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Fondprof (Cas 20/23)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité E Pieu n°27 - 420 mm
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 3/3
Annexe 8. DIMENSIONNEMENT DES PIEUX SOUS EFFORT HORIZONTAL
(FOXTA)
Dossier : SBX2.M.0160-0012 G2-PRO indice 1 du 28/01/2025 Annexes
Données Définition de g(z)
Titre du projet : Cité de l'enfance - CENON
Numéro d'affaire : SBX2.M.0160.0012 Couche z g(z)
Commentaires : N/A 1 0,000 5,694E-02
1 -0,100 5,803E-02
Titre du calcul : Rampe Pieu 1 - diam.0.42 - ELU SIS (Cas 14)
1 -0,200 5,909E-02
Type de calcul : Calcul de pieu sous sollicitations latérales
Loi p-y à 2 paliers avec saisie personnalisée 1 -0,300 6,012E-02
1 -0,400 6,111E-02
Cote de référence (m) : 0,00
1 -0,500 6,208E-02
Inclinaison du pieu (°) : 0,0
1 -0,600 6,301E-02
Nb d'increments : 20
1 -0,700 6,391E-02
Nb d'itérations par incrément : 100 1 -0,800 6,478E-02
Prise en compte d'une dégradation à proximité de la surface : Oui 1 -0,900 6,562E-02
Cote du toit de la zone de dégradation (m) : 0.0 1 -1,000 6,643E-02
Cote de la base de la zone de dégradation (m) : -1.26 2 -2,400 7,474E-02
Définition des couches de sol 2 -3,800 7,787E-02
2 -5,200 7,652E-02
N° Nom Couleur Zbase kf pmax B
2 -6,600 7,138E-02
1 1 -1,00 1,06E05 400,00 0,42
2 -8,000 6,315E-02
2 2 -15,00 7,99E04 250,00 0,42
2 -9,400 5,252E-02
3 3 -20,00 7,32E05 2300,00 0,42
2 -10,800 4,020E-02
4 4a -21,50 1,44E06 3000,00 0,42
2 -12,200 2,687E-02
Prise en compte des déformations d'effort tranchant : Non 2 -13,600 1,324E-02
Discrétisation 2 -15,000 -3,464E-17
Nom h EI n
1 1,00 4,58E04 10
2 14,00 4,58E04 10
3 5,00 4,58E04 10
4a 1,50 4,58E04 10
Charges ponctuelles
N° Z T M K C
0 0,00 140,00 0,00 0,00E00 0,00E00
1 -1,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
2 -15,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
3 -20,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
4 -21,50 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
Activer les cas de charge multiples en tête : Non
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 10:43:25
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 14/53)
v4.1.22 Titre du calcul : Rampe Pieu 1 - diam.0.42 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 1/3
Onglet "Déformée libre du sol g(z)"
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 10:43:25
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 14/53)
v4.1.22 Titre du calcul : Rampe Pieu 1 - diam.0.42 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 2/3
Résultats principaux
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 10:43:26
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 14/53)
v4.1.22 Titre du calcul : Rampe Pieu 1 - diam.0.42 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 3/3
Données Définition de g(z)
Titre du projet : Cité de l'enfance - CENON
Numéro d'affaire : SBX2.M.0160.0012 Couche z g(z)
Commentaires : N/A 1 0,000 5,694E-02
1 -0,100 5,803E-02
Titre du calcul : Rampe Pieu 2 - diam.0.42 - ELU SIS (Cas 16)
1 -0,200 5,909E-02
Type de calcul : Calcul de pieu sous sollicitations latérales
Loi p-y à 2 paliers avec saisie personnalisée 1 -0,300 6,012E-02
1 -0,400 6,111E-02
Cote de référence (m) : 0,00
1 -0,500 6,208E-02
Inclinaison du pieu (°) : 0,0
1 -0,600 6,301E-02
Nb d'increments : 20
1 -0,700 6,391E-02
Nb d'itérations par incrément : 100 1 -0,800 6,478E-02
Prise en compte d'une dégradation à proximité de la surface : Oui 1 -0,900 6,562E-02
Cote du toit de la zone de dégradation (m) : 0.0 1 -1,000 6,643E-02
Cote de la base de la zone de dégradation (m) : -1.26 2 -2,400 7,474E-02
Définition des couches de sol 2 -3,800 7,787E-02
2 -5,200 7,652E-02
N° Nom Couleur Zbase kf pmax B
2 -6,600 7,138E-02
1 1 -1,00 1,06E05 400,00 0,42
2 -8,000 6,315E-02
2 2 -15,00 7,99E04 250,00 0,42
2 -9,400 5,252E-02
3 3 -20,00 7,32E05 2300,00 0,42
2 -10,800 4,020E-02
4 4a -21,50 1,44E06 3000,00 0,42
2 -12,200 2,687E-02
Prise en compte des déformations d'effort tranchant : Non 2 -13,600 1,324E-02
Discrétisation 2 -15,000 -3,464E-17
Nom h EI n
1 1,00 4,58E04 10
2 14,00 4,58E04 10
3 5,00 4,58E04 10
4a 1,50 4,58E04 10
Charges ponctuelles
N° Z T M K C
0 0,00 139,00 0,00 0,00E00 0,00E00
1 -1,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
2 -15,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
3 -20,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
4 -21,50 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
Activer les cas de charge multiples en tête : Non
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 10:44:10
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 16/53)
v4.1.22 Titre du calcul : Rampe Pieu 2 - diam.0.42 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 1/3
Onglet "Déformée libre du sol g(z)"
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 10:44:10
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 16/53)
v4.1.22 Titre du calcul : Rampe Pieu 2 - diam.0.42 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 2/3
Résultats principaux
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 10:44:10
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 16/53)
v4.1.22 Titre du calcul : Rampe Pieu 2 - diam.0.42 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 3/3
Données Définition de g(z)
Titre du projet : Cité de l'enfance - CENON
Numéro d'affaire : SBX2.M.0160.0012 Couche z g(z)
Commentaires : N/A 1 0,000 5,694E-02
1 -0,100 5,803E-02
Titre du calcul : Rampe Pieu 10 - diam.0.42 - ELU SIS (Cas 17)
1 -0,200 5,909E-02
Type de calcul : Calcul de pieu sous sollicitations latérales
Loi p-y à 2 paliers avec saisie personnalisée 1 -0,300 6,012E-02
1 -0,400 6,111E-02
Cote de référence (m) : 0,00
1 -0,500 6,208E-02
Inclinaison du pieu (°) : 0,0
1 -0,600 6,301E-02
Nb d'increments : 20
1 -0,700 6,391E-02
Nb d'itérations par incrément : 100 1 -0,800 6,478E-02
Prise en compte d'une dégradation à proximité de la surface : Oui 1 -0,900 6,562E-02
Cote du toit de la zone de dégradation (m) : 0.0 1 -1,000 6,643E-02
Cote de la base de la zone de dégradation (m) : -1.26 2 -2,400 7,474E-02
Définition des couches de sol 2 -3,800 7,787E-02
2 -5,200 7,652E-02
N° Nom Couleur Zbase kf pmax B
2 -6,600 7,138E-02
1 1 -1,00 1,06E05 400,00 0,42
2 -8,000 6,315E-02
2 2 -15,00 7,99E04 250,00 0,42
2 -9,400 5,252E-02
3 3 -20,00 7,32E05 2300,00 0,42
2 -10,800 4,020E-02
4 4a -21,50 1,44E06 3000,00 0,42
2 -12,200 2,687E-02
Prise en compte des déformations d'effort tranchant : Non 2 -13,600 1,324E-02
Discrétisation 2 -15,000 -3,464E-17
Nom h EI n
1 1,00 4,58E04 10
2 14,00 4,58E04 10
3 5,00 4,58E04 10
4a 1,50 4,58E04 10
Charges ponctuelles
N° Z T M K C
0 0,00 92,00 0,00 0,00E00 0,00E00
1 -1,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
2 -15,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
3 -20,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
4 -21,50 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
Activer les cas de charge multiples en tête : Non
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 10:45:53
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 17/53)
v4.1.22 Titre du calcul : Rampe Pieu 10 - diam.0.42 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 1/3
Onglet "Déformée libre du sol g(z)"
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 10:45:53
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 17/53)
v4.1.22 Titre du calcul : Rampe Pieu 10 - diam.0.42 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 2/3
Résultats principaux
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 10:45:53
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 17/53)
v4.1.22 Titre du calcul : Rampe Pieu 10 - diam.0.42 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 3/3
Données Définition de g(z)
Titre du projet : Cité de l'enfance - CENON
Numéro d'affaire : SBX2.M.0160.0012 Couche z g(z)
Commentaires : N/A 1 0,000 5,694E-02
1 -0,100 5,803E-02
Titre du calcul : Rampe Pieu 11 - diam.0.42 - ELU SIS (Cas 21)
1 -0,200 5,909E-02
Type de calcul : Calcul de pieu sous sollicitations latérales
Loi p-y à 2 paliers avec saisie personnalisée 1 -0,300 6,012E-02
1 -0,400 6,111E-02
Cote de référence (m) : 0,00
1 -0,500 6,208E-02
Inclinaison du pieu (°) : 0,0
1 -0,600 6,301E-02
Nb d'increments : 20
1 -0,700 6,391E-02
Nb d'itérations par incrément : 100 1 -0,800 6,478E-02
Prise en compte d'une dégradation à proximité de la surface : Oui 1 -0,900 6,562E-02
Cote du toit de la zone de dégradation (m) : 0.0 1 -1,000 6,643E-02
Cote de la base de la zone de dégradation (m) : -1.26 2 -2,400 7,474E-02
Définition des couches de sol 2 -3,800 7,787E-02
2 -5,200 7,652E-02
N° Nom Couleur Zbase kf pmax B
2 -6,600 7,138E-02
1 1 -1,00 1,06E05 400,00 0,42
2 -8,000 6,315E-02
2 2 -15,00 7,99E04 250,00 0,42
2 -9,400 5,252E-02
3 3 -20,00 7,32E05 2300,00 0,42
2 -10,800 4,020E-02
4 4a -21,50 1,44E06 3000,00 0,42
2 -12,200 2,687E-02
Prise en compte des déformations d'effort tranchant : Non 2 -13,600 1,324E-02
Discrétisation 2 -15,000 -3,464E-17
Nom h EI n
1 1,00 4,58E04 10
2 14,00 4,58E04 10
3 5,00 4,58E04 10
4a 1,50 4,58E04 10
Charges ponctuelles
N° Z T M K C
0 0,00 93,00 0,00 0,00E00 0,00E00
1 -1,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
2 -15,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
3 -20,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
4 -21,50 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
Activer les cas de charge multiples en tête : Non
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 10:46:51
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 21/53)
v4.1.22 Titre du calcul : Rampe Pieu 11 - diam.0.42 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 1/3
Onglet "Déformée libre du sol g(z)"
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 10:46:51
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 21/53)
v4.1.22 Titre du calcul : Rampe Pieu 11 - diam.0.42 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 2/3
Résultats principaux
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 10:46:51
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 21/53)
v4.1.22 Titre du calcul : Rampe Pieu 11 - diam.0.42 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 3/3
Données Définition de g(z)
Titre du projet : Cité de l'enfance - CENON
Numéro d'affaire : SBX2.M.0160.0012 Couche z g(z)
Commentaires : N/A 1 0,000 5,694E-02
1 -0,100 5,803E-02
Titre du calcul : Rampe Pieu 20 - diam.0.42 - ELU SIS (Cas 37)
1 -0,200 5,909E-02
Type de calcul : Calcul de pieu sous sollicitations latérales
Loi p-y à 2 paliers avec saisie personnalisée 1 -0,300 6,012E-02
1 -0,400 6,111E-02
Cote de référence (m) : 0,00
1 -0,500 6,208E-02
Inclinaison du pieu (°) : 0,0
1 -0,600 6,301E-02
Nb d'increments : 20
1 -0,700 6,391E-02
Nb d'itérations par incrément : 100 1 -0,800 6,478E-02
Prise en compte d'une dégradation à proximité de la surface : Oui 1 -0,900 6,562E-02
Cote du toit de la zone de dégradation (m) : 0.0 1 -1,000 6,643E-02
Cote de la base de la zone de dégradation (m) : -1.26 2 -2,400 7,474E-02
Définition des couches de sol 2 -3,800 7,787E-02
2 -5,200 7,652E-02
N° Nom Couleur Zbase kf pmax B
2 -6,600 7,138E-02
1 1 -1,00 1,06E05 400,00 0,42
2 -8,000 6,315E-02
2 2 -15,00 7,99E04 250,00 0,42
2 -9,400 5,252E-02
3 3 -20,00 7,32E05 2300,00 0,42
2 -10,800 4,020E-02
4 4a -21,50 1,44E06 3000,00 0,42
2 -12,200 2,687E-02
Prise en compte des déformations d'effort tranchant : Non 2 -13,600 1,324E-02
Discrétisation 2 -15,000 -3,464E-17
Nom h EI n
1 1,00 4,58E04 10
2 14,00 4,58E04 10
3 5,00 4,58E04 10
4a 1,50 4,58E04 10
Charges ponctuelles
N° Z T M K C
0 0,00 141,00 0,00 0,00E00 0,00E00
1 -1,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
2 -15,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
3 -20,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
4 -21,50 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
Activer les cas de charge multiples en tête : Non
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 10:50:39
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 37/53)
v4.1.22 Titre du calcul : Rampe Pieu 20 - diam.0.42 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 1/3
Onglet "Déformée libre du sol g(z)"
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 10:50:39
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 37/53)
v4.1.22 Titre du calcul : Rampe Pieu 20 - diam.0.42 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 2/3
Résultats principaux
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 10:50:39
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 37/53)
v4.1.22 Titre du calcul : Rampe Pieu 20 - diam.0.42 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 3/3
Données Définition de g(z)
Titre du projet : Cité de l'enfance - CENON
Numéro d'affaire : SBX2.M.0160.0012 Couche z g(z)
Commentaires : N/A 1 0,000 5,694E-02
1 -0,100 5,803E-02
Titre du calcul : Rampe Pieu 24 - diam.0.42 - ELU SIS (Cas 42)
1 -0,200 5,909E-02
Type de calcul : Calcul de pieu sous sollicitations latérales
Loi p-y à 2 paliers avec saisie personnalisée 1 -0,300 6,012E-02
1 -0,400 6,111E-02
Cote de référence (m) : 0,00
1 -0,500 6,208E-02
Inclinaison du pieu (°) : 0,0
1 -0,600 6,301E-02
Nb d'increments : 20
1 -0,700 6,391E-02
Nb d'itérations par incrément : 100 1 -0,800 6,478E-02
Prise en compte d'une dégradation à proximité de la surface : Oui 1 -0,900 6,562E-02
Cote du toit de la zone de dégradation (m) : 0.0 1 -1,000 6,643E-02
Cote de la base de la zone de dégradation (m) : -1.26 2 -2,400 7,474E-02
Définition des couches de sol 2 -3,800 7,787E-02
2 -5,200 7,652E-02
N° Nom Couleur Zbase kf pmax B
2 -6,600 7,138E-02
1 1 -1,00 1,06E05 400,00 0,42
2 -8,000 6,315E-02
2 2 -15,00 7,99E04 250,00 0,42
2 -9,400 5,252E-02
3 3 -20,00 7,32E05 2300,00 0,42
2 -10,800 4,020E-02
4 4a -21,50 1,44E06 3000,00 0,42
2 -12,200 2,687E-02
Prise en compte des déformations d'effort tranchant : Non 2 -13,600 1,324E-02
Discrétisation 2 -15,000 -3,464E-17
Nom h EI n
1 1,00 4,58E04 10
2 14,00 4,58E04 10
3 5,00 4,58E04 10
4a 1,50 4,58E04 10
Charges ponctuelles
N° Z T M K C
0 0,00 113,00 0,00 0,00E00 0,00E00
1 -1,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
2 -15,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
3 -20,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
4 -21,50 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
Activer les cas de charge multiples en tête : Non
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 10:49:55
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 42/53)
v4.1.22 Titre du calcul : Rampe Pieu 24 - diam.0.42 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 1/3
Onglet "Chargement extérieur sur le pieu"
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 10:49:55
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 42/53)
v4.1.22 Titre du calcul : Rampe Pieu 24 - diam.0.42 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 2/3
Résultats principaux
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 10:49:55
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 42/53)
v4.1.22 Titre du calcul : Rampe Pieu 24 - diam.0.42 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 3/3
Données
Titre du projet : Cité de l'enfance - CENON
Numéro d'affaire : SBX2.M.0160.0012
Commentaires : N/A
Titre du calcul : Unité A Pieu 2 - diam.0.52 - ELU SIS (Cas 47)
Type de calcul : Calcul de pieu sous sollicitations latérales
Loi p-y à 2 paliers avec saisie personnalisée
Cote de référence (m) : 0,00
Inclinaison du pieu (°) : 0,0
Nb d'increments : 20
Nb d'itérations par incrément : 100
Prise en compte d'une dégradation à proximité de la surface : Oui
Cote du toit de la zone de dégradation (m) : 0.0
Cote de la base de la zone de dégradation (m) : -1.56
Définition des couches de sol
N° Nom Couleur Zbase kf pmax B
1 1 -1,00 8,60E04 400,00 0,52
2 2 -15,00 6,45E04 250,00 0,52
3 3 -20,00 5,91E05 2300,00 0,52
4 4a -21,50 1,17E06 3000,00 0,52
Prise en compte des déformations d'effort tranchant : Non
Discrétisation
Nom h EI n
1 1,00 1,08E05 10
2 14,00 1,08E05 10
3 5,00 1,08E05 10
4a 1,50 1,08E05 10
Charges ponctuelles
N° Z T M K C
0 0,00 97,00 0,00 0,00E00 0,00E00
1 -1,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
2 -15,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
3 -20,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
4 -21,50 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
Activer les cas de charge multiples en tête : Non
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 11:19:11
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 47/53)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité A Pieu 2 - diam.0.52 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 1/3
Onglet "Déformée libre du sol g(z)"
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 11:19:11
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 47/53)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité A Pieu 2 - diam.0.52 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 2/3
Résultats principaux
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 11:19:11
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 47/53)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité A Pieu 2 - diam.0.52 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 3/3
Données
Titre du projet : Cité de l'enfance - CENON
Numéro d'affaire : SBX2.M.0160.0012
Commentaires : N/A
Titre du calcul : Unité A Pieu 7 - diam.0.62 - ELU SIS (Cas 51)
Type de calcul : Calcul de pieu sous sollicitations latérales
Loi p-y à 2 paliers avec saisie personnalisée
Cote de référence (m) : 0,00
Inclinaison du pieu (°) : 0,0
Nb d'increments : 20
Nb d'itérations par incrément : 100
Prise en compte d'une dégradation à proximité de la surface : Oui
Cote du toit de la zone de dégradation (m) : 0.0
Cote de la base de la zone de dégradation (m) : -1.86
Définition des couches de sol
N° Nom Couleur Zbase kf pmax B
1 1 -1,00 7,28E04 400,00 0,62
2 2 -15,00 5,46E04 250,00 0,62
3 3 -20,00 5,05E05 2300,00 0,62
4 4a -21,50 9,92E05 3000,00 0,62
Prise en compte des déformations d'effort tranchant : Non
Discrétisation
Nom h EI n
1 1,00 2,18E05 10
2 14,00 2,18E05 10
3 5,00 2,18E05 10
4a 1,50 2,18E05 10
Charges ponctuelles
N° Z T M K C
0 0,00 31,00 0,00 0,00E00 0,00E00
1 -1,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
2 -15,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
3 -20,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
4 -21,50 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
Activer les cas de charge multiples en tête : Non
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 22/07/2026 - 18:15:40
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 51/54)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité A Pieu 7 - diam.0.62 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 1/3
Onglet "Déformée libre du sol g(z)"
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 22/07/2026 - 18:15:40
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 51/54)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité A Pieu 7 - diam.0.62 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 2/3
Résultats principaux
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 22/07/2026 - 18:15:40
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 51/54)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité A Pieu 7 - diam.0.62 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 3/3
Données
Titre du projet : Cité de l'enfance - CENON
Numéro d'affaire : SBX2.M.0160.0012
Commentaires : N/A
Titre du calcul : Unité A Pieu 10 - diam.0.52 - ELU SIS (Cas 1)
Type de calcul : Calcul de pieu sous sollicitations latérales
Loi p-y à 2 paliers avec saisie personnalisée
Cote de référence (m) : 0,00
Inclinaison du pieu (°) : 0,0
Nb d'increments : 20
Nb d'itérations par incrément : 100
Prise en compte d'une dégradation à proximité de la surface : Oui
Cote du toit de la zone de dégradation (m) : 0.0
Cote de la base de la zone de dégradation (m) : -1.56
Définition des couches de sol
N° Nom Couleur Zbase kf pmax B
1 1 -1,00 8,60E04 400,00 0,52
2 2 -15,00 6,45E04 250,00 0,52
3 3 -20,00 5,91E05 2300,00 0,52
4 4a -21,50 1,17E06 3000,00 0,52
Prise en compte des déformations d'effort tranchant : Non
Discrétisation
Nom h EI n
1 1,00 1,08E05 10
2 14,00 1,08E05 10
3 5,00 1,08E05 10
4a 1,50 1,08E05 10
Charges ponctuelles
N° Z T M K C
0 0,00 160,00 0,00 0,00E00 0,00E00
1 -1,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
2 -15,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
3 -20,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
4 -21,50 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
Activer les cas de charge multiples en tête : Non
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 22/07/2026 - 18:21:20
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 1/54)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité A Pieu 10 - diam.0.52 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 1/3
Onglet "Chargement extérieur sur le pieu"
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 22/07/2026 - 18:21:20
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 1/54)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité A Pieu 10 - diam.0.52 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 2/3
Résultats principaux
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 22/07/2026 - 18:21:20
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 1/54)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité A Pieu 10 - diam.0.52 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 3/3
Données
Titre du projet : Cité de l'enfance - CENON
Numéro d'affaire : SBX2.M.0160.0012
Commentaires : N/A
Titre du calcul : Unité A Pieu 18 - diam.0.82 - ELU SIS (Cas 2)
Type de calcul : Calcul de pieu sous sollicitations latérales
Loi p-y à 2 paliers avec saisie personnalisée
Cote de référence (m) : 0,00
Inclinaison du pieu (°) : 0,0
Nb d'increments : 20
Nb d'itérations par incrément : 100
Prise en compte d'une dégradation à proximité de la surface : Oui
Cote du toit de la zone de dégradation (m) : 0.0
Cote de la base de la zone de dégradation (m) : -2.46
Définition des couches de sol
N° Nom Couleur Zbase kf pmax B
1 1 -1,00 5,92E04 400,00 0,82
2 2 -15,00 4,44E04 250,00 0,82
3 3 -20,00 4,46E05 2300,00 0,82
4 4a -21,50 8,38E05 3000,00 0,82
Prise en compte des déformations d'effort tranchant : Non
Discrétisation
Nom h EI n
1 1,00 6,66E05 10
2 14,00 6,66E05 10
3 5,00 6,66E05 10
4a 1,50 6,66E05 10
Charges ponctuelles
N° Z T M K C
0 0,00 503,00 0,00 0,00E00 0,00E00
1 -1,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
2 -15,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
3 -20,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
4 -21,50 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
Activer les cas de charge multiples en tête : Non
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 11:20:56
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 2/53)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité A Pieu 18 - diam.0.82 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 1/3
Onglet "Paramètres généraux"
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 11:20:56
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 2/53)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité A Pieu 18 - diam.0.82 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 2/3
Résultats principaux
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 11:20:56
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 2/53)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité A Pieu 18 - diam.0.82 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 3/3
Données
Titre du projet : Cité de l'enfance - CENON
Numéro d'affaire : SBX2.M.0160.0012
Commentaires : N/A
Titre du calcul : Unité A Pieu 26 - diam.0.42 - ELU SIS (Cas 7)
Type de calcul : Calcul de pieu sous sollicitations latérales
Loi p-y à 2 paliers avec saisie personnalisée
Cote de référence (m) : 0,00
Inclinaison du pieu (°) : 0,0
Nb d'increments : 20
Nb d'itérations par incrément : 100
Prise en compte d'une dégradation à proximité de la surface : Oui
Cote du toit de la zone de dégradation (m) : 0.0
Cote de la base de la zone de dégradation (m) : -1.26
Définition des couches de sol
N° Nom Couleur Zbase kf pmax B
1 1 -1,00 1,06E05 400,00 0,42
2 2 -15,00 7,99E04 250,00 0,42
3 3 -20,00 7,32E05 2300,00 0,42
4 4a -21,50 1,44E06 3000,00 0,42
Prise en compte des déformations d'effort tranchant : Non
Discrétisation
Nom h EI n
1 1,00 4,58E04 10
2 14,00 4,58E04 10
3 5,00 4,58E04 10
4a 1,50 4,58E04 10
Charges ponctuelles
N° Z T M K C
0 0,00 59,00 0,00 0,00E00 0,00E00
1 -1,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
2 -15,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
3 -20,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
4 -21,50 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
Activer les cas de charge multiples en tête : Non
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 11:21:22
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 7/53)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité A Pieu 26 - diam.0.42 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 1/3
Onglet "Paramètres généraux"
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 11:21:22
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 7/53)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité A Pieu 26 - diam.0.42 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 2/3
Résultats principaux
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 11:21:22
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 7/53)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité A Pieu 26 - diam.0.42 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 3/3
Données
Titre du projet : Cité de l'enfance - CENON
Numéro d'affaire : SBX2.M.0160.0012
Commentaires : N/A
Titre du calcul : Unité A Pieu 28 - diam.0.42 - ELU SIS (Cas 38)
Type de calcul : Calcul de pieu sous sollicitations latérales
Loi p-y à 2 paliers avec saisie personnalisée
Cote de référence (m) : 0,00
Inclinaison du pieu (°) : 0,0
Nb d'increments : 20
Nb d'itérations par incrément : 100
Prise en compte d'une dégradation à proximité de la surface : Oui
Cote du toit de la zone de dégradation (m) : 0.0
Cote de la base de la zone de dégradation (m) : -1.26
Définition des couches de sol
N° Nom Couleur Zbase kf pmax B
1 1 -1,00 1,06E05 400,00 0,42
2 2 -15,00 7,99E04 250,00 0,42
3 3 -20,00 7,32E05 2300,00 0,42
4 4a -21,50 1,44E06 3000,00 0,42
Prise en compte des déformations d'effort tranchant : Non
Discrétisation
Nom h EI n
1 1,00 4,58E04 10
2 14,00 4,58E04 10
3 5,00 4,58E04 10
4a 1,50 4,58E04 10
Charges ponctuelles
N° Z T M K C
0 0,00 12,00 0,00 0,00E00 0,00E00
1 -1,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
2 -15,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
3 -20,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
4 -21,50 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
Activer les cas de charge multiples en tête : Non
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 11:22:05
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 38/53)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité A Pieu 28 - diam.0.42 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 1/3
Onglet "Paramètres généraux"
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 11:22:05
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 38/53)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité A Pieu 28 - diam.0.42 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 2/3
Résultats principaux
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 11:22:05
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 38/53)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité A Pieu 28 - diam.0.42 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 3/3
Données
Titre du projet : Cité de l'enfance - CENON
Numéro d'affaire : SBX2.M.0160.0012
Commentaires : N/A
Titre du calcul : Unité E Pieu 2 - diam.0.42 - ELU SIS (Cas 20)
Type de calcul : Calcul de pieu sous sollicitations latérales
Loi p-y à 2 paliers avec saisie personnalisée
Cote de référence (m) : 0,00
Inclinaison du pieu (°) : 0,0
Nb d'increments : 20
Nb d'itérations par incrément : 100
Prise en compte d'une dégradation à proximité de la surface : Oui
Cote du toit de la zone de dégradation (m) : 0.0
Cote de la base de la zone de dégradation (m) : -1.26
Définition des couches de sol
N° Nom Couleur Zbase kf pmax B
1 1 -1,00 1,06E05 400,00 0,42
2 2 -15,00 7,99E04 250,00 0,42
3 3 -20,00 7,32E05 2300,00 0,42
4 4a -21,50 1,44E06 3000,00 0,42
Prise en compte des déformations d'effort tranchant : Non
Discrétisation
Nom h EI n
1 1,00 4,58E04 10
2 14,00 4,58E04 10
3 5,00 4,58E04 10
4a 1,50 4,58E04 10
Charges ponctuelles
N° Z T M K C
0 0,00 53,00 0,00 0,00E00 0,00E00
1 -1,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
2 -15,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
3 -20,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
4 -21,50 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
Activer les cas de charge multiples en tête : Non
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 11:22:51
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 20/53)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité E Pieu 2 - diam.0.42 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 1/3
Onglet "Paramètres généraux"
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 11:22:51
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 20/53)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité E Pieu 2 - diam.0.42 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 2/3
Résultats principaux
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 11:22:51
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 20/53)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité E Pieu 2 - diam.0.42 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 3/3
Données
Titre du projet : Cité de l'enfance - CENON
Numéro d'affaire : SBX2.M.0160.0012
Commentaires : N/A
Titre du calcul : Unité E Pieu 13 - diam.0.82 - ELU SIS (Cas 25)
Type de calcul : Calcul de pieu sous sollicitations latérales
Loi p-y à 2 paliers avec saisie personnalisée
Cote de référence (m) : 0,00
Inclinaison du pieu (°) : 0,0
Nb d'increments : 20
Nb d'itérations par incrément : 100
Prise en compte d'une dégradation à proximité de la surface : Oui
Cote du toit de la zone de dégradation (m) : 0.0
Cote de la base de la zone de dégradation (m) : -2.46
Définition des couches de sol
N° Nom Couleur Zbase kf pmax B
1 1 -1,00 5,92E04 400,00 0,82
2 2 -15,00 4,44E04 250,00 0,82
3 3 -20,00 4,46E05 2300,00 0,82
4 4a -21,50 8,38E05 3000,00 0,82
Prise en compte des déformations d'effort tranchant : Non
Discrétisation
Nom h EI n
1 1,00 4,58E04 10
2 14,00 4,58E04 10
3 5,00 4,58E04 10
4a 1,50 4,58E04 10
Charges ponctuelles
N° Z T M K C
0 0,00 291,00 0,00 0,00E00 0,00E00
1 -1,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
2 -15,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
3 -20,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
4 -21,50 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
Activer les cas de charge multiples en tête : Non
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 11:24:14
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 25/53)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité E Pieu 13 - diam.0.82 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 1/3
Onglet "Déformée libre du sol g(z)"
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 11:24:14
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 25/53)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité E Pieu 13 - diam.0.82 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 2/3
Résultats principaux
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 11:24:14
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 25/53)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité E Pieu 13 - diam.0.82 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 3/3
Données
Titre du projet : Cité de l'enfance - CENON
Numéro d'affaire : SBX2.M.0160.0012
Commentaires : N/A
Titre du calcul : Unité E Pieu 15 - diam.0.52 - ELU SIS (Cas 22)
Type de calcul : Calcul de pieu sous sollicitations latérales
Loi p-y à 2 paliers avec saisie personnalisée
Cote de référence (m) : 0,00
Inclinaison du pieu (°) : 0,0
Nb d'increments : 20
Nb d'itérations par incrément : 100
Prise en compte d'une dégradation à proximité de la surface : Oui
Cote du toit de la zone de dégradation (m) : 0.0
Cote de la base de la zone de dégradation (m) : -1.56
Définition des couches de sol
N° Nom Couleur Zbase kf pmax B
1 1 -1,00 8,60E04 400,00 0,52
2 2 -15,00 6,45E04 250,00 0,52
3 3 -20,00 5,91E05 2300,00 0,52
4 4a -21,50 1,17E06 3000,00 0,52
Prise en compte des déformations d'effort tranchant : Non
Discrétisation
Nom h EI n
1 1,00 1,08E05 10
2 14,00 1,08E05 10
3 5,00 1,08E05 10
4a 1,50 1,08E05 10
Charges ponctuelles
N° Z T M K C
0 0,00 37,00 0,00 0,00E00 0,00E00
1 -1,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
2 -15,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
3 -20,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
4 -21,50 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
Activer les cas de charge multiples en tête : Non
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 11:24:44
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 22/53)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité E Pieu 15 - diam.0.52 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 1/3
Onglet "Paramètres généraux"
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 11:24:44
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 22/53)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité E Pieu 15 - diam.0.52 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 2/3
Résultats principaux
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 11:24:44
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 22/53)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité E Pieu 15 - diam.0.52 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 3/3
Données
Titre du projet : Cité de l'enfance - CENON
Numéro d'affaire : SBX2.M.0160.0012
Commentaires : N/A
Titre du calcul : Unité E Pieu 27 - diam.0.42 - ELU SIS (Cas 32)
Type de calcul : Calcul de pieu sous sollicitations latérales
Loi p-y à 2 paliers avec saisie personnalisée
Cote de référence (m) : 0,00
Inclinaison du pieu (°) : 0,0
Nb d'increments : 20
Nb d'itérations par incrément : 100
Prise en compte d'une dégradation à proximité de la surface : Oui
Cote du toit de la zone de dégradation (m) : 0.0
Cote de la base de la zone de dégradation (m) : -1.26
Définition des couches de sol
N° Nom Couleur Zbase kf pmax B
1 1 -1,00 1,06E05 400,00 0,42
2 2 -15,00 7,99E04 250,00 0,42
3 3 -20,00 7,32E05 2300,00 0,42
4 4a -21,50 1,44E06 3000,00 0,42
Prise en compte des déformations d'effort tranchant : Non
Discrétisation
Nom h EI n
1 1,00 4,58E04 10
2 14,00 4,58E04 10
3 5,00 4,58E04 10
4a 1,50 4,58E04 10
Charges ponctuelles
N° Z T M K C
0 0,00 37,00 0,00 0,00E00 0,00E00
1 -1,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
2 -15,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
3 -20,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
4 -21,50 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
Activer les cas de charge multiples en tête : Non
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 11:26:59
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 32/53)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité E Pieu 27 - diam.0.42 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 1/3
Onglet "Déformée libre du sol g(z)"
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 11:26:59
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 32/53)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité E Pieu 27 - diam.0.42 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 2/3
Résultats principaux
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 11:26:59
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 32/53)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité E Pieu 27 - diam.0.42 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 3/3
Données Définition de g(z)
Titre du projet : Cité de l'enfance - CENON
Numéro d'affaire : SBX2.M.0160.0012 Couche z g(z)
Commentaires : N/A 1 0,000 4,234E-02
1 -0,100 4,315E-02
Titre du calcul : Unité E Pieu 1 - diam.0.42 - ELU SIS (Cas 44)
1 -0,200 4,394E-02
Type de calcul : Calcul de pieu sous sollicitations latérales
Loi p-y à 2 paliers avec saisie personnalisée 1 -0,300 4,470E-02
1 -0,400 4,544E-02
Cote de référence (m) : 0,00
1 -0,500 4,616E-02
Inclinaison du pieu (°) : 0,0
1 -0,600 4,685E-02
Nb d'increments : 20
1 -0,700 4,752E-02
Nb d'itérations par incrément : 100 1 -0,800 4,817E-02
Prise en compte d'une dégradation à proximité de la surface : Oui 1 -0,900 4,880E-02
Cote du toit de la zone de dégradation (m) : 0.0 1 -1,000 4,940E-02
Cote de la base de la zone de dégradation (m) : -1.26 2 -2,400 5,558E-02
Définition des couches de sol 2 -3,800 5,790E-02
2 -5,200 5,690E-02
N° Nom Couleur Zbase kf pmax B
2 -6,600 5,308E-02
1 1 -1,00 1,06E05 400,00 0,42
2 -8,000 4,696E-02
2 2 -15,00 7,99E04 250,00 0,42
2 -9,400 3,905E-02
3 3 -20,00 7,32E05 2300,00 0,42
2 -10,800 2,989E-02
4 4a -21,50 1,44E06 3000,00 0,42
2 -12,200 1,998E-02
Prise en compte des déformations d'effort tranchant : Non 2 -13,600 9,845E-03
Discrétisation 2 -15,000 -2,576E-17
Nom h EI n
1 1,00 4,58E04 10
2 14,00 4,58E04 10
3 5,00 4,58E04 10
4a 1,50 4,58E04 10
Charges ponctuelles
N° Z T M K C
0 0,00 50,00 0,00 0,00E00 0,00E00
1 -1,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
2 -15,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
3 -20,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
4 -21,50 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
Activer les cas de charge multiples en tête : Non
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 17:53:30
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 44/54)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité E Pieu 1 - diam.0.42 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 1/3
Onglet "Déformée libre du sol g(z)"
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 17:53:31
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 44/54)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité E Pieu 1 - diam.0.42 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 2/3
Résultats principaux
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 21/07/2026 - 17:53:31
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 44/54)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité E Pieu 1 - diam.0.42 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 3/3
Données Définition de g(z)
Titre du projet : Cité de l'enfance - CENON
Numéro d'affaire : SBX2.M.0160.0012 Couche z g(z)
Commentaires : N/A 1 0,000 4,234E-02
1 -0,100 4,315E-02
Titre du calcul : Unité E Pieu 17 - diam.0.42 - ELU SIS (Cas 36)
1 -0,200 4,394E-02
Type de calcul : Calcul de pieu sous sollicitations latérales
Loi p-y à 2 paliers avec saisie personnalisée 1 -0,300 4,470E-02
1 -0,400 4,544E-02
Cote de référence (m) : 0,00
1 -0,500 4,616E-02
Inclinaison du pieu (°) : 0,0
1 -0,600 4,685E-02
Nb d'increments : 20
1 -0,700 4,752E-02
Nb d'itérations par incrément : 100 1 -0,800 4,817E-02
Prise en compte d'une dégradation à proximité de la surface : Oui 1 -0,900 4,880E-02
Cote du toit de la zone de dégradation (m) : 0.0 1 -1,000 4,940E-02
Cote de la base de la zone de dégradation (m) : -1.26 2 -2,400 5,558E-02
Définition des couches de sol 2 -3,800 5,790E-02
2 -5,200 5,690E-02
N° Nom Couleur Zbase kf pmax B
2 -6,600 5,308E-02
1 1 -1,00 1,06E05 400,00 0,42
2 -8,000 4,696E-02
2 2 -15,00 7,99E04 250,00 0,42
2 -9,400 3,905E-02
3 3 -20,00 7,32E05 2300,00 0,42
2 -10,800 2,989E-02
4 4a -21,50 1,44E06 3000,00 0,42
2 -12,200 1,998E-02
Prise en compte des déformations d'effort tranchant : Non 2 -13,600 9,845E-03
Discrétisation 2 -15,000 -2,576E-17
Nom h EI n
1 1,00 4,58E04 10
2 14,00 4,58E04 10
3 5,00 4,58E04 10
4a 1,50 4,58E04 10
Charges ponctuelles
N° Z T M K C
0 0,00 41,00 0,00 0,00E00 0,00E00
1 -1,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
2 -15,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
3 -20,00 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
4 -21,50 0,00 0,00 0,00E00 0,00E00
Activer les cas de charge multiples en tête : Non
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 22/07/2026 - 09:06:16
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 36/54)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité E Pieu 17 - diam.0.42 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 1/3
Onglet "Paramètres généraux"
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 22/07/2026 - 09:06:16
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 36/54)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité E Pieu 17 - diam.0.42 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 2/3
Résultats principaux
Projet : Cité_enfance
Imprimé le : 22/07/2026 - 09:06:16
FoXta v4 Calcul réalisé par : GINGER CEBTP
Module : Piecoef+ (Cas 36/54)
v4.1.22 Titre du calcul : Unité E Pieu 17 - diam.0.42 - ELU SIS
T:\GC\Service Geotechnique\0 - MBC\2022 - MAIRIE DE CENON - Marché 202212ACPI - SBX2.M.0160\Dossiers\SBX2.M.0160.0012-Cité de l'Enfance - CENON\G2-PRO\Calculs\ADE\Cité_enfance.f4p Page 3/3
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