Pièce
LOI_25030_DCE_TOITURE GIGOGNE_DIAG CHARPENTE_200_IND0.pdf · 7 298 mots · du marché « Rénovation complète de l'Espace Nautique du Grand Chalon - 17 lots de travaux (lots 6 et 7 exclus) », dossier de consultation officiel.
Dossier N° 25030
EXE-200-NDC
399 rue Robert Schuman
Indice : 0
69400 Villefranche sur Saône
Centre Nautique du Grand Chalon
40 Rue d'Amsterdam, 71100 Chalon-sur-Saône
- DIAGNOSTIC des Structures Métallique -
DATE EMETTEUR IND MODIFICATIONS
26/01/26 TP 0 1ère émission
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TABLE DES MATIERES
1. OBJET ....................................................................................................................................................... 4
1.1. GENERALITES ............................................................................................................................................. 4
2. HYPOTHESES DE CALCULS ........................................................................................................................ 4
2.1. REGLEMENTS ............................................................................................................................................. 4
2.1. EXIGENCE DE DURABILITE ET HYPOTHESES DES STRUCTURES METALLIQUES .............................................................. 5
Les nuances d'acier en hypothèses sont les suivantes : .................................................................................. 5
Critères de déformations, déplacements et confort ....................................................................................... 5
Exigence incendie ........................................................................................................................................... 6
2.2. HYPOTHESES GEOMETRIQUE ......................................................................................................................... 7
2.3. HYPOTHESES DE CHARGEMENTS..................................................................................................................... 7
Charges permanentes et équipements ........................................................................................................... 7
charges exploitation ....................................................................................................................................... 7
charges climatiques ........................................................................................................................................ 8
2.4. HYPOTHESES DE TRANSMISSIONS DES EFFORTS DE ROULEMENT ............................................................................ 8
3. CALCULS ................................................................................................................................................... 9
3.1. MODELISATION ........................................................................................................................................... 9
3.2. SECTIONS ................................................................................................................................................ 10
Portique ........................................................................................................................................................ 10
contreventement .......................................................................................................................................... 10
Ossature verticale ......................................................................................................................................... 11
Affichage des maintients .............................................................................................................................. 11
4. EFFORTS SUR BOGIES ............................................................................................................................. 12
4.1. REPERAGE DES APPUI (TRONÇON 1) ............................................................................................................. 12
4.2. DDC STATIQUE SUR APPUIS DIMENSIONNANT (TRONÇON 1) ............................................................................. 12
4.3. DDC LORS DE L’ENTRAINEMENT DES BOGIES .................................................................................................. 13
4.4. EFFORTS NON PONDERE SUR BOGIES ............................................................................................................. 14
4.1. COMPARATIF AVEC ETAT INITIAL :................................................................................................................. 15
5. VERIFICATIONS ...................................................................................................................................... 16
5.1. FLECHES.................................................................................................................................................. 16
5.2. STABILITE ET TAUX DE TRAVAIL..................................................................................................................... 16
5.3. VERIFICATION DES BARRES PRINCIPALES......................................................................................................... 17
5.1. ASSEMBLAGES.......................................................................................................................................... 21
Contreventements ........................................................................................................................................ 21
Eclissage central ........................................................................................................................................... 23
Jonction poteau poutre................................................................................................................................. 25
Assemblage pied de bogie ............................................................................................................................ 25
Pied de poteau travée fixe ............................................................................................................................ 26
5.2. BOGGIES DE LA TOITURE MOBILE ........................................................................................................ 27
Boggies motorisés et fous............................................................................................................................. 27
5.3. MOTORISATION ....................................................................................................................................... 27
5.4. MODIFICATION DE LA CHARPENTE ................................................................................................................ 27
Generalité ..................................................................................................................................................... 27
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Produit de couverture ................................................................................................................................... 27
Modifcation de l’empannage ....................................................................................................................... 29
Modifcation du contreventement horizontale.............................................................................................. 29
Contreventment verticale ............................................................................................................................. 31
Remplacement des Eclisses des poutres ....................................................................................................... 31
Assemblage boulonné .................................................................................................................................. 31
6. CONCLUSION ......................................................................................................................................... 32
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1. OBJET
1.1. GENERALITES
Le présent document a pour objectif de présenter la note de calcul relative à la vérification de la
structure Gigogne de la piscine olympique de l’Espace Nautique du Grand Chalon. Cette note détaillera
la capacité portante de la structure existante, en lien avec le projet envisagé.
Une attention particulière sera portée au mécanisme de roulement sur bogie, afin d’en vérifier le bon
fonctionnement dans le cadre des sollicitations actuelles et futures. Le cas échéant, des renforcements
structurels ou mécaniques seront proposés pour garantir la sécurité et la pérennité de l’ouvrage.
Figure 01 : Périmètre d’étude
2. HYPOTHESES DE CALCULS
2.1. REGLEMENTS
Eurocodes structuraux :
Bases de calcul des structures NF EN 1990 mars 2003 (NA juin 2004)
Eurocode 1 : Actions sur les structures
Partie 1-1, actions générales NF EN 1991-1-1 mars 2003 (NA juin 2004)
Partie 1-3, charges de Neige NF EN 1993-1-3 avril 2004 (NA mai 2007)
Partie 1-4, charges de Vent NF EN 1994-1-4 nov. 2005 (NA mars 2008)
Partie 3, Actions induites par les appareils de levage et les machines
EC2 : Calcul des structures en béton
Partie 1-1 Règles générales et règles pour les bâtiments de mai 2013 NF EN 1992-1-1 et son
amendement A1 de février 2015 + Annexe nationale de Mars 2007
Partie 1-2 : Calcul du comportement au feu de décembre 2013 NF EN 1992-1-2 + Annexe nationale
d’Octobre 2007
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Recommandations professionnelles pour l’application de la norme NF EN 1992-1-1(NF P 18-711-1) et
de son annexe nationale (NF P 18-711-1/NA) relative au calcul des structures en béton – Mars 2007
Partie 1-1-1 Dallages : Travaux de dallages - Conception, calcul et exécution – NF DTU 13.3 P1-1-1
(décembre 2021)
Eurocode 3 : Calcul des structures en acier
Partie-1-1, règles générales NF EN 1993-1-1 oct 2005 (NA août 2013)
Partie-1-8, calcul des assemblages NF EN 1993-1-8 déc. 2005 (NA juil. 2007)
Eurocode 8 : Calcul des structures pour leur résistance aux séismes
Partie 1, Règles générales, actions sismiques et règles pour les bâtiments NF_EN_1998_ et
NF_EN_1998_1_AN :
FD_P06-031 : Calcul des structures pour leur résistance aux séismes
Partie 3, Evaluation et renforcement des bâtiments NF_EN_1998_3 et NF_EN_1998_3_AN
2.1. EXIGENCE DE DURABILITE ET HYPOTHESES DES STRUCTURES METALLIQUES
Catégorie de corrosivité C4
Classes de durabilité H > 15-25ans
5.6.3 Boulons, écrous et rondelles
Les boulons, écrous et rondelles doivent être protégés contre la corrosion, pour la même durabilité
que la protection contre la corrosion de la structure.
Des boulons Inox A4 (AISI 316) sont recommandés
Galava + peinture pour les nouveaux ouvrages
Système de protection contre la corrosion
• Système de peinture adapté à la classe C4 – Durée de vie H ou VH (15 à >25 ans) :
o Primaire : époxy zinc riche (env. 60–80 µm)
o Intermédiaire : époxy (env. 100–150 µm)
o Finition : polyuréthane aliphatique (env. 60–80 µm)
• Épaisseur totale : minimum 200 à 300 µm.
LES NUANCES D'ACIER EN HYPOTHESES SONT LES SUIVANTES :
o Profilés laminés à chaud type IPE, HEA, HEB, UPN (NF EN 10025) : Acier S235
o Profilés laminés type cornières (NF EN 10025) : Acier S235
o Profilés tubulaires finis à chaud (NF EN 10210) : Acier S235
o Profilés tubulaires finis à froid (NF EN 10219) : Acier S235
o Tôles et plats utilisés dans les assemblages : Acier S235 pour tous les assemblages
o Profilés reconstitués soudés (PRS) : Acier S235
CRITERES DE DEFORMATIONS, DEPLACEMENTS ET CONFORT
En service (NF EN 1993-1/NA Clauses 7.2) :
Flèche admissible des éléments de toiture Li/200 sous G+ΣQi
Li/250 sous ΣQi seules
Flèche admissible des éléments de plancher Li/250 sous G+ΣQi
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Li/350 sous ΣQi seules
Flèche admissible des éléments supports de poteaux Li/400 sous G+ΣQi
Flèche admissible des éléments de façade vitrée Li/300 sous G+ΣQi
Flèche admissible des éléments de façade non-fragile Li/200 sous G+ΣQi
Déplacements relatifs des poteaux entre chaque hi/300 sous G+ΣQi
niveau
Déplacements globaux en têtes de poteaux H/300 sous G+ΣQi
Fréquence propre des planchers f > 2.6 Hz sous G+0,2Qsurcharges
LIMITATIONS DES DOMMAGES SOUS ACTIONS SISMIQUES (NF EN 1998-1)
- Déplacement horizontal en tête de poteaux dr.ν ≤ 0,005h
Bâtiments ayant des éléments non-structuraux fragiles (menuiseries notamment)
MATERIAUX
BOULONS (NF EN 1090-2 §8 ET NF EN 1993-1-8 §3)
Boulons classe 6.8 travaillant à la pression diamétrale – Catégorie B ou C (certains boulons sont
desserrés)
Boulons marqués TP
SOUDURES (NF EN 1090-2 + A1 §7 ET NF EN 1993-1-8 §4)
Soudures d’angles :
Sauf indications contraires, les gorges des soudures d’angle semblent respecter les valeurs forfaitaires
suivantes :
a ≥ 3 mm
Pour les assemblages en Té munis de 2 cordons, a min = 0,7t min ; t min étant l’épaisseur de la
Pièce à assembler la plus fine.
La longueur efficace des soudures d’angle doit respecter : L eff ≥ max (30 mm ; 6a).
PROPRIETES DE L’ACIER (NF EN 1993-1 §3.2.6)
Coefficient de Poisson ν = 0,3
Module d’élasticité longitudinale (Module de Youg) E = 210 000 MPa
Module d’élasticité transversale (Module de Coulomb) G = 81 000 MPa
Coefficient de dilatation linéaire α = 12.10 -6 /°C pour T ≤ 100°C
EXIGENCE INCENDIE
Non traitée dans ce document
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2.2. HYPOTHESES GEOMETRIQUE
Plans de charpente métallique existant datant de 1986 réalisé par l’entreprise générale Baudin
Châteauneuf :
70332 - PL 332 02 - Vue en Plan au 1.20.pdf
70332 - PL 332 03 - Coupe Transversales 1.20.pdf
70332 - PL 332 06 - Coupe Longitudinale - Nord.pdf
70332 - PL 332 08 - Façades.pdf
70332 - PL 332 19 - Coupe Longitudinale - Façade Inter. Sud.pdf
Relevés sur place par une équipe de Baudin et Getud le 12 juin 2025 pour confirmer les sections et
les assemblages
2.3. HYPOTHESES DE CHARGEMENTS
Les hypothèses de chargement reprennent les hypothèses indiquées dans la note de calcul :
CHARGES PERMANENTES ET EQUIPEMENTS
Référence :
NF EN 1991-1-1 : Mars 2003 / P06-111-1
NF P 06-111-2 : Juin 2004 / P 06-111-2
Composition actuelle :
Toiture
Etanchéité bitumineuse multicouche 6 daN/m²
Isolation type laine de roche ep 80mm 10 daN/m²
Bac nervurée (TAN) 8 daN/m²
Flocage 1 cm : 1 daN/m²
Total : 25 DaN/m²
Bardage
Panneaux de bardage ou polycarbonate 5 daN/m²
Double vitrage sur chassis alu 20 daN/m²
Bardage double peau isolé en laine de roche 20 daN/m²
Composition envisagée :
Toiture
On retiendra dans les calculs un complexe de toiture isolée étanchée de 35 DaN/m²
Bardage
Bardage double peaux ou menuiseries type mur rideau alu double vitrage : 40 DaN/m²
CHARGES EXPLOITATION
Référence :
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NF EN 1991-1-1 : Mars 2003 / P06-111-1
NF P 06-1111-2 : Juin 2004 / P 06-111-2
Maintenance 80 daN/m² sur 10m²
CHARGES CLIMATIQUES
Neige (S) NF EN 1991-1-3 :
Zone de neige : A2
Altitude : 175 m
Au sol (Ska) : 45 Kg/m²
𝛾𝛾 = 200𝑘𝑘𝑘𝑘/𝑚𝑚3
Exceptionnel (S,d) : 100 Kg/m²
μ1 = 0,8
Accumulation au niveau des acrotères :
h=0.25 ou 0.5 m
Ls=0.5 ou 1 m
μ2 = 1,1 ou 1.6
Majorations pour faible pente, toiture <3% au niveau de la noue
Vent (W) NF EN 1991-1-4 :
Zone : 2
Vitesse de référence (Vbo) : 24m/s
Catégorie du terrain: IIIb
Pression de base Qp: 50 daN/m²
Hauteur projet 10 m
Bâtiment : Coefficients de pressions dans le cas d’une toiture deux pans.
Seisme (E) NF EN 1998-1-1
Zone de sismicité 2 (risque faible) : a gr = 0.7 m/s²
Catégorie d’importance III : γ i = 1,2 – ERP
Classe de sol : Classe C (Pas de rapport géotechnique en notre possession)
S = 1.5
Accélération de calcul : a = a gr * γ i * S = 1.26 m/s²
Classe de ductilité DCL :
Coefficient de comportement de l’acier : q = 1.5
Coefficient de réduction de limitation des dommages : v = 0.4
Assemblages boulonnés : pourcentage d’amortissement visqueux : ξ = 4%
Coeffiicient de correction d’amortissement : η = 1.055
Masses excitées : 100% G + ψ E,Q,i Q i avec ψ E = φψ 2 selon § 4.2.4 de l’EN1998-1 avec le
coefficient φ issu du tableau A1.1 de l’EN1990
Masses excitées : 100% G
2.4. HYPOTHESES DE TRANSMISSIONS DES EFFORTS DE ROULEMENT
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L’effort Fx est transmis par 2 galets latéraux à l’axe du poteau
L’effort Fz est transmis par 1 galet central sous poteau
3. CALCULS
3.1. MODELISATION
On modélise la structure à l’aide du logiciel aux éléments finis Advance design 2025.
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3.2. SECTIONS
PORTIQUE
CONTREVENTEMENT
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OSSATURE VERTICALE
AFFICHAGE DES MAINTIENTS
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4. EFFORTS SUR BOGIES
4.1. REPERAGE DES APPUI (TRONÇON 1)
4.2. DDC STATIQUE SUR APPUIS DIMENSIONNANT (TRONÇON 1)
Noms des cas de charges
Cas n° Nom Titre
1 G PP
2 Complexe avant travaux Poids complexe actuel
3 Complexe projet Poids complexe projet
4 NN Neige normale
5 NA Neige accidentelle
6 Hl Effort dynamique de freinage ou d’accélération
7 VX+D Vent X+ Dépression
8 VX-D Vent X- Dépression
9 VY-S2 Vent Y- Surpression pour Cpe n°2
10 VY-D2 Vent Y- Dépression pour Cpe n°2
11 EX Sismique X
12 EY Sismique Y
Appui n° Cas de charges FX(kN) FY(kN) FZ(kN)
1(R) 1 -12,9 -1,3 -60,7
2 -5,8 -0,5 -26,2
3 -8,2 -1 -43,9
4 -11,6 -0,5 -41,5
5 -18,7 -1 -67,9
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6 0 -5,8 -16,2
7 0 0,4 -5,8
8 -17,6 1 -19,6
9 0 10,6 29,3
10 -4 11,6 10,5
11 (CQC) 5,7 0,1 2,7
12 (CQC) 0,1 9,6 27,4
2(R) 1 12,9 -1,1 -64,4
2 5,8 -0,5 -29,3
3 8,2 -0,8 -48,1
4 11,3 -0,6 -42,4
5 18,7 -1,1 -69,7
6 0 -5,7 -20
7 14,3 1 -20,1
8 0 0,4 -6,5
9 4,7 10 30,4
10 8,6 11,1 11,7
11 (CQC) 5,7 0,1 3,5
12 (CQC) 0,1 10,6 36,6
3(R) 1 -12,9 1,3 -60,8
2 -5,8 0,5 -26,3
3 -8,2 1 -44,1
4 -9,7 0,5 -35,9
5 -18,7 1 -67,9
6 0 -5,8 16,2
7 0 0 -7,1
8 -17,6 0 -22,5
9 0 0,2 33,6
10 0 0,3 11,7
11 (CQC) -8,7 0,1 2,7
12 (CQC) -0,2 9,6 27,4
4(R) 1 12,9 1,1 -64,5
2 5,8 0,5 -30,9
3 8,2 0,8 -48,3
4.3. DDC LORS DE L’ENTRAINEMENT DES BOGIES
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4.4. EFFORTS NON PONDERE SUR BOGIES
Efforts dimensionnant lors de l'ouverture ou
fermeture de la toiture par PIED DE POTEAU
Fy (opposé
Fx (bogies au
Fz latéraux) roulement)
kN kN kN
Troncon 1
G -112,8 21,1 0,0
Wx -23,6 14,3 5,7
Wy 32,2 8,6 5,7
Hl -20,0 0,0 5,7
Troncon 2
G -106,0 24,3 0,0
Wx -21,2 12,9 5,4
Wy 29,0 7,7 5,5
Hl -18,8 0,0 5,4
Troncon 3
G -99,7 25,2 0,0
Wx -19,1 11,6 5,0
Wy 26,1 7,0 5,3
Hl -17,7 0,0 5,0
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Troncon 4
G -93,7 31 0,0
Wx -17,2 10,4 4,7
Wy 23,5 6,3 5,0
Hl -16,6 0,0 4,7
Troncon 5
G -88,1 34,3 0,0
Wx -15,5 9,4 4,5
Wy 21,1 5,6 4,8
Hl -15,6 0,0 4,5
Effort global non pondéré pour un moteur
Fy (opposé
Fx (bogies
Total Fz au
latéraux)
roulement)
G -500,3 136 0,0
Wx -96,6 58,6 25,3
Wy 131,9 35,2 26,3
Wy -88,7 0,0 25,3
4.1. COMPARATIF AVEC ETAT INITIAL :
Effort global non pondéré pour un moteur
Fy (opposé
Fx (bogies
Total Fz au
latéraux)
roulement)
G -423,1 120 0,0
Wx -96,6 58,6 25,3
Wy 131,9 35,2 26,3
Hl -75,0 0,0 21,3
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5. VERIFICATIONS
Le tronçon fixe en poteaux HEA500 n’est pas dimensionnant pour l’étude, seules les parties mobiles
seront présentées dans ce document.
5.1. FLECHES
5.2. STABILITE ET TAUX DE TRAVAIL
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5.3. VERIFICATION DES BARRES PRINCIPALES
POTEAU PRINCIPAL PORTIQUE
1) Section
Profilé HEA400
Dimensions(cm) h = 39.00 b = 30.00 tw = 1.10 tf = 1.90 r = 2.70 r1 = 0.00
Sections(cm2) Aire = 159.00 Avy = 118.18 Avz = 57.33
Inerties(cm4) It = 189 Iy = 45070 Iz = 8564
Inerties(cm6) Iw = 2.94689e+06
Modules(cm3) Wply = 2562 Wplz = 872.9
Matériau S235 E = 210000 MPa Nu = 0.3 G = 80800 MPa
Nuance fy = 235.00 MPa fu = 360.00 MPa
2) Flèches
1er critère Flèches élément :
y : Cas n° 240 : 1x[1 G]+1x[2 Complexe avant travaux]+1x[10 VY-D2], Maille n° 2.19 4/4 (Extrémité)
L/6459 < L/150 (2 %) (0.137 cm < 5.900 cm)
z : Cas n° 240 : 1x[1 G]+1x[2 Complexe avant travaux]+1x[10 VY-D2], Maille n° 2.19 4/4 (Extrémité)
L/418 < L/150 (36 %) (2.117 cm < 5.900 cm)
3) Résistance des sections
Traction Compression Cas n° 157 : 1.35x[1 G]+1.35x[3 Complexe projet]+1.5x[4 NN]+0.9x[7 VX+D], Maille n° 2.1 0/4
(6.2.4) Section : Classe 1
Fx < Nc,Rd : 22479.9 < 373650.0 daN (6 %)
Tranchant suivant Y Cas n° 287 : 1x[1 G]+1x[3 Complexe projet]+1x[111 COMB], Maille n° 2.17 4/4
(6.2.6) Section : Classe 1
hw ε
< 72 (6.22) : 27.09 < 60.00
tw η
Fy,Ed < Vy,pl,Rd : 181.7 < 160343.4 daN (0 %)
Tranchant suivant Z Cas n° 158 : 1.35x[1 G]+1.35x[3 Complexe projet]+1.5x[4 NN]+0.9x[8 VX-D], Maille n° 2.19 4/4
(6.2.6) Section : Classe 1
hw ε
< 72 (6.22) : 27.09 < 60.00
tw η
Fz,Ed < Vz,pl,Rd : 5337.6 < 77783.8 daN (7 %)
Flexion sur Y-Y Cas n° 157 : 1.35x[1 G]+1.35x[3 Complexe projet]+1.5x[4 NN]+0.9x[7 VX+D], Maille n° 2.19 4/4
(6.2.5) Section : Classe 1
My,Ed < My,c,Rd : 46538.92 < 60207.00 daN*m (77 %)
Flexion sur Z-Z Cas n° 224 : 1.35x[1 G]+1.35x[3 Complexe projet]+1.5x[10 VY-D2]+0.75x[4 NN], Maille n° 2.16 4/4
(6.2.5) Section : Classe 1
Mz,Ed < Mz,c,Rd : 238.64 < 20513.15 daN*m (1 %)
Flexion Y-Y et effort normal Cas n° 300 : 1x[1 G]+1x[3 Complexe projet]-1x[112 COMB], Maille n° 2.1 4/4
(6.2.9) Section : Classe 1
NEd < 0.25•Npl,Rd (6.33) : 12504.9 daN < 93412.5 daN
0.5•hw tw fy
NEd < (6.34) : 12504.9 daN < 50407.5 daN
γM0
Clause 6.33 & 6.34 satisfaite. Vérification non menée.
0.00000 < 1 (0 %)
Flexion Z-Z et effort normal Cas n° 300 : 1x[1 G]+1x[3 Complexe projet]-1x[112 COMB], Maille n° 2.1 4/4
(6.2.9) Section : Classe 1
h w tw fy
NEd < (6.35) : 12504.9 daN < 100815.0 daN
γ
M0
Clause 6.35 satisfaite. Vérification non menée.
0.00000 < 1 (0 %)
Flexion sur Y-Y et tranchant suivant Cas n° 300 : 1x[1 G]+1x[3 Complexe projet]-1x[112 COMB], Maille n° 2.1 4/4
Z Section : Classe 1
(6.2.8) Vz ,pl ,Rd
Vz,Ed < (6.2.8(2)) : 2272.4 daN < 38891.9 daN
2
Clause 6.2.8(2) satisfaite. Vérification non menée.
0.00000 < 1 (0 %)
Flexion sur Z-Z et tranchant suivant Cas n° 300 : 1x[1 G]+1x[3 Complexe projet]-1x[112 COMB], Maille n° 2.1 4/4
Y Section : Classe 1
(6.2.8) Vy ,pl ,Rd
Vy,Ed < (6.2.8(2)) : 69.7 daN < 80171.7 daN
2
Clause 6.2.8(2) satisfaite. Vérification non menée.
0.00000 < 1 (0 %)
Flexion bi-axiale Cas n° 157 : 1.35x[1 G]+1.35x[3 Complexe projet]+1.5x[4 NN]+0.9x[7 VX+D], Maille n° 2.19 4/4
(6.2.9) Section : Classe 1
My Ed a Mz Ed b
( ) +( ) < 1 (6.41)
M N y Rd M N z Rd
46538.92 2.00 117.45 1.00
( ) +( ) = 0.60323 < 1 (60 %)
60207.00 20513.15
Torsion Cas n° 192 : 1.35x[1 G]+1.35x[3 Complexe projet]+1.5x[10 VY-D2], Maille n° 2.1 4/4
St. Venant (6.2.7) Section : Classe 1
fy
3
Mx < Wt • : 3.84 < 1349.58 daN*m (0 %)
γM0
4) Stabilité des éléments
Cas défavorable Cas n° 157 : 1.35x[1 G]+1.35x[3 Complexe projet]+1.5x[4 NN]+0.9x[7 VX+D], Maille n° 2.17 4/4
Section : Classe 1
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BET STRUCTURE
Phase DCE
399 rue Robert Schuman Centre nautique
69400 VILLEFRANCHE /
SAÔNE Chalon sur Saône IND 0
Genium Groupe
POTEAU PRINCIPAL PORTIQUE
Flambement selon Y-Y Lfz = 8.85 m λ¯y = 0.560 Courbe a αy = 0.21 Φy = 0.69 χy = 0.905
(6.3.1) Ncry = 1192669.3 daN
Flambement selon Z-Z Lfy = 4.43 m λ¯z = 0.642 Courbe b αz = 0.34 Φz = 0.78 χz = 0.815
(6.3.1) Ncrz = 906502.8 daN
Déversement Ldi = 8.00 m Lds = 8.85 m
(6.3.2.1) C1 = 1.770 C2 = 0.000 zg = 0.00 m kz = 1.000 kw = 1.000
Mcr = 146819.57 daN*m λLT = 0.640
Courbe - αLT = 0.34 ΦLT = 0.77 χLT = 0.842
Termes auxiliaires Cmy0 = 0.79
(Annexe A) Cmz0 = 0.99(| δx | = 0.052 cm à x = 5.29 m)
NcrT = 735466.0 daN
λmax = 0.64 Mcr0 = 82948.91 daN*m λ0 = 0.85 λ0limite = 0.26
Cmy = 0.96 Cmz = 0.99 CmLT = 1.00 (| δx | = 0.000 cm à x = 0.00 m) aLT = 1.00 εy = 15.21
muy = 1.00 muz = 1.00 wy = 1.11 wz = 1.50 npl = 0.05
bLT = 0.00 cLT = 1.21 dLT = 0.05 eLT = 4.63
Cyy = 1.00 Cyz = 0.46 Czy = 0.99 Czz = 0.90
Coefficients d'interaction kyy = 0.97 kyz = 1.55 kzy = 0.51 kzz = 1.11
(Annexe A)
Vérification NEd My ,Ed + ∆My ,Ed Mz ,Ed + ∆Mz ,Ed
(6.61) + kyy • + kyz • ≤ 1.00
NRk My ,Rk Mz ,Rk
χy • χLT •
γM1 γM1 γM1
0.06 + 0.80 + 0.01 = 0.87 < 1.00 (87%)
Vérification NEd My ,Ed + ∆My ,Ed Mz ,Ed + ∆Mz ,Ed
(6.62) + kzy • + kzz • ≤ 1.00
NRk My ,Rk Mz ,Rk
χz • χLT •
γM1 γM1 γM1
0.06 + 0.42 + 0.01 = 0.49 < 1.00 (49%)
POUTRE PRS
1) Section
Profilé I100*0.6+30*2 2.4/0
Dimensions(cm) h = 100.00 b = 30.00 tw = 0.60 tf = 2.00 r = 2.40 r1 = 0.00
Sections(cm2) Aire = 182.54 Aeff = 146.59 Avy = 121.80 Avz = 73.34
Inerties(cm4) It = 174.621 Iy = 343537 Iz = 9006.18
Inerties(cm6) Iw = 2.16238e+07
Modules(cm3) Weff1y = 6900.15 Weff1z = 600.412 Weff2y = 6701.8 Weff2z = 600.412
Matériau S235 E = 210000 MPa Nu = 0.3 G = 80800 MPa
Nuance fy = 235.00 MPa fu = 360.00 MPa
2) Flèches
1er critère Flèches élément :
y : Cas n° 252 : 1x[1 G]+1x[3 Complexe projet]+1x[10 VY-D2]+0.5x[4 NN], Maille n° 91.1 0/4 (Extrémité)
L/8631 < L/200 (2 %) (0.399 cm < 17.200 cm)
z : Cas n° 252 : 1x[1 G]+1x[3 Complexe projet]+1x[10 VY-D2]+0.5x[4 NN], Maille n° 91.1 0/4 (Extrémité)
L/320 < L/200 (63 %) (10.758 cm < 17.200 cm)
3) Résistance des sections
Traction Compression Cas n° 160 : 1.35x[1 G]+1.35x[3 Complexe projet]+1.5x[4 NN]+0.9x[10 VY-D2], Maille n° 91.1 4/4
(6.2.4) Section : Classe 4 (imposée par l'utilisateur)
Fx < Nc,Rd : 6.04 < 351.28 T (2 %)
Tranchant suivant Y Cas n° 299 : 1x[1 G]+1x[3 Complexe projet]-1x[111 COMB], Maille n° 91.7 4/4
(6.2.6) Section : Classe 4 (imposée par l'utilisateur)
hw ε
< 72 (6.22) : 152.00 > 60.00
tw η
Fy,Ed < Vy,pl,Rd : 0.15 < 168.51 T (0 %)
Tranchant suivant Z Cas n° 157 : 1.35x[1 G]+1.35x[3 Complexe projet]+1.5x[4 NN]+0.9x[7 VX+D], Maille n° 91.34 4/4
(6.2.6) Section : Classe 4 (imposée par l'utilisateur)
hw ε
< 72 (6.22) : 152.00 > 60.00
t w η
Fz,Ed < Vz,pl,Rd : 15.51 < 101.47 T (15 %)
Flexion sur Y-Y Cas n° 157 : 1.35x[1 G]+1.35x[3 Complexe projet]+1.5x[4 NN]+0.9x[7 VX+D], Maille n° 91.1 0/4
(6.2.5) Section : Classe 4 (imposée par l'utilisateur)
My,Ed < My,c,Rd : 99.21 < 160.60 T*m (62 %)
Flexion sur Z-Z Cas n° 176 : 1x[1 G]+1.35x[3 Complexe projet]+1.5x[10 VY-D2], Maille n° 91.28 0/4
(6.2.5) Section : Classe 4 (imposée par l'utilisateur)
Mz,Ed < Mz,c,Rd : 0.36 < 14.39 T*m (2 %)
Flexion Y-Y et effort normal Cas n° 157 : 1.35x[1 G]+1.35x[3 Complexe projet]+1.5x[4 NN]+0.9x[7 VX+D], Maille n° 91.1 0/4
(6.2.9) Section : Classe 4 (imposée par l'utilisateur)
Sx ,Ed
fy
< 1 (6.43) : 0.63365 < 1 (63 %)
γM0
Flexion Z-Z et effort normal Cas n° 224 : 1.35x[1 G]+1.35x[3 Complexe projet]+1.5x[10 VY-D2]+0.75x[4 NN], Maille n° 91.15 0/4
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399 rue Robert Schuman Centre nautique
69400 VILLEFRANCHE /
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Genium Groupe
POUTRE PRS
(6.2.9) Section : Classe 4 (imposée par l'utilisateur)
Sx ,Ed
fy
< 1 (6.43) : 0.03368 < 1 (3 %)
γM0
Flexion sur Y-Y et tranchant Cas n° 300 : 1x[1 G]+1x[3 Complexe projet]-1x[112 COMB], Maille n° 91.1 4/4
suivant Z Section : Classe 4 (imposée par l'utilisateur)
(6.2.8) Vz ,pl ,Rd
Vz,Ed < (6.2.8(2)) : 0.61 T < 50.74 T
2
Clause 6.2.8(2) satisfaite. Vérification non menée.
0.00000 < 1 (0 %)
Flexion sur Z-Z et tranchant Cas n° 300 : 1x[1 G]+1x[3 Complexe projet]-1x[112 COMB], Maille n° 91.1 4/4
suivant Y Section : Classe 4 (imposée par l'utilisateur)
(6.2.8) Vy ,pl ,Rd
Vy,Ed < (6.2.8(2)) : 0.02 T < 84.26 T
2
Clause 6.2.8(2) satisfaite. Vérification non menée.
0.00000 < 1 (0 %)
Flexion bi-axiale Cas n° 157 : 1.35x[1 G]+1.35x[3 Complexe projet]+1.5x[4 NN]+0.9x[7 VX+D], Maille n° 91.1 0/4
(6.2.9) Section : Classe 4 (imposée par l'utilisateur)
Sx ,Ed
fy
< 1 (6.43) : 0.63447 < 1 (63 %)
γM0
Torsion Cas n° 160 : 1.35x[1 G]+1.35x[3 Complexe projet]+1.5x[4 NN]+0.9x[10 VY-D2], Maille n° 91.28 4/4
St. Venant (6.2.7) Section : Classe 4 (imposée par l'utilisateur)
fy
3
Mx < Wt •
: 0.02 < 1.21 T*m (2 %)
γM0
Voilement de l'âme en Cas n° 157 : 1.35x[1 G]+1.35x[3 Complexe projet]+1.5x[4 NN]+0.9x[7 VX+D], Maille n° 91.34 4/4 Point x = 0.00 m
cisaillement Section : Classe -
(EN1993-1-5, 5.10)
k τ = 5.34 k τ ,sB = 0.00
σE = 8.22 MPa λbar_w = 1.76 χw = 0.47 Vbw ,Rd = 35.74 T
Mf ,Rd = 135.50 T*m c = 487.31 cm Vbf ,Rd = 0.52 T
hw 31
< ε k τ : 152.00>59.70
t η
VEd< Vb ,Rd : 15.51 < 36.26 T (43 %)
Interaction - cisaillement, Cas n° 113 : 1x[1 G]+1x[2 Complexe avant travaux], Maille n° 91.1 0/4 Point x = 0.00 m
flexion, effort normal Section : Classe -
(EN1993-1-5, 7.1)
ηbar_1 = 0.18 ηbar_3 = 0.01 Mpl ,Rd = 175.43 T*m Mf ,Pl ,Rd = 140.90 T*m
ηbar_3 ≤ 0.5 : La résistance de calcul au moment de flexion et effort normal n'a pas besoin d'être réduite pour permettre les efforts de
cisaillement (§7.1.(1))
Non effectué (-)
Raidisseurs Raidisseurs transversaux - positions relatives: 0.00; 1.00;
Position: Deux côtés
4) Stabilité des éléments
Cas défavorable Cas n° 157 : 1.35x[1 G]+1.35x[3 Complexe projet]+1.5x[4 NN]+0.9x[7 VX+D], Maille n° 91.1 0/4
Section : Classe 4 (imposée par l'utilisateur)
Flambement selon Y-Y Lfz = 17.20 m λ¯y = 0.378 Courbe a αy = 0.21 Φy = 0.59 χy = 0.958
(6.3.1) Ncry = 2454.23 T
Flambement selon Z-Z Lfy = 3.08 m λ¯z = 0.418 Courbe b αz = 0.34 Φz = 0.62 χz = 0.919
(6.3.1) Ncrz = 2006.49 T
Déversement Ldi = 20.64 m Lds = 3.08 m
(6.3.2.1) C1 = 1.029 C2 = 0.001 zg = 0.00 m kz = 1.000 kw = 1.000
Mcr = 1026.34 T*m λLT = 0.396
Courbe b αLT = 0.34 ΦLT = 0.61 χLT = 0.928
Termes auxiliaires Cmy0 = 1.00
(| δx | = 2.911 cm à x = 7.06 m)
(Annexe A) Cmz0 = 0.73
(| δx | = 0.000 cm à x = 0.00 m)
NcrT = 2568.99 T
λmax = 0.42 Mcr0 = 997.75 T*m λ0 = 0.40 λ0limite = 0.20
Cmy = 1.00 Cmz = 0.73 CmLT = 1.00 (| δx | = 0.156 cm à x = 1.52 m) aLT = 1.00 εy = 37.72
muy = 1.00 muz = 1.00 wy = 1.09 wz = 1.50 npl = 0.02
Coefficients d'interaction kyy = 1.00 kyz = 0.73 kzy = 1.00 kzz = 0.73
(Annexe A)
Vérification NEd My ,Ed + ∆My ,Ed Mz ,Ed + ∆Mz ,Ed
(6.61) + kyy • + kyz • ≤ 1.00
NRk My ,Rk Mz ,Rk
χy • χLT •
γM1 γM1 γM1
0.02 + 0.67 + 0.00 = 0.69 < 1.00 (69%)
Vérification NEd My ,Ed + ∆My ,Ed Mz ,Ed + ∆Mz ,Ed
(6.62) + kzy • + kzz • ≤ 1.00
NRk My ,Rk Mz ,Rk
χz • χLT •
γM1 γM1 γM1
0.02 + 0.67 + 0.00 = 0.69 < 1.00 (69%)
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Phase DCE
399 rue Robert Schuman Centre nautique
69400 VILLEFRANCHE /
SAÔNE Chalon sur Saône IND 0
Genium Groupe
PANNES
1) Section
Profilé IPE180
Dimensions(cm) h = 18.00 b = 9.10 tw = 0.53 tf = 0.80 r = 0.90 r1 = 0.00
Sections(cm2) Aire = 23.95 Avy = 15.32 Avz = 11.25
Inerties(cm4) It = 4.79 Iy = 1317 Iz = 100.9
Inerties(cm6) Iw = 7462.56
Modules(cm3) Wply = 166.4 Wplz = 34.6
Matériau S235 E = 210000 MPa Nu = 0.3 G = 80800 MPa
Nuance fy = 235.00 MPa fu = 360.00 MPa
2) Flèches
1er critère Flèches élément :
y : Cas n° 252 : 1x[1 G]+1x[3 Complexe projet]+1x[10 VY-D2]+0.5x[4 NN], Maille n° 43.3 4/4 (Portée)
L/10000 < L/200 (1 %) (0.025 cm < 1.252 cm)
z : Cas n° 252 : 1x[1 G]+1x[3 Complexe projet]+1x[10 VY-D2]+0.5x[4 NN], Maille n° 43.3 4/4 (Portée)
L/2401 < L/200 (8 %) (0.104 cm < 1.252 cm)
3) Résistance des sections
Traction Compression Cas n° 164 : 1x[1 G]+1x[2 Complexe avant travaux]+1.5x[10 VY-D2], Maille n° 43.5 4/4
(6.2.4) Section : Classe 1
Fx < Nc,Rd : 372.0 < 56282.5 daN (1 %)
Tranchant suivant Y Cas n° 296 : 1x[1 G]+1x[3 Complexe projet]-1x[108 COMB], Maille n° 43.5 4/4
(6.2.6) Section : Classe 1
hw ε
< 72 (6.22) : 27.55 < 60.00
tw η
Fy,Ed < Vy,pl,Rd : 4.2 < 20782.9 daN (0 %)
Tranchant suivant Z Cas n° 157 : 1.35x[1 G]+1.35x[3 Complexe projet]+1.5x[4 NN]+0.9x[7 VX+D], Maille n° 43.5 4/4
(6.2.6) Section : Classe 1
hw ε
< 72 (6.22) : 27.55 < 60.00
tw η
Fz,Ed < Vz,pl,Rd : 1251.4 < 15263.7 daN (8 %)
Flexion sur Y-Y Cas n° 157 : 1.35x[1 G]+1.35x[3 Complexe projet]+1.5x[4 NN]+0.9x[7 VX+D], Maille n° 43.5 4/4
(6.2.5) Section : Classe 1
My,Ed < My,c,Rd : 1647.93 < 3910.40 daN*m (42 %)
Flexion sur Z-Z Cas n° 287 : 1x[1 G]+1x[3 Complexe projet]+1x[111 COMB], Maille n° 43.5 4/4
(6.2.5) Section : Classe 1
Mz,Ed < Mz,c,Rd : 6.36 < 813.10 daN*m (1 %)
Flexion Y-Y et effort normal Cas n° 300 : 1x[1 G]+1x[3 Complexe projet]-1x[112 COMB], Maille n° 43.1 4/4
(6.2.9) Section : Classe 1
NEd < 0.25•Npl,Rd (6.33) : 0.3 daN < 14070.6 daN
0.5•hw tw fy
NEd < (6.34) : 0.3 daN < 11209.5 daN
γM0
Clause 6.33 & 6.34 satisfaite. Vérification non menée.
0.00000 < 1 (0 %)
Flexion Z-Z et effort normal Cas n° 300 : 1x[1 G]+1x[3 Complexe projet]-1x[112 COMB], Maille n° 43.1 4/4
(6.2.9) Section : Classe 1
h w tw fy
NEd < (6.35) : 0.3 daN < 22419.0 daN
γM0
Clause 6.35 satisfaite. Vérification non menée.
0.00000 < 1 (0 %)
Flexion sur Y-Y et tranchant Cas n° 300 : 1x[1 G]+1x[3 Complexe projet]-1x[112 COMB], Maille n° 43.1 4/4
suivant Z Section : Classe 1
(6.2.8) Vz ,pl ,Rd
Vz,Ed < (6.2.8(2)) : 86.3 daN < 7631.8 daN
2
Clause 6.2.8(2) satisfaite. Vérification non menée.
0.00000 < 1 (0 %)
Flexion sur Z-Z et tranchant Cas n° 300 : 1x[1 G]+1x[3 Complexe projet]-1x[112 COMB], Maille n° 43.1 4/4
suivant Y Section : Classe 1
(6.2.8) Vy ,pl ,Rd
Vy,Ed < (6.2.8(2)) : 1.2 daN < 10391.5 daN
2
Clause 6.2.8(2) satisfaite. Vérification non menée.
0.00000 < 1 (0 %)
Flexion bi-axiale Cas n° 157 : 1.35x[1 G]+1.35x[3 Complexe projet]+1.5x[4 NN]+0.9x[7 VX+D], Maille n° 43.5 4/4
(6.2.9) Section : Classe 1
My Ed a Mz Ed b
( ) +( ) < 1 (6.41)
M N y Rd M N z Rd
1647.93 2.00 1.48 1.00
( ) +( ) = 0.17941 < 1 (18 %)
3910.40 813.10
Torsion Cas n° -, Maille n° -,
St. Venant (6.2.7) Non effectué (-) (Mx = 0)
4) Stabilité des éléments
Cas défavorable Cas n° 157 : 1.35x[1 G]+1.35x[3 Complexe projet]+1.5x[4 NN]+0.9x[7 VX+D], Maille n° 43.5 4/4
Section : Classe 1
Flambement selon Y-Y Lfz = 2.50 m λ¯y = 0.359 Courbe a αy = 0.21 Φy = 0.58 χy = 1.000
(6.3.1) Ncry = 435564.1 daN
Flambement selon Z-Z Lfy = 2.50 m λ¯z = 1.299 Courbe b αz = 0.34 Φz = 1.53 χz = 1.000
(6.3.1) Ncrz = 33370.1 daN
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BET STRUCTURE
Phase DCE
399 rue Robert Schuman Centre nautique
69400 VILLEFRANCHE /
SAÔNE Chalon sur Saône IND 0
Genium Groupe
PANNES
Déversement Ldi = 2.50 m Lds = 2.50 m
(6.3.2.1) C1 = 2.509 C2 = 0.199 zg = 0.00 m kz = 1.000 kw = 1.000
Mcr = 11537.47 daN*m λLT = 0.582
Courbe - αLT = 0.37 ΦLT = 0.73 χLT = 0.854
Termes auxiliaires Non effectué (-)
(Annexe A)
Coefficients d'interaction Non effectué (-)
(Annexe A)
Éléments uniformes en flexion My ,Ed
(6.3.2) ≤ 1.00 (6.54)
Mb ,Rd
0.49 < 1.00 (49%)
5.1. ASSEMBLAGES
Pour déterminer l’effort dynamique de freinage ou d’accélération transitant dans le
contreventement lors du déplacement de la toiture, on fait une analogie avec la réglementation des
pont roulants (NF EN 1991-3). On considère une charge horizontale représentant 10% de la charge
verticale sans majoration dynamique.
CONTREVENTEMENTS
Fv,ed/boulon Elu=1.65T Fv,rd=4.6T
Fv,ed/boulon Elus=2T
OK
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Cependant, bien que ce
contreventement soit correctement
dimensionné, le maître d’ouvrage nous
a signalé une rupture récurrente sur
une croix de stabilité verticale.
Cette cassure est provoquée par la
corrosion qui s’installe à un point bas du
tube, favorisée par le ruissellement de
condensation. La zone concernée
présente une faiblesse structurelle liée
à l’assemblage, le tube y étant pincé
pour permettre la fixation.
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Effort maximum de cisaillement ELU : 3T Fv,rd=2T en M12 6.8
Soit 1.5T pour 2 boulons M18 ou 0.75T pour les Fv, rd=4.6T en M18 6.8
4 boulons M12
ECLISSAGE CENTRAL
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BOULONS ASSEMBLANT L'ECLISSE A L'AME DE LA POUTRE :
|Fx,Ed| ≤ FRd,x |328,50| > 144,00 non vérifié (2,28)
|Fz,Ed| ≤ FRd,z |3,33| < 144,00 vérifié (0,02)
FEd ≤ Fv,Rd 328,52 > 188,16 non vérifié (1,75)
BOULONS ASSEMBLANT L'ECLISSE A L'AILE INFERIEURE DE LA POUTRE :
cisaillement des boulons
FEd = 230,35 [kN] Effort tranchant dans le boulon FEd=[NEd,pfue+NEd,pfui]/nb
βLf = 1,00 Coefficient réducteur pour les assemblages longs βLf = max(0.75, min(1; 1-(L-15*d)/(200*d)))
FRd = 188,16 [kN] Résistance résultante de calcul du boulon FRd = min(Fv,Rd; Fb,Rd1; Fb,Rd2)
|FEd| ≤ βLf*FRd |230,35| > 188,16 non vérifié (1,22)
Assemblage non satisfaisant vis à vis de la
Ratio 2,28
Norme
Conclusion : Epissure à la jonction des PRS 1000 à renforcer.
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Proposition de renforcement à l’epissure
JONCTION POTEAU POUTRE
Assemblage satisfaisant vis à vis de la Norme Ratio 0,89
ASSEMBLAGE PIED DE BOGIE
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3 boulons M16 HR 10.9 contre UPE300 formant le
raidissement de la cage en pied poteau
Nb,Ed = 14,00 [kN] Effort axial
Vb,Ed = 28,00 [kN] Effort tranchant
Mb,Ed = 14,00 [kN*m] Moment fléchissant
Assemblage satisfaisant vis à vis de la Norme Ratio 0,88
PIED DE POTEAU TRAVEE FIXE
Renfort type équerre à souder + scellement au niveau des pied de poteaux fixe HEA500 pour assurer
et reconstituer l’articulation en pied corrodée.
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5.2. BOGGIES DE LA TOITURE MOBILE
BOGGIES MOTORISES ET FOUS
La prestation consiste au remplacement des galets porteurs des 4 boggies motorisés et des 8 boggies
fous (non motorisés), de leurs axes ainsi que des paliers supportant les galets de roulement.
Les galets devront se monter en lieu et place des galets existants. Dans le cas où le titulaire a besoin
de remplacer ou modifier d’autres éléments, il devra le considérer lors de l’établissement de son offre.
Les galets sont des galets à bandage, ce qui permet d’avoir une pression de contact acceptable vis- à-
vis de la bande de roulement ainsi qu’une adhérence permettant un fonctionnement même si la bande
de roulement est humide.
Le titulaire devra prévoir des galets dont le bandage est parfaitement compatible avec l’utilisation
(charge, vitesse, etc. …), mais aussi le milieu dans lequel ils sont exposés : piscine avec une ambiance
humide, chaude et chargé en chloramine. De plus, les plages sont très régulièrement nettoyées avec
des produits (type détergent chargé en chlore), les galets peuvent donc être exposés à ces éléments.
Le titulaire devra s’assurer que les nouveaux galets, arbres et paliers sont compatibles avec les
nouvelles charges induites par les travaux de rénovation de la toiture.
Le titulaire devra prévoir les protections de sols, les moyens de levage et de manutention nécessaires
aux opérations.
5.3. MOTORISATION
La motorisation actuelle est suffisante pour manœuvrer la structure après la rénovation du bâtiment.
5.4. MODIFICATION DE LA CHARPENTE
GENERALITE
Les modifications sur la charpente métallique de la couverture gigogne sont liées aux désordres
structurels rencontrés lors de la visite de site et aux modifications de couverture nécessaire pour
améliorer le rendement thermique.
PRODUIT DE COUVERTURE
La solution retenue pour le nouveau complexe de couverture est un produit Arcelor - Globalroof CN118
ou similaire
- Couverture bacs aciers perforés + isolant + étanchéité :
• Poids du complexe de couverture type CN118 = 25 kg/m2 avec isolant 60 mm
• Poids complémentaire isolant supplémentaire 120 mm = 7 kg / m²
Epaisseur global 15cm +12 cm = 27cm
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Nota : le rep 4 est augmenté à 180 mm
A savoir, sur la charpente existante l’épaisseur de complexe de couverture est de 15cm,
l’augmentation d’épaisseur de la couverture, compte tenu de la géométrie de la structure, nécessite
de modifier l’empannage du bâtiment pour conserver le niveau haut fini identique, afin que d’assurer
le fonctionnement de la toiture.
Coupe Longitudinale sur charpente existante d’un élément mobile
Coupe Longitudinale sur charpente existante
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MODIFCATION DE L’EMPANNAGE
Cette modification nécessite la dépose des éléments servant de panne support de la couverture et
des contreventements associés. Cette dépose se fera à l’avancement en parallèle de la repose des
nouveaux éléments afin de limiter les équipements de soutènement et de stabilité de la structure
principale. Les pièces issues de la dépose seront évacuées en décharge.
Panne
Vue d’un élément mobile Existant en 3D
Les pannes existantes sont de type IPE 180. Il y a 11 à 12 files de pannes en fonction de l’élément
mobile de toiture. Ces pannes seront repositionnées à un niveau plus bas. Elles seront de section
identique. Les attaches seront adaptées pour réutiliser au maximum les trous existants dans la poutre
afin de minimiser le nombre de trous à réaliser sur site.
MODIFCATION DU CONTREVENTEMENT HORIZONTALE
Contreventement
La nappe de contreventements sera remplacée avec une section identique de l’existante. Elle sera
déplacée de la même cote que les pannes. Les contreventements sont en tube rond 42.4*2.6mm. Les
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attaches seront adaptées pour minimiser le nombre de trous sur la poutre existante. Les pièces issues
de la dépose seront évacuées en décharge
Vue des Pannes et du contreventement
Contreventement
Le contreventement sera remplacé avec une section identique de l’existant. Il sera déplacé de la même
cote que les pannes et de la nouvelle géométrie. La diagonale est en tube rond 42.4*2.6mm et la barre
en bout de panne en UPN100. Les attaches seront adaptées pour minimiser le nombre de trous sur la
poutre existante. Les pièces issues de la dépose seront évacuées en décharge.
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CONTREVENTMENT VERTICALE
Bracon
Traverse
Diagonale
L’ensemble de pièces sélectionnées seront remplacées par des sections identiques à l’existant. La
géométrie des pièces sera adaptée pour prendre ne compte la modification de la position des pannes.
LA position de la traverse ne sera pas modifiée.
Les sections des pièces sont les suivantes :
- Diagonale – tube rond 42.4*2.6 mm
- Traverse – tube rond 101.6*3.6 mm
- Bracon – Tube rond 76.1*2.9 mm
Vue de l’existant
REMPLACEMENT DES ECLISSES DES POUTRES
Il est nécessaire de renforcer les assemblages des poutres principales des portiques par le
remplacement des éclisses. Le remplacement s’effectuera après démontage de l’enveloppe et par
phase semelle haute / semelle basse / âme. L’objectif est de ne pas avoir de calage provisoire
spécifique.
ASSEMBLAGE BOULONNE
Tous les boulons des assemblages des nouvelles pièces seront de classe SB 8.8. L’ensemble des boulons
des nouvelles attaches seront neuf. Une campagne de contrôle de l’ensemble des boulons sera faite
pour remplacer ceux fortement corrodés.
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6. CONCLUSION
Afin de garantir la pérennité de la structure tout en répondant aux exigences liées au nouveau
chargement, les travaux suivants sont à prévoir :
• Traitement de la corrosion, notamment au pied des poteaux, aux jonctions avec les PRS et
au niveau des contreventements (parois verticales).
o Préparation de surface indispensable : dégraissage, nettoyage, puis sablage au degré
Sa 2½ selon la norme ISO 8501-1 (sablage quasi blanc).
o Protection anticorrosion adaptée à une atmosphère de classe C4, avec une
durabilité élevée (H ou VH – 15 à >25 ans) :
Primaire : époxy zinc riche (env. 60–80 µm)
Intermédiaire : époxy (env. 100–150 µm)
Finition : polyuréthane aliphatique (env. 60–80 µm)
Épaisseur totale : 200 à 300 µm minimum
• Vérification et resserrage des boulons, certains présentant un desserrage.
• Remplacement de toutes les croix de contreventement verticales, y compris le tronçon
fixe, par des cornières métalliques.
• Remplacement des boulons corrodés en pied de structure des bogies, avec passage à des
boulons inox A4 de classe 8.8.
• Renforcement de l’éclissage de l’assemblage d’épissure des PRS au centre.
• Contrôle de l’assemblage poteau/PRS suivant nos hypothèses de calcul : remplacement des
boulons en cas de corrosion ou de doute sur leur état (zones non accessibles sous
l’étanchéité).
• Démontage et modification de l’ossature secondaire pour l’adaptation au nouveau support
de façade.
• Réglage de l’inclinaison du début de la toiture afin de permettre l’ajout d’une surépaisseur
d’isolation.
Le présent rapport et ses annexes constituent un tout indissociable. La mauvaise utilisation qui pourrait être faite à la suite
d’une communication ou reproduction partielle ne saurait engager la société GETUD. De même, des éléments nouveaux mis
en évidence lors de l’exécution de futurs travaux et n’ayant pu être détectés au cours des reconnaissances peuvent rendre
caduques certaines des recommandations figurant dans le rapport et ses annexes.
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Texte extrait tel quel de la pièce officielle, qui seule fait foi. La mise en page du document d'origine peut différer.