Annexe
5E26048_ANNEXE_10_ETUDE_GEOTECHNIQUE_PR_TINGOFF.pdf · 7 563 mots · du marché « Sécurisation du PR Kergulven : création de deux stations de relevage et renouvellement des réseaux d'assainissement… », dossier de consultation officiel.
Construction d'un poste de relevage
Hent Victor Roussin à PLOMELIN (29)
Rapport d'étude OVA1.N4103-028 Indice 1
Etude géotechnique de conception phase avant-projet (G2 AVP)
29/01/2026
Agence de QUIMPER
112 Boulevard de Créac’h Gwen
29000 QUIMPER
Téléphone +33 (0)2 98 10 12 11
cebtp.quimper@groupeginger.com
Contacts Bretagne
Brest : + 33 (0)2 98 30 67 20 – Rennes : +33 (0)2 99 27 51 10 – Vannes : + 33 (0)2 97 40 25 65
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Affaire : PLOMELIN (29) - Construction d'un poste de relevage
Quimper Bretagne Occidentale (QBO)
CONSTRUCTION D'UN POSTE DE RELEVAGE
Hent Victor Roussin à PLOMELIN (29)
RAPPORT - Etude géotechnique de conception phase avant-projet (G2 AVP)
Dossier : OVA1.N4103-028 Contrat : OVA1.P.0585
Chargé Vérifié
Indice Date Visa Visa Contenu Observations
d’affaire par
Alicia Gilles 29 pages
1 29/01/26 -
AMAVASSY LARCHER 3 annexes
A compter du paiement intégral de la mission, le client devient libre d’utiliser le rapport et de le
diffuser à condition de respecter et de faire respecter les limites d’utilisation des résultats qui y
figurent et notamment les conditions de validité et d’application du rapport.
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Sommaire
I. CONTEXTES........................................................................................ 5
I.1. Contexte du projet................................................................................................ 6
I.1.1. Données générales ................................................................................................. 6
I.1.2. Documents communiqués ....................................................................................... 6
I.1.3. Description du projet .............................................................................................. 6
I.1.4. Ouvrages projetés .................................................................................................. 6
I.2. Mission Ginger CEBTP ......................................................................................... 7
I.3. Description du site ............................................................................................... 8
I.3.1. Extrait de carte IGN ................................................................................................ 9
I.3.2. Image aérienne ...................................................................................................... 9
I.3.3. Topographie ........................................................................................................ 10
I.4. Contextes géologique, géotechnique, hydrogéologique et risques majeurs. ............... 10
I.4.1. Contextes géologiques et géotechnique prévisionnels ............................................... 10
I.4.2. Contexte hydrogéologique..................................................................................... 10
I.4.3. Risques majeurs naturels ou anthropiques............................................................... 11
II. INVESTIGATIONS GEOTECHNIQUES..................................................... 12
II.1. Préambule ........................................................................................................ 13
II.2. Implantation et nivellement .................................................................................. 13
II.3. Sondages, essais et mesures in situ ..................................................................... 13
II.3.1. Investigations in situ ............................................................................................ 13
II.3.1. Piézométrie ......................................................................................................... 13
II.3.2. Essais de perméabilité in situ ................................................................................. 14
III. INTERPRETATIONS ET SYNTHESE DES INVESTIGATIONS – MODELE
GEOTECHNIQUE ...................................................................................... 15
III.1. Synthèse des investigations - Interprétations ......................................................... 16
III.2. Niveaux d’eau .................................................................................................... 18
III.2.1. Niveaux d’eau ...................................................................................................... 18
III.2.2. Perméabilité ........................................................................................................ 19
III.3. Modèle géotechnique ......................................................................................... 19
IV. ETUDE DES OUVRAGES ..................................................................... 20
IV.1. Zone d’Influence Géotechnique : ZIG .................................................................... 21
IV.2. Traitement des risques majeurs ou anthropiques ................................................... 21
IV.2.1. Inondations - Débordement de cours d’eau .............................................................. 21
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IV.2.2. Risque sismique .................................................................................................. 21
IV.3. Terrassements généraux – Fouilles ...................................................................... 22
IV.3.1. Traficabilité en phase chantier................................................................................ 22
IV.3.2. Terrassabilité des matériaux .................................................................................. 22
IV.3.3. Drainage de la plateforme en phase chantier et en phase définitive .............................. 23
IV.3.4. Méthode de terrassement/soutènement ................................................................... 24
IV.3.5. Réalisation des remblais techniques ....................................................................... 24
IV.3.1. Estimation des débits d’exhaure en phase chantier au droit de la fouille ....................... 25
IV.4. Fondations du poste de relevage .......................................................................... 26
IV.4.1. Prescriptions générales ........................................................................................ 26
IV.4.2. Taux de travail envisageable .................................................................................. 26
IV.4.3. Estimation des tassements .................................................................................... 26
IV.4.4. Vérification au soulèvement hydraulique (UPL) ......................................................... 27
V. ENCHAINEMENT DES ETUDES ULTERIEURES ....................................... 28
V.1. Observations majeures ....................................................................................... 29
V.1.1. Rappel des aléas résiduels identifiés ....................................................................... 29
V.1.2. Rappel de l'enchaînement des missions géotechniques ............................................. 29
ANNEXES
ANNEXE 1 – NOTES GENERALES SUR LES MISSIONS GEOTECHNIQUES
ANNEXE 2 – PLAN D’IMPLANTATION DES SONDAGES
ANNEXE 3 – SONDAGES ET ESSAIS IN SITU
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I. CONTEXTES
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I.1. Contexte du projet
I.1.1.1. Généralités
Nom de l’opération : Construction d'un poste de relevage
Adresse : Hent Victor Roussin
Commune : PLOMELIN (29)
Code postal : 29420
Demandeur de la mission et client : Quimper Bretagne Occidentale (QBO)
I.1.1.2. Phase du projet
D’après les éléments communiqués, le projet est au stade d’avancement suivant :
Etudes Etudes
Réalisation
Etudes d’avant- d’avant- Etudes de Etablissement Consultation
des
d’esquisse projet projet projet DCE ACT
ouvrages
sommaire définitif
X
Les documents fournis par le client dans le cadre de cette étude sont les suivants :
Document Echelle Origine / référence Date
Quimper Bretagne
Plan de situation 1/500 27/11/2025
Occidentale
Le projet porte sur la construction d’un poste de relevage d’eaux usées (constitué d’une bâche
de pompage de 3m de diamètre et d’une bâche de stockage de 120 m3) enterré de 3 à 4 m de
profondeur, sur la parcelle communal n°2390 à PLOMELIN (29).
L’implantation de l’ouvrage sur la parcelle n’est pas actuellement définie.
Les ouvrages géotechniques et travaux nécessaires à la construction du projet sont les
suivants:
• Préparation du terrain, terrassements (déblais et remblais), épuisement des fouilles si
présence d’eau,
• Tenue des parois tranchées.
Le présent rapport traite de leur étude au stade de l’avant-projet (mission G2 AVP).
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I.2. Mission Ginger CEBTP
La mission de Ginger CEBTP est conforme au contrat n°OVA1.P.0585.
Il s’agit d’une Etude géotechnique de conception phase avant-projet (G2 AVP) réalisée en
phase Avant-Projet (AVP), selon la norme AFNOR NF P 94-500 de novembre 2013 sur les
missions d’ingénierie géotechnique.
Les résultats de l’étude réalisée au stade de la phase Avant-Projet (G2 AVP) ne sont pas
suffisants pour être utilisés dans le DCE (Dossier de Consultation des Entreprises) car les
risques importants sont traités à la fin de la mission G2 intégrant les phases PRO, DCE et ACT.
De ce fait, cette étude d’Avant-Projet devra être suivie des études G2-PRO et G2-DCE/ACT.
L’étude comprend, conformément au contrat et à la Norme NF P 94-500 de Novembre 2013, les
prestations suivantes :
• L'ébauche des contextes géotechnique, hydrogéologique et sismique :
• Etablir une première approche d’un modèle géologique,
• Etudier les différents risques naturels identifiés,
• Présenter une première ébauche du contexte sismique et qualifier le risque de
liquéfaction sous séisme,
• Faire une première estimation des caractéristiques géotechniques importantes
et des hypothèses géotechniques à prendre en compte au stade de l’avant-
projet,
• Donner les principes de construction envisageables (terrassements, pentes de
talus provisoire, fondations, dispositions générales vis-à-vis des nappes et
avoisinants), ainsi qu’une ébauche dimensionnelle par type d’ouvrage
géotechnique.
• Préciser la disposition vis à vis des avoisinants et des ouvrages situés dans la
Zone d’Influence Géotechnique (ZIG).
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I.3. Description du site
Lors de notre intervention (Décembre 2025), le terrain correspondait à un espace vert entouré
au Nord et à l’Ouest par des habitations, au Sud et à l’Est par un ruisseau.
Habitations
Ruisseau
Site étudié
Vue aérienne du site avec ses avoisinants (Source : GINGER CEBTP)
Photographie du site (Source : Ginger CEBTP)
L’emprise de l’ouvrage est libre de toute mitoyenneté.
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Site étudié
Site étudié
Source : Géoportail
Site étudié
Source : Géoportail
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Le site concerné par les investigations est relativement plat et horizontal. Sa cote altimétrique
moyenne est d’environ 29.5 mètres NGF.
I.4. Contextes géologique, géotechnique, hydrogéologique
et risques majeurs.
D’après notre expérience locale et la carte géologique de QUIMPER à l’échelle 1/50 000, le site
serait constitué des formations suivantes, de haut en bas :
• Des formations de couverture (faible épaisseur de terre végétale et/ou remblais
d’aménagement),
• L’altération du substratum granitique,
• Le substratum constitué par de Leucogranodiorite de Plomelin.
Site étudié
Extrait de la carte géologique de QUIMPER au 1/50 000 (Source : BRGM)
Dans le contexte géologique décrit plus haut, peuvent cohabiter plusieurs types de nappes. On
distingue, de haut en bas :
• une ou des nappes semi-captives régnant au sein des alluvions et/ou des formations de
surface (substratum décomposé), en lien probable avec le ruisseau à proximité,
• une nappe de type fissurale pouvant se développer au sein du substratum en fonction
de l’état de fracturation du massif rocheux. Celle-ci s'apparente à des venues d'eau
observées au gré des discontinuités rencontrées dans le substratum.
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Les informations recueillies sur les sites internet consultés (www.georisques.gouv.fr et site de
la préfecture) sont consignées dans le tableau ci-dessous.
Risques majeurs Informations documentaires
Inondations/débordement de cours d’eau Hors zone inondable identifiée (pas de PPRi en vigueur)
Zone sensible aux inondations de cave et remontée de nappe *
Cavités naturelles ou anthropiques
Pas de présence de cavités connues à proximité du projet
carrières
Argiles (retrait/gonflement - carte 2020) Niveau exposition : faible
Mouvements de terrains Pas de présence de mouvements de terrains connus à proximité du projet
Instabilité – Glissement – Chute de blocs
Séismes Zone 2 (aléa faible)
Radon Catégorie 3 (élevé)
* cf. détail et illustrations ci-après
Site étudié
Extrait de la carte des zones sensibles aux remontées de nappes (Source : site Géorisques)
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II. INVESTIGATIONS GEOTECHNIQUES
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II.1. Préambule
La campagne d’investigations a été définie par Ginger CEBTP en accord avec le client.
Ces investigations ont toutes été réalisées en décembre 2025.
II.2. Implantation et nivellement
L’implantation des sondages et essais in situ figure sur le plan d’implantation joint en annexe 2.
Elle a été définie et réalisée par Ginger CEBTP en fonction du projet.
L’altitude des têtes de sondages correspond au niveau du terrain actuel au moment des
investigations, noté « TA » dans la suite de ce rapport.
Les coordonnées des têtes de sondages ont été relevées en X, Y et Z par GINGER CEBTP.
II.3. Sondages, essais et mesures in situ
Les investigations suivantes ont été réalisées :
Type de sondage Quantité Noms Prof. / TA Altitude NGF
PD1 4.8 ® +29.6
Essai au pénétromètre dynamique type DPSH-B
PD2 0.4 ® +29.4
Norme NF EN ISO 22476-2 4
PD3 5.1 ® +29.2
Mené au refus ®
PD4 4.8 ® +29.4
Sondage semi-destructif à la tarière hélicoïdale SP+PZ1 8.0 +29.3
2
continue 63 mm SP+PZ2 8.5 +29.4
Exécution d’essais pressiométrique.
Norme NF EN ISO 22476-4 9
Les coupes des sondages et les résultats des essais in situ sont présentés en annexe 3.
L’équipement suivant a été mis en place :
Description de l’équipement piézométrique mis en place
Sondage de
référence Profondeur du Profondeur du tube
Equipement en tête Ø du Tube
tube (m/TA) crépiné (m/TA)
PZ1 5.0
Bouche à clé Ø 45/50 mm De -2.0 à -5.0
PZ2 5.0
Les relevés des niveaux d’eau effectués ainsi que le détail des équipements mis en place sont
indiqués sur la coupe de forage correspondante.
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Un suivi piézométrique est mis en place sur une durée de 12 mois. Il consiste en la réalisation
d'une mesure manuelle par mois. Un compte rendu de ces mesures sera transmis à la fin de
celui-ci.
Les essais suivants ont été réalisés :
Type d’essai de perméabilité in situ Dénomination Prof. m/TA
PZ1 2.0 à 5.0
Essai LEFRANC
PZ2 2.0 à 5.0
Les résultats des essais de perméabilité sont fournis en annexe 3.
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III. INTERPRETATIONS ET SYNTHESE DES
INVESTIGATIONS – MODELE GEOTECHNIQUE
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III.1. Synthèse des investigations - Interprétations
Cette synthèse devra être affinée par l’ingénierie géotechnique lors de l’étude géotechnique de
conception en phase PROJET (G2 PRO), puis en phase d’élaboration du dossier de
consultation des entreprises et assistance au contrat de travaux (G2 DCE/ACT).
A noter que la profondeur des formations est donnée par rapport au terrain naturel tel qu’il était
au moment de la reconnaissance (décembre 2025).
L’analyse et la synthèse des résultats des investigations réalisées ont permis de dresser la
coupe géotechnique schématique suivante sous 20 à 40 cm de terre végétale :
Formation n°1 : Colluvion ou substratum très décomposé sous forme de limon marron brun
Profondeur de la base : 0.7 à 1.7 m/TA au droit de nos sondages.
Caractéristiques géotechniques :
• Résistance dynamique de pointe (qd) : 3 MPa,
Commentaire : Cette horizon a été reconnu seulement en PD4, SP1 et SP2.
Formation n°2a : Substratum décomposé en limons sableux
Profondeur de la base : 1.7 à 3.0 m/TA au droit de nos sondages.
Caractéristiques géotechniques :
• Résistance dynamique de pointe (qd) : 3 à 5 MPa (avec pics de plus grande résistance)
• Pression limite (pl*) : 0.41 à 0.73 MPa (3 essais)
• Module pressiométrique (EM) : 3.1 à 6.0 MPa (3 essais)
Commentaire :
Cette horizon présente de forte caractéristiques mécanique en tête, ce qui a entrainé le refus
des essais au pénétromètres dynamiques autour du point PD2 qui a été réitéré à plusieurs
reprie et obtenant toujours le même résultat.
Formation n°2b : Substratum très altéré à altéré sous forme de limon sableux
Profondeur de la base : 4.4 à 6.0 m/TA au droit de nos sondages.
Caractéristiques géotechniques :
• Résistance dynamique de pointe (qd) : 7 à 8 MPa (avec pics de plus grande résistance)
• Pression limite (pl*) : 0.98 et 2.22 MPa (2 essais)
• Module pressiométrique (EM) : 5.4 et 15.6 MPa (2 essais)
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Formation n°2b : Substratum compact sous forme de limon sableux compact
Profondeur de la base : >8.0 m/TA au droit de nos sondages.
Caractéristiques géotechniques :
• Pression limite (pl*) : 3.89 MPa (1 essai)
• Module pressiométrique (EM) : 31.2 MPa (1 essai)
Pour une meilleure analyse, il a été établi ci-après une classification des formations décrites ci-
dessus au droit de chaque sondage.
Sondage PD1 PD2 PD4 SP2 PD3 SP1
(cote NGF de la tête en m) (+29.6) (+29.4) (+29.4) (+29.4) (+29.2) (+29.3)
Formation Profondeur de la base par rapport au TA (altitude NGF correspondante en m)
Formation n°1 :
0.7 1.2 1.7
« Colluvions ou substratum - - -
(+28.7) (+28.2) (+27.6)
très décomposé »
Formation n°2a : 3.1 >0.5 2.0 3.5 4.5
-
« Substratum décomposé » (+26.5) (+28.9) (+27.4) (+25.9) (+24.8)
Formation n°2b :
4.4 4.7 4.5 5.0 6.0
« Substratum très altéré à
(+25.2) (+24.7) (+24.9) (+24.2) (+23.3)
altéré »
Non atteint
Formation n°2c :
« Substratum altéré à Au-delà Au-delà
compact »
Pour une meilleure perception du sol, un coupe lithologiques théorique (ouest / est)) a été
élaborée.
Formation 1
Formation 2a
Formation 2b
Formation 2c
Modélisation de la coupe lithologique théorique du site ouest /est
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Remarques :
• nous rappelons qu’il n’est pas toujours évident de distinguer les variations horizontales
et/ou verticales éventuelles, inhérentes aux changements de faciès, compte tenu de la
surface investiguée par rapport à celle concernée par le projet. De ce fait, les
caractéristiques indiquées précédemment ont un caractère représentatif mais non
absolu.
• Au droit des essais de pénétration dynamique, les limites des couches sont extrapolées
à partir des diagrammes (valeurs de compacité du sol) et de notre connaissance du
contexte géologique. La nature des terrains et les limites des couches pourront être
confirmées lors des phases ultérieures (études ou travaux).
III.2. Niveaux d’eau
Lors de nos investigations (décembre 2025), nous avons observé un niveau d’eau :
Sondage SP-Pz1 SP-Pz2
(cote NGF de la tête en m) (+29.3) (+29.4)
Date de réalisation 15/12/2025
Niveau d’eau m/TA 0 0.3
(cote NGF en m) (+29.3) (+29.1)
De plus, il est à noter que le régime hydrogéologique peut varier en fonction de la saison et de
la pluviométrie.
Les relevés des niveaux d’eau effectués ainsi que le détail des équipements mis en place sont
indiqués sur la coupe de forage correspondante.
Un suivi piézométrique est mis en place sur une durée de 12 mois. Il consiste en la réalisation
d'une mesure manuelle par mois. Un compte rendu de ces mesures sera transmis à la fin de
celui-ci.
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Afin d'estimer la perméabilité des terrains en place, un essai de perméabilité de type Lefranc a
été réalisé dans chaque piézomètre. Les résultats de cet essai de perméabilité sont donnés
dans le tableau ci-dessous :
Coefficient de
Profondeur
perméabilité
Désignation de l'essai Formation Nature du sol de l’essai
K
(en m/TA)
(m.s-1)
Substratum très altéré à
Pz1 altéré et altéré à compact 2,54.10-6
2b et 2c sous forme de limons 2.0 à 5.0 m
Pz2 sableux de plus en plus 4,34.10-6
compact
Remarques importantes :
• nous rappelons qu’il s’agit d’essais ponctuels mesurant la perméabilité sur une surface
très limitée par rapport au terrain étudié. Des variations latérales ne sont donc pas
exclues,
• par ailleurs, dans l’hypothèse de rabattement provisoire ou permanent de la nappe, les
essais entrepris permettent uniquement d’estimer des débits prévisibles. Seul un essai
de pompage intégrant la perméabilité en grand du massif permettra d’obtenir une
estimation raisonnable des débits à prévoir.
III.3. Modèle géotechnique
L’analyse des résultats des essais et sondages conduit à retenir les paramètres indiqués dans
le tableau suivant basé sur le sondage SP2 :
Résistance de Valeurs
Profondeur de la pressiométriques Coefficient
Formation pointe qd
base en m/TA rhéologique α
(MPa) pl* (MPa) EM (MPa)
Formation n°1 :
« colluvion ou substratum très 1.2 3 - - -
décomposé »
Formation n°2a :
3.5 3à5 0.4 3.1 1/2
« Substratum décomposé »
Formation n°2b :
4.5 7à8 1.0 5.4 1/2
« Substratum très altéré à altéré »
Formation n°2c :
>8.0 >25 3.9 31 1/2
« Substratum altéré à compact »
Ces données ont pour seul objet de préciser les hypothèses de calcul retenues pour la
justification des ouvrages. La conception des infrastructures devra tenir compte des variations
des limites de couches et des hétérogénéités locales toujours possibles.
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IV. ETUDE DES OUVRAGES
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IV.1. Zone d’Influence Géotechnique : ZIG
Le projet est concerné par les avoisinants suivants :
• Ouvrage enterré,
• voirie
• réseaux.
Nous demandons au MOA de nous communiquer la sensibilité de ces ouvrages, leurs
tolérances aux déformations afin de les prendre en considération dans l’étude d’avant-projet.
IV.2. Traitement des risques majeurs ou anthropiques
D’après les données issues des sites internet www.georisques.gouv.fr et infoterre.brgm.fr, la
parcelle est en zone potentiellement sujette aux inondations de cave / potentiellement sujette
aux débordements de nappe. Nous rappelons que les mesures piézométriques montrent un
niveau très proche du niveau du terrain actuel à la période des mesures (janvier 2026).
Par ailleurs des informations précises sur le risque réel d’inondation peuvent être fournies dans
les documents d’urbanisme (P.L.U.) et dépendent des travaux de protection réalisés, donc
susceptibles de varier dans le temps. S’agissant de données d’aménagement hydraulique et
non de données hydrogéologiques, elles ne font pas partie de notre mission d’étude
géotechnique.
IV.2.2.1. Données réglementaires
Selon le décret n°2010-1255, les arrêtés émis entre le 15 septembre 2014 et le 8 septembre
2021, modifiant l'arrêté du 22 octobre 2010 relatif à la classification et aux règles de construction
parasismique applicables aux ouvrage de classe dite "à risque normal" et la norme NF EN 1998
(Eurocode 8), le projet (ouvrage de catégorie d'importance II – à confirmer par le maître
d’ouvrage) se situant en zone de sismicité 2, le dimensionnement des structures à l'Eurocode 8
n'est pas obligatoire.
La classe d’ouvrage devra être confirmée à minima avant les études de la phase projet.
IV.2.2.2. Liquéfaction
Le site étant classé en zone sismique 2 (faible), l’étude de la liquéfaction des sols sous séisme
n’est pas requise d’après l’EUROCODE 8.
Dossier : OVA1.N4103-028 Indice 1 du 29/01/2026 Page 21/29
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IV.3. Terrassements généraux – Fouilles
Il est prévu la mise en place d’un poste de relevage enterré entre 3.0 et 4.0 m de profondeur.
Ci-après est présenté une représentation schématique théorique du positionnement du poste
de relevage enterré et des terrassements envisagés.
Poste de relevage
Remblais
Remblais
3H/2V techniques
techniques Formation 1
Formation 2a
Formation 2b
Formation 2c
Modélisation de la coupe lithologique théorique du site ouest/est et du positionnement du
poste de relevage
La formation n°1, n°2a et n°2b étant de nature limono-sableuse sont par expérience sensibles
à l’eau. Par conséquent, les travaux devront être réalisés dans des conditions météorologiques
favorables sinon le chantier peut rapidement devenir impraticable et nécessiter la mise en place
de surépaisseurs en matériaux insensibles à l’eau.
Compte tenu du projet, les terrassements pour la mise en place du poste de relevage
nécessiteront des déblais de l’ordre de 4.0 m de profondeur par rapport au TA. Les horizons
concernés par les déblais sont donc :
• Les limons de couverture (formation n°1),
• Le substratum dégradé en limon sableux (formation n°2a) ;
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• Le substratum très altéré à altéré (formation n°2b).
La réalisation des déblais concernant les formation n°1, 2a et 2b ne devrait pas poser de
problème particulier à l’extraction. Cependant, au vu des caractéristiques mécaniques
rencontrées, les terrassement pourront s’avérer difficiles dans la formation de couverture au
centre de la parcelle étudiée (sondages PD2) et nécessiteront alors l’emploi d’outils ou d’engins
spécifiques (BRH, dérocteur, pelle puissantes, …).
Nous attirons l’attention sur le fait que ces procédés génèrent des vibrations dont il faudra tenir
compte notamment vis-à-vis des avoisinants. Dans tous les cas, la technique de déroctage
retenue devra tenir compte de la présence de mitoyens et d’avoisinants afin d'éviter tout
désordre (limitation des vibrations, …).
La présence de venue d’eau a été observé à 0 m en Pz1 et Pz3 en décembre 2025. Ce qui
pourrait nécessiter de procéder à un drainage dès le démarrage du chantier (rigoles, épis,
épuisement périphérique, etc…), ainsi qu’à la mise en place d’un pompage en fond de fouille.
Le suivi piézométrique sur au moins 12 mois permettra d’observé la présence d’eau et de définir
les préconisation à mettre en œuvre pour la mise en place de l’ouvrage.
Toute les préconisations de drainage et de pompage devront être étudiées suite au suivi
piézométrique.
Les données actuellement disponibles ne permettent pas de distinguer une nappe de surface
présente seulement en période hivernale d’une nappe présente dans les schistes altérés.
Les dispositions spécifiques prévisibles seront adaptées au cas par cas pour assurer la mise
au sec de la plateforme de travail à tout moment (notamment merlon ou fossé périphérique
pour protéger le chantier des eaux extérieures).
Selon les données actuellement disponibles, un pompage en fond de fouille pourra être
nécessaire selon la période de réalisation des travaux.
Toute zone décomprimée fera l’objet d’un traitement spécifique si elle doit recevoir un élément
de l’ouvrage à porter (purge, compactage).
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Hors mitoyenneté et avec un faible débit de pompage (après suivi piézométrique) ainsi
qu’en l’absence de surcharge en crête de talus, les terrassements pourront se faire par
talutage. Les talus provisoires des fouilles pourront être dressés avec les pentes
suivantes (estimation via les abaques de Taylor-Biarez), à adapter lors des terrassements si
cela s’avère nécessaire.
Formation Pente envisageable
n°1 : colluvions ou substratum très décomposé
n°2a : Substratum décomposé 3H/2V
n°2b : Substratum très altéré à altéré
A noter que des hétérogénéités locales peuvent être rencontrées au fur et à mesure de
l’ouverture des fouilles et provoquer des éboulements locaux. L’ensemble des talus devra être
protégé des intempéries par des feuilles de polyane soigneusement fixées et des cunettes
étanches en tête de talus.
Si les débits s’avèrent trop important il conviendra de s’orienter vers les solutions suivantes :
• soit la réalisation de l'ouvrage par méthode de havage. Cette méthode consiste à
creuser à l’intérieur de l'ouvrage lui permettant de descendre sous son propre poids.
• Soit la création d’une enceinte étanche (injection de sol, paroi de pieux sécants,
palplanches,…) permettant de travailler à sec.
Dans le cas d’un blindage, il devra être suffisamment résistant pour s’opposer à la
pression exercée par le terrain et l’eau sur les parois, un butonnage complémentaire
pourra être nécessaire.
Dans le cas d'un ouvrage réalisé par havage, il sera important de s'assurer qu'il n'y ait pas de
remontée du substratum compact (formation n°2c) dans l'emprise de l'ouvrage. La réalisation
du havage dans cette formation sera très difficile voire impossible.
Les dispositions spécifiques prévisibles seront adaptées au cas par cas pour assurer la mise
au sec de la plateforme de travail à tout moment. On privilégiera notamment une réalisation
des travaux en période favorable.
Il est prévu la mise en place de remblais techniques suite aux terrassement préalablement
réalisés.
Le remblai sera réalisé avec des matériaux d’apport de bonne qualité géotechnique et
respectant les prescriptions du GTR.
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L’épaisseur de chacune des couches mises en œuvre ne dépassera pas les valeurs limites
indiquées dans les recommandations GTR, en tenant compte de la classe de sol et du type
d’engin de compactage utilisé.
Un contrôle régulier sera nécessaire au fur et à mesure de l'avancement de l'élévation du
remblai. Ce contrôle est à prévoir à chaque couche unitaire d'apport, et au minimum tous les
mètres d'épaisseur.
Les critères de réception du remblai par essais à la plaque diamètre 60 cm, conformément à la
norme NF P94-117-1, devront être :
- un module EV2 ≥ 50 MPa,
- EV2/EV1 ≤ 2.
Ou objectif de densification de niveau q3, soit 98.5% de l’OPN. Ce paramètre pourra être vérifié
soit par des mesures de masse volumique en place, soit par la réalisation d’essais au
pénétrodensitographe.
De plus, on s'assurera que le compactage est correctement réalisé (critère en EV1/EV2,
gammadensimètre et/ou essais au pénétrodensitomètre).
A titre indicatif, voici l'estimation d'un débit d’exhaure cependant il est nécessaire de réaliser
des essais complémentaires de type Lefranc au droit de la nappe. Le piézomètre a montré un
niveau d'eau à 0 m/TA, pour un ouvrage enterré à -4.0 m/TA.
L'estimation du débit d'exhaure proposée ci-après est effectuée avec la formule de Schneebeli :
Q = 2,5 . K . H . S
Avec les hypothèses suivantes :
Perméabilité
Niveau du fond de Hauteur d’eau Surface
Niveau de nappe (m /TA) moyenne retenue
fouille (m/TA) (m) mouillées (m2)
(m/s)
0 -4.0 4.0 4,34.10-5 80*
*Surface hypothétique de 4.0 x4.0 m avec parois verticales
Remarque : Le niveau d’eau en phase chantier a été considéré en première approche à
0 m/TA.
Le débit d'exhaure est estimé à 1.4 m3/h pour un niveau d'eau haut à 0 m/TA
Ce cas de figure les niveaux d'eau entraineront des sous-pressions au droit des
cuvelages qui devront être étudier en phase G2 PRO ou EXE.
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Compte tenu du débit estimé en première approche au droit de la fouille en phase chantier, il
convient, en fonction de la durée prévisionnelle des travaux, de se renseigner auprès des
services compétents pour avoir les autorisations de pompage et de rejet des eaux.
Remarque : L’ensemble de ces estimations constitue une première approche avec les données
de perméabilité mesurées au droit des sondages par des essais de type Lefranc. Nous attirons
l'attention sur le fait que seul un essai de pompage permet d'approcher avec précision la
perméabilité des terrains et donc les débits d'exhaures associés.
Le niveau d'eau peut varier et le suivi piézométrique permettra de vérifier les variations du
niveau d'eau.
IV.4. Fondations du poste de relevage
Compte tenu des éléments précédents et de la côte de niveau bas de cet ouvrage vers 4.0 m
de profondeur, une solution de fondations superficielles par radier général reposant sur le
substratum très altéré à altéré (formation n°2b) est envisageable. Toutefois en fonction de la
localisation de l’ouvrage sur la parcelle et de la profondeur prévue, l’assise de l’ouvrage pourra
se retrouver dans le substratum décomposé (formation n°2a).
Dans tous les cas, au vu de l’encastrement des ouvrages, les conditions de mise hors gel des
fondations, soit une profondeur minimale de 0.5 m par rapport à la plus proche surface exposée
aux intempéries, seront respectés par la construction (cf. Norme NF P 94-261).
Compte tenu de la nature des sols et du projet, et d’après les recommandations de la Norme
NF P 94-261, la contrainte de service maximale est de :
• 110 kPa à l’ELS et de 190 kPa à l’ELU dans la formation n°2a,
• 360 kPa à l’ELS et de 590 kPa à l’ELU dans la formation n°2b.
Compte tenu du projet et du contexte, le radier induira des tassements négligeables. Le poids
des terres enlevées sera supérieur ou proche au poids de l’ouvrage en eau.
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IV.4.4.1. Préambule
Il sera pris en compte un niveau d’eau à la cote 29.3 m NGF, soit au niveau du terrain naturel.
Ce niveau sera notre hypothèse de travail pour les calculs de sous pressions hydrostatique.
IV.4.4.2. Aspects théoriques
Cette vérification en l’absence de descentes de charge sur la structure consiste à s’assurer que
le poids de la structure permet de compenser les efforts de soulèvement hydraulique et de
sous-pression. La condition suivante est à vérifier aux ELU UPL selon l’approche 2 de
l’Eurocode 7 :
𝑽𝒕,𝒅 = 𝑽𝑬𝑳𝑼 𝑼𝑷𝑳 − 𝑽𝒆𝒂𝒖 > 0
Avec :
• VELU UPL : valeur de calcul de la charge apportée par l’ouvrage, égale à :
VELU UPL = γG;stb x G
Avec
• γG;stb : facteurs partiels pour les actions permanentes stabilisatrices, égale à
0.9,
• G : valeur de la charge permanente de l’ouvrage,
• Veau : valeur de calcul de la sous-pression :
Veau = γw x (ZEAU – ZBase)
Avec
• γw : poids volumique de l’eau égal à 10 kN/m3 ,
• ZEau : niveau d’eau,
• ZBase : niveau d’arase inférieure du radier
IV.4.4.3. Vérification
Sous toute réserve des vérifications des hypothèses présentées, le poids de la structure devra
reprendre la poussée de l'eau qui correspond à 40 kPa (environ 4.0 m d’eau).
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V. ENCHAINEMENT DES ETUDES ULTERIEURES
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V.1. Observations majeures
A l'issue de l'étude de conception phase Projet (mission G2AVP), nous identifions les aléas et
incertitudes résiduels suivants :
• variations lithologiques dans l'emprise de l'ouvrage,
• absence de données sur les descentes de charge,
• présence et variation du niveau d’eau, perméabilité du terrain,
• implantation de l’ouvrage sur la parcelle.
Ces aléas devront être levés au plus tard lors des études d'exécution. Nous rappelons
qu'ils sont susceptibles de remettre en cause tout ou partie des conclusions de la
présente étude.
Les conclusions du présent rapport ne sont valables que sous réserve de nos conditions
générales et des missions d’ingénierie géotechnique selon la norme NF P94-500 de novembre
2013 (extrait en annexe).
Nous rappelons que cette étude est une mission de niveau G2 menée en phase Avant-Projet.
Ginger CEBTP se tient à disposition pour la réalisation des missions géotechniques suivantes.
Conformément à la norme NF P94-500 de novembre 2013, il est nécessaire d’enchainer les
études d’ingénierie géotechniques avec les phases suivantes :
• Etude géotechnique de conception phase PROJET (G2 PRO),
• Etude géotechnique de conception phase DCE/ACT (G2 DCE / ACT),
• Puis, après attribution du marché de travaux, les études géotechniques de réalisation
G3 et G4.
Enfin, Ginger CEBTP peut également assurer la maîtrise d’œuvre des ouvrages géotechniques.
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ANNEXE 1 – NOTES GENERALES SUR LES MISSIONS
GEOTECHNIQUES
• Classification des missions types d’ingénierie géotechnique,
• Schéma d’enchainement des missions types d’ingénierie géotechnique.
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ANNEXE 2 – PLAN D’IMPLANTATION DES SONDAGES
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ANNEXE 3 – SONDAGES ET ESSAIS IN SITU
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Poste de refoulement - PLOMELIN (29)
OVA1.N4103-0028 Client: Quimper Bretagne Occidentale
X Y Système de coordonnées
1 167 064 7 217 611 RGF93 / CC48
SP1 Élévation Nivellement Angle Azimut Prof. atteinte
+29,3 m NGF - - 8,0 m
Données Type Début Fin Machine Opérateur
SP1 Pressiomètre 03/12/2025 03/12/2025 M311 MST
uae'd uaeviN
EM pfM* pLM*
eigolohtiL
noitavélÉ
Descriptions [MPa] [MPa] [MPa]
EM/pLM*
slituO
.forP
.forP
0 20 0 2 0 3 0 20
29,3 0 1 0
Limon brun
0,7 m
Limon sableux beige
28,5 0,8 m
1 1
sable limoneux
grisâtre
2,7 > 0,18 > 0,18 < 15,1
1,7 m
27,6
2 2
5,5 0,33 0,62 8,9
Limon sableux beige
3 d'altération 3
mm 36 .maid eunitnoC eladïociléH erèiraT
4 4
6,0 0,43 0,73 8,2
4,5 m
24,8
5 5
15,6 1,47 2,22 7,0
6 Limon sableux beige 6
d'altération plus
compacte
7 7
8m 8m
21,3 8 8
1 0m
soilcloud.tech
Poste de refoulement - PLOMELIN (29)
OVA1.N4103-0028 Client: Quimper Bretagne Occidentale
X Y Système de coordonnées
1 167 055 7 217 599 RGF93 / CC48
SP2 Élévation Nivellement Angle Azimut Prof. atteinte
+29,38 m NGF - - 8,0 m
Données Type Début Fin Machine Opérateur
SP2 Pressiomètre 03/12/2025 03/12/2025 M311 MST
uae'd uaeviN
EM pfM* pLM*
eigolohtiL
noitavélÉ
Descriptions [MPa] [MPa] [MPa]
EM/pLM*
slituO
.forP
.forP
0 40 0 3 0 5 0 20
29,38 0 0
1
0,32 m
Limon marron brun
I* I* I* I*
1 1
1,2 m
28,18
Limon sableux
1,7 m
27,68
2 2
3,1 0,21 0,41 7,6
Limon sableux
3 micassé beige clair 3
mm 36 .maid eunitnoC eladïociléH erèiraT
4 4
5,4 0,62 0,98 5,5
4,5 m
24,88
5 5
6 Limon sableux 6
micassé beige clair
plus compacte
31,2 2,52 3,89 8,0
7 7
8m 8m
21,38 8 8
1 0,32m *I = Essai inexploitable
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Poste de refoulement - PLOMELIN (29)
OVA1.N4103-0028 Client: Quimper Bretagne Occidentale
X Y Système de coordonnées
1 167 041 7 217 609 RGF93 / CC48
PD1 Élévation Nivellement Angle Azimut Prof. atteinte
+29,56 m NGF - - 4,8 m
Données Type Début Fin Machine Opérateur
DPRB-PD1 Pénétromètre dynamique 16/12/2025 16/12/2025 M677 Leto
Type de pénétromètre Facteur de correction
GEOTOOL 0,89
Hauteur de chute Surface de pointe Masse frappante Masse accessoire Masse de la tige
75,0 cm 20,0 cm2 63,5 kg 4,88 kg 6,0 kg/m
Nombre de qd
noitavélÉ
coups [MPa]
.forP
0 5 10 15 20 25 30 35 40
29,56 0 1
2
2
9
20
16
8
3
2
1
1 1
2
2
3
7
5
3
3
2
3
2 2
2
2
2
2
2
1
2
3
3
3 3
26,46 5
5
5
6
6
8
8
6
9
4 9
10
11
18
25,16 18
18
20
50
Refus Refus
24,56 5
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OVA1.N4103-0028 Client: Quimper Bretagne Occidentale
X Y Système de coordonnées
1 167 050 7 217 607 RGF93 / CC48
PD2 Élévation Nivellement Angle Azimut Prof. atteinte
+29,39 m NGF - - 0,4 m
Données Type Début Fin Machine Opérateur
DPRB-PD2 Pénétromètre dynamique 16/12/2025 16/12/2025 M677 Leto
Type de pénétromètre Facteur de correction
GEOTOOL 0,89
Hauteur de chute Surface de pointe Masse frappante Masse accessoire Masse de la tige
75,0 cm 20,0 cm2 63,5 kg 4,88 kg 6,0 kg/m
Nombre de qd
noitavélÉ
coups [MPa]
0 5 10 15 20 25 30 35 40
29,39 1
1
10
Refus Refus
soilcloud.tech
Poste de refoulement - PLOMELIN (29)
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X Y Système de coordonnées
1 167 060 7 217 606 RGF93 / CC48
PD3 Élévation Nivellement Angle Azimut Prof. atteinte
+29,24 m NGF - - 5,1 m
Données Type Début Fin Machine Opérateur
DPRB-PD3 Pénétromètre dynamique 16/12/2025 16/12/2025 M677 Leto
Type de pénétromètre Facteur de correction
GEOTOOL 0,89
Hauteur de chute Surface de pointe Masse frappante Masse accessoire Masse de la tige
75,0 cm 20,0 cm2 63,5 kg 4,88 kg 6,0 kg/m
Nombre de qd
noitavélÉ
coups [MPa]
.forP
0 5 10 15 20 25 30 35 40
29,24 0 1
1
5
9
9
11
15
6
3
5
1 7
5
5
8
6
4
3
4
4
4
2 4
4
4
5
6
8
9
10
10
10
3 11
13
18
18
18
12
11
7
7
6
4 5
6
7
8
9
11
12
14
15
20
24,24 5 50
Refus Refus
23,24 6
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Poste de refoulement - PLOMELIN (29)
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X Y Système de coordonnées
1 167 055 7 217 600 RGF93 / CC48
PD4 Élévation Nivellement Angle Azimut Prof. atteinte
+29,41 m NGF - - 4,8 m
Données Type Début Fin Machine Opérateur
DPRB-PD4 Pénétromètre dynamique 16/12/2025 16/12/2025 M677 Leto
Type de pénétromètre Facteur de correction
GEOTOOL 0,89
Hauteur de chute Surface de pointe Masse frappante Masse accessoire Masse de la tige
75,0 cm 20,0 cm2 63,5 kg 4,88 kg 6,0 kg/m
Nombre de qd
noitavélÉ
coups [MPa]
.forP
0 5 10 15 20 25 30 35 40
29,41 0 0
0.33
0.33
0.33
1
1
2
28,71 2
3
4
1 2
2
2
3
3
2
3
2
3
3
27,41 2 4
5
5
5
5
5
5
5
5
5
3 4
5
5
5
5
5
6
11
11
10
4 10
10
11
12
15
18
18
24,71 50
Refus Refus
24,41 5
soilcloud.tech
Poste de refoulement - PLOMELIN (29)
OVA1.N4103-0028 Client: Quimper Bretagne Occidentale
X Y Système de coordonnées
1 167 063 7 217 610 RGF93 / CC48
PZ1 Élévation Nivellement Angle Azimut Prof. atteinte
+29,3 m NGF - - 5,0 m
Données Type Début Fin Machine Opérateur
PZO-PZ1 Piézomètre ouvert 03/12/2025 03/12/2025 M311 MST
Dp
Hw Hw
Sondage
Prof. P 5,0 m
Diamètre D 63,0 mm
0,7
Niveau d'eau 0,8
En cours de forage Hw 0,0 m
Tubage plein
Après équipement Hw 0,0 m
Tube
PVC Dt
Diamètre intérieur Dt 45,0 mm
1,7
Diamètre extérieur Dt 50,0 mm
Crépines De 2,0 à 5,0 m
Développement Non
Bouchon de fond Oui
Hauteur hors sol Ht 0,0 m P
Scellement du tube
Aucun(e)
Volume injecté - l
Protection
Tête métallique Non
Cadenas Non Tubage crépiné
Bouche à clef Oui
Regard béton Non
Diamètre protection Dp - mm
Hauteur hors sol Hp 0,0 m
Réception Piézomètre
Profondeur Eau - Début réception 0,0 m
Profondeur Eau - Fin réception 0,0 m
Durée réception - h
D
soilcloud.tech
ESSAI DE PERMEABILITE LEFRANC LIEU: PLOMELIN (29)
NF EN ISO 22282-2 SONDAGE: SP1 ESSAI DE 2 A 5 m
Dossier N°:OVA1.N4103-22 DATE : 01/12/2025 PROFONDEUR DE LA NAPPE: 0 m
Profondeur/ de 2 m
CAVITE
haut du tube à 5 m
Cote du tubage /TN Ht: 0 m
Ht
Hauteur de tubage dans le sol HT: 2 m
Longueur de la cavité L: 3 m
He Hp
Diametre de la cavité B: 0.063 m
Profondeur de la cavité/TN Hc: 3.5 m
HL Profondeur de la cavité/haut du tubage HL: 3.5 m
Hc Profondeur de la nappe/haut du tubage Hp: 0 m
Hw Hauteur de la nappe/centre de la cavité Hw: 3.5 m
Coefficient de forme de la cavité L/B C: 47.62
Diametre intérieur du tubage D: 0.045 m
Section intérieure du tubage S: 4.26E-01 m2
L Distance du centre de la cavité/sol imper H: 20 m
H
B FACTEUR DE FORME F 4.14
CHARGE HYDRAULIQUE H(0) 0.00 m
IMPERMEABLE
PERMEABILITE MESUREE KL 2.54E-06 m/s
-0.09
-0.08
-0.07
-0.06
-0.05
Ln (h0/h(t))
-0.04
-0.03
-0.02
-0.01
0
0 200 400 600 800 1000 1200 1400
Temps (sec)
Poste de refoulement - PLOMELIN (29)
OVA1.N4103-0028 Client: Quimper Bretagne Occidentale
X Y Système de coordonnées
1 167 056 7 217 599 RGF93 / CC48
PZ2 Élévation Nivellement Angle Azimut Prof. atteinte
+29,4 m NGF - - 5,0 m
Données Type Début Fin Machine Opérateur
PZO-PZ2 Piézomètre ouvert 03/12/2025 03/12/2025 M311 MST
Dp
Hw
Hw
Sondage
Prof. P 5,0 m
Diamètre D 63,0 mm
Niveau d'eau
En cours de forage Hw 0,32 m
Tubage plein
Après équipement Hw 0,0 m
1,2
Tube
PVC Dt
Diamètre intérieur Dt 45,0 mm
1,7
Diamètre extérieur Dt 50,0 mm
Crépines De 2,0 à 5,0 m
Développement Non
Bouchon de fond Oui
Hauteur hors sol Ht 0,0 m P
Scellement du tube
Aucun(e)
Volume injecté - l
Protection
Tête métallique Non
Cadenas Non Tubage crépiné
Bouche à clef Oui
Regard béton Non
Diamètre protection Dp - mm
Hauteur hors sol Hp 0,0 m
Réception Piézomètre
Profondeur Eau - Début réception 0,32 m
Profondeur Eau - Fin réception 0,0 m
Durée réception - h
D
soilcloud.tech
ESSAI DE PERMEABILITE LEFRANC LIEU: PLOMELIN (29)
NF EN ISO 22282-2 SONDAGE: SP2 ESSAI DE 2 A 5 m
Dossier N°:OVA1.N4103-28 DATE : 26/06/2025 PROFONDEUR DE LA NAPPE: 0 m
Profondeur/ de 2 m
CAVITE
haut du tube à 5 m
Cote du tubage /TN Ht: 0 m
Ht
Hauteur de tubage dans le sol HT: 2 m
Longueur de la cavité L: 3 m
He Hp
Diametre de la cavité B: 0.063 m
Profondeur de la cavité/TN Hc: 3.5 m
HL Profondeur de la cavité/haut du tubage HL: 3.5 m
Hc Profondeur de la nappe/haut du tubage Hp: 0 m
Hw Hauteur de la nappe/centre de la cavité Hw: 3.5 m
Coefficient de forme de la cavité L/B C: 47.62
Diametre intérieur du tubage D: 0.045 m
Section intérieure du tubage S: 4.26E-01 m2
L Distance du centre de la cavité/sol imper H: 20 m
H
B FACTEUR DE FORME F 4.14
CHARGE HYDRAULIQUE H(0) 0.00 m
IMPERMEABLE
PERMEABILITE MESUREE KL 4.34E-06 m/s
-0.45
-0.4
-0.35
-0.3
-0.25
Ln (h0/h(t))
-0.2
-0.15
-0.1
-0.05
0
0.05
0 200 400 600 800 1000 1200 1400
Temps (sec)
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