Pièce
CGC_EXE_DARD_NDC_001511_B_Note d'évaluation des efforts dancrages des culées pour vérinage.pdf · 4 290 mots · du marché « Accompagnement technique sur les ponts, viaducs et ouvrages d'art pour préparer la fin des concessions autoroutières », dossier de consultation officiel.
MAITRISE D’OUVRAGE : MAITRISE D’OEUVRE :
ATMB
Direction du Développement IOA
de l’Ingénierie et de Les Pleiades
l’Innovation Park Nord
1440 Rte de Cluses 74370 METZ TESSY
74315 BONNEVILLE
ROUTE BLANCHE - RN205
Réparation et renforcement du Pont du Dard
Groupement d’entreprises Entreprise émettrice
NOTE D’EVALUATION DES EFFORTS D’ANCRAGES DES CULEES POUR VERINAGE
GROUPEMENT COLAS GC/MMBA/EVEREST ECHAFAUDAGE
CONFORME A L'EXECUTION
Ind. Date Modifications établi par vérifié par approuvé par
A 12/11/2020 Première diffusion A. AISSA F. CHEBBI A. TEMPLIER
B 22/04/2021 MAJ suite NO n°034 A. AISSA F. CHEBBI A. TEMPLIER
N° C G C E X E D A R D N D C 1 5 1 1 B
EMETTEUR PHASE PROJET TYPE DOC. INDICE
Pont du dard – Etudes d’exécutions
SOMMAIRE
1. Objet ..................................................................................................................................................................... 3
2. Géométrie des culées et positions des vérins .......................................................................................... 3
2.1 Positions et caractéristiques des vérins ......................................................................................... 8
3. Rappel des descentes de charges ................................................................................................................ 9
3.1 Méthodologie ............................................................................................................................................ 9
3.2 Convention de signe................................................................................................................................ 9
3.3 Descentes de charges sur vérins ...................................................................................................... 10
3.4 Descentes de charges sur appareils d’appuis.............................................................................. 11
4. Calcul des efforts de clouage : ................................................................................................................... 12
4.1 Verinage avec charge de construction ........................................................................................... 12
4.2 Verinage sans charge de construction ........................................................................................... 15
4.3 Schémas de clouage .............................................................................................................................. 18
5. CONCLUSION : ................................................................................................................................................. 20
6. Annexe 1 : poids de l'échafaudages sous le tablier............................................................................. 21
ACTING
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Pont du dard – Etudes d’exécutions
1. OBJET
L’objet de cette note est d’évaluer les efforts qui seraient nécessaires d’appliquer aux culées par
une solution de clous actifs pour assurer la stabilité générale des culées C0 et C1 en phase de
vérinage dans le cadre du projet de réparation et de renforcement du Pont du Dard.
L’évaluation des efforts de clouage à appliquer aux culées par une solution de clous actifs de cette
note peut servir à :
- L’étude de faisabilité et fiabilité de la solution de clouage.
- Prédimensionnement des clous.
B
Une étude d’exécution complète sera nécessaire pour la vérification de la stabilité des culées sous
des critères à préciser (rotations limites, déplacement limite, etc. .. ).
NOTA : voir les données d’entrées nécessaires à cette étude en conclusion de la présente note
2. GEOMETRIE DES CULEES ET POSITIONS DES VERINS
Les extraits suivants, issus des plans de l’existant et des plans d’archive, donnent les principales
dimensions et caractéristiques des culées :
Culée C0 (rive droite)
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Culée C1 (rive gauche)
ACTING
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Pont du dard – Etudes d’exécutions
La géométrie de la culée C0 prise en compte dans les calculs est présentée ci-dessous :
- Hauteur culée aval =2.80m (déduite des plans d’archive)
- Hauteur culée amont =1.6 m (déduite des plans d’archive)
- Largeur semelle 2.5m (déduite des plans de l’existant)
- Hauteur semelle 1m (déduite des plans de l’existant)
N.B : A partir des plans d’archives et des plans DCE de l’existant à disposition, aucune information
concernant la variabilité potentielle des dimensions des semelles de fondation des culées en
fonction de la variation de la hauteur n’est présente. Ainsi par défaut, nous prenons l’hypothèse que
la semelle sous culée C0 a des dimensions constantes sur toute la largeur de la culée.
Coupe culée C0 coté aval
ACTING
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Coupe culée C0 coté amont
NOTA : il est à noter qu’il n’y a que très peu de hauteur de chevêtre au-dessus de la semelle côté
amont, ce qui réduit la possibilité d’implantation des clous (notamment compte tenu de
l’encombrement des niches de vérinage et des renforts d’équilibre du coin à créer), ce point devra
faire l’objet d’une attention particulière lors de la mise au point.
La géométrie de la culée C1 prise en compte dans les calculs est présentée ci-dessous :
- Hauteur culée aval =6.10m (déduite des plans d’archive)
- Hauteur culée centre =3.00m (déduite des plans d’archive)
- Hauteur culée amont =1.6 m (déduite des plans d’archive)
- Largeur semelle 3.7m (déduite des plans de l’existant)
- Hauteur semelle 1m (déduite des plans de l’existant)
N.B : A partir des plans d’archives et des plans DCE de l’existant à disposition, aucune information
concernant la variabilité potentielle des dimensions des semelles de fondation des culées en
fonction de la variation de la hauteur n’est présente. Ainsi par défaut, nous prenons l’hypothèse que
la semelle sous culée C1 a des dimensions constantes sur toute la largeur de la culée.
Coupe culée C1 coté amont
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Pont du dard – Etudes d’exécutions
Coupe culée C1 coté aval
Coupe culée C1 centre
NOTA : il est à noter qu’il n’y a que très peu de hauteur de chevêtre au-dessus de la semelle côté
amont, ce qui réduit la possibilité d’implantation des clous (notamment compte tenu de
l’encombrement des niches de vérinage et des renforts d’équilibre du coin à créer), ce point devra
faire l’objet d’une attention particulière lors de la mise au point.
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2.1 POSITIONS ET CARACTERISTIQUES DES VERINS
Positions des vérins
Des niches seront créées au niveau des culées pour la réalisation du vérinage.
Ci-dessous des schémas de principe présentant la position des vérins et des niches au niveau des
culées :
NOTA : Les 4 vérins seront installés au niveau des niches prévues pour cette opération à une
distance entre l’axe du vérin et le nu de la culée égale à 9 cm. Les vérifications locales de structure
et les dispositions constructives nécessaires permettant d’effectuer cette opération de vérinage en
sécurité devront prendre en compte cet encombrement réduit et cette proximité des charges avec
le bord libre de la structure existante (assurer l’équilibre du coin béton de la culée entre autres).
Caractéristiques des vérins
Nous donnons ci-dessous les différentes caractéristiques des vérins :
ACTING
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3. Rappel des descentes de charges
3.1 METHODOLOGIE
Descente de charge sur appareils d’appuis
La descente de charges sur appareils d’appuis est donnée en arase supérieure de l’appareil d’appui.
Descente de charge sur vérins
La descente de charges sur vérins est donnée en tête de vérin.
3.2 CONVENTION DE SIGNE
La convention de signe des descentes de charges est la suivante :
• Fz > 0 pour de la compression.
• Fx > 0 dans la direction Culée C0 ➔ Culée C1.
• Fy > 0 dans la direction Aval ➔ Amont.
• Mx > 0 dans le sens inverse des aiguilles d’une montre en regardant dans la direction
Culée C0 ➔ Culée C1.
• My > 0 dans le sens inverse des aiguilles d’une montre en regardant de l’aval vers l’amont.
N.B : Les valeurs données dans les tableaux des descentes des charges sont les réactions d’appuis
issus des ressorts modélisant les appareils d’appuis et les vérins. Les efforts transmis sont donc
égaux en valeur mais opposés en signe.
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3.3 DESCENTES DE CHARGES SUR VERINS
En phase de vérinage, la descente de charge en tête des vérins est résumée ci-dessous :
Avec charge de construction :
N.B : La charge de construction prise en compte est une charge surfacique forfaitaire égale à 2KN/m²
conformément au « §5.6 charges de construction » de la note de modelisations
B «CGC_EXE_DARD_NDC_001503_C_Note de modelisation ». Le poids total du à la charge de construction,
égale à 672 KN , est supérieur au poids total de l’échafaudage sous le tablier égale à 212.97 KN selon la fiche
présenté par le chantier (voir annexe 1).
DDC sur vérins
ELS Construction
[kN] [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kNm]
FX FY FZ MX MY MZ
max 0,3 5,4 1381,6 0,0 0,0 0,0
Vérin Aval C0
min -1,0 -5,9 1201,3 0,0 0,0 0,0
max -0,1 11,3 1334,0 0,0 0,0 0,0
Vérin Amont C0
min -2,1 -10,8 1154,4 0,0 0,0 0,0
max 0,5 2,0 1372,3 0,0 0,0 0,0
Vérin Aval C1
min 0,1 -2,2 1193,0 0,0 0,0 0,0
max 2,4 14,6 1331,5 0,0 0,0 0,0
Vérin Amont C1
min 0,0 -14,3 1151,3 0,0 0,0 0,0
DDC sur vérins
ELU Construction
[kN] [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kNm]
FX FY FZ MX MY MZ
max 0,9 8,2 1891,4 0,0 0,0 0,0
Vérin Aval C0
min -1,4 -8,8 1198,4 0,0 0,0 0,0
max 0,8 16,8 1827,0 0,0 0,0 0,0
Vérin Amont C0
min -2,9 -16,3 1151,6 0,0 0,0 0,0
max 0,7 3,0 1878,6 0,0 0,0 0,0
Vérin Aval C1
min -0,1 -3,2 1190,1 0,0 0,0 0,0
max 3,3 21,8 1823,6 0,0 0,0 0,0
Vérin Amont C1
min -1,2 -21,6 1148,5 0,0 0,0 0,0
La réaction verticale sur vérin retenue pour le calcul est F z,A,ELS = 1381.6 KN
La réaction verticale sur vérin retenue pour le calcul est F z,A,ELU = 1891.4 KN
Sans charge de construction :
DDC sur vérins
ELS Construction
[kN] [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kNm]
FX FY FZ MX MY MZ
max -0,5 5,3 1212,8 0,0 0,0 0,0
Vérin Aval C0
min -1,1 -6,0 1201,3 0,0 0,0 0,0
max -1,8 11,2 1166,0 0,0 0,0 0,0
Vérin Amont C0
min -2,1 -10,7 1154,4 0,0 0,0 0,0
max 0,5 2,0 1204,3 0,0 0,0 0,0
Vérin Aval C1
min 0,4 -2,2 1193,0 0,0 0,0 0,0
max 2,5 14,5 1162,6 0,0 0,0 0,0
Vérin Amont C1
min 2,1 -14,2 1151,3 0,0 0,0 0,0
DDC sur vérins
ELU Construction
[kN] [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kNm]
FX FY FZ MX MY MZ
max -0,4 8,2 1638,1 0,0 0,0 0,0
Vérin Aval C0
min -1,5 -8,9 1198,4 0,0 0,0 0,0
max -1,7 16,7 1574,9 0,0 0,0 0,0
Vérin Amont C0
min -2,9 -16,2 1151,6 0,0 0,0 0,0
max 0,7 3,0 1626,7 0,0 0,0 0,0
Vérin Aval C1
min 0,3 -3,3 1190,1 0,0 0,0 0,0
max 3,4 21,8 1570,4 0,0 0,0 0,0
Vérin Amont C1
min 2,0 -21,4 1148,5 0,0 0,0 0,0
La réaction verticale sur vérin retenue pour le calcul est F z,A,ELS = 1212.8 KN
La réaction verticale sur vérin retenue pour le calcul est F z,A,ELU = 1638.1 KN
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3.4 DESCENTES DE CHARGES SUR APPAREILS D’APPUIS
La descente de charge sur les appareils d’appuis est résumée ci-dessous :
Culée C0 - ELS QUASI-PERMENAN
ELS QP
AA1 (C0) AA2 (C0)
F1x [KN] F1y [KN] F1z [KN] α1 [mrad] F2x [KN] F2y [KN] F2z [KN] α2 [mrad]
ELS QP - F1xmax -2 -2 1206 1,17 -2 2 1161 1,24
ELS QP - F1xmin -24 -6 1207 0,25 -24 6 1163 0,40
ELS QP - F1ymax -2 -2 1206 1,23 -3 2 1161 1,30
ELS QP - F1ymin -23 -6 1207 0,18 -24 6 1163 0,33
ELS QP - F1zmax -24 -6 1207 0,25 -24 6 1163 0,40
ELS QP - F1zmin -2 -2 1206 1,17 -2 2 1161 1,24
ELS QP - α1max -7 -2 1206 1,36 -8 2 1162 1,43
ELS QP - α1min -19 -6 1207 0,12 -19 6 1163 0,27
ELS QP - F2xmax -2 -2 1206 1,17 -2 2 1161 1,24
ELS QP - F2xmin -24 -6 1207 0,25 -24 6 1163 0,40
ELS QP - F2ymax -23 -6 1207 0,18 -24 6 1163 0,33
ELS QP - F2ymin -2 -2 1206 1,23 -3 2 1161 1,30
ELS QP - F2zmax -24 -6 1207 0,25 -24 6 1163 0,40
ELS QP - F2zmin -2 -2 1206 1,17 -2 2 1161 1,24
ELS QP - α2max -11 -3 1206 1,36 -11 3 1162 1,45
ELS QP - α2min -15 -5 1207 0,12 -16 5 1162 0,25
Culée C1 - ELS QUASI-PERMENANT
ELS QP
AA1 (C1) AA2 (C1)
F1x [KN] F1y [KN] F1z [KN] α1 [mrad] F2x [KN] F2y [KN] F2z [KN] α2 [mrad]
ELS QP - F1xmax 24 -6 1198 -0,36 24 6 1154 -0,51
ELS QP - F1xmin 2 -2 1200 -1,20 2 2 1156 -1,27
ELS QP - F1ymax 2 -2 1200 -1,26 3 2 1156 -1,33
ELS QP - F1ymin 24 -6 1198 -0,29 24 6 1154 -0,44
ELS QP - F1zmax 2 -2 1200 -1,20 2 2 1156 -1,27
ELS QP - F1zmin 24 -6 1198 -0,36 24 6 1154 -0,51
ELS QP - α1max 15 -5 1199 -0,20 16 5 1155 -0,33
ELS QP - α1min 11 -3 1199 -1,42 11 3 1155 -1,51
ELS QP - F2xmax 24 -6 1198 -0,36 24 6 1154 -0,51
ELS QP - F2xmin 2 -2 1200 -1,20 2 2 1156 -1,27
ELS QP - F2ymax 24 -6 1198 -0,29 24 6 1154 -0,44
ELS QP - F2ymin 2 -2 1200 -1,26 3 2 1156 -1,33
ELS QP - F2zmax 2 -2 1200 -1,20 2 2 1156 -1,27
ELS QP - F2zmin 24 -6 1198 -0,36 24 6 1154 -0,51
ELS QP - α2max 15 -5 1199 -0,20 16 5 1155 -0,33
ELS QP - α2min 11 -3 1199 -1,42 11 3 1155 -1,51
La réaction verticale sur vérin retenue pour le calcul est F z,v,ELS = 1181.5 KN
La réaction verticale sur vérin retenue pour le calcul est F z,v,ELU = 1181.5 x 1.35 = 1595 KN
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4. CALCUL DES EFFORTS DE CLOUAGE :
4.1 VERINAGE AVEC CHARGE DE CONSTRUCTION
Geometrie
Culée C0 (rive droite)
Hauteur moyenne coté amont (m) 1,60
Largeur coté amont (m) 7,50
Hauteur moyenne coté aval (m) 2,80
Largeur coté aval (m) 3,00
Culée C1 (rive gauche)
Hauteur moyenne coté amont (m) 1,60
Largeur coté amont (m) 3,50
Hauteur moyenne centre de la culée (m) 3,00
Largeur centre de la culée (m) 4,00
Hauteur moyenne coté aval (m) 6,10
Largeur coté aval (m) 3,00
Reactions
Verins
Reaction max par verin à l'ELS (KN) 1381,60
Reaction max par verin à l'ELU (KN) 1891,40
Appuis
Reaction retenu par appui à l'ELS (KN) 1181,50
Reaction retenu par appui à l'ELU (KN) 1595,03
Moments
Culée C0 (verin)
Excentrement Axe verin / Axe semelle (m) 1,16
Moment total ELS du aux efforts sur verins (KN.m) 3205,31
Moment total ELU du aux efforts sur verins (KN.m) 4388,05
Culée C0 (Appui)
Excentrement Axe AA / Axe semelle (m) 0,75
Moment total ELS du aux efforts sur AA (KN.m) 1772,25
Moment total ELU du aux efforts sur AA (KN.m) 2392,54
Culée C0 (Ecart du moment)
Difference du moment à l'ELS (KN.m) 1433,06
Difference du moment à l'ELU (KN.m) 1995,51
Culée C1 (verin)
Excentrement Axe verin / Axe semelle (m) 1,76
Moment total ELS du aux efforts sur verins (KN.m) 4863,23
Moment total ELU du aux efforts sur verins (KN.m) 6657,73
Culée C1 (Appui)
Excentrement Axe AA / Axe semelle (m) 1,35
Moment total ELS du aux efforts sur AA (KN.m) 3190,05
Moment total ELU du aux efforts sur AA (KN.m) 4306,57
Culée C1 (Ecart du moment)
Difference du moment à l'ELS (KN.m) 1673,18
Difference du moment à l'ELU (KN.m) 2351,16
ACTING
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B
Efforts de Clouage
Distance du clou par Effort lineaire au
Hauteur totale Hauteur du culée Largeur d'application
Delta M (ELS) rapport arase sup de la niveau de la ligne
(m) sans semelle (m) de l'effort (m)
culée (m) des clous (KN/ml)
Culée C0 Moment lineaire coté amont (KN.m/ml) 136,48 1,60 0,60 0,40 113,74 7,50
Moment lineaire coté aval (KN.m/ml) 136,48 2,80 1,80 0,80 68,24 3,00
Culée C1 Moment lineaire coté amont (KN.m/ml) 159,35 1,60 0,60 0,40 132,79 3,50
Moment lineaire partie centrale (KN.m/ml) 159,35 3,00 2,00 1,00 79,68 4,00
Moment lineaire coté aval (KN.m/ml) 159,35 6,10 5,10 1,00 31,25 3,00
Distance du clou par Effort lineaire au
Hauteur totale Hauteur du culée Largeur d'application
Delta M (ELU) rapport arase sup de la niveau de la ligne
(m) sans semelle (m) de l'effort (m)
Ci-dessous les efforts de clouage calculés par ligne de clous :
culée (m) des clous (KN/ml)
Culée C0 Moment lineaire coté amont (KN.m/ml) 190,05 1,60 0,60 0,40 158,37 7,50
Pont du dard – Etudes d’exécutions
Moment lineaire coté aval (KN.m/ml) 190,05 2,80 1,80 0,80 95,02 3,00
Culée C1 Moment lineaire coté amont (KN.m/ml) 223,92 1,60 0,60 0,40 186,60 3,50
Moment lineaire partie centrale (KN.m/ml) 223,92 3,00 2,00 1,00 111,96 4,00
Moment lineaire coté aval (KN.m/ml) 223,92 6,10 5,10 1,00 43,91 3,00
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ACTING
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B
B
à 0.6 m.
Efforts de Clouage
Distance du clou par Effort lineaire au
Hauteur totale Hauteur du culée Largeur d'application
Delta M (ELS) rapport arase sup de la niveau de la ligne
(m) sans semelle (m) de l'effort (m)
culée (m) des clous (KN/ml)
Culée C0 Moment lineaire coté amont (KN.m/ml) 136,48 1,60 0,60 0,60 136,48 7,50
Moment lineaire coté aval (KN.m/ml) 136,48 2,80 1,80 0,80 68,24 3,00
Culée C1 Moment lineaire coté amont (KN.m/ml) 159,35 1,60 0,60 0,60 159,35 3,50
Moment lineaire partie centrale (KN.m/ml) 159,35 3,00 2,00 1,00 79,68 4,00
Moment lineaire coté aval (KN.m/ml) 159,35 6,10 5,10 1,00 31,25 3,00
Distance du clou par Effort lineaire au
Hauteur totale Hauteur du culée Largeur d'application
Delta M (ELU) rapport arase sup de la niveau de la ligne
(m) sans semelle (m) de l'effort (m)
culée (m) des clous (KN/ml)
Culée C0 Moment lineaire coté amont (KN.m/ml) 190,05 1,60 0,60 0,60 190,05 7,50
Pont du dard – Etudes d’exécutions
Moment lineaire coté aval (KN.m/ml) 190,05 2,80 1,80 0,80 95,02 3,00
Culée C1 Moment lineaire coté amont (KN.m/ml) 223,92 1,60 0,60 0,60 223,92 3,50
positionnement des clous actifs qui nécessite beaucoup de précision.
Moment lineaire partie centrale (KN.m/ml) 223,92 3,00 2,00 1,00 111,96 4,00
Moment lineaire coté aval (KN.m/ml) 223,92 6,10 5,10 1,00 43,91 3,00
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N.B : Il est à noter que ce calcul avec ces bras de levier reste théorique vue l’encombrement des
éléments au niveau des culées (Niches de vérinage , renforts d’équilibre du coin à créer, clavage
de clous en prenant une distance minimale du clou par rapport à l’arase supérieure de la culée égale
Suite à la demande du chantier, nous ajoutons un tableau de calcul des efforts de clouage par ligne
ACTING
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des murs garde-grève en arrière des culées , Anodes de protection cathodique) d’où la difficulté de
Pont du dard – Etudes d’exécutions
4.2 VERINAGE SANS CHARGE DE CONSTRUCTION
Geometrie
Culée C0 (rive droite)
Hauteur moyenne coté amont (m) 1,60
Largeur coté amont (m) 7,50
Hauteur moyenne coté aval (m) 2,80
Largeur coté aval (m) 3,00
Culée C1 (rive gauche)
Hauteur moyenne coté amont (m) 1,60
Largeur coté amont (m) 3,50
Hauteur moyenne centre de la culée (m) 3,00
Largeur centre de la culée (m) 4,00
Hauteur moyenne coté aval (m) 6,10
Largeur coté aval (m) 3,00
Reactions
Verins
Reaction max par verin à l'ELS (KN) 1212,80
Reaction max par verin à l'ELU (KN) 1638,10
Appuis
Reaction retenu par appui à l'ELS (KN) 1181,50
Reaction retenu par appui à l'ELU (KN) 1595,03
Moments
Culée C0 (verin)
Excentrement Axe verin / Axe semelle (m) 1,16
Moment total ELS du aux efforts sur verins (KN.m) 2813,70
Moment total ELU du aux efforts sur verins (KN.m) 3800,39
Culée C0 (Appui)
Excentrement Axe AA / Axe semelle (m) 0,75
Moment total ELS du aux efforts sur AA (KN.m) 1772,25
Moment total ELU du aux efforts sur AA (KN.m) 2392,54
Culée C0 (Ecart du moment)
Difference du moment à l'ELS (KN.m) 1041,45
Difference du moment à l'ELU (KN.m) 1407,85
Culée C1 (verin)
Excentrement Axe verin / Axe semelle (m) 1,76
Moment total ELS du aux efforts sur verins (KN.m) 4269,06
Moment total ELU du aux efforts sur verins (KN.m) 5766,11
Culée C1 (Appui)
Excentrement Axe AA / Axe semelle (m) 1,35
Moment total ELS du aux efforts sur AA (KN.m) 3190,05
Moment total ELU du aux efforts sur AA (KN.m) 4306,57
Culée C1 (Ecart du moment)
Difference du moment à l'ELS (KN.m) 1079,01
Difference du moment à l'ELU (KN.m) 1459,54
ACTING
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B
Efforts de Clouage
Distance du clou par Effort lineaire au
Hauteur totale Hauteur du culée Largeur d'application
Delta M (ELS) rapport arase sup de la niveau de la ligne
(m) sans semelle (m) de l'effort (m)
culée (m) des clous (KN/ml)
Culée C0 Moment lineaire coté amont (KN.m/ml) 99,19 1,60 0,60 0,40 82,65 7,50
Moment lineaire coté aval (KN.m/ml) 99,19 2,80 1,80 0,80 49,59 3,00
Culée C1 Moment lineaire coté amont (KN.m/ml) 102,76 1,60 0,60 0,40 85,64 3,50
Moment lineaire partie centrale (KN.m/ml) 102,76 3,00 2,00 1,00 51,38 4,00
Moment lineaire coté aval (KN.m/ml) 102,76 6,10 5,10 1,00 20,15 3,00
Distance du clou par Effort lineaire au
Hauteur totale Hauteur du culée Largeur d'application
Delta M (ELU) rapport arase sup de la niveau de la ligne
(m) sans semelle (m) de l'effort (m)
Ci-dessous les efforts de clouage calculés par ligne de clous :
culée (m) des clous (KN/ml)
Culée C0 Moment lineaire coté amont (KN.m/ml) 134,08 1,60 0,60 0,40 111,73 7,50
Pont du dard – Etudes d’exécutions
Moment lineaire coté aval (KN.m/ml) 134,08 2,80 1,80 0,80 67,04 3,00
Culée C1 Moment lineaire coté amont (KN.m/ml) 139,00 1,60 0,60 0,40 115,84 3,50
Moment lineaire partie centrale (KN.m/ml) 139,00 3,00 2,00 1,00 69,50 4,00
Moment lineaire coté aval (KN.m/ml) 139,00 6,10 5,10 1,00 27,26 3,00
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ACTING
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B
B
à 0.6 m.
Efforts de Clouage
Distance du clou par Effort lineaire au
Hauteur totale Hauteur du culée Largeur d'application
Delta M (ELS) rapport arase sup de la niveau de la ligne
(m) sans semelle (m) de l'effort (m)
culée (m) des clous (KN/ml)
Culée C0 Moment lineaire coté amont (KN.m/ml) 99,19 1,60 0,60 0,60 99,19 7,50
Moment lineaire coté aval (KN.m/ml) 99,19 2,80 1,80 0,80 49,59 3,00
Culée C1 Moment lineaire coté amont (KN.m/ml) 102,76 1,60 0,60 0,60 102,76 3,50
Moment lineaire partie centrale (KN.m/ml) 102,76 3,00 2,00 1,00 51,38 4,00
Moment lineaire coté aval (KN.m/ml) 102,76 6,10 5,10 1,00 20,15 3,00
Distance du clou par Effort lineaire au
Hauteur totale Hauteur du culée Largeur d'application
Delta M (ELU) rapport arase sup de la niveau de la ligne
(m) sans semelle (m) de l'effort (m)
culée (m) des clous (KN/ml)
Culée C0 Moment lineaire coté amont (KN.m/ml) 134,08 1,60 0,60 0,60 134,08 7,50
Pont du dard – Etudes d’exécutions
Moment lineaire coté aval (KN.m/ml) 134,08 2,80 1,80 0,80 67,04 3,00
Culée C1 Moment lineaire coté amont (KN.m/ml) 139,00 1,60 0,60 0,60 139,00 3,50
positionnement des clous actifs qui nécessite beaucoup de précision.
Moment lineaire partie centrale (KN.m/ml) 139,00 3,00 2,00 1,00 69,50 4,00
Moment lineaire coté aval (KN.m/ml) 139,00 6,10 5,10 1,00 27,26 3,00
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des murs garde-grève en arrière des culées , Anodes de protection cathodique) d’où la difficulté de
N.B : Il est à noter que ce calcul avec ces bras de levier reste théorique vue l’encombrement des
éléments au niveau des culées (Niches de vérinage , renforts d’équilibre du coin à créer, clavage
de clous en prenant une distance minimale du clou par rapport à l’arase supérieure de la culée égale
Suite à la demande du chantier, nous ajoutons un tableau de calcul des efforts de clouage par ligne
ACTING
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4.3 SCHEMAS DE CLOUAGE
• Culée C1
Attention
encombrement
Attention
encombrement
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Pont du dard – Etudes d’exécutions
• Culée C0
Attention
encombrement
Attention
encombrement
NOTA : les efforts de clouage actif devront être repris en butée sur le sol en phase définitive
(hypothèses à voir avec le bureau géotechnique)
ACTING
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5. CONCLUSION :
L’évaluation des efforts de clouage à appliquer aux culées par une solution de clous actifs peut servir
à:
- L’étude de faisabilité et fiabilité de la solution de clouage.
- Prédimensionnement des clous.
Il est à noter que ce calcul avec les bras de levier retenus reste théorique vue l’encombrement des
éléments au niveau des culées (Niches de vérinage , renforts d’équilibre du coin à créer, clavage
des murs garde-grève en arrière des culées , Anodes de protection cathodique) d’où la difficulté de
positionnement des clous qui nécessite beaucoup de précision.
Cette étude est insuffisante pour déterminer le comportement et la stabilité des culées en phase de
B verinage.
Une étude d’exécution complète sera nécessaire pour la vérification de la stabilité des culées sous
des critères à préciser (rotations limites, déplacement limite, etc. .. ).
Cette étude complémentaire nécessite :
- Des données géométriques exactes des culées existantes. (élévations et coupes sur culées
dans les différentes sections , levé topographique).
- Les niveaux du TN par rapport aux culées.
- Les raideurs des sols sous les fondations et les raideurs de sols à considérer en
poussée/butée sur la hauteur des culées.
- L’implantation et les caractéristiques des clous envisagés.
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6. ANNEXE 1 : POIDS DE L'ECHAFAUDAGES SOUS LE
TABLIER
B
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Texte extrait tel quel de la pièce officielle, qui seule fait foi. La mise en page du document d'origine peut différer.