Pièce
CGC_EXE_DARD_NDC_1509_A_Note appuis de verinage.pdf · 17 857 mots · du marché « Accompagnement technique sur les ponts, viaducs et ouvrages d'art pour préparer la fin des concessions autoroutières », dossier de consultation officiel.
MAITRISE D’OUVRAGE : MAITRISE D’OEUVRE :
ATMB
Direction du Développement IOA
de l’Ingénierie et de Les Pleiades
l’Innovation Park Nord
1440 Rte de Cluses 74370 METZ TESSY
74315 BONNEVILLE
ROUTE BLANCHE - RN205
Réparation et renforcement du Pont du Dard
Groupement d’entreprises Entreprise émettrice
NOTE DE DIMENSIONNEMENT DES APPUIS DE VERINAGE
GROUPEMENT COLAS GC/MMBA/EVEREST ECHAFAUDAGE
CONFORME A L'EXECUTION
Ind. Date Modifications établi par vérifié par approuvé par
A 25/09/2020 Première diffusion F. CHEBBI O. HELAS A. TEMPLIER
N° C G C E X E D A R D N D C 1 5 0 9 A
EMETTEUR PHASE PROJET TYPE DOC. INDICE
Pont du dard – Etudes d’exécutions
SOMMAIRE
1. Objet ..................................................................................................................................................................... 3
2. Documents de référence ................................................................................................................................ 3
3. Rappel Geometrie............................................................................................................................................. 3
3.1 Description de l’ouvrage ....................................................................................................................... 3
3.2 Géométrie des appuis ............................................................................................................................ 4
4. Principes et methodes de verinage ............................................................................................................ 7
5. Descente de charge phase verinage ........................................................................................................ 11
6. Verification de stabilité des consoles de verinage.............................................................................. 12
6.1 Hypothèses de calcul : .......................................................................................................................... 12
6.2 Géométrie de calcul des consoles de vérinage : ......................................................................... 12
6.3 Caractéristiques des barres précontraintes : .............................................................................. 13
6.4 Modélisation et résultats des calculs : ........................................................................................... 14
7. Verification de l’entretoise sur appui en phase provisoire côté C1............................................... 14
8. Calcul du ferraillage des consoles de vérinage ................................................................................... 15
9. Calcul des entretoises en phase définitive afin de reconstituer la section démolie pour vérinage
15
10. Conclusion ....................................................................................................................................................... 15
11. ANNEXE 1 : Extrait du modèle et résultats de calcul de la console de C0 .................................... 16
12. ANNEXE 2 : Extrait du modèle et résultats de calcul de la console de C1 .................................... 17
13. ANNEXE 3 : entretoises en phase de vérinage : sollicitations / vérifications de flexion et de
tranchant .................................................................................................................................................................. 18
ACTING
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Pont du dard – Etudes d’exécutions
1. OBJET
L’objet de cette note est le dimensionnement et la justification des appuis provisoires de vérinage
pour le remplacement des appareils d’appuis du Pont du Dard.
Les descentes de charges en phase de construction sont issues du modèle général du tablier
présenté dans la note « CGC_EXE_DARD_NDC_001502_E_Note DDC ».
2. DOCUMENTS DE REFERENCE
Document marché :
- Plans d’archives
Relevés chantier :
- Relevé des câbles (ferroscan) – A venir
NOTA : la géométrie des appuis des consoles de vérinage et la position des barres de
précontrainte sera à ajuster en fonction de ces relevés
3. RAPPEL GEOMETRIE
3.1 DESCRIPTION DE L’OUVRAGE
Les principales caractéristiques de l’ouvrage sont :
- Ouvrage routier
- Portée entre axe de culées en plan de 31.00 et de 31.08m en développée
- Débord d’about de tablier : 0.50m à chaque about
- Hauteur tablier : 2.10m y compris dalle de compression
- Type d’appui : Culée perchée fondée sur massif gros béton pour s’assoir sur le rocher
- Tracé fil rouge en élévation : pente constante de 7%
- Tracé en plan : alignement droit
- Largeur totale : 10.80m
- Largeur utile (hors barrière de sécurite) : 8.92m
- Largeur roulable : 8.73m
- Largeur chaussée : 7.82m composée d’une voie par sens et 2 sens de circulation de largeur
3.77m et 4.05m
Les extraits suivants, issus des plans du DCE, donnent les principales dimensions et
caractéristiques de l’ouvrage existant.
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3.2 GEOMETRIE DES APPUIS
Les extraits suivants, issus des plans d’archives, donnent les principales dimensions et
caractéristiques des appuis cotés culée C0 et culée C1 ainsi que les positions théoriques des câbles
de précontrainte et des armatures passives.
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4. PRINCIPES ET METHODES DE VERINAGE
Nous considérons dans la présente étude que l’opération de vérinage sera réalisée à l’aide de deux
vérins par appui de poutre positionnés autant que possible dans l’axe des appuis définitifs afin
d’éviter au maximum déséquilibre de la culée en phase provisoire. Des consoles en béton
provisoires, ancrées au niveau des poutres par des barres précontraintes, serviront de points de
levage pour les vérins.
Les efforts provenant des variations linéaires de tablier pourront être négligées en phase provisoire
de vérinage compte tenu de la durée relativement brève de l’opération.
Nous considérons qu’aucun effort transversal ni longitudinal ne sera induit dans la structure liées à
des dénivellations d’appuis lors des opérations de vérinage et dévérinage sur appuis définitifs.
Dans ces conditions, les dispositifs de vérinage et d’appuis provisoires ne reprendront pas d’efforts
horizontaux.
NOTA : par sécurité, il est cependant conseillé de procéder au calage du tablier en longitudinal sur
les culées afin d’éviter tout déplacement pendant la phase de mise sur cale du tablier.
Les schémas suivants présentent le principe de vérinage au niveau des culées C0 et C1 :
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C0
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C1
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5. DESCENTE DE CHARGE PHASE VERINAGE
En phase de verinage, la descente de charge en tête de chaque vérin est résumée ci-dessous :
DDC sur 1 seul vérin (2 vérins sous chaque appuis de
poutre)
ELS Construction
[kN] [kN] [kN]
FX FY FZ
max 0,15 2,7 690,8
Vérin Aval C0
min -0,5 -2,95 600,65
max -0,05 5,65 667
Vérin Amont C0
min -1,05 -5,4 577,2
max 0,25 1 686,15
Vérin Aval C1
min 0,05 -1,1 596,5
max 1,2 7,3 665,75
Vérin Amont C1
min 0 -7,15 575,65
DDC sur 1 seul vérin (2 vérins sous chaque appuis de
poutre)
ELU Construction
[kN] [kN] [kN]
FX FY FZ
max 0,45 4,1 945,7
Vérin Aval C0
min -0,7 -4,4 599,2
max 0,4 8,4 913,5
Vérin Amont C0
min -1,45 -8,15 575,8
max 0,35 1,5 939,3
Vérin Aval C1
min -0,05 -1,6 595,05
max 1,65 10,9 911,8
Vérin Amont C1
min -0,6 -10,8 574,25
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6. VERIFICATION DE STABILITE DES CONSOLES DE
VERINAGE
6.1 HYPOTHESES DE CALCUL :
- Coefficient de frottement Béton/Béton : µ = 0.40
- La totalité de la surface de la console en contact avec la poutre résiste par frottement.
- La force initiale de tension des barres courtes en précontraintes est limitée à 70% de la force
de rupture.
- Coté C0 (appui avec bossage supérieur) nombre de barres de précontrainte égale à 4 barres
- Coté C1 (appui sans bossage supérieur) nombre de barres de précontrainte égale à 6 barres
6.2 GEOMETRIE DE CALCUL DES CONSOLES DE VERINAGE :
C0 :
320
50 220 50
50
250
150
430
50
180
Surface de console non
730
280
en contact avec le talon
incliné de la poutre
125 25 75
300
200
75
50 220 30 220 40 220 50
830
250
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Surface de console non
en contact avec l’âme
de la poutre
1000,15
36,16
200 220 146,1 220 200,15
188,44
150
92,24
150
58,22
150
750,1
63,3
150
25,94
150
150
108,41
27,51
27,51
298,29
6.3 CARACTERISTIQUES DES BARRES PRECONTRAINTES :
Ci-dessous un tableau extrait du manuel technique « DYWIDAG-SYSTEMS INTERNATIONAL -
Systèmes de Précontrainte DYWIDAG Barre » présentant les différentes caractéristiques des barres
précontraintes :
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La limite de rupture de barre nervurée type 36 WR est de 1070 KN. Les efforts de précontraintes
sont limité à 70% de la force de rupture d’où un effort de précontrainte utile par barre égale à :
Putile_1 = 0.7 x 1070 = 749 KN.
6.4 MODELISATION ET RESULTATS DES CALCULS :
Nous réalisons un modèle plaque sur appuis non linéaires qui simulent le frottement Béton/Béton
avec µ = 0.40.
Nous en tirons les contraintes normales et tangentielles en tout point de contact de la console sur la
poutre et vérifions l’état d’équilibre.
Ainsi vous trouverez :
- Extrait du modèle et résultats de calcul de la console de C0 : Cf Annexe 1
- Extrait du modèle et résultats de calcul de la console de C1 : Cf Annexe2
7. VERIFICATION DE L’ENTRETOISE SUR APPUI EN
PHASE PROVISOIRE COTE C1
Vous trouverez en Annexe 3 :
- Les extraits des sollicitations des entretoises issues du modèle général en construction
- La justification des armatures de flexion dans l’entretoise à mi-travée (vérifiée) et à
l’encastrement (vérifiée)
- Le calcul d’effort tranchant dans l’entretoise qui est vérifié avec une hauteur réduite de
0.65m à l’extrémité en phase travaux
Pour la bielle d’about, il faut ancrer Ved/fyd + Ned/fyd. En négligeant Ned, il faudrait 72 kN / 435
Mpa = 1.6 cm². En prenant en compte la compression dans l’entretoise, due à la précontrainte
transversale, il ne faut aucun acier.
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8. CALCUL DU FERRAILLAGE DES CONSOLES DE
VERINAGE
[A venir]
9. CALCUL DES ENTRETOISES EN PHASE DEFINITIVE
AFIN DE RECONSTITUER LA SECTION DEMOLIE
POUR VERINAGE
[A venir]
10. CONCLUSION
Cette 1ère version de la note de calcul en phase de vérinage du tablier a permis de définir les
principes, de pré-dimensionner et de vérifier la stabilité des consoles de vérinages sur C0 et C1.
Elle a permis également de s’assurer de la stabilité des entretoises sur appuis en phase de vérinage,
et permet ainsi de valider la faisabilité de la solution.
Le calcul de ferraillage des consoles ainsi que la justification des entretoises reconstituées en phase
de service seront ajoutés au prochain indice de la note.
La géométrie des consoles et la position des barres de précontraintes seront ajustés en fonction des
relevés sur site et notamment de la position des câbles en about des poutres.
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11. ANNEXE 1 : EXTRAIT DU MODELE ET RESULTATS DE
CALCUL DE LA CONSOLE DE C0
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0.60
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0.50
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3 4077 34077
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0.40
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0.30
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34077 34077 34077
34077 34077
34077 34077 34077
34077 34077 34077
34077 34077 34077
34077 34077 34077
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0.20
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34077 34077 34077
34077 34077
34077 34077 34077 34077
34077 34077
34077 34077 34077 34077
34077 340 77 34077
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34077 34077 34077
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0.10
34077 34077 34077
34077 34077
34077 34077 34077
34077 34077 34077
34077 34077 34077
34077 34077 34077
34077 34077
34077 34077 34077
34077 34077 34077 34077 34077
34077 34077 34077
34077 34077
0.00
34077 34077 34077
34077 34077 34077
34077 34077
34077 34077 34077
34077 34077
34077 34077
34077
-0.10
-0.90 -0.80 -0.70 -0.60 -0.50 -0.40 -0.30 -0.20 -0.10 0.00 0.10 m
Z Quadrilateral Elements , Elasticity modulus in N/mm2 (Max=34077.) M 1 : 4.97
Y X * 0.502
X Y * 0.906
Z * 0.962
0.60
0.50
0.40
0.30
0.20
0.10
0.00
-0.10
-0.90 -0.80 -0.70 -0.60 -0.50 -0.40 -0.30 -0.20 -0.10 0.00 0.10 m
Z Quadrilateral Elements , Coordinate system ( X= Y= Z= ) M 1 : 4.94
Y X * 0.502
X Y * 0.906
Z * 0.962
3. 3.
3. 40 40
3. 40 7 77
3 .4 40 77 7 E E7
3. 07 77 E7 7
40 7E E7
0.60
77 7
E7
3.
3. 3. 40
40 3. 40 77
77 40 77 3 . E7
E7 77 E 4 0
3. 3 .4 E 7 7 7 7E
40 07 7
77 7E
E7 7 3.
3. 40
0.50
40 3. 3. 77
77 40 40 E7
E7 77 7 7E
E7 7
3.4077E7 3. 3. 3
40 40 .4
77 77 07
E7 E7 7E
7
3. 3.
40 3. 40
77 40 77
0.40
E7 77 E7
E7
0.30
3.
0.20
3. 3. 40
3. 4 40 77
3 40 07 77 E7
3 . .4 7 7 E7
3. 4 07 7E E7
3 .4 407 077 7E7 7
3. 3. 07 7E E7
3. 40 40 7E 7 3.
3 4 7 77 7 3. 40
3. .4 07 7E E7 3 3. 40 77
3. 4 07 7E7 7 3 .4 40 77E E7
40 07 7 . 7
0.10
7E E7 3 . 40 07 7E 7
77 7 3. 40 7 7E 7
E7 3. 3 .4 407 77 7E7 7
3. 3. 07 7E E7
40 3. 40 7E 7
77 3 4 40 77 7 3.
0.0000E0 E7 .4 07 77 E7 3. 3. 40
3. 07 7 E7 3 40 40 77
40 7E E7 3. .4 77 E7
77 7 3 4 07 77 E7
E7 3.4 3. .4 07 7 E7
3 .4 4 077 7E7 E7
3. 07 3. 07 E7
0.00
40 7E 3. 40 07 7E
77 7 40 77 7E 7
E7 3.4 7 7E E7 7
3. 07 7
40 7E 3.
77 3. 7 407
E7 40 7E
3. 77 7
40 E7
77
E7
-0.10
-0.90 -0.80 -0.70 -0.60 -0.50 -0.40 -0.30 -0.20 -0.10 0.00 0.10 m
Z Elastic bedding in Element in kN/m3 (Max= 3.4077e+07) M 1 : 5.21
Y X * 0.502
X Y * 0.906
Z * 0.962
1. 1.
1. 41 41
1. 41 9 99
1 .4 41 99 9 E E7
1. 19 99 E7 7
41 9E E7
0.60
99 7
E7
1.
1. 1. 41
41 1. 41 99
99 41 99 1 . E7
E7 99 E 4 1
1. 1 .4 E 7 7 9 9E
41 19 7
99 9E
E7 7 1.
1. 41
0.50
41 1. 1. 99
99 41 41 E7
E7 99 9 9E
E7 7
1.4199E7 1. 1. 1
41 41 .4
99 99 19
E7 E7 9E
7
1. 1.
41 1. 41
99 41 99
0.40
E7 99 E7
E7
0.30
1.
0.20
1. 1. 41
1. 4 41 99
1 41 19 99 E7
1 . .4 9 9 E7
1. 4 19 9E E7
1 .4 419 199 9E7 7
1. 1. 19 9E E7
1. 41 41 9E 7 1.
1 4 9 99 7 1. 41
1. .4 19 9E E7 1 1. 41 99
1. 4 19 9E7 7 1 .4 41 99E E7
41 19 9 . 9
0.10
9E E7 1 . 41 19 9E 7
99 7 1. 41 9 9E 7
E7 1. 1 .4 419 99 9E7 7
1. 1. 19 9E E7
41 1. 41 9E 7
99 1 4 41 99 7 1.
0.0000E0 E7 .4 19 99 E7 1. 1. 41
1. 19 9 E7 1 41 41 99
41 9E E7 1. .4 99 E7
99 7 1 4 19 99 E7
E7 1.4 1. .4 19 9 E7
1 .4 4 199 9E7 E7
1. 19 1. 19 E7
0.00
41 9E 1. 41 19 9E
99 7 41 99 9E 7
E7 1.4 9 9E E7 7
1. 19 7
41 9E 1.
99 1. 7 419
E7 41 9E
1. 99 7
41 E7
99
E7
-0.10
-0.90 -0.80 -0.70 -0.60 -0.50 -0.40 -0.30 -0.20 -0.10 0.00 0.10 m
Z Tangential elastic bedding in Element in kN/m3 (Max= 1.4199e+07) M 1 : 5.21
Y X * 0.502
X Y * 0.906
Z * 0.962
0.60
74
9.
0
0.50
0.40
0.30
17
7.
0
74
0.20
207.0 9.
0
74
9.
0
74
9.
0
0.10
691.0
0.00
-0.10
-0.90 -0.80 -0.70 -0.60 -0.50 -0.40 -0.30 -0.20 -0.10 0.00 0.10 m
Z Nodal load (force) in global X, nonlinear Loadcase 1000 sum_PX=2996.0 kN . , 1 cm 3D = 164.1 kN M 1 : 4.92
Y (Max=749.0) (total: 2996.) X * 0.502
X Y * 0.906
Nodal load (force) in global Z, nonlinear Loadcase 1000 sum_PX=2996.0 kN . , 1 cm 3D = 242.2 kN Z * 0.962
0.60
74
9.
0
0.50
0.40
0.30
24
2.
0
74
0.20
284.0
9.
0
74
9.
0
74
9.
0
0.10
946.0
0.00
-0.10
-0.90 -0.80 -0.70 -0.60 -0.50 -0.40 -0.30 -0.20 -0.10 0.00 0.10 m
Z Nodal load (force) in global X, nonlinear Loadcase 1100 sum_PX=2996.0 kN . , 1 cm 3D = 164.1 kN M 1 : 4.92
Y (Max=749.0) (total: 2996.) X * 0.502
X Y * 0.906
Nodal load (force) in global Z, nonlinear Loadcase 1100 sum_PX=2996.0 kN . , 1 cm 3D = 242.2 kN Z * 0.962
21000 16914 17467 18091 19340 19953 20469 21000
18676
20049
19292
0.70
17259 18544 19734 20921
19572 16634 20211
17804
18899
18159 19290 20466
19094 16725 19724
16113 18479
17166 17797
18617 18863 20023
15510
16431 18056 19277
15854
17359
18140 15092 16460 18368 19577
17649 18790
15461
17662 14738 16890
15783 17747 19129
15173 18257
0.60
17185 14390 16444
17061 18680
15543 17727
16708 13995 14749
16014
15417 16637 18231
16230 13559 14569 15981 17240
14857 17781
13621 16073 16838
15753
15119
14086 17341
13465 16435
15276
12603 14428 15016 15765
16936
14798
0.50
13407 15995
12114 12799 13920 14520 15159 16557
14321
13844
13366
12889
12411
0.40
11934
11457
10979
10502
10025
0.30
9547
9070
8593
8115
7638
0.20
7160
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0.10
4774
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0.00
1909
-0.90 -0.80 -0.70 -0.60 -0.50 -0.40 -0.30 -0.20 -0.10 0.00 m
1906
Z Bedding stress in Element in kN/m2, nonlinear Loadcase 1000 sum_PX=2996.0 kN . (Max=21000.) M 1 : 4.85
X Y
Z
-1.00
759
885
1012
1138
1264
1391
1517
1644
1770
1897
2023
2150
2276
2402
2529
2655
2782
2908
3035
3161
3288
3414
3540
3667
3793
3920
4046
4173
4299
4426
4552
4678
4805
4931
5058
5184
5311
5437
5564
5690
5820
X Y
-0.90
98
76
12 10
13
7.
2
9
89 3
237
16
29
17
18
19
247
.
5
3
3
2
9
0
45
62
77
1
13 11
14
13
2
109
23
19 90 7
260
17
273
74
61
18
287
22
3
21
01
6
4
09
41
10
1
-0.80
03
15 14 12
11
120
251
24
59 13 93 8
4
17
65
19
12
23
20
91
22
38
1
16
27
15
35
14
91
11
132
28
25
32
00 1
2
49 11
18
02 324 446
08
8
296
39
11
9
21
26
15 17 16 15
14
0 143
89
23
6
1
67 42 12 8
08
20
73 951
91
15 18 17 16
24
158
27
75 63 2
30
1
49
29
30
1
20
22
83
72
34
26
68
26
25
16 19 18 17 169
77 72 5
52
51 70
42
22 21
29
02 07
-0.70
17 20 19
23
9
188 181
0
27
2
26
82
28
2
32
72
25
30
2 2
24
30
23
17
22
37
01
51
93
04
6 3 276 195
18 22 20
2
199 192
93 02 88 4 6
31
27
26
8
22 23
23 895
24 25
20
0
41
95 82 71 60
20 23 21 210 2042
14 05 97 7
28
33
4
4
3
24
7
0 25
29
21 1 26
24 23
27
30
0 222 2159
12
1
54
31
35 09 6
22
32
34
33
26
55
1
51
42
25
6
30
01
22
26
25 241 233 2277
55 15 7 6
13 27 28
25 80
2 8 30
95
-0.60
23 26
33
13
34
252 245 26
32
31
1 2396
8
35
76 22 95
36
33
50
27 46
96 30 29
24 27
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3
264 256
34
35
23
8 2516
97 30 1
33 32 26 27
11
08
26 31 63
30 29
26 28
30
3
275 22
268 2636
31
5
35
39 4
00
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0 86
99
47
05 21 36 7
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3
7
2802 2756
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48 28
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59 9 1
-0.50
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80 9 4
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01 0 8
322 339
0
332
1 3266 3229
2
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83 4 6
330
1
362
3
357
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-0.40
341 373 368 3626 3583 3555
7 9 2
353
3
385
5
378
9 3734 3693 3665
364
9
396
1
3896 3843 3802 3775
376
5
406
6
4003 3951 3912 3885
Tangential bedding stress in Element in kN/m2, nonlinear Loadcase 1000 sum_PX=2996.0 kN
388
0
417
1
4110 4059 4021 3995
399
6
427
7
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-0.30
411
2
438
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422
8
448
8 4431 4384 4348 4325
434
4
459
3 4538 4492 4458 4434
446
0
4699 4645 4601 4567 4544
.
457
6
4805 4753 4709 4676 4654
-0.20
469
3
4912 4860 4818 4785 4764
481
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493
1
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505
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(Max=5820.)
517
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-0.10
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5415 5577 5532 5495 5466 5448
5698 5666 5625 5593 5571
MAX= 5778 5739 5707 5685
5820
0.00
M 1 :
0.10
0.00 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.60 0.70
4.88
m
Z
X Y
-1.00
+=
-0.90
-=
277
18
265
253
17
242
16
231
15
208
2888
1
4
8
4
3
3
2
60
52
5
40
21
19
97
91
24
10
82
1.
62
11 6
267
281
1
296
09
23
9
8
16
6
18
.8
21
18
26
24
81
12 11 102
19
2
9
10
13
12
13
07
12
10
37
4
92
17
62
21
80
-0.80
12 113
59
22
23
13 5
08
28
29
30
86
10
31 16
5
30
67
25
05
36
5.
24
9
21
7
18
19 199
56
13 124
26
1
9
0
14
23
15
41
40
23
14
30
30
6
94
66
22
4
5
19
136
1
16 15 143 4
28
2
31
12
30
31
28
10
60
9
68
22
68
31
23
21
83
20
24
23
3
16 154 1479
34
14
26
17
27
3
17
17
24
36
25
29
56
10
08
46
3
48
99
21
18 17 165 1596 92
15 18 5
32
31
42
28
56
33 27
11 30
89
87
25
89
23
01
-0.70
22
19 18 176 1713 56 23
16 19 9
04
50
29
30
28
32 51 58
97
20
23 2
188 1830 24 23 0
26
29
17 20 20 196 3 9 1
34
0 9
31
85 59
62
97 6
09
53 72
23
88 78
24
199 1948
8
25
18 21 21 207
31
00
1
33
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28
07
7
(Max=5869.)
51
25 3
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34
32
19 23 4
01
35
95 14 76 47
54
60
27
67
04 29
2185 26 30
34
21 24 23 229 2231 02 31
7
03
36
07
15 35 85 26 32
43
41
-0.60
28
2305
3
27
24 241 2349 29
36
01
22 25 2
06
37
31
36 56 95 72
12 498
33
03
38
21
27
252 2467 2426 28
23 26 260 7
10
38
6
36
76
29 31
57 32 34
01
70 10 67 00
2548 29 35
27 264 2587
24 271 2
15
38
77 97 8 35 37
82
32 33 12
2671 30 31 99 50
275 2706 59
8
32
25 29 283 21
98 17 0
287 2825 2793
27
19
30
26
294
3 5
-0.50
305 2990 2944 2915
28 313 5
40 6
316 3106 3062 3035
29 324 8
61 5
328 3221 3179 3153
30 335 1
82 5
339 3336 3295 3270
32 346 3
02 5
350 3450 3410 3385
332
3
357
4 5
-0.40
3559 3520 3495
Tangential bedding stress in Node, nonlinear Loadcase 1000 sum_PX=2996.0 kN
361
343
9
368
0 3
3721 3668 3630 3605
355 378
5 6
3828 3777 3740 3715
367 389
1 1
3935 3886 3849 3825
378 399
7 7
4043 3994 3959 3935
390 410
3 2
4068 4045
-0.30
401 420 4150 4103
9 8
4257 4211 4178 4155
413 431
5 4
.
4365 4320 4287 4265
425 442
1 0
4498 4449 4410 4385
420 452
6 9
4604 4557 4519 4494
432 464
2 5
4711 4665 4628 4604
476
-0.20
443 1
8
4819 4773 4737 4714
455 4873
4
4926 4882 4847 4823
467 4979
0
5038 4994 4960 4937
479 5090
0
5149 5107 5074 5052
491 5200
1
5261 5220 5187 5166
503 5311
-0.10
1
5374 5333 5301 5280
515 5422
2
5446 5415 5394
, 1 cm 3D = 5000. kN/m2
527 5534 5486
3
5599 5560 5529 5509
5394 5645
5711 5673 5643 5624
5516 5757
5805 5771 5747 5731
0.00
5638 MAX=
5869
0.10
M 1 :
0.00 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.60 0.70
5.28
m
0.195 0.195 MIN= 0.195 0.195 0.195
0.184 0.184
0.70
0.184
0.180
0.175 0.175
0.169 0.170 0.169
0.165
0.160 0.159 0.159 0.158
0.155
0.148 0.149
0.143 0.145 0.143
0.60
0.136 0.136 0.138
0.130
0.126 0.127 0.125
0.122
0.117 0.116 0.117
0.108 0.108
0.105
0.50
0.101 0.101 0.0989
0.0910 0.0910 0.0910
0.0827
0.0743 0.0744 0.0744 0.0744
0.0660 0.0661
0.40
0.0576 0.0577 0.0578 0.0579
0.0493
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0.0325
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0.30
0.0156 0.0143 0.0133 0.0131 0.0129 0.0127 0.0127 0.0127
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0.0013 0.0013 0.0028 0.0032 0.0034 0.0035 0.0035 0.0035
0.0182 0.0182 0.0183 0.0186 0.0195 0.0191 0.0194 0.0196 0.0196 0.0197 0.0197
0.20
0.0337 0.0337 0.0338 0.0341 0.0345 0.0344 0.0344 0.0345 0.0345 0.0345 0.0346
0.0479 0.0479 0.0480 0.0482 0.0483 0.0482 0.0481 0.0481 0.0481 0.0481 0.0481
0.0638 0.0638 0.0639 0.0640 0.0638 0.0636 0.0635 0.0634 0.0633 0.0633 0.0633
0.10
0.0797 0.0797 0.0797 0.0797 0.0794 0.0791 0.0788 0.0787 0.0786 0.0785 0.0785
0.0956 0.0956 0.0956 0.0954 0.0951 0.0946 0.0942 0.0939 0.0938 0.0937 0.0937
0.00
0.112 MAX= 0.112 0.112 0.111 0.111 0.111 0.110 0.110 0.109 0.109 0.109 0.109 0.109
-0.90 -0.80 -0.70 -0.60 -0.50 -0.40 -0.30 -0.20 -0.10 0.00 0.10 m
Z Nodal displacement in global Y, nonlinear Loadcase 1000 sum_PX=2996.0 kN . , 1 cm 3D = 0.100 mm M 1 : 4.94
X Y (Min=-0.195) (Max=0.112)
Z
X Y
-1.00
(Max=0.403)
0.0584 0.0585 0.0588 0.0590 0.0592 0.0593
0.0668 0.0679
0.0744
-0.80
0.0753 0.0754 0.0755 0.0756 0.0757 0.0779
0.0838 0.0842
0.0889
0.0923 0.0923 0.0923 0.0923 0.0924 0.0924
0.101 0.0982 0.101
0.102
0.109 0.109 0.109 0.109 0.109 0.109 0.110
0.112
0.118
0.126 0.126 0.126 0.126 0.126 0.126 0.126 0.126 0.126
0.135 0.137
0.143 0.143 0.143 0.143 0.143 0.144 0.143
0.152 0.151 0.149
0.157
-0.60
0.160 0.160 0.160 0.159 0.159 0.161 0.164
0.169 0.168 0.167
0.172 0.175
0.177 0.177 0.177 0.176 0.176
0.183 0.181 0.184
0.194 0.194 0.195 0.195 0.193 0.192 0.192 0.192 0.192
0.207
0.211 0.211 0.212 0.212
0.222
0.228 0.228 0.228 0.229
0.237
Nodal displacement in global Z, nonlinear Loadcase 1000 sum_PX=2996.0 kN
-0.40
0.244 0.244 0.244 0.245
0.253
0.260 0.260 0.260 0.260
0.268
0.276 0.276 0.276 0.276
0.284
0.291 0.291 0.291 0.291
.
0.299
0.307 0.307 0.307 0.307
0.315
0.322 0.322 0.322 0.322
-0.20
0.330
0.338 0.338 0.338 0.338
0.346
0.354 0.354 0.354 0.354
0.362
0.370 0.370 0.370 0.370
, 1 cm 3D = 0.200 mm
0.378
0.386 0.386 0.386 0.386
0.395
0.403 0.403 MAX= 0.403
0.00
M 1 :
0.20
0.00 0.20 0.40 0.60
5.67
m
23333 18921 19599 20367 21907 22663 23294 23333
21085
22477
0.70
21360 22139
21870 18286 19664 22594 MAX= 23333
18867 20369
21292
20367 21760 23204
21262 18593 22281
17835 20738
19115 19886
20655 21194 22616
17063
18180 20178 21686
17468
19307
20047 16511 18191 20542 22025
19639 21043
16941
19440 16042 18684
17319 19729 21432
16547 20343
0.60
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18845 20838
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17523
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16043 19648
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17010
16338
15053 19065
14287 17941
16402
13205 15453 16172 17097
18527
15795
0.50
14157 17346
12558 13407 14780 15517 16304 18021
15187
14580
13972
13365
12757
0.40
12150
11542
10935
10327
9720
0.30
9112
8505
7897
7290
6682
0.20
6075
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4860 3595 4344 5098 5865 6596 7332 8075 8822 9574 10333 11089 11787 12499 13215 13934 14658 15395 16119 16853 17594 18339
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0.10
3037
2430 1516 2265 3014 3762 4506 5248 5991 6735 7482 8230 8968 9682 10395 11109 11825 12543 13260 13996 14737 15481 16227
1822 988.6 1737 2486 3232 3976 4719 5461 6206 6951 7697 8434 9148 9861 10575 11291 12007 12723 13459 14201 14945 15692
1215 461.5 1210 1957 2703 3447 4190 4932 5676 6420 7165 7901 8615 9328 10042 10756 11471 12186 12922 13665 14409 15156
607 -440.1 682.9 1430 2175 2918 3661 4403 5146 5889 6633 7369 8082 8795 9508 10222 10936 11651 12386 13129 13873 14620
0 MIN= -966.5 156.1 902.3 1647 2390 3132 3874 4616 5359 6102 6837 7550 8262 8975 9688 10402 11116 11850 12593 13337 14084
0.00
-607
-0.90 -0.80 -0.70 -0.60 -0.50 -0.40 -0.30 -0.20 -0.10 0.00 m
-967
Z Bedding stress in Element in kN/m2, nonlinear Loadcase 1100 sum_PX=2996.0 kN . (Min=-966.5) (Max=23333.) M 1 : 4.85
X Y
Z
-1.00
192
385
577
769
961
1154
1346
1538
1730
1923
2115
2307
2499
2692
2884
3076
3268
3461
3653
3845
4037
4230
4422
4614
4806
4999
5191
5383
5575
5768
5960
6152
6344
6537
6729
6921
7114
7306
7498
7716
26
X Y
-0.90
3
66
24
17
38
10 14
4
6
19
324
89
22
7.
23
5.
25
6.
27
339
.
.7
5
7
6
1
6
1
31
89
48
06
81 12 15
6
31
7. 39 3
356
23
374
3
25
393
30
1
28
49
2
1
39
21
24
96
54
-0.80
12
78
13 17
5
344
33
7. 89 10
0
24
1
.2
26
6
00
31
28
51
2
30
53
69 11
37
15
95
61
186
38
34
55
5. 17 39 1
25
0
05
406
2
83
35
2
29
35
4
84 12 16 201
96
89
2
4. 67 89 3
3. 73. 22.
7
28
6
64 671
62
57 99 14 18
32
216
38
1. 4. 17 40 7
42
40
9 3
99
27
31
08
02
14
74
05
36
72
34
11 15 19 232
1. 44 68 92 3
78
0
28 30
40
85 14
86
-0.70
12 17
3
00
9
214 248
0
2 9 37
9. 17 7
38
3
43
34
42
9
58
41
30 31 32 33
18
8
63
72
79
32
11
05 16 34 55
10 14 18 229 2638
42 66 6
39
19
43
37
36
5
31 32
62
33 35
22
0
15
42 61 82 03
11 15 20 243 2797
67 91 15 9
38
45
90
32
8 34
40
13 7 35
17 21
37
41
6 258 38
4
2957
6
43
43
16 39 3
88
44
45
30
81
11
36
34
80 673
56
24
14
35
18 231 273 3119
64 88 1 4
77 38 39
35 04
5 4 41
52
-0.60
16 20
45
23
46
245 288 36
44
43
2 3268
9
48
13 36 89
65
98
47
38 05
28 41 40
17 21
18 42
4
260 303
46
48
38
1 3417
61 85 8
77 44 45
37
67
00
82 22 51
40 41
16 21
42
5
00
2 254 296 3583
43
3379
49
5 8 4 05
98 2 39 46 44 24 13 47
24
24 8 2 565 43 96
18 22 269 311 3750
5
8 3529
46 70 4 4 4
41 47 45 43 48 49 50
45 09 4
52 955 068 190
08 407
23 614 33 5 63
19 24 284 326 3916
95 1 9 3 7 3679
-0.50
21 256 299 341 3830 4080
44 8 3 8
22 271 314 356 3981 4243
92 7 2 8
24 286 329 3719 4133 4403
41 6 2
25 301 344 3870 4289 4561
89 5 1
273
5
316
0
358
7 4017 4436 4715
-0.40
287 330 373 4159 4574 4866
7 3 0
302
0
344
6
387
3 4300 4715 5016
316
2
358
9
4015 4442 4857 5167
330
5
373
1
4158 4585 5000 5317
Tangential bedding stress in Element in kN/m2, nonlinear Loadcase 1100 sum_PX=2996.0 kN
344
7
387
4
4301 4728 5143 5467
359
0
401
7
4444 4871 5286 5617
-0.30
373
3
416
0 4587 5014 5430 5767
387
5
430
3 4730 5158 5574 5918
401
8
444
6 4874 5302 5718 6068
416
1
4589 5017 5447 5863 6218
.
430
4
4732 5161 5592 6009 6368
-0.20
444
6
4875 5304 5736 6158 6518
459
2 5020 5450 5882 6304 6671
474
0
5169 5598 6030 6447 6826
488
9 5317 5747 6177 6594 6974
(Max=7716.)
503
7 5466 5895 6324 6741 7122
-0.10
5186 5615 6043 6472 6889 7270
5335 5764 6192 6621 7038 7419
5484 5913 6341 6770 7186 7567
5848 6277 6705 7133 MAX= 7716
0.00
M 1 :
0.10
0.00 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.60 0.70
4.88
m
Z
-1.00
X Y
+=
-0.90
-=
324
339
27
7
25
1
23
22
06
48
89
31
31
356
374
393
1
2
1
30
23
49
28
7
34
24
39
8
4
10 14
33
38
0
19
6
89
00
24
26
.6
30
37
38
51
53
18
81 15
39
12
406
55
4
05
63
-0.80
83
7. 39
2
.
5.
3
25
6
4
35
33
29
64
87
96 17
89
13
76
96
7. 89 10
.0
1
26
28
71
62
38
42
69
27
11 15
40
32
186
1
3
5. 17 39
08
02
99
14
0
.2
31
27
36
34
05
84 12 16 201
74
3
29
4. 67 89
78
40
7
32
28 30
1
00
85
57 99 14 18
85 4
42
216
37
38
7
35
41
17 40
34
1. 4.
79
32
18
9 3
63
88
11
32
72
30
4 3
72 11 15 19 232
05
9 3
38
43 447
2
-0.70
37
1. 44 68
9
0
37
3 3
22
35 32
86
45
12
39
17 248
40
03 38
42
2 61 142
9. 93 17
214
7 0
77
96
80
22
9 32 38
10 14 18 263
34 3
44
8
229 87 35
2
42 66 6
38
19 88
36
34
46
43
11 15 20 243 2797
9
24 35
15
(Max=7716.)
91
20
67
71
77 38 39
04 45 41
45
2
47 48
35
13 17 21 3 43
258 2957
6
52
65
16 39 63 36
89
05
38
4
40 41
48
46
28 42
14 18 231 273 3119 18
4
38 45
00
1
67
-0.60
64 88
59 52 955
77 51
37
49
82
50
40
16 20 245 288 3268 42
2
44 47
36 9
00
24
13
68
13 43 96
39
24
51
17 21 260 303 3417
8 1
49
61 85 48
90
42 44 46 4
40 18 07 14 33 5
16 21 254 296 3379 3583 87
98 22 5 8
18 22 269 311 3529 3750
4 6 70 4 8
19 24 284 326 3679 3916
19 3 7
-0.50
95
21 299 341 3830 4080
44
256
8 3 8
22 271 314 3568 3981 4243
92 7 2
24 286 329 3719 4133 4403
41 6 2
25 301 344 3870 4289 4561
89 5 1
273 316 358 4017 4436 4715
5 0 7
-0.40
287 330 373 4159 4574 4866
7 3 0
Tangential bedding stress in Element, nonlinear Loadcase 1100 sum_PX=2996.0 kN
302 344 387 4300 4715 5016
0 6 3
316 358 4015 4442 4857 5167
2 9
330 373 4158 4585 5000 5317
5 1
344 387 4301 4728 5143 5467
7 4
-0.30 5617
359 401 4444 4871 5286
0 7
373 416 4587 5014 5430 5767
3 0
5574 5918
. 5158
387 430 4730
5 3
401 444 4874 5302 5718 6068
8 6
416 4589 5017 5447 5863 6218
1
-0.20
430 473 5161 5592 6009 6368
4 2
444 4875 5304 5736 6158 6518
6
459 5020 5450 5882 6304 6671
2
5598 6030 6447 6826
474 5169
0
488 5317 5747 6177 6594 6974
9
-0.10
5895 6324 6741 7122
503 5466
7
5615 6043 6472 6889 7270
5186
6192 6621 7038 7419
, 1 cm 3D = 5000. kN/m2
5335 5764
5913 6341 6770 7186 7567
5484
5634 6062 6491 6919 7335 MAX= 7716
0.00
0.10
M 1 :
0.00 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.60 0.70
5.16
m
0.266 0.266 MIN= 0.266 0.266 0.266
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0.215
0.202 0.201 0.204
0.60
0.195
0.187 0.187 0.190
0.185
0.172 0.174 0.175 0.172
0.166
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0.152
0.143 0.143
0.50
0.138 0.138 0.136
0.124 0.124 0.124 0.124 0.124
0.113
0.102 0.102 0.102 0.102 0.102
0.0904
0.40
0.0788 0.0789 0.0791
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0.0560 0.0561 0.0566
0.0444 0.0458
0.0329 0.0330 0.0332 0.0344
0.30
0.0228 0.0183 0.0179 0.0176 0.0174 0.0174 0.0174
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0.0018 0.0039 0.0043 0.0046 0.0047 0.0048 0.0048
0.0249 0.0249 0.0250 0.0254 0.0266 0.0262 0.0265 0.0267 0.0269 0.0269 0.0269
0.20
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0.0655 0.0655 0.0656 0.0659 0.0661 0.0659 0.0657 0.0657 0.0657 0.0657 0.0657
0.0872 0.0872 0.0874 0.0874 0.0873 0.0870 0.0868 0.0866 0.0866 0.0865 0.0865
0.10
0.109 0.109 0.109 0.109 0.109 0.109 0.108 0.108 0.108 0.108 0.107 0.107 0.107 0.107
0.131 0.131 0.131 0.131 0.131 0.130 0.130 0.129 0.129 0.129 0.128 0.128 0.128 0.128 0.128
0.00
0.152 MAX= 0.153 0.152 0.152 0.152 0.151 0.150 0.150 0.149 0.149 0.149 0.149 0.149
-0.90 -0.80 -0.70 -0.60 -0.50 -0.40 -0.30 -0.20 -0.10 0.00 0.10 m
Z Nodal displacement in global Y, nonlinear Loadcase 1100 sum_PX=2996.0 kN . , 1 cm 3D = 0.200 mm M 1 : 4.93
X Y (Min=-0.266) (Max=0.153)
Z
X Y
-1.00
(Max=0.551)
-0.90
0.0801 0.0804 0.0807 0.0813 0.0814
0.0917 0.0918 0.0924 0.0932
0.101
-0.80
0.103 0.103 0.103 0.104 0.104 0.104
0.108
0.115 0.115 0.115
0.123
0.127 0.127 0.127 0.127 0.127 0.128 0.127
0.138 0.138 0.138 0.134
0.150 0.150 0.150 0.150 0.149 0.146 0.150
0.154
-0.70
0.161 0.161 0.161 0.162
0.173 0.173 0.173 0.172 0.172 0.172
0.185 0.185 0.184 0.184 0.187 0.184
0.196 0.196 0.196 0.195 0.198
0.208 0.208 0.207 0.204 0.204 0.206
0.215
-0.60
0.220 0.219 0.218
0.224 0.227
0.231 0.231 0.229 0.231
0.243 0.243 0.241 0.241 0.241 0.239 0.240
0.247 0.248
0.255 0.255
0.266 0.266 0.264 0.263 0.263 0.263 0.263 0.263 0.263
-0.50
0.278 0.278 0.279
0.289 0.294
0.301 0.301
0.312 0.314 0.314
0.323 0.324
Nodal displacement in global Z, nonlinear Loadcase 1100 sum_PX=2996.0 kN
-0.40
0.334 0.335 0.335
0.345 0.345
0.356 0.356
0.367 0.367
0.377 0.377 0.377
0.388 0.388
-0.30
0.399 0.399 0.399
.
0.409 0.409
0.420 0.420 0.420
0.430 0.430
0.441 0.441 0.441
-0.20
0.452
0.462 0.462 0.462 0.462
0.473
0.484 0.484 0.484 0.484
-0.10
, 1 cm 3D = 0.500 mm
0.507 0.507 0.507 0.507 0.507
0.529 0.529 0.529 0.529 0.529
0.551 0.551 MAX= 0.551 0.551
0.00
0.10
M 1 :
0.20
0.00 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.60 0.70
5.46
m
Pont du dard – Etudes d’exécutions
12. ANNEXE 2 : EXTRAIT DU MODELE ET RESULTATS DE
CALCUL DE LA CONSOLE DE C1
ACTING
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CGC_EXE_DARD_NDC_1509_A_Note appuis de verinage.docx
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0.60
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0.20
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34077 34077 34077
34077 34077 34077 34077 7 34077
34077 34 07 7 3407
34077 34077 34077 34077 34077 34077
34077 34077 34077 34077
34077 34077 34077 34077
34077 34077 34077 34077 34077
34077 34077
34077 34077 34077 34077 34077 34077 34077
34077 34077 34077
34077 34077 34077 34077 34077 34077
34077 34077 34077 34077 34077
34077 34077 7 34077 34077
34077 34077 34077 34077 3407
34077 34077 34 077
34077 34077
34077 34077 34077 077
34077 34077 34 34077
34077 34077 34077 34077 34077 34077
34077 34077 34077 34077
34077 34077 34077 34077 34077
34077 34077 34077 34077 34077
34077 34077 34077
34077 34077 34 077
34077 34077 34077 34077 34077 34077 077
34077 34077 34077 34077 34
34077
0.00
34077 34077
34077 34077 34077
34077 34077 34077 34077 34077 34077
34077 34077 34077
34077 34 077
34077 34077 34077
34077 34077
34077 34077 34077
34077 34077 34077
34077 34077
34077
34077 34077
34077
34077
34077
-1.00 -0.80 -0.60 -0.40 -0.20 0.00 0.20 m
Z Quadrilateral Elements , Elasticity modulus in N/mm2 (Max=34077.) M 1 : 5.46
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0.20
0.00
-1.00 -0.80 -0.60 -0.40 -0.20 0.00 0.20 m
Z Quadrilateral Elements , Coordinate system ( X= Y= Z= ) M 1 : 5.46
Y X * 0.502
X Y * 0.906
Z * 0.962
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3. 3. 40 77 7E 7 E7 7
3. 40 40 77 E7 7
3. 3. 40 77 77 E7
3. 40 40 77 E7 E7
3. 3. 40 77 77 E7 3.
3. 40 40 77 E7 E7 40
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E7 40 E7 77 40 3.
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3. 7 7E 07 3
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0.20
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77 E7 40 E7 E7 40 40
E7 40 E7 7 7E 77
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E7 3. 40 40 7 40 E7
3. 40 77 3. 77 77
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40 7 07
7E
40
77
E7 E7 07
7E 40
77
77
E7 3. 3.
40
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0.0000E0 40 40 3. E7 7
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E 40 4 E7 .4 40 7 0 0 3.
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7 7
40 7 07 3 3 3 .
77 7E 3.4 . 40 .4 40
0.00
3. E 7 3. 3. 7 07 77 0 77 77
40 3. 3. 40 40 7E 3. E7 E7 E7
77 40 3. 40 77 77 7 40
3. E7 77 77 E7 E7 77
40 3. E7 40 E 7 E
77 40 77 7
E7 77 E7
3. E7
40
3. 77
40 E7
77
E7
-1.00 -0.80 -0.60 -0.40 -0.20 0.00 0.20 m
Z Elastic bedding in Element in kN/m3 (Max= 3.4077e+07) M 1 : 5.58
Y X * 0.502
X Y * 0.906
Z * 0.962
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1. 1. 41 41 99
1. 4 4 9 99 E7
1. 41 19 19 9E E7
1. 1. 41 99 9E 9 E7 7
1. 41 41 99 E7 7
1. 1. 41 99 99 E7
1. 41 41 99 E7 E7
1. 1. 41 99 99 E7 1.
1. 41 41 99 E7 E7 41
1 4 99 99 E 7 1. 1. 99
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1. 41 19 9E E7 1. 41
41 99 9E 7 1 1. 41 99 9 E 9E
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0.60
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99 1 9 1 1.
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19 7 1 99 1. 9 9 7 1
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1. E7 1. 4 4 9 99 4 1
41 1. 1. 41 19 19 9E E 99
1.4199E7 99 41 41 99 9E 9E 7 1 1 7 E7
E7 99 99 E7 7 7 1 .4 . 41 . 41
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99 1. 7 99 41 1.
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99 19 E7 1 1. .4 99 41 19 1 E7
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1. 9 E7 7 1. 9 E7 419 99
41 1. 41 9E E7 1.
99 41 1. 1. 99 7 41
E7 99 41 41 1. E7 99
E7 99 1. 9 4 E7
E7 1 41 9E 1 9 1 . 1
1. 1 . 99 7 9E 41 .4 1.
0.40
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E7 9E 19 1. 7 1. 9E 7
1. 7 9E 41 41 7
41 7 99 99
1. 99 E7 1. E 1 .4 1 1. 1.4
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99 99 99 19 19 1. 9E
E7 1. E7 E7 9E 9E 41 7
1. 1. 1 41 1. 1 7 1. 7 99
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1. 99 1. 9E 1 99 E7 9E 1 99 9 E
41 E 7 41 7 E7 7 E7 1. 7
99 1. 99 41 1.
E7 41 E7 99 41 1.
99 1. E7 99 41
E7 1. 1. 41 E7 1. 99
1. 1. 41 41 1. 99 1 . 419 E7
41 41 99 9 9E 41 E7 41 9E
99 1 1 .4 99 1. E7 7 9 9 99 7
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99 1. 41 1. 99 99
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0.20
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9E
41
99
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9E 41
99
99
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41
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1. E7 7 1. 99 9E
0.0000E0 41 41 1. E7 7
99 1 . 1. 9 9 1 1 . 41 1 .4 1 .4
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1. 7 99 19 19 99 9E 1 9 9 9 9 41
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99 41 7 7 19 19 99
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7 7
41 7 19 1 1 1 .
99 9E 1.4 . 41 .4 41
0.00
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41 1. E7 41 E 7 E
99 41 99 7
E7 99 E7
1. E7
41
1. 99
41 E7
99
E7
-1.00 -0.80 -0.60 -0.40 -0.20 0.00 0.20 m
Z Tangential elastic bedding in Element in kN/m3 (Max= 1.4199e+07) M 1 : 5.58
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X Y * 0.906
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Z Nodal load (force) in global X, nonlinear Loadcase 1000 ELS CULEE C1 , 1 cm 3D = 335.9 kN (Max=748.0) (total: 4488.) M 1 : 5.44
Y Nodal load (force) in global Z, nonlinear Loadcase 1000 ELS CULEE C1 , 1 cm 3D = 335.9 kN (Max=686.0) (total: 686.0) X * 0.502
X Y * 0.906
Nodal load (moment) about global X, nonlinear Loadcase 1000 ELS CULEE C1 , 1 cm 3D = 67.2 kNm (Min=-154.0) (Max=-154.0) Z * 0.962
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8.
0
74
8.
0
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74
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0
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74
8.
0
0.20
74
8.
0
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74
8.
0
0.00
-1.00 -0.80 -0.60 -0.40 -0.20 0.00 0.20 m
Z Nodal load (force) in global X, nonlinear Loadcase 1100 ELS CULEE C1 , 1 cm 3D = 335.9 kN (Max=748.0) (total: 4488.) M 1 : 5.44
Y Nodal load (force) in global Z, nonlinear Loadcase 1100 ELS CULEE C1 , 1 cm 3D = 335.9 kN (Max=946.0) (total: 946.0) X * 0.502
X Y * 0.906
Nodal load (moment) about global X, nonlinear Loadcase 1100 ELS CULEE C1 , 1 cm 3D = 134.4 kNm (Min=-211.0) (Max=-211.0) Z * 0.962
-1360 -12815 -12234 -11628 -11043 -10477 -9914 -9347 -8234 -7764
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MIN= -13596 -8780 -3485
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0.70
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-6592
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-3671 -10961 -7783
-11920 -6058 -4796 -4365
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0.60
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-3977 -12677 -8183
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-9241 -8605 -5242
-4282 -11594 -7864 -3763 -3258
-13286 -12718 -12152 -5861 -4596
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-4588 -11472 -7968 -7143 -6586 -3891 -3402 -2517
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-13182 -11562 -7489 -4415 -3284
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0.50
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-8396
-5165
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-5812 -6261
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-5274 -4322 -2414
-11685 -8713 -7381 -3021
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-12297 -9441
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-11387 -10757 -7232 -5821 -5238
-6424 -9484 -8728 -6776 -3401
-12932 -2976 -2478
-10202 -7932 -6479 -4503
-12180 -3621
-6729 -11398 -9533 -7125 -2770
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0.40
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-8492 -5537 -2323
-12840 -10744 -10116 -8922 -7368 -6136 -3445
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-3891
-7341 -8674 -6724
-12092 -9511 -5294 -3560
-12821 -10789 -10195 -7217 -4237 -2853 -2404
-8027 -6055
-7647 -11395 -5528 -4934
-9625 -8848 -6709
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-12114 -8155
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0.30
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0.20
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0.10
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-12145
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-12847 -9942 -4940
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-13153 -4703
0.00
-13459
-1.10 -1.00 -0.90 -0.80 -0.70 -0.60 -0.50 -0.40 -0.30 -0.20 -0.10 0.00 m
-13596
Z Bedding stress in Element in kN/m2, nonlinear Loadcase 1000 ELS CULEE C1 (Min=-13596.) (Max=-1360.) M 1 : 4.86
X Y
2917
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6
89
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147
48
89
07
31
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46
59
93
16
68
17 1349
66
28
73
25
96
1346
14
2810 16 15 15
27
20
21
18
20
22
19
23
24
22
28
23
26
74
29
25
19
25
1
1364
8
16
73
29 1310 1299
9
1
9
2738 1265
03
68
21 3 14 1276
3
41
78
19 6
2
35
15 14 1249
23
22
22
67
17
18
2
2
0.70
6
17
7
68
27
2666 49 46 131 127 1231
85
1229
91
6
34
34
13
19
9
15
4
5
1177
20
39
36
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26
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20
2
4
21
22
27
28
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21
16
26
13
24
2
5
1170
2
13
57 6
4
5
49
73
123
2
2594 119
8
5
15
31
16
19
18
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19
85
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4
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20
1
6
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9
14 1078
25
65
47
02
20
61
12 3
23
2522 112
76 923
32
18
1045
18
2
22 72
22
7
80
0
3
47 106
74
11
17
276
08
14
1
266
996.3
53
2
19
0
13
83 153
9
21
4
23
4
2450 105
16
245
20
49
14
.5 964.
8
3
4
9 .7 948
14
61
31
3
18
6
72 5
09
10 99
22
15
913.9
10
26
13
73
555
12
19
2378
6
2
10
39
2
17
98
29
.9 0
17
14
98
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246
2
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2 2
21
4
199 2037
0 855. 0 3
6
1
2
9 .3
18
237
9
13
84
11
0
3
0.60
2 2290
58
13
4
272
2306
25
6
13
218
8
68
18
818.1
39
5
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263
8
16
15
0. .0
82
17
0 798.1 787.1
9
208
10 819.
255
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19
246
2
.3
17
11
803
01
0
2234 5
9
0
743.2
53
90 .2
7
11
16
44
47
727.5
11
16
226
6
5 8 .5
1
341
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54
6. 750
0
9.
217
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1
3
2693
240
4 5
9
7
1
2162 1
8
98 . 674 31.
12
. .7
61
9
208
0 0 .3 6.1
179
39
9 66
2638
8
2
4 7 8 1
3
8 6
8
11
8
10
200
185
169
2
6
614.0
86
2090 612.2 66
154
1
6
8
21
0
8
1 2 1.
3.
1.
191
49
14
1. 3
1
10
2595
159
9. 600. 8
14
3.
92
71
70
85
559.3
306
76
13
29
2654
98
2226
2021
91
2018
2
59
3
9
11
2145
9. 535
1
3
2355
6
6.
2
11
59 .7
10
172
1 492.6 6
503.
1947
565
2
4
4
4
.6
0.
0.50
54
148
161
2095
1946
179
5
3.
72
82
441.5
1860
8
139
5
2
9
5.
8.
6
2308
0
2032
9
49
129
53
62
9.
1874 410
2371
2536
2452
2
4.
2616
.1
7
91
119
5
1657
43
8.
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1564
5.
2161
9
0.
1902
1723
41
83
2
9
103
.6
2249
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2034
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2092
111
6.
0.
1952
7.
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1360
.2
974
2414
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3
2317
29
74
1270
49
4 4
919
8.
2172
.6
.5
1729
1064
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1664
3
2588
2
0.
782.
55
1857
3
7
5
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35
1769
944.3
0.
861.
1657 166
.3
8
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. 7
7.
28
.1
36
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2181
651.4
1479
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9
1983
1124
.3
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26
3
8.
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8
501
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5.
1601
9.
0.40
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6
1717
7
16
1403
1018
770.9
1931
2015
1847
2101
133.
318.1
1513
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34.3
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270.5
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3
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202
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945.7
1019
1411
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5
3
1123
15
1.
1967
5.
1895
.0
2409
1345
2.
13
19
2046
548.
1369
1822
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2541
1750
2134
3
22
30
2601
1169
38
9. .7
1663
804.
1414
654
191
5
3
1872
1297 7
5.
48
.1
6
1091
2419
1559
1323
6
5.
923.
9.
1006
9
9.
.3
2230
1234
2140
1943
5
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30
753
872
60
258.3
1494
9
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1225
1156
0.30
0
1400
35
2.
5
.9
.1
1736
3.
4.
2415
1309
2308
2603
2
42 1
71
42
5 338.5
2144
1153 .2
1.
50 2
949
1552
6.
1651
103
1453
1
3.
1908
1
387.6
1991
48
195
82
110
58
2515
7
.9
1823
1081
2221
3
8. 4
2.
437.9
444.4 7.
7
6 3
3
5
137
92
127
157
1767 1801
167
1009
2622
11
2421
63 8
7.
2326
512.6 .1 3 .
538
3
8.
8
10
88
59
49
9
8
2166
9
4 560.
10
2.
72
79
147
2095 5
187
937 0. 569.6
157
18
97
3
202
6
2528
4.
11
80 4
172
2
1
196
0
66
2256
10
626.0 2
.4
643.
44
3
4.
7
13
688
13
166
87 38
865 5
12
88 .1
9
0.20
2
1
88
662.6 .
1
1
2653
184
6 73
243
683.2
49
234
5
.1 761
11
7
85
10
219
.2
179
793 10 5.
193
3
213
735.3
3
91
4
1
19 751.8
207
93
12
7
4
0.
202
257
4
.2
11
3
17
795.5
227
32
10 10 4 814
3
721
86
250
14
14
1
02
99 00
15
18
800.2
16
13
0
37
3
5
858.
31 481
93 542
56
60
2
16
19
99
3
5
271
2
234
2
215
12
854.3 863.6
262
2.
17
649
20
255
221
46
919.
17
10 3
41
11 1
1
1
909.
1
11
75
1
28
1
9
59
42
6
62
23
4
14 .3
8
3
13
979 793
20
3
242
18
250
576 .3 931.1
22
38
10
84
6
97
17
4
21
17
14
15
11
16
94
16
4
973.3
20
14
12
1
1 23 104 .5
95
20 173 990.8 758
90
36
50
1016
70
74
12
13 4
42
00
504 12 1019
23
74
0.10
22
277
8 113
19
261
4
269
1068 .9
70
2
18
20
741
45
18
111
15
17
16
11
16
12 1060
15
30
21
13 86 4
6
73
8
432 14
65
6
27
994.7
52
14
90
2
15
9
7
56
24
1
49
25
23
4 3 1130 1107 4
738.
58
123 118
20
06
45
15 13 5
19
22
18
1
18
29
17
16
17
360 1159
09
91 1159
51
15
13
91
44
1199
30
05
68
14
883.8
24
09 130
23
28
63 14 5 1262
26
05 1215
27
88 531
21
97
288 17
43
22
16
20
20
16
77
19
39
65
18
17
18
18
65 15 138
17
1262
77
20 15
18
14
5
1289 1036
2
77
7
98
38
76 0 1336 705.
26
28
8
216 85
22
1310
MA
19 18 17 1 1346
1
88 737 68 164 160
21
21
22
X=
20
142
20
19
00 43 15 836.9
23
146
25
26
25
0 1367 1147
28
27
9 23
24
1398
97
4
24
144 0
36
64
76
1
58
9
35
88
6
68
16
29
0.00
53
36
01
56
17
72
-1.10 -1.00 -0.90 -0.80 -0.70 -0.60 -0.50 -0.40 -0.30 -0.20 -0.10 0.00 m
34
Z Tangential bedding stress in Element in kN/m2, nonlinear Loadcase 1000 ELS CULEE C1 (Max=2917.) M 1 : 4.89
X Y
0.80
16
89
68
25
8
07
29
27
89
2
26
58
73
65
25
43
23
11
22
20
18 17 46 473
19
16 15 1406
24
1
1349
7
91
1379
32
85
279
13
76
59 316
94
66 1
26
16
61
25
14
19
13 1229 1263
00
24
02
20
80
22
1177
7
17
8
18
98 50
19
47
234
52 172 1170
2
39
078
68
1
13 12 9 1
1085
29
272
1
2
15
5
21
0
255
58
4
1
18
2
222
.9 948.5 102
13
16
199
0
68 8
949
67
240
10
2677
896.9
1
12
99
0.60
17
0
2527
8
3
819.
8
3
45
185
226
169
1
205
14
727.5 804.0
13
2145
1
1
3.
2
91
155
.
3
92
1
2308
731
2
03
2616
71
2388 2452
5
11
1924
2.
9 614.0 .1
1766
9.
139
1
9
1657
.1 81
5
2034
. 7
1251
2
9
49 492.6 5
.7
2172
96
.2
103
.4
.6
98
1461
919
1769
2581
1353
817
4
7
4
502.4 5
355.4
1891
698
8. 94
3.
1124
32 .5
45
225.9
1581
1695
2206
39 331.
762.0
2598
1295
945.7
626.8
5.
2314
109.2
2046
202
0.40
88.8
1822
1937 1
0
1050
2419
1169
1414
.0
209.6
30
2603
105.3
5. .0
1736
1
2144
38
852
1
71
1552
2309
9
57
908
127
1.
110
2421
.5
4.
6
167
137
323.6 9.
1
9
2
2636
2528
7
30
202
5
147
180
4.
437.9
3
2
9
12
77
97 7
182
42
234
5.
7
10
1
1
2
1.
1
560.
31
16
2
193
4
5
8
4
8
4
688 3.
5
25
85
210
.
271
1 59
4
5
248
0.20
10 .1
14
221
662.6
12 99 9 9
7
17
31
1
235
258
795.
15
7
751.8
8
23
2 5
18
04
20
.3
13
42
269
7
5
51 1
38
00
943.9 863.6
280
2
24
12
23
14
7
16 84
58
14 113
MA
06
27
9
8
15 43 2 973.3
17
1068
89
X=
16 49 123
68
26
1
20
14 1
1159 1090
29
05
22
65
18
27
25
19
22
17 132
21
24
17
53
00 6
16
64
88 16
36
01
00 149 1262
7 1406 1036
1367
836.9
0.00
-1.00 -0.80 -0.60 -0.40 -0.20 0.00 0.20 m
Z Tangential bedding stress in Element, nonlinear Loadcase 1000 ELS CULEE C1 , 1 cm 3D = 2000. kN/m2 += -= (Max=2917.) M 1 : 5.47
X Y
MAX= 0.0978 0.0978 0.0978 0.0978 0.0978 0.0978 0.0978 0.0977 0.0977 0.0977 0.0977
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0.70
0.0828
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0.60
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0.0409 0.0409
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0.50
0.0295 0.0295 0.0310 0.0296 0.0311
0.0290 0.0288 0.0291
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0.0240 0.0241 0.0224 0.0208 0.0203 0.0214 0.0208 0.0210 0.0218
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0.0076 0.0076 0.0084 0.0074
0.40
0.0070 0.0072
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0.0021
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0.10
0.0714 0.0720
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0.00
0.0984 0.0984 0.0984 0.0984 0.0984 0.0984 0.0984 0.0985 MIN= 0.0985 0.0985 0.0985
-1.00 -0.90 -0.80 -0.70 -0.60 -0.50 -0.40 -0.30 -0.20 -0.10 0.00 0.10 m
Z Nodal displacement in global Y, nonlinear Loadcase 1000 ELS CULEE C1 , 1 cm 3D = 0.0500 mm (Min=-0.0985) (Max=0.0978) M 1 : 5
X Y
Z
X Y
-1.20
0.237 MAX= 0.237 0.237 0.237 0.237 0.237 0.237 0.237
-1.00
0.227 0.227 0.227 0.227 0.227 0.227 0.227 0.227 0.227
0.216 0.216 0.216 0.216 0.216 0.216 0.216 0.216 0.216
0.206 0.206 0.206 0.206 0.206 0.206 0.206 0.206 0.206
0.196 0.196 0.196 0.196 0.196 0.196 0.196 0.196 0.196
0.185 0.185 0.185 0.185 0.185 0.185 0.185 0.185 0.185
-0.80
0.177 0.176 0.177
0.172 0.173 0.174 0.173
0.170
0.166 0.164 0.165 0.166
0.163 0.161
0.159 0.157
0.154 0.156 0.154
0.153 0.153
0.151
0.148 0.146 0.146 0.145
0.144 0.142
0.141
0.138 0.136 0.137
0.134 0.136
0.131 0.131 0.132
-0.60
0.128 0.130
0.126
Nodal displacement in global Z, nonlinear Loadcase 1000 ELS CULEE C1
0.126 0.124 0.126
0.121 0.121
0.118 0.117 0.116 0.117
0.114 0.115
0.111 0.110 0.110
0.108 0.108 0.105
0.104 0.103 0.103
0.100 0.0991 0.0987 0.0979
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0.0782
-0.40
0.0766 0.0741 0.0749
0.0713 0.0724
, 1 cm 3D = 0.200 mm
0.0687 0.0701
0.0668 0.0662
0.0631 0.0622
0.0592 0.0572 0.0569 0.0569
0.0511 0.0514 0.0514 0.0534
0.0473 0.0453
0.0439 0.0446 0.0432
0.0415 0.0393 0.0379
0.0337 0.0351 0.0332 0.0337
0.0316 0.0323
0.0268 0.0259
-0.20
0.0251 0.0249 0.0228
0.0222 0.0221
0.0170 0.0188
0.0143 0.0136 0.0159
0.0128 0.0129
0.0103
0.0065 0.0063 0.0050 0.0051 0.0048
0.0034
0.0010
0.0049 0.0062 0.0060
0.0126 0.0127 0.0121 0.0138 0.0138
0.0149 0.0153 0.0157
0.0242 0.0242 0.0242 0.0242 MIN= 0.0242 0.0242 0.0242
0.00
(Min=-0.0242) (Max=0.237)
0.20
M 1 :
0.00 0.20 0.40 0.60 0.80
6.19
m
-378 -13803 -13214 -12611 -12025 -11461 -10899 -10330 -9217 -8755
-8145 -7498 -6874 -6361 -5743 -5104 -3866
MIN= -14578 -9755 -4461
-1065
-13861 -6414
-12488 -11286 -10726 -10143 -9011 -8490 -6983
-14448 -13160 -11859 -7671 -5707 -5024 -3750
-1420 -9528 -4315
0.70
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X Y
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.
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15
0
240
4
273
314
11 67
5
15
9
905.1 .1
97
1
9
4 893
9
35
19
984
18
232
19
1208 .9
8
11
0.20
3
12
5
35
963.4
35
03 .7
3700
257
354 3590
49
339
987.2
326
700
15
4
13 12 108
306
6
250
92
1107 5 .5
269
0
297
11
1
1058
14
3
3
581
17
8
9
289
119 1073 875.
17
13
79
4
3
93 85
281
0
7
15 116
4
23
317
24
14 5
16
2
1007 14
349
20
13
20
19
75
11
21
25
1125 5
22
01
9
1
88 00 126 746.
4
1192
0
20 993
87 157
74
1
97
57
27
1
337
378
2
14
327
1
301
17
366
24
906 05
28
356
309
17
14 136 1273
41
16 5
20
1
646.
2
36 157
80
2
5
32
4
9
97
0
906.9
3
7
6
3
18
1 1349
29
3
26
349
805 1087
32
77
15
11
08 4
51
25
1424 564.
30
24
20
21
15
04
23
22
27
20
17
2
1 89 148
10
20 657
89
930.3
28
71
32
43
57
19 6
22
94
34
705 18 1160
33
1
0.10
31
31 471.
387
09 157
05
27
364
21 4
376
1328 762.6
11
26
29
3
25
21
24
22
168 995.0
23
26 17
00
8
30
19
8
21
1
604 38
0
95
91
80
602.7
53
166
67
20
9
1419
8
10
0
0
32
1161
35
30 0
.6
5
23 334
28
24
174 873.3
57
22 18
27
30
26
6
25
76
23
24
503 07 1410 1054 591.0
11
35
32
95
21
49
91
64
78
24 206
34
179
33
7
36
39
1 19 9 1112 292.
1444
37
84
38
79 540
778.9
29
52
403
09 667
24 24
75
31
23
29
28
22
4
27
94
66
26
1
25
94 41 22 182
03
3
09
3 79 21
27
20 575.6
45
1157
3
61
6
78
19 3 1485 243.
3
54 96
302 185 858.2
MA
26 25 25 2 2 1207
2
12 442 37 231 225
30
31
29
X
29
28
88 1519
27
67 19 346.6
32
36
37
=
35
909.7 655.4
39
38
8 5 97 1229
33
78
34
201 6
93
7
10
28
4
69
0
2
7
34
21
40
0.00
52
68
61
38
2
80
101
-1.10 -1.00 -0.90 -0.80 -0.70 -0.60 -0.50 -0.40 -0.30 -0.20 -0.10 0.00 m
53
Z Tangential bedding stress in Element in kN/m2, nonlinear Loadcase 1100 ELS CULEE C1 (Max=4080.) M 1 : 4.89
X Y
50
70
01
00
0.80
22
40
38
52
37
87
35
3
62 33
0
32
30
72
61
28
4
25 24 22 26 026
33
2
21 1934
4
2
735
6
388
1858
33
45
8
07
3 1910
30
35
22 0
3
73 0
34
175
28
20
5
41
4
18
31
65
1746
8
4
1624
70
23
24
97
325
2
0
20
01
56
378
28
161
1
2
91 16 1474
5
1492 8
354
302
21
4
6
78
16 144
18
40
9
23
18
1296 142
332
55 1
3719
8
129
79
25
0
22
99
269
14
3136
1
1232
19
0.60
15
1110
284
47
31
521
2972
3 3 5 3 3459
9
12 66
228
2012 2137
17
3
10 987.6
3
6
110
198
3203
3635
2
33
9 154
9
2663
1
9
830.1
177
2819
2381
4
91
9
0
4.
3013
2. 3.
36
1.
2158
660.8 7
141
83
71
2
3172
3589
11
3
95
9.
125
1582
75
53
2496
467.9 5.
1823
2
2678
59 0
951.6
666.
9.
3065
2349
2188
2020
285.3
3615
1165
208.2
2
457.2
1477
3219
1666
2842
2529
1300
0.40
3367
51
749
34
3.
1832
899
142
3625
0.
2286 2337
53
2073
2655
0
.2
6
120
1.
.9
.8
223.0
3092
3
165
2896
143
5
4
.0
3241
309
0.
82
190
3675
9
4
9. 8
50
613 8.
10
250
205
273 4 .3 45
9
339
94
316
13
9
0
297
3
1
17
2
99 747.7 3.
3
59
26
12
0
5. 73
378
43
15
7
4
49
25
7
20
2
28
19
0.20
9
338
987.2 893.1
8
4 3
14 119
360
8
32
7
32
20
11 0
7
17
30
04
4
15
9
2
41
768
32
22
.9
42
71 1125
392
1312 635
2
1
33
57
7
21 93
8
28
00
MA
28
26 1 148
5
34
17 2.9
87
6
2
1160 74
X=
91
23
5
79
31
166
36
64
20
91
0 1
0
40
67
22 61 276
38
3
19 688.4
3
34
26 79
80
29
5
52
26
2
67 24 4
82
38
456.2
93
42 1485
9
21
8
56 17 973.0
39 .6
1112 655.4 243
0.00
-1.00 -0.80 -0.60 -0.40 -0.20 0.00 0.20 m
Z Tangential bedding stress in Element, nonlinear Loadcase 1100 ELS CULEE C1 , 1 cm 3D = 2000. kN/m2 += -= (Max=4080.) M 1 : 5.68
X Y
0.135 MAX= 0.135 0.135 0.135 0.135 0.135 0.135 0.135 0.135 0.135 0.135 0.135 0.135
0.125 0.125
0.119 0.119 0.119 0.119 0.119 0.121 0.119 0.120 0.118
0.70
0.116 0.114
0.110 0.111 0.109 0.109
0.106 0.107 0.105
0.103 0.103 0.103 0.102
0.100 0.0976 0.100 0.0990
0.0969 0.0969
0.0903 0.0927
0.0870 0.0870 0.0870 0.0884 0.0870 0.0894 0.0889
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0.60
0.0788 0.0790 0.0772 0.0762
0.0760 0.0746
0.0711 0.0711 0.0715 0.0696 0.0670 0.0719
0.0645 0.0658 0.0635
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0.0551 0.0551 0.0551 0.0530 0.0530
0.0495 0.0520 0.0508
0.0471 0.0485 0.0473 0.0467
0.50
0.0424 0.0445 0.0430
0.0392 0.0392 0.0408 0.0415 0.0392
0.0387
0.0355 0.0340
0.0315 0.0310 0.0310 0.0296 0.0311
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0.0238 0.0238 0.0238 0.0239 0.0212
0.0196 0.0212
0.0160 0.0156 0.0168
0.0143 0.0131
0.0084 0.0084 0.0084 0.0096 0.0090
0.40
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0.0116 0.0131
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0.30
0.0291
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0.102 0.0997
0.10
0.102 0.104
0.106 0.106 0.106 0.106 0.108 0.108 0.106
0.109 0.111 0.110 0.109
0.114 0.113 0.116 0.116
0.117 0.119 0.119
0.120 0.120
0.123 0.123 0.123 0.124 0.124 0.125 0.125
0.127 0.128 0.129
0.130 0.130 0.130
0.00
0.140 0.140 0.140 0.140 0.140 0.140 0.140 0.140 0.140 0.140 MIN= 0.140 0.140 0.140
-1.10 -1.00 -0.90 -0.80 -0.70 -0.60 -0.50 -0.40 -0.30 -0.20 -0.10 0.00 m
Z Nodal displacement in global Y, nonlinear Loadcase 1100 ELS CULEE C1 , 1 cm 3D = 0.100 mm (Min=-0.140) (Max=0.135) M 1 : 4.96
X Y
Z
X Y
-1.20
MAX= 0.331 0.331 0.331 0.331 0.331 0.331 0.331 0.331
-1.00
0.316 0.316 0.316 0.316 0.316 0.316 0.316 0.316 0.316
0.302 0.302 0.302 0.302 0.302 0.302 0.302 0.302 0.302
0.287 0.287 0.287 0.287 0.287 0.287 0.287 0.287 0.287
0.272 0.272 0.272 0.272 0.272 0.272 0.272 0.272
0.265
0.258 0.258 0.258 0.258 0.258 0.258 0.257 0.257
-0.80
0.248 0.246 0.246
0.242 0.245
0.240 0.240
0.236
0.230 0.230 0.229 0.229 0.231
0.227 0.224
0.220 0.218 0.217
0.213 0.212 0.212 0.213 0.212 0.213
0.204 0.203 0.205
0.200 0.200 0.200 0.198
0.196 0.196
0.192 0.189 0.190
0.186 0.188
0.181 0.182 0.183
-0.60
0.178 0.180
0.175 0.175
Nodal displacement in global Z, nonlinear Loadcase 1100 ELS CULEE C1
0.174 0.173
0.168 0.169 0.168
0.163 0.162 0.162
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0.154 0.153
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0.143
0.139 0.138 0.137 0.136 0.138
0.131 0.132
0.127 0.126 0.127 0.125
0.120 0.122
0.118 0.117
0.113 0.113 0.113
0.110
-0.40
0.106
0.103 0.0998 0.101 0.101
0.0981
, 1 cm 3D = 0.200 mm
0.0923 0.0942
0.0903 0.0896
0.0857 0.0846
0.0784 0.0769 0.0797 0.0801 0.0778
0.0697 0.0717
0.0645 0.0677 0.0668
0.0619 0.0605 0.0615
0.0544 0.0530 0.0537 0.0552
0.0499 0.0470 0.0503
0.0405 0.0420 0.0435
0.0355 0.0360 0.0374
-0.20
0.0333
0.0290 0.0291 0.0270
0.0243 0.0236 0.0238
0.0174 0.0192
0.0145 0.0148
0.0099 0.0065
0.0040 0.0033 0.0059
0.0029 0.0035
0.0089 0.0107 0.0104 0.0094
0.0197 0.0230 0.0199 0.0214 0.0214
0.0235 0.0241 0.0241
0.0360 0.0360 0.0360 0.0360 MIN= 0.0360 0.0360 0.0360
0.00
(Min=-0.0360) (Max=0.331)
0.20
M 1 :
0.00 0.20 0.40 0.60 0.80
6.15
m
Pont du dard – Etudes d’exécutions
13. ANNEXE 3 : ENTRETOISES EN PHASE DE VERINAGE :
SOLLICITATIONS / VERIFICATIONS DE FLEXION
ET DE TRANCHANT
ACTING
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CGC_EXE_DARD_NDC_1509_A_Note appuis de verinage.docx
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ACTING - PONT DU DARD - MODELE GENERAL
Sollicitations Entretoise
m
M 1 : 83
X * 0.502
Y * 0.906
Z * 0.962
0.00 -2.00 -4.00 -6.00 -8.00 -10.00
55.2
73.9
20.00
89.2
99.1
104.1
105.0
18.00
103.1
96.2
84.3
69.0
16.00
14.00
SOFiSTiK AG - www.sofistik.de
Beam Elements , Bending moment My, Loadcase 23008 MAX-MY BEAM , 1 cm 3D = 100.0 kNm (Max=108.9)
12.00
10.00
8.00
65.0
83.5
96.6
6.00
104.8
108.3
108.9
Sector of system Group 3
105.6
4.00
98.0
87.5
71.6
2.00
XY
Z
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M 1 : 83
X * 0.502
Y * 0.906
Z * 0.962
0.00 -2.00 -4.00 -6.00 -8.00 -10.00
34.5
47.5
20.00
57.1
62.7
64.5
63.9
18.00
60.3
52.5
40.1
16.00
23.5
14.00
SOFiSTiK AG - www.sofistik.de
Beam Elements , Bending moment My, Loadcase 23009 MIN-MY BEAM , 1 cm 3D = 50.0 kNm (Max=72.9)
12.00
10.00
8.00
41.2
54.8
64.5
6.00
70.5
72.9
72.7
Sector of system Group 3
69.7
4.00
62.1
48.7
30.9
2.00
XY
Z
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M 1 : 83
X * 0.502
Y * 0.906
Z * 0.962
0.00 -2.00 -4.00 -6.00 -8.00 -10.00
65.8
92.4
20.00
114.3
128.8
136.4
137.7
18.00
135.4
126.1
109.8
89.0
16.00
14.00
SOFiSTiK AG - www.sofistik.de
Beam Elements , Bending moment My, Loadcase 24008 MAX-MY BEAM , 1 cm 3D = 100.0 kNm (Max=142.7)
12.00
10.00
8.00
78.8
105.1
124.1
6.00
136.2
141.7
142.7
Sector of system Group 3
138.4
4.00
128.1
114.1
92.7
2.00
XY
Z
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M 1 : 83
X * 0.502
Y * 0.906
Z * 0.962
0.00 -2.00 -4.00 -6.00 -8.00 -10.00
27.3
40.1
20.00
49.4
54.8
56.4
55.6
18.00
51.5
43.2
29.9
16.00
-1.11 11.8
14.00
SOFiSTiK AG - www.sofistik.de
Beam Elements , Bending moment My, Loadcase 24009 MIN-MY BEAM , 1 cm 3D = 50.0 kNm (Min=-6.73) (Max=66.2)
12.00
10.00
8.00
35.4
48.6
58.1
6.00
64.0
66.2
65.8
Sector of system Group 3
62.4
4.00
53.8
38.6
18.8
-6.73
2.00
XY
Z
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X * 0.502
Y * 0.906
Z * 0.962
2.00 0.00 -2.00 -4.00 -6.00 -8.00 -10.00
-26.0
-16.9
-9.45
20.00
-2.10
4.57
11.8
18.00
23.6
37.2
49.8
60.0
16.00
66.7
14.00
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Beam Elements , Shear force Vz, Loadcase 24004 MAX-VZ BEAM , 1 cm 3D = 50.0 kN (Min=-26.0) (Max=71.2)
12.00
10.00
8.00
-22.0
-14.2
-6.75
6.00
7.25
14.8
Sector of system Group 3
28.6
4.00
42.7
55.5
65.6
71.2
2.00
XY
Z
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X * 0.502
Y * 0.906
Z * 0.962
0.00 -2.00 -4.00 -6.00 -8.00 -10.00
-62.5
-58.2
-49.2
20.00
-37.6
-24.8
-12.3
18.00
-5.10
1.15
7.57
13.9
16.00
20.5
14.00
SOFiSTiK AG - www.sofistik.de
Beam Elements , Shear force Vz, Loadcase 24005 MIN-VZ BEAM , 1 cm 3D = 50.0 kN (Min=-62.5) (Max=24.0)
12.00
10.00
8.00
-59.1
-55.1
-45.8
6.00
-33.9
-20.5
-8.63
Sector of system Group 3
-2.20
4.00
4.05
10.5
17.0
24.0
2.00
XY
Z
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X * 0.502
Y * 0.906
Z * 0.962
2.00 0.00 -2.00 -4.00 -6.00 -8.00
-76.9
-67.3
20.00
-59.1
-52.1
-48.4
18.00
-51.6
-59.2
-69.4
-79.9
16.00
-88.7
14.00
SOFiSTiK AG - www.sofistik.de
Beam Elements , Normal force Nx, Loadcase 24000 MAX-N BEAM , 1 cm 3D = 100.0 kN (Min=-102.7) (Max=-48.4)
12.00
10.00
8.00
-88.2
-83.0
-76.0
6.00
-71.0
-70.6
Sector of system Group 3
-75.7
4.00
-85.0
-91.1
-98.1
-102.7
2.00
XY
Z
FLEXION COMPOSEE D'UNE SECTION BETON ARME RECTANGULAIRE selon NF EN 1992-1-1
Acier Coefficients ELU Dimensionnement ELS
Classe B γc γs
Asup
fyk 420 MPa ELU FOND 1.5 1.25 Contraintes dans les aciers tendus
Es 200000 MPa ELU ACC 1.2 1
M>0 εuk 50 ‰ ELU SISM 1.3 1 Ouverture de fissures
d k 1.08
h d' wk= 0.30 mm
N>0 Béton coeff. σ limite béton
compression Dispense de calcul de la flèche
fck 30 MPa σlim = k.fck
fctm 2.9 MPa ELS QP k2 = 0.45
Ainf Ecm 32837 MPa ELS FREQ k1 = 0.6
εcu2 3.5 ‰ ELS CARA k1 = 0.6
b n 17.5
αcc 1.0
SOLLICITATIONS DIMENSIONNEMENT SECTIONS ATIO
Nom Géométrie ELS ELU ELS ELU Mini Mis en place
b h d d' Type N M Type N M σs Ainf Asup Ainf Asup Amin Ainf Asup φ eq
m m m m kN kN.m kN kN.m MPa cm² cm² cm² cm² cm² cm² cm² mm
Mi-travée 0.25 0.65 0.55 0.55 ELS CARA 0 108 ELU FOND 0 142 266 8.4 0.0 7.8 0.0 2.5 8 0 16
0.0 36
Sur appui 0.25 0.65 0.55 0.55 ELS CARA 0 0 ELU FOND 0 -6 266 0.0 0.3 2.5 10
0.0 25
0.0 25
0.0 25
0.0 25
0.0 25
0.0 25
0.0 25
0.0 25
0.0 25
0.0 25
0.0 25
0.0 25
0.0 25
0.0 25
0.0 25
0.0 25
0.0 25
0.0 25
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
Schéma de la section
TEd > 0
Asl
d Armartures
h tendues
NEd
VEd > 0
b
Coefficients ELU
γc γs
ELU FOND 1.5 1.15
ELU ACC 1.2 1
ELU SISM 1.3 1
RESISTANCE A l'EFFORT TRANCHANT ET A LA TORSION D'UNE
SECTION RECTANGULAIRE
Dimensionnement à l'effort tranchant selon NF EN 1991-1-1
1
Géométrie
m bw 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 1.0 1.0
m h 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.2 0.2
m d 0.55 0.585 0.585 0.585 0.585 0.585 0.14 0.14
m z 0.50 0.53 0.53 0.53 0.53 0.53 0.13 0.13
cm² Asl 0 0 0 0 0 0 10 10
Hypothèses de calcul
A Dalle avec effet de redistribution transversale
B Poutre ou dalle sans effet de redistribution transversale
C Voile
Type B B B B B B B B
° α 90 90 90 90 90 90 90 90
° θmin 22 22 22 22 22 22 22 22
° θ 45 45 45 45 45 45 45 45
° θmax 45 45 45 45 45 45 45 45
Matériaux
MPa fyk 420 500 500 500 500 500 500 500
MPa fck 30 35 35 35 35 35 30 30
MPa fctm 2.90 3.21 3.21 3.21 3.21 3.21 2.90 2.90
γc 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5
MPa fcd 20.0 23.3 23.3 23.3 23.3 23.3 20.0 20.0
γs 1.25 1.15 1.15 1.15 1.15 1.15 1.15 1.15
MPa fyd 336 435 435 435 435 435 435 435
Sollicitations
Calcul ELU FONDELU FONDELU FONDELU FONDELU FONDELU FONDELU FONDELU FOND
kN VEd 65 65 65 65 65 65 20 20
kN NEd 110 950 1500 0 0 0 10 10
kN.m TEd 0 0 0 0 0 0 50 50
Résistance à l'effort tranchant sans armatures
CRd,c 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12
k 1.60 1.58 1.58 1.58 1.58 1.58 2.00 2.00
k1 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15
ρl 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0071 0.0071
vmin 0.393 0.417 0.417 0.417 0.417 0.417 0.547 0.547
MPa σcp 0.68 4.67 4.67 0.00 0.00 0.00 0.05 0.05
kN VRd,c1 14 102 102 0 0 0 94 94
kN VRd,c2 68 163 163 61 61 61 78 78
kN VRd,c 68 163 163 61 61 61 94 94
ARM. Nécessaires ? NON NON NON OUI OUI OUI NON NON
Réduction d'effort tranchant par transmission directe des charges aux appuis Non
Vérification au voisinage des appuis
kN 0.5.bw.d.ν.fcd 726 880 880 880 880 880 739 739
VEd < 0.5.bw .d.ν.fcd OK OK OK OK OK OK OK OK
Effort tranchant maximal admis
αcw 1.03 1.20 1.20 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
ν1 0.53 0.52 0.52 0.52 0.52 0.52 0.53 0.53
MPa σct 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
° θ 45.0 45.0 45.0 45.0 45.0 45.0 45.0 45.0
kN VRd,max 676 951 951 792 792 792 667 667
VEd / VRd,max 0.10 0.07 0.07 0.08 0.08 0.08 0.03 0.03
<1 OK OK OK OK OK OK OK OK
Résultats et ferraillage VRd,s = VEd
MPa σbielle béton 1.92 1.60 1.60 1.91 1.91 1.91 0.60 0.60
cm²/m Asw / s 0.0 0.0 0.0 2.8 2.8 2.8 0.0 0.0
cm²/m (Asw / s) min 2.6 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 8.8 8.8
cm²/m (Asw / s) max 39 35 35 35 35 35 121 121
cm smax 41 44 44 44 44 44 11 11
Dimensionnement à la torsion selon NF EN 1991-1-1
1 0 0 0 0 0 0 0
Enrobage
m c 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
Couple de torsion maximal admis
m teff 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12
m² Ak 0.069 0.069 0.069 0.069 0.069 0.069 0.070 0.070
m uk 1.32 1.32 1.32 1.32 1.32 1.32 1.92 1.92
kN.m TRd,max 90 119 119 100 100 100 89 89
TEd / TRd,max 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.56 0.56
<1 OK OK OK OK OK OK OK OK
Résultats et ferraillage
MPa τtorsion 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 3.0 3.0
cm²/m Asl 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 15.7 15.7
cm²/m Asw / s 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 8.2 8.2
Cumul effort tranchant et torsion
cm²/m Asw / s 0.0 0.0 0.0 2.8 2.8 2.8 8.2 8.2
VEd / VRd,max + TEd / TRd,max 0.10 0.07 0.07 0.08 0.08 0.08 0.59 0.59
OK OK OK OK OK OK OK OK
Texte extrait tel quel de la pièce officielle, qui seule fait foi. La mise en page du document d'origine peut différer.