Pièce
CGC_EXE_DARD_NDC_1540_A_MISSION G3 - Confortement culée C0.pdf · 1 725 mots · du marché « Accompagnement technique pour l'entretien et le renouvellement des ponts et structures sur autoroutes (SANEF, ESCOTA,… », dossier de consultation officiel.
MAITRISE D’OUVRAGE : MAITRISE D’OEUVRE :
ATMB
Direction du Développement de IOA
l’Ingénierie et de l’Innovation Les Pleiades
1440 Rte de Cluses Park Nord
74315 BONNEVILLE 74370 METZ TESSY
ROUTE BLANCHE - RN205
Réparation et renforcement du Pont du Dard
Groupement d’entreprises Entreprise émettrice
NOTE MISSION G3 – CONFORTEMENT CULÉE C0
CONFORME A L'EXECUTION
Ind. Date Modifications établi par vérifié par approuvé par
A 04/05/2020 Première diffusion S.MARIE A.TEMPLIER J.C. ARPIN
N° C G C E X E D A R D N D C 1 5 4 0 A
EMETTEUR PHASE PROJET TYPE DOC. INDICE
SDC
342 route du Genevrat
73240 GRESIN
soutenement.dc@outlook.com
06.20.27.67.06
Groupement d’Entreprises :
COLAS Génie Civil MMBA EVEREST ECHAFAUDAGES
ATMB
Route Blanche – RN 205
Réparation et renforcement du Pont du Dard
Renforcement culée C0
Mission G3
Dossier réf. : 2020-39 – NDC Renforcement culée C0
Indice Date Sommaire des modifications Rédacteur
0 04/05/2020 1ère Emission Simon MARIE
ATMB – RN205 - Pont du Dard – NDC Renforcement culée C0 SDC
SOMMAIRE
1 Introduction..................................................................................................................................... 2
2 Projet et Hypothèses ....................................................................................................................... 3
2.1 Identification du projet ........................................................................................................... 3
2.2 Modèle géotechnique ............................................................................................................. 4
3 Calculs et résultats des analyses ..................................................................................................... 7
3.1 Calculs ...................................................................................................................................... 7
Annexe A : Résistance de l’ancrage après corrosion ............................................................................. 12
1 INTRODUCTION
La mission confiée par l’entreprise est une mission G3 selon la norme NF P 94-500 (description des
missions consultable sur le site internet de l’Union Syndicale Géotechnique).
Il appartient à l’entreprise de nous fournir en temps réel, durant le chantier :
- toutes les éventuelles disparités entre le contexte géotechnique pris en hypothèse et celui
réellement rencontré lors des travaux
- toute information en cas de comportement anormal de l’ouvrage et/ou des avoisinants
Le projet sous-entend l’obtention, par le Maitre d’Ouvrage, des autorisations de tréfonds nécessaires
afin de réaliser les ancrages.
Préalablement aux travaux, le Maitre d’Ouvrage et l’entreprise auront réalisé leur DR/DICT et auront
repéré les éventuels réseaux ou structures enterrées pouvant être recoupés par les travaux.
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2 PROJET ET HYPOTHESES
2.1 Identification du projet
2.1.1 Intervenants
Maitrise d’Ouvrage : ATMB
Maitrise d’œuvre : IOA
Groupement d’entreprises : COLAS Génie Civil
MMBA
EVEREST Echafaudages
2.1.2 Localisation du chantier
Route Blanche – RN 205
Pont du Dard
2.1.3 Projet
Dans le cadre de la réparation et le renforcement du Pont du Dard, le renforcement du front rocheux
sous la culée C0 est envisagé. Ce renforcement a fait l’objet d’une note de calcul par le SETE en
septembre 2017 (Aff. 773) qui a été reprise et complétée par 2 Savoie Géotechnique en octobre 2019
(GR/2019/342).
2.1.4 Documents fournis/utilisés
Titre Référence / Date
DCE IOA comportant notamment :
- Plans des travaux et plans de phasage
- Documents investigations (avec études Dossier IOA 16342-26
géotechniques 2 Savoie Géotechnique et Etude
SETE)
2.1.5 Classe de conséquence / Catégorie géotechnique / Durée d’utilisation
Sauf contre-indication du Maitre d’Ouvrage et/ou du Maitre d’œuvre :
- Ouvrage en classe de conséquences CC2
- Catégorie géotechnique 2
- Catégorie de durée d’utilisation de projet :
o Catégorie 5 : 100 ans
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2.2 Modèle géotechnique
2.2.1 Discontinuités du front rocheux
Le relevé structural réalisé par le BET SETE fourni les informations suivantes selon les deux secteurs
(S1 : partie aval de la culée et S2 : partie amont de la culée).
Dans les deux cas, le plan enveloppe des dièdres, selon la direction de la culée (N135), est de 45° vers
l’aval.
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2.2.2 Poids de la zone à stabiliser
Afin de définir le poids de la zone « instable », nous proposons la méthodologie suivante :
- Nous définissons le volume à stabiliser de la même manière que le BET SETE, en prolongeant
le potentiel plan de glissement à 45° depuis le pied du front jusqu’au sommet de la pile.
Afin d’estimer le poids à stabiliser, nous proposons d’annoter les deux coupes du BET SETE
avec les distances estimées sur le terrain et/ou issues des plans DCE, puis de moyenner les
résultats.
Le volume rocheux sera calculé avec un poids volumique de 27kN/m3 et la pile BA avec un
poids volumique de 25kN/m3.
- Nous rajoutons le poids du tablier sur la pile : DDC sur les appareils d’appuis à l’ELS
caractéristiques fournies par le BET Acting (CGC EXE DARD NDC 1502 A).
Volume à stabiliser
Les coupes suivantes, réalisées par le BET SETE et annotées par SDC, permettent de définir le poids
du volume « instable ».
4.5m
30.5m²
3.5m² 1.0m
12.0m²
20.0m² 5.0m
6.0m
La zone potentiellement instable s’étend sur 8m de large.
Volume et poids de la zone rocheuse dans le plan enveloppe :
(20m² + 12m²) / 2 x 8ml x 27kN/m3 = 3 456 kN
Volume et poids de la pile BA dans le plan enveloppe :
(30.5m² + 3.5m²) / 2 x 8ml x 25kN/m3 = 3 400 kN
Cette valeur est sécuritaire car la pile BA n’est sans doute pas aussi large que pris en compte dans
notre calcul du secteur 1. Des remblais, de poids volumique plus faibles, sont très probablement
présents.
Total : 6 856kN arrondi à 6 850 kN
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Poids du tablier sur la pile
La somme des DDC sur les deux appuis de la culée C0 à l’ELS caractéristiques est de 3 546 kN (arrondi
à 3 550 kN).
2.2.3 Caractéristiques géotechniques
De manière sécuritaire, nous prenons en compte les caractéristiques suivantes afin de définir la
discontinuité.
Inclinaison de la
Cohésion Angle de frottement Dilatance
discontinuité
β (°) c (kPa) φ (°) δ (°)
45 0 35 0
Le frottement latéral dans le rocher est estimé à 500kPa.
2.2.4 Conditions hydrauliques
Absence de circulations d’eau pérennes et/ou significatives au niveau du front rocheux.
L’eau n’est pas modélisée dans les calculs.
2.2.5 Actions sismiques
2.2.6 Zone d’étude
La stabilité globale du site n’est pas du ressort de cette étude.
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3 CALCULS ET RESULTATS DES ANALYSES
3.1 Calculs
3.1.1 Méthode de Calcul
Le calcul et le dimensionnement des ancrages sont réalisés selon le guide méthodologique du
CEREMA – Protection contre les instabilités rocheuses – Dimensionnement et exécution des boulons
(2017).
L’équilibre limite du bloc rocheux, naturel ou prévisionnel, est évalué au moyen d’un coefficient de
sécurité. La loi de Coulomb est adoptée pour définir la résistance de la discontinuité.
La méthode fournit une estimation de la contribution d’une barre passive fondée sur un état-limite
défini par le seuil de plasticité de la barre au droit de la discontinuité. Cette contribution permet
d’estimer le nombre de boulon nécessaire pour obtenir un facteur de sécurité de 1 aux Eurocodes.
3.1.2 Coefficient / Approches de calcul
Calcul selon l’approche 2 avec un facteur de modèle pris égal à 1.
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Compte tenu des coefficients partiels pris en compte en sismique, les calculs au séisme ne sont pas
dimensionnants dans cette configuration.
En effet, la pondération γGsup de 1.35 en Approche 2 est plus défavorable que le facteur partiel de
1.25 sur tanϕ en sismique.
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3.1.3 Résultats des calculs
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3.1.4 Propriétés des constituants du renforcement
· Ancrages :
Gewi 40 - Limite élastique 630kN / rupture 690kN (R100ans : 367 kN)
Forage en 90mm
Plaques 200 x 200 x 20mm
Inclinaison 10°/horizontal
Longueurs des ancrages : 7 à 4m selon implantation fournie ci-dessous
· Coulis de ciment :
Ciment type CEM I 52.5
Dosage C/E ≥ 2
· Grillage plaqué / Câblage :
Grillage 60 x 80mm Double torsion – fil de 2.7mm galvanisé classe A
Câble galvanisé 16mm en tête, en pied et en rives
Ancrages de fixation du grillage : Gewi 25 profondeur 3m et espacement eh3m sur tout le contour du
grillage
Ancrages de plaquage du grillage : Gewi 25 profondeur 3m, avec implantation selon besoin
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3.1.5 Surveillance, suivi et contrôle des travaux
Les principes généraux suivants doivent être respectés par l’entreprise lors de la réalisation du
renforcement :
- Surveillance / Instrumentation et suivi des ouvrages :
Inspection visuelle
- Vérification de l’état des terrains :
Vérification des terrains rencontrés aux forages
- Contrôle de l’exécution des travaux :
Contrôle visuelle de la bonne exécution des travaux
Contrôle sur ancrages : essais de traction
Contrôle sur coulis : essais de compression, mesure de densité sur chantier pour valider le dosage
C/E
3.1.6 Conformités et contrôles sur ancrages
Des essais de conformité et de contrôle sont prévus au DCE.
Compte tenu des terrains, ces essais pourront être réalisés à déplacement contrôlé, selon la norme
NF P 94-242-1.
L’essai de conformité pourra être réalisé en scellant, sur une longueur de 2m seulement dans le
soubassement sain, une barre Gewi 32 (minimum) dans un forage 90mm (ou diamètre plus faible). La
partie libre sera soigneusement réalisée afin de n’offrir aucune résistance lors de l’essai.
Nous proposons de mener les essais de contrôle à 90% de la tension ELU App 2 (314kN x cos 25° =
285 kN x 90% = 260 kN).
Fait à Gresin (73), le 04/05/2020
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Annexe A : Résistance de l’ancrage après corrosion
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Texte extrait tel quel de la pièce officielle, qui seule fait foi. La mise en page du document d'origine peut différer.