Pièce
EVE_EXE_DARD_NDC_1530_B_NDC ECHAFAUDAGE.pdf · 3 396 mots · du marché « Accompagnement technique pour l'entretien et le renouvellement des ponts et structures sur autoroutes (SANEF, ESCOTA,… », dossier de consultation officiel.
MAITRISE D’OUVRAGE : MAITRISE D’OEUVRE :
ATMB
Direction du Développement de IOA
l’Ingénierie et de l’Innovation Les Pleiades
1440 Rte de Cluses Park Nord
74315 BONNEVILLE 74370 METZ TESSY
ROUTE BLANCHE - RN205
Réparation et renforcement du Pont du Dard
Groupement d’entreprises Entreprise émettrice
NDC ECHAFAUDAGE
Ind. Date Modifications établi par vérifié par approuvé par
A 07/07/2020 Première diffusion J.CARVALHO A . BERRY A.TEMPLIER
B 22/09/2020 Mise à jour suivant CE J.CARVALHO A . BERRY A . BERRY
N° E V E E X E D A R D N D C 1 5 3 0 B
EMETTEUR PHASE PROJET TYPE DOC. INDICE
FICHE D’EXAMEN O .BA
DE DOCUMENT
OUVRAGE
PROVISOIRE
CABINET KUPIEC &DEBERGH
Date : 15/09/2020
Ouvrage provisoire - échafaudage
PONT DU DARD 74190 PASSY
FICHE D’EXAMEN N°1
Date envoi 1 :02/09/2020
Date envoi 2 : 15/09/2020
Affaire n°: DEV149870
Pilote : Oumar .BA
Tél. : 0629530893 Fax : 01 48 65 97 70 @ : o.ba@alphacadet.fr
ABREVIATION EMPLOYES :
HM : Hors mission
D : Défavorable
S : Suspendu
F : Défavorable
SO : Sans objet
REMARQUES GENERALES
/
NF EN 12811-1/Eurocodes 1 et 3
Points à vérifier NF 12811-1/EC1&3 Réponses à donner Avis Commentaire
Données d’entrées & Résultats _NOTE DE CALCUL
1. Classe de charge/ 6.1.3-NF 12811 P6/18 F 0.75kn/m2
Exploitation
2. Charges Permanentes EC3/Profilés métalliques P6/18 PM Pris en compte avec Robot
3. Hypothèses générales de charge EC1 P7/18 F
de vent
3a. Coefficient 6.2.7.3 NF 12811 P8/18 F
d’emplacement
3a. Coefficient De force 6.2.7.2 NF 12811/EC1 P8/18 F
aérodynamique
4. Charge dynamique 6.2.8NF 12811 / SO A Priori pas de matériel induisant des effets dynamiques
5.Hypothèses de charge de neige EC1 P9/18 F
6.Flexion plateforme EC3 P17 F
6a. flèche élastique 6.3.1 Page11/20 F
6b. Flèche différentielle 6.3.1 Page 11/20 F
7.Justification poteaux EC3 P11-12&13 + 20 F
8. Ancrages EC3 P16 F Adapter selon les enrochements
9 NFP 94 262 HM S’assurer de la stabilité du grand glissement des
enrochements(stabilité)
Affaire PLC064_20
PLANINUC SA
Rua S.João de Deus, nº19, Loja A ± 2495-456 Fátima, Document 01
Portugal Tél. : 00.351.91.46.43.558
Indice B
NOTE DE CALCUL
PLATEFORME
+
ÉCHAFAUDAGES VERTICAUX
PONT DU DARD
74190 PASSY
B Deuxième edition J. CARVALHO 07/09/2020
A Edition originale J. CARVALHO 26/06/2020
Indice Objet Etabli Contrôlé Approuvé AQ Date
CLIENT : EVEREST ÉCHAFAUDAGES
Ce document est un produit de PLANINUC SA et ne peut être modifié sans son accord.
Affaire PLC064_20
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SOMMAIRE
1. OBJET.................................................................................................................................................. 3
2. DOCUMENTS APPLICABLES ............................................................................................................. 3
2.1 Documents de référence ............................................................................................................................ 3
3. MÉTHODES DE CALCUL .................................................................................................................... 4
4. &5,7Ê5(6'¶$&&(37$7,21 ............................................................................................................. 4
5. MATERIAUX ........................................................................................................................................ 4
6. HYPOTHÈSES DE CALCUL ................................................................................................................ 5
7. MODELISATION DE LA ZONE ANALYSÉE ........................................................................................ 6
8. CHARGEMENTS ................................................................................................................................. 6
8.1 Cas 1 : Poids propre de la structure (G) ...................................................................................................... 6
8.2 Cas 2 : Exploitation (Q) ............................................................................................................................... 6
8.3 Cas 3 : Vent (V) ........................................................................................................................................... 7
Determination de la presion dynamique du vent...................................................................................................................... 8
8.4 Cas 4 : Neige (N).......................................................................................................................................... 9
9. STABILISATION DE LA STRUCTURE ................................................................................................ 9
10. RESULTATS .................................................................................................................................. 10
10.1 Combinaison 1 - ELS .................................................................................................................................. 10
10.1.1 Vérification de la résistance de la poutre ALTRIX à la flexion ......................................................... 10
10.1.1.1 Vérification de la fleche élastique ................................................................................................... 11
10.1.1.2 Vérification de la fleche diférentielle .............................................................................................. 11
10.1.2 Vérification de la résistance des diagonales verticales de 2.5m (ref :KDV5) ................................... 11
10.1.3 Vérification de la résistance du poteau le plus chargé à la traction ................................................ 12
10.1.4 Vérification de la résistance du collier du niveau inférieur ............................................................. 12
10.1.5 Vérification de la résistance des colliers du niveau supérieur ........................................................ 13
10.1.6 sĠƌŝĨŝĐĂƚŝŽŶĚĞůĂƌĠƐŝƐƚĂŶĐĞĚƵŶƈƵĚĚƵƉŽƚĞĂƵĂƵĐŝƐĂŝůůĞŵĞŶƚ .................................................. 13
10.2 Combinaison 1 ʹ ELU ................................................................................................................................ 14
10.2.1 Efforts sur les chevilles .................................................................................................................... 14
10.2.2 Vérification de la résistance des chevilles choisies ......................................................................... 15
10.2.3 Vérification de la résistance de la poutre ALTRIX à la flexion ......................................................... 17
10.2.4 Vérification de la résistance du tube de la platine (ref : AAPP) à la traction................................... 17
10.2.5 sĠƌŝĨŝĐĂƚŝŽŶĚĞůĂƌĠƐŝƐƚĂŶĐĞĚĞƐůŝƐƐĞƐăů͛ĞĨĨŽƌƚƚƌĂŶĐŚĂŶƚ ............................................................ 18
10.2.6 Vérification de la résistance des diagonales verticales de 2.5m (ref :KDV5) ................................... 19
10.2.7 Vérification de la résistance du poteau le plus chargé à la traction ................................................ 19
Determination de la classe de la section ............................................................................................................ 19
ANNEXE 1 ʹ REPRESENTATION DES CHARGES APPLIQUÉES DANS LA COMBINAISON 1
ANNEXE 2 ʹ DÉTAILS DE LA STRUCTURE
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1. OBJET
L¶REMHFWLI GXSUpVHQWGRFXPHQWHVWGHYpULILHUODVWDELOLWpGHO¶pFKDIDXGDJHDLQVL
que la tenue mécanique de ces composants.
Pour FHOD QRXV YpULILRQV O¶pWDW GH FRQWUDLQWH VHORQ OHV FRPELQDLVRQV GH
chargements définis par les règles Eurocodes (Charges Permanentes et
O¶([SORLWDWLRQV HWVHORQOHVOLPLWHVDGPLVVLEOHVGHFHVPrPHVUqJOHV
Les chargements pris en compte sont le poids propre et la surcharge
d'exploitation.
Ce document comporte :
- Les hypothèses de calcul ;
- Les descentes de charges ;
- La vérification des barres ;
- Pression au sol.
Ce document ne comporte pas :
- Le calcul du génie civil.
2. DOCUMENTS APPLICABLES
2.1 Documents de référence
Documents applicables :
[1] Documents applicables :
[1,1] : Dossier technique :
[1,2] : Notice de montage ALTRAD PLETTAC MEFRAN
METRIX (janvier 2019)
[2] Règles de calculs :
[2,1] : Règles de calcul des constructions en acier EN1993.
[2,2] : Normes européennes relatives aux échafaudages EN74-1 ;
EN12810 ; EN12811
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3. MÉTHODES DE CALCUL
Les différents cas de charge sont appliqués séparément puis combinés entre eux
suivant les règles Eurocodes.
Nous réalisons ensuite un calcul statique linéaire avec une analyse des efforts
dans les barres les plus chargées, conformément aux règles Eurocodes. Nous
comparons en suite les valeurs de ces efforts aux limites admissibles
préconisées par le fabricant ou/et définies par les normes EN12810, EN12811,
EUROCODES et EN74.
4. CRITÈRES '¶$&&(37$7,21
Selon le document [2,1], les contraintes pondérées dans les différents
éléments de la structure ne doivent pas dépasser la limite élastique du matériau
considéré.
5. MATERIAUX
/DQXDQFHG¶DFLHUXWLOLVpHSRXUODUpDOLVDWLRQGHO¶pFKDIDXGDJHHVWGpILQLHdans
le tableau suivant :
Matière Norme Nuance Type de produit Rp0.2 (MPa)
Acier carbone EN 10025 S 320 JR Profilé 320
/HVFDUDFWpULVWLTXHVSK\VLTXHVGHO¶DFLHUj&VRQWOHVVXLYDQtes :
0RGXOHG¶pODVWLFLWp E = 320 000 MPa
Coefficient de Poisson : Ⴎ = 0.3
Masse volumique : d = 7850 kg.m-3
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6. HYPOTHÈSES DE CALCUL
Situation géographique :
- Passy (74190) ;
- Zone de vent 1 ;
- Surcharge de neige prise en considération VXUOHVFRQVROHVG¶P ..5 .
Détails de la structure :
- ÉchaIDXGDJHjO¶H[WpULHXU ;
- Échafaudage recouvert par bâche-thermo et filet;
/¶pFKDIDXGDJHVHUDFKDUJpFRQIRUPpPHQWjO¶(1± 100% sur un niveau,
conformément à la norme EN12811-1, les autres niveaux ne peuvent être
chargés au même temps.
Règles de calcul et de vérification : EN1990, EN1993, EN12811, EN74.
Échafaudage de la marque ALTRAD PLETTAC MEFRAN METRIX.
/HVpOpPHQWVGHO¶pFKDIDXGDJHVRQWFRQoXVFRQIRUPpPHQWDX[H[LJHQFHVGHV(1
12810 et EN 12811.
([WUDLWGHODQRUPHMXVWLILDQWODVXUFKDUJHG¶Hxploitation prise en compte :
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7. MODELISATION DE LA ZONE ANALYSÉE
8. CHARGEMENTS
8.1 Cas 1 : Poids propre de la structure (G)
/H SRLGV SURSUH GH O¶pFKDIDXGDJH HVW SULV HQ FRPSWH LO FRPSUHQG OH SRLGV GHV
poteaux, des planches, des éléments de garde-corps et tout ce qui est charge
SHUPDQHQWHVXUO¶pFKDIDXGDJH
8.2 Cas 2 : Exploitation (Q)
/DFKDUJHG¶H[SORLWDWLRQHVWYDULDEOHHQIRQFWLRQdes besoins :
x Plateforme sous le tablier du pont (26.4 m x 7.24 m) :
CLASSE 1 - 75 kg/m2 sur 1,00 niveaux de plancher ;
OU
200 kg de charge ponctuelle sur une surface maximale
G¶P2.
x Échafaudages verticaux (sur la largeur de 2 x 0.7 m) :
CLASSE 1 - 75 kg/m2 sur 1,00 niveaux de plancher.
x ÉchafaudageVYHUWLFDX[ VXUODODUJHXUG¶P :
CLASSE 1 - 75 kg/m2 sur 1,00 niveaux de plancher.
Nota /¶pFKDIDXGDJH ne peut pas être chargé par que deux des trois types de
FKDUJHG¶H[SORLWDWLRQjODIRLV
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8.3 Cas 3 : Vent (V)
PLANINUC SA Note: Indice de Note:
Rua S. João de Deus, nº19 Projet: Date: 26/06/2020
2495-456 Fátima Réf. de Projet: Par: João CARVALHO
Tel : + 351 912 446 840 Réf. de pièce: Actions au vent
2.4.4. ACTIONS AU VENT
Selon NF EN 1991-1-4 Nov 2005 et NF EN 1991-1-4/NA Mars 2008
Passy (74)
2.4.4.1. Lieu géographique et Zone de vent : EN 1991-1-4, § 4.2 (1), Figure 4.3(NA)
Région 22 - Rhône-Alpes
Departement 74 - Haute-Savoie
Commune Passy (74)
Altitude 542 < A < 2880 A = 666,0 m
Zone de vent 1
2.4.4.2. Vitesse de référence de base : EN 1991-1-4, § 4.2(1), Figure 4.3(NA)
Vb,0 22 m/s
2.4.4.3. Vitesse de référence : EN 1991-1-4, § 4.2(2)
Coefficient de saison c season 1
Coefficient de direction c dir 1
Vitesse de référence Vb = Vb,0 * c dir * c season 22 m/s
2.4.4.4. Pression dynamique de base : EN 1991-1-4, § 4.5(1)
Masse volumique de l'air ȡ 1,225 kg/m³
Pression dynamique de base qb ȡ Yb² 296,45 N/m²
2.4.4.5. Facteur de terrain : EN 1991-1-4, § 4.3.2(1), Tableau 4.1
Catégorie de terrain : R = 23*Z 1,2 = 837 m
IIIb - Zone industrielles, bocage dense, vergers
Longueur de rugosité selon la catégorie de terrain z0 0,500 m
Longueur de rugosité pour un terrain II z 0,II 0,05 m
z min 9,0 m
z max 200,0 m
Facteur de terrain k r = 0.19 * (z 0 / z 0,II )0.07 0,223
2.4.4.6. Coefficient de rugosité : EN 1991-1-4, § 4.3.2(1)
Hauteur de la structure z 20,0 m
Coefficient de rugosité c r(z) = k r*ln(z / z 0) 0,82
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2.4.4.7. Coefficient d'orographie : EN 1991-1-4, § 4.3.3(2) et A.3
Le bâtiment est érigé en zone suburbaine où la pente moyenne du terrain est très faible (< 3°),
c o(z) 1
2.4.4.8. Coefficient de Turbulence : EN 1991-1-4, § 4.4(1)
k 1 = c o(z)*[ 1 - 2.10-4( log10(z 0)+3 )6 ] 0,923
2.4.4.9. Pression Dynamique de Pointe : EN 1991-1-4, § 4.5(1)
Pour un bâtiment à simple rez-de-chaussée
Coefficient d'exposition
݇ଵ ݇
ܿ ሺݖሻ ൌ ͳ ܿ ଶ ሺݖሻܿଶ ሺݖሻ 1,87
ܿ ܿ ݖ ݖ
Pression dynamique de pointe qp(z) = c e(z) * qb 553 N/m²
&ŝŐƵƌĞϰ͘ϮĚĞů͛ Eϭϵϵϭ-1-4
100
0 - Mer ou zone côtière, Lacs et
90 plan d' eau
80 II - Rase campagne
Hauteur de la structure Z en m
70
IIIa - campagne av ec haies,
Vignobles
60
IIIb - Zone industrielles, bocage
50
dense, vergers
40
IV - Zone Urbaine ( 15% recouvert
de bâtiments, hmoy>15 m)
30
Ce(Z) = 1,87
20
10
0
0,00 0,50 1,00 1,50 2,00 2,50 3,00 3,50 4,00 4,50
Coefficient d'exposition Ce(Z)
25,00
Ze m qp(z) N/m²
20,00
0,00 399
15,00 qp(z) 0,50 399
Ze 9,00 399
10,00
11,75 448
zmin
5,00
14,50 489
0,00 17,25 523
0 100 200 300 400 500 600 700
20,00 553
Determination de la presion dynamique du vent
Ct= 1.3 (Cs=1.1; Cf=1.3; Échafaudage recouvert par bâche-thermo; Aucun Bâtiment)
Pression exercée par le vent :
P = 55.3 x 1.1 = 31.49 daN/m2, soit ~ 113.36 km/h.
Pour cette analyse nous avons appliqué, dans le sens perpendiculaire de la structure,
une pression de 31.49 daN/m2 correspondante à une vitesse du vent de 113.36 km/h.
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8.4 Cas 4 : Neige (N)
Action de la neige selon NF-EN-1991-1-3 :
x Passy (74) -> région E :
Sk 450 N/m2 surcharge de neige normale au niveau de la mer
pente 4 degrés pente de toiture à un versant
Mu1 0.80 coefficient d'accumulation sur un versant sans obstacle
S1(A) 1945 N/m2 surcharge de neige normale à l'altitude A=666 m sur toiture
S1elu(A) 2917 N/m2 surcharge de neige ultime
Le déneigement est obligatoire à partir de 10 cm de neige.
Surcharge de neige considérée = 194.5 x 0.10 = 19.45 ~ 19.5 daN/m2
9. STABILISATION DE LA STRUCTURE
x Ancrages sous le tablier du pont :
Chaque poteau des files 2, 3, 6 et 7 sera ancré au sous le
tablier du pont avec une platine (ref : AAPP) ;
x Liaison platine - échafaudage :
/HSODWLQHVVHURQWOLpVjO¶pFKDIDXGDJHSDUGHX[QLYHDX[
de colliers, placés le plus proche possible aux poteaux de
la sructure ;
x Colliers de blocage/arrêt :
Le niveau supérieur de liaison platine ± échafaudage sera
renforcé avec un collier de blocage ;
x Ancrages au massif rocheux :
Chaque poteau de la file 8 sera ancré au massif rocheux
par des platines (ref : AAPP).
Important: Les renforts appliqués à la structure seront précisés dans l¶$11(;(
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10. RESULTATS
La structure a été analysée avec le logiciel Robot Structural Analysis ± Autodesk.
10.1 Combinaison 1 - ELS
Les résultats ci-dessous ont été obtenus par la FRPELQDLVRQG¶DFWLRQV :
1.0 G + 1.0 Q + 1.0 V + 1.0 N (analyse aux ELS)
Nota: Pour cette combinaison nous avons chargé la plateforme et les deux mailles de
70cm avec 75 kg/m2.
10.1.1 Vérification de la résistance de la poutre ALTRIX à la flexion
Compression maximale dans la poutre la plus chargée = 1754 daN
Compression maximale admissible dans la poutre = 5306 daN
1754 daN < 5306 daN
Nota: Les poutres seront contreventées avec des cadres entretoises (ref : PPE5) et
diagonales de toiture (ref : PDT5) tous les 2 mètres.
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10.1.1.1 Vérification de la fleche élastique
Déformation maximale dans les poutres = 0.592 cm
Flèche limite (L/100) = 7.24 / 100 = 7.24 cm
Ù 0.592 cm < 7.24 cm
10.1.1.2 Vérification de la fleche diférentielle
Déformation maximale dans les poutres = 0.135 cm
Flèche limite = 2.5 cm
Ù 0.135 cm < 2.5 cm
10.1.2 Vérification de la résistance des diagonales verticales de 2.5m (ref :KDV5)
Compression maximale dans la diagonale la plus chargée = 242.2 daN
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Compression maximale admissible dans une diagonale de 2.5 m de long = 617 daN
242.2 daN < 617 daN
Traction maximale dans la diagonale la plus chargée = 200.8 daN
Traction maximale admissible dans une diagonale de 2.5 m de long = 1630 daN
200.8 daN < 1630 daN
10.1.3 Vérification de la résistance du poteau le plus chargé à la traction
Vérification de la résistance des boulons du poteau le plus chargé
Hauteur de Charge de traction
Charge de traction appliquée
moisage du admissible sur les 4 Vérification
Poteau sur le poteau
poteau boulons
2,00 m 1942 daN 3 667 daN VERIFIE
10.1.4 Vérification de la résistance du collier du niveau inférieur
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Effort maximal de glissement dans le collier du niveau inférieur = 761.5 daN
Effort maximal de glissement admissible dans un collier orthogonal = 900 daN
761.5 daN < 900 daN
Effort maximal de séparation dans le collier du niveau inférieur = 761.5 daN
Effort maximal de séparation admissible dans un collier orthogonal = 2000 daN
761.5 daN < 2000 daN
Nota: Les colliers à utiliser seront obligatoirement de la classe B.
10.1.5 Vérification de la résistance des colliers du niveau supérieur
Effort maximal de glissement dans les colliers du niveau supérieur = 1110.2 daN
Effort maximal de glissement admissible dans un collier orthogonal + collier de blocage
= 1500 daN
1110.2 daN < 1500 daN
Effort maximal de séparation dans le collier du niveau inférieur = 1110.2 daN
Effort maximal de séparation admissible dans un collier orthogonal + collier de blocage
= 2000 daN
1110.2 daN < 2000 daN
Nota: Les colliers à utiliser seront obligatoirement de la classe B.
10.1.6 9pULILFDWLRQGHODUpVLVWDQFHGXQ°XGGXSRWHDXDXFLVDillement
Effort maximal tranchant dans le noeud du poteau la plus solicitée = 1191 daN
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Effort maximal tranchant admissible dans le noeud du poteau la plus solicitée = 1733
daN
1191 daN < 1733 daN
Moment maximal dans le noeud du poteau la plus solicitée = 55 daN.m
Moment maximal admissible dans le noeud du poteau la plus solicitée = 63 daN.m
55 daN.m > 63 daN.m
10.2 Combinaison 1 ± ELU
Les résultats ci-GHVVRXVRQWpWpREWHQXVSDUODFRPELQDLVRQG¶DFWLRQV :
1.35 G + 1.5 Q + 1.5 V + 1.5 N (analyse aux ELU)
10.2.1 Efforts sur les chevilles
Effort maximal de traction = 2700 daN ;
Effort maximal de cisaillement = 239 daN ;
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Les chevilles mécaniques à prévoir seront de la marque FISCHER. Description du
composant:
x FBN II 12/10 Acier zingué 65 mm;
10.2.2 Vérification de la résistance des chevilles choisies
Nota : Si quelque condition defini ci-dessous ne se vérifie pas, il faudra contacter le
EXUHDXG¶pWXGHVDILQGHUHGLPHQVLRQQHUOHVDQFUDJHV
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10.2.3 Vérification de la résistance de la poutre ALTRIX à la flexion
Compression maximale dans la poutre la plus chargée = 2583.1 daN
Compression maximale admissible dans la poutre = 7959 daN
2583.1 daN < 7959 daN
10.2.4 Vérification de la résistance du tube de la platine (ref : AAPP) à la traction
Traction maximale sur le tube le plus chargé = 2686.53 daN
Caractéristiques des tubes :
x ıelast. = 32 daN/mm2 ;
x Øext = 48.3 mm ;
x Épaisseur paroi = 2.9 mm ;
x A = 4.14 cm2 ;
x i = 1,608 cm.
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Affaire PLC064_20
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6WUXFWXUHG¶pFKDIDXGDJH Indice B
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Calcul de la contrainte de traction :
ࢼ=N/A
Ù ࢼ = 2686.53 / 414
Ù ࢼ = 6.49 daN/mm2
Ù 6.49 daN/mm2 < 32 daN/mm2
10.2.5 Vérification de la résistance des lissHVjO¶HIIRUWWUDQFKDQW
Effort tranchant maximal dans le tube le plus chargé = 1573.13 daN
Caractéristiques des tubes :
x ıelast. = 32 daN/mm2 ;
x Øext = 48.3 mm ;
x Épaisseur paroi = 2.9 mm ;
x A = 4.14 cm2 ;
x v = 0,3 ;
x ıelast. transversal = 12.30 daN/mm2
Calcul de la contrainte de cisaillement :
W = 1.54 x V / A
Ù W = 1.54 x 1573.13 / 414
Ù W = 5.85 daN/mm2
Ù 5.85 daN/mm2 < 12.30 daN/mm2
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Affaire PLC064_20
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10.2.6 Vérification de la résistance des diagonales verticales de 2.5m (ref :KDV5)
Compression maximale sur la diagonale la plus chargée = 364.8 daN
Caractéristiques des tubes :
x ıelast. = 32 daN/mm2 ;
x Øext = 48.3 mm ;
x Épaisseur paroi = 2.9 mm ;
x A = 4.14 cm2 ;
x i = 1,608 cm.
Calcul de la contrainte de compression avec flambement :
ࢼ=kxN/A
Ù ࢼ = 7.54 x 364.8 / 414
Ù ࢼ = 6.642 daN/mm2
Ù 6.642 daN/mm2 < 32 daN/mm2
10.2.7 Vérification de la résistance du poteau le plus chargé à la traction
Determination de la classe de la section
İ = 0.86
d/t = 15.09
d/t < 50 İ2
Ù 15.09 < 36.98 SECTION CLASSE 1
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Affaire PLC064_20
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Effort de traction dans le poteau le plus chargé :
ܰ ݀ܧൌ 28.11 kN
&DOFXOGHO¶HIIRUWFULWLTXHVXLYDQW :
ாǤூǤగమ ଷଶכଵଵǡସכగమ
ܰܿ ݎൌ = = 92.70 kN
మೝ ଶమ
Calcul de O¶pODQFHPHQWGHUpGXFWLRQ :
Ǥ௬ ସǤכଷଶ
ߣൌට =ට = 1.26
ேೝ ଽଶǤ
Calcul du coefficient de réduction :
3RXUXQHFRPSUHVVLRQD[LDOHG¶XQSRWHDXODYDOHXUȤSRXUO¶pODQFHPHQWȜGRLWrWUH
GpWHUPLQpHjO¶DLGHGHODFRXUEHGHIODPEHPHQWVHORQ :
ଵ
߯ൌ EXWȤ
థାඥథమ ାఒమ
Où
߶௧ ൌ ͲǤͷሾͳ ߙሺߣ െ ͲǤʹሻ ߣଶ ሿ
$YHFĮXQIDFWHXUG¶LPSHUIHFWLRQ
&RXUEHGHIODPEHPHQWFIDFWHXUG¶LPSHUIHFWLRQĮ
߶௧ ൌ ͲǤͷሾͳ ͲǤͶͻሺͳǤʹ െ ͲǤʹሻ ͳǤʹଶ ሿ = 1.51
ଵ
߯ൌ = 0.29
ଵǤହଵାξଵǤହଵమ ାଵǤଶమ
Calcul de la résistance au flambement sur 1 poteau :
Ǥ ସǤכଷଶ
ܰ ൌ ߯Ǥ = 0,29 . = 42.68 kN, DYHFȖM 1 = 1
ఊಾభ ଵ
ோௗ ଶ଼Ǥଵଵ
= = 0.66 < 1 SATISFAISANT
ே ସଶǤ଼
Important : Il appartiendra au client de vérifier la résistance et la nature des appuis sur
OHVTXHOVUHSRVHURQWOHVFKDUJHVDSSRUWpHVSDUO¶pFKDIDXGDJHV'HPrPHSRXUOHV
amarrages.
NDC_PLC064_20_B
$11(;(
5(35(6(17$7,21'(6&+$5*(6$33/,48e(6'$16/$&20%,1$6,21
32,'635235(
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/(60$,//(6'(0&+$5*e(6
¬.*0
1,9($8&+$5*e¬
3/$7()250(&+$5*e(¬.*0
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HPDLO LQIR#SODQLQXFSW
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&$'5(6(175(72,6(60 UHI 33( s Z ^d ,&h' ^
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