Pièce
6_Geotec_diag chaussée.pdf · 9 185 mots · du marché « Réhabilitation et modernisation des réseaux d'eau potable et incendie du campus, avec création d'un second poste de… », dossier de consultation officiel.
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Rapport de diagnostic Etude diagnostic de chaussée Mesures de déflexions sous charge roulante Université de LILLE EUROCAMPUS Diverses voiries de desserte Bon de commande : Eurocampus de LILLE Nbre pages Modifications Indice Date Texte + Établi par Vérifié par Approuvé par Observations annexes 0 05/05/25 Création 042+036 M. Dionisio D.PECAULT-B A B C Nb : l’indice le plus récent de la même mission, annule et remplace les indices précédents Page 1 sur 42 SOMMAIRE 1. AVANT PROPOS ............................................................................................................................. 3 1.1 OBJET DE LA MISSION .............................................................................................................. 3 1.2 REFERENTIELS TECHNIQUE ........................................................................................................ 3 1.3 LOCALISATION DE L’ETUDE ...................................................................................................... 4 2. MODE OPERATOIRE ....................................................................................................................... 5 2.1 METHODOLOGIE UTILISEE DE MESURE DES DEFLEXIONS ......................................................... 5 2.2 PRINCIPE DE FONCTIONNEMENT............................................................................................. 6 2.3 PRESENTATION DES RESULTATS................................................................................................. 7 2.4 DECOUPAGE DES ZONES HOMOGENE ................................................................................... 7 2.5 CORRECTION DES VALEURS DE DEFLEXIONS MESUREES......................................................... 8 2.6 METHODOLOGIE DE RETRO-CALCUL....................................................................................... 9 2.7 METHODOLOGIE DE DIMENSIONNEMENT DE LA STRUCTURE DE CHAUSSEE .......................... 9 3. DETAIL DES ZONES HOMOGENES AVENUE CARL VON LINNE.................................................... 10 3.1 IMPLANTATION DES DEFLEXIONS........................................................................................... 10 3.2 ZONE HOMOGENE DES DEFLEXIONS AVENUE CARL VON LINNE......................................... 13 4. DETAIL DES ZONES HOMOGENES « IMPASSE » ........................................................................... 15 4.1 IMPLANTATION DES DEFLEXIONS........................................................................................... 15 4.2 ZONE HOMOGENE DES DEFLEXIONS « IMPASSE » ................................................................ 18 5. DETAIL DES ZONES HOMOGENES ACCES POMPIERS PI32 ......................................................... 20 5.1 IMPLANTATION DES DEFLEXIONS........................................................................................... 20 5.2 ZONE HOMOGENE DES DEFLEXIONS ACCÈS POMPIERS PI32 .............................................. 23 6. DETAIL DES ZONES HOMOGENES IMPASSE CARL CRAUSS ........................................................ 24 6.1 IMPLANTATION DES DEFLEXIONS........................................................................................... 24 6.2 ZONE HOMOGENE DES DEFLEXIONS IMPASSE CARL CRAUSS ............................................. 27 7. DETAIL DES ZONES HOMOGENES AVENUE CARL CRAUSS SENS OUEST// EST ........................... 29 7.1 IMPLANTATION DES DEFLEXIONS........................................................................................... 29 7.2 ZONE HOMOGENE DES DEFLEXIONS AVENUE CARL CRAUSS SENS OUEST // EST ............... 32 8. DETAIL DES ZONES HOMOGENES AVENUE CARL CRAUSS SENS EST// OUEST ........................... 34 8.1 IMPLANTATION DES DEFLEXIONS........................................................................................... 34 8.2 ZONE HOMOGENE DES DEFLEXIONS AVENUE CARL CRAUSS SENS EST // OUEST ............... 37 9. PROPOSITION DE STRUCTURE ...................................................................................................... 38 9.1 CI-DESSOUS LA MODELISATION D’UN ENGIN D’INCENDIE .................................................. 39 9.2 PROPOSITION DE STRUCTURE NEUVE..................................................................................... 40 Page 2 sur 42 1. AVANT PROPOS 1.1 OBJET DE LA MISSION A la demande de Université de LILLE ATEMAC a réalisé des mesures de déflexions en continue sur le site suivant : Diverses voiries de desserte, EUROCAMPUS, à l’aide d’un Déflectographe FLASH, le 26 Mars 2026. Les essais ont été réalisés sur la couche de roulement existante, ainsi que la réalisation de carottages structurel de la chaussée existante. De l’analyse amiante et HAP des matériaux bitumineux des structures de chaussées. Cette étude a pour but d’estimer l’état de portance des voiries de l’EUROCAMPUS de LILLE. Les documents ci-dessous nous ont été transmis pour la bonne réalisation de l’auscultation - Plan d’implantation des voiries - Plan d’implantation des carottages 1.2 REFERENTIELS TECHNIQUE Pour la bonne réalisation de l’étude nous avons utilisés comme documents technique : - ME LPC39 - ME LPC43 - ME LPC38-2 - La NF P98 086 (mai 2019) - Guide diagnostic et conception des renforcements de chaussées mai 2016 - PROJETV3 Page 3 sur 42 1.3 LOCALISATION DE L’ETUDE Le plan d’implantation des mesures, fourni par Université de LILLE, Photographie de l’environnement de l’étude : Page 4 sur 42 2. MODE OPERATOIRE 2.1 METHODOLOGIE UTILISEE DE MESURE DES DEFLEXIONS La mesure de la portance de la chaussée consiste à enregistrer le déplacement vertical (fléchissement) de la chaussée sous le passage de l’essieu standard français de 13 tonnes, en rive et axe d’une voie de circulation. Les mesures de déflexion sont effectuées au moyen d’un Déflectographe FLASH. Le Déflectographe est un appareil qui mesure la déformation de la chaussée au passage d’un essieu de charge connue. Ces mesures permettent de traiter le suivi des structures pour la programmation des travaux d’entretien. Elles constituent également une aide à la décision pour la pose ou l’enlèvement des barrières de dégel. Le Déflectographe est composé d’un véhicule tracteur et d’un ensemble de mesure qui se compose de trois parties essentielles : • Le système mécanique, • L’ensemble électronique, • Et le système d’acquisition et de traitement des données. Le Déflectographe est utilisé depuis plus de 30 ans, il est largement diffusé en France et à l’étranger. Les Déflectographe sont régulièrement améliorés afin d’accroître la qualité de leurs mesures ainsi que leur productivité. Page 5 sur 42 2.2 PRINCIPE DE FONCTIONNEMENT La poutre est en position avant. Elle est immobile, posée sur le sol. Son déplacement est indépendant du véhicule. Au début de la mesure, les bras palpeurs reposent sur la chaussée loin de l’essieu arrière du véhicule portant le poids référence (par exemple 13 tonnes). Les capteurs ne détectent alors aucune déformation (figure 1). Fi gure 1 : Pri nci p e de m e s ure avantle sp ré lè ve m e nts Fi gure 2 : Pri nci p e de m e s ure p e ndantle sp ré lè ve m e nts Page 6 sur 42 Le camion continuant d'avancer, le chariot revient ensuite à l'avant du véhicule pour recommencer le cycle (figure 3). Figure 3 : Principe de mesure après les prélèvements Lorsque les prélèvements sont en cours, les capteurs situés sur le chariot mesurent la déformation obtenue via le bras palpeur. Plus les roues arrière du camion s'approchent des capteurs, plus la déformation est importante. Les informations recueillies par les capteurs sont envoyées à un système de stockage et de traitement des données. 2.3 PRESENTATION DES RESULTATS La restitution des mesures se fait tous les 4,5 mètres environ, sur les bandes de roulement gauche et droite, appelées traditionnellement « axe » et « rive ». Les mesures de déflexion font l’objet d’un découpage en zones homogènes. Pour chaque zone, sont fournis la moyenne et l’écart type des mesures. La déflexion caractéristique d’une zone homogène est la moyenne sur la zone augmentée de deux écarts-type (m+2σ ). Les déflectogrammes fournissent ensuite le tracé « axe » et « rive » des mesures et des zones homogènes de déflexion caractéristique (moyenne plus 2 écarts-types sur la zone homogène) Des annotations d’évènements, sous forment d’abréviations comme BRE pour Bretelle ou CHR pour Changement de Revêtement, peuvent être indiquées. 2.4 DECOUPAGE DES ZONES HOMOGENE Le mode opératoire de découpage en zones homogènes appliqués est le « MODE OPERATOIRE D1 » suivant la ME -LPC N°39, à savoir que : Le traitement débute par le calcul de la position de chaque mesure par rapport au système de repérage (profil, PK, PR). Il se poursuit par le découpage des déflexions maximales conventionnellement vraies de l'itinéraire, en zones gaussiennes, telle que la variable réduite limite Lia soit égale à 8 (u est la variable réduite définie en [2], a est le risque d'affirmer à tort que la suite de valeurs d'une même zone ne forme pas Page 7 sur 42 une population normale). Si à l'examen des résultats le découpage n'apparaît pas satisfaisant, alors l'analyse sera refaite avec une autre valeur qui devra être indiquée dans le compte rendu qui présentera les deux cas. Une agrégation des zones gaussiennes en zones homogènes est éventuellement effectuée de telle sorte que pour deux zones homogènes consécutives : - soit les moyennes diffèrent de plus de 20 % avec un minimum de 0.10 mm ; - soit les écarts types différent de plus de 10 % avec un minimum de 0,05 mm. Le traitement des valeurs de courbure conventionnellement vraies consiste également à découper l'itinéraire en zones gaussiennes telle que la variable réduite limite ua soit égale à 8. Si à l'examen des résultats le découpage n'apparaît pas satisfaisant, alors l'analyse sera refaite avec une autre valeur qui devra être indiquée dans le compte rendu qui présentera les deux cas. Une agrégation des zones gaussiennes en zones homogènes est éventuellement effectuée de telle sorte que pour deux zones homogènes consécutives - soit les valeurs des moyennes différentes de plus de 10 - soit les valeurs des écarts types diffèrent de plus de 59'0. Les zones homogènes doivent comprendre au moins 10 mesures consécutives. Les zones résiduelles sont appelées zones singulières. 2.5 CORRECTION DES VALEURS DE DEFLEXIONS MESUREES. Les valeurs mesurées de déflexion sont fonction de la température dans les matériaux bitumineux et de l’appareil de mesure. Nota : La déflexion est également fonction de la vitesse d’application de la charge. Celle retenue pour l’application de ce guide est mesurée par une charge roulante de vitesse inférieure à 20 km/h. Dans le cas d’utilisation d’un autre type de chargement, on justifiera la relation d’équivalence entre ces deux types de mesure. Lorsque la température de la chaussée lors de la mesure est différente de 15 °C, les valeurs de déflexion peuvent être corrigées pour être ramenées à la température conventionnelle de 15 °C à l’aide de la formule suivante : Page 8 sur 42 2.6 METHODOLOGIE DE RETRO-CALCUL Le module Alizé-rétro calcul permet d’évaluer les modules d’élasticité de toutes ou de certaines couches de matériaux constituant une structure de chaussée, à partir du bassin de déflexion créé par une charge connue. Cette charge est composée d’un disque circulaire unique (cf. roue simple, plaque du chargement du FWD – Falling Weight Deflectometer …) ou d’un jumelage (déflectographe LPC, Curviamètre …), chargé par une pression statique verticale uniforme. La structure de chaussée est assimilée à un massif multicouche élastique linéaire, selon les principes et les hypothèses de modélisation utilisée par le module Alizé-mécanique (cf. partie 4 et 5). Les épaisseurs des différentes couches, les coefficients de Poisson et la nature des interfaces entre couches sont fixées. Les inconnues du problème à résoudre sont les valeurs des modules d’élasticité de certaines ou de toutes les couches de matériaux. Ces valeurs sont déterminées par ajustement entre les bassins de déflexion mesurés et calculés. En application courante, les valeurs de modules rétro calculés contribuent à l’évaluation du degré d’endommagement des matériaux dans les structures en service. Ils permettent également de reproduire la déformabilité de la structure de chaussée en place dans les calculs de renforcement 2.7 METHODOLOGIE DE DIMENSIONNEMENT DE LA STRUCTURE DE CHAUSSEE La méthode de dimensionnement des chaussées comporte un dimensionnement mécanique et un dimensionnement au gel de la structure. Les calculs sont réalisés à l’aide du logiciel ALIZE-LCPC dans le respect de la norme NF P98-086 (Mai 2019). Le dimensionnement d’une chaussée consiste donc à comparer les contraintes et déformations à la base de chaque couche de chaussée à des contraintes et déformations admissibles. Ces dernières sont évaluées à partir des éléments suivants : - Les caractéristiques mécaniques de chaque couche (résistance à la fatigue, module élastique, …) ; - Le trafic poids lourds (PTAC supérieur à 3.5 T) pondéré (agressivité) et cumulé pendant toute la durée de service ; - Le risque de calcul pris. Les contraintes et déformations à la base de chaque couche sont calculées à l’aide du modèle de Burmister (modèle élastique multicouches semi-fini) par le logiciel ALIZE LCPC, sous l’effet de la charge du jumelage standard français (demi-essieu à roues jumelées chargé à 6,5 T). La vérification mécanique consiste à vérifier par calculs si la structure choisie est apte à supporter le trafic poids lourds déterminé, pour la durée de dimensionnement fixée. Pour vérifier cela les sollicitations calculées dans la chaussée doivent être inférieures ou égales aux sollicitations admissibles. La détermination de l’épaisseur minimale des couches se fait par itérations successives de façon à respecter ce critère. Les sollicitations (contraintes et déformations), induites par l’essieu de référence français (13T), sont calculées à la base des couches de matériaux liés et au sommet des couches non liées. Page 9 sur 42 3. Détail des zones homogènes AVENUE CARL VON LINNE 3.1 IMPLANTATION DES DEFLEXIONS Page 10 sur 42 Page 11 sur 42 Page 12 sur 42 3.2 ZONE HOMOGENE DES DEFLEXIONS AVENUE CARL VON LINNE Axe Zone Début Fin Moyenne Ecart-type M+ 2.sigma Zone 1 0.8 197.7 73.8 23.3 120.5 Rive Zone Début Fin Moyenne Ecart-type M+ 2.sigma Zone 1 0.8 197.7 85.5 41.4 168.2 Il ne nous a pas été communiqué de trafic dans la zone auscultée, néanmoins d’après les résultats de mesures pour un trafic de type T5, nous pouvons conclure que la voirie a un niveau de comportement mauvais, selon les indications du guide diagnostic et conception des renforcements de chaussées mai 2016. Page 13 sur 42 Estimation de la portance en Axe de la voie circulée Carotte C5 C6 Déflexion caractéristique moyenne sur la 120.5 zone (1/100 mm) Estimation du module de la plateforme 51 14 (MPa) Voie de classe de portance PF2 au droit de la C5, qui devra être vérifiée en portance lors des travaux de voiries Voie de classe de portance PF1 au droit de la C6, une substitution de 30 à 35 cm de profondeur sous chaussée sur la rive droite de la chaussée devra être réalisée, avec un matériau de type D2 ou D3 insensible au gel et bien gradué, lors des travaux de reprises de voiries. Estimation de la portance en Rive de la voie circulée Carotte C5 C6 Déflexion caractéristique moyenne sur la 168.2 zone (1/100 mm) Estimation du module de la plateforme 34 9 (MPa) Conclusion : Voie de classe de portance PF1 une substitution de 30 à 35 cm de profondeur sous chaussée sur la rive droite de la chaussée devra être réalisée, avec un matériau de type D2 ou D3 insensible au gel et bien gradué, lors des travaux de voiries. Page 14 sur 42 4. Détail des zones homogènes « IMPASSE » 4.1 IMPLANTATION DES DEFLEXIONS Page 15 sur 42 Page 16 sur 42 Page 17 sur 42 4.2 ZONE HOMOGENE DES DEFLEXIONS « IMPASSE » Axe Zone Début Fin Moyenne Ecart-type M+ 2.sigma Zone 1 0 47.8 100 20.4 140.8 Il ne nous a pas été communiqué de trafic dans la zone auscultée, néanmoins d’après les résultats de mesures pour un trafic de type T5, nous pouvons conclure que la voirie a un niveau de comportement Mauvais, selon les indications du guide diagnostic et conception des renforcements de chaussées mai 2016 Rive Zone Début Fin Moyenne Ecart-type M+ 2.sigma Zone 1 0 47.8 55.8 33 55.8 Il ne nous a pas été communiqué de trafic dans la zone auscultée, néanmoins d’après les résultats de mesures pour un trafic de type T5, nous pouvons conclure que la voirie a un niveau de comportement Bon, selon les indications du guide diagnostic et conception des renforcements de chaussées mai 2016 Page 18 sur 42 Estimation de la portance en Axe de la voie circulée Carotte C1 Déflexion caractéristique moyenne sur la 140.8 zone (1/100 mm) Estimation du module de la plateforme 53 (MPa) Conclusion : Voie de classe de portance PF2, qui devra être vérifiée en portance lors des travaux de reprise de voiries Estimation de la portance en Rive de la voie circulée Carotte C1 Déflexion caractéristique moyenne sur la 55.8 zone (1/100 mm) Estimation du module de la plateforme 140 (MPa) Conclusion : Il s’agit d’un point singulier au niveau de la rive, il faudra tout de même procéder à une vérification en portance lors de la phase de travaux de voiries. Page 19 sur 42 5. Détail des zones homogènes Accès Pompiers PI32 5.1 IMPLANTATION DES DEFLEXIONS Page 20 sur 42 Page 21 sur 42 Page 22 sur 42 5.2 ZONE HOMOGENE DES DEFLEXIONS ACCÈS POMPIERS PI32 Axe Zone Début Fin Moyenne Ecart-type M+ 2.sigma Zone 1 0.8 52.7 79.4 10.3 100 Rive Zone Début Fin Moyenne Ecart-type M+ 2.sigma Zone 1 0.8 52.7 111.1 33.6 178.3 Il ne nous a pas été communiqué de trafic dans la zone auscultée, néanmoins d’après les résultats de mesures pour un trafic médian de type T5, nous pouvons conclure que la voirie a un niveau de comportement mauvais, selon les indications du guide diagnostic et conception des renforcements de chaussées mai 2016 Page 23 sur 42 6. Détail des zones homogènes Impasse CARL CRAUSS 6.1 IMPLANTATION DES DEFLEXIONS Page 24 sur 42 Page 25 sur 42 Page 26 sur 42 6.2 ZONE HOMOGENE DES DEFLEXIONS IMPASSE CARL CRAUSS Axe Zone Début Fin Moyenne Ecart-type M+ 2.sigma Zone 1 0.8 77.9 101.7 32.4 166.4 Rive Zone Début Fin Moyenne Ecart-type M+ 2.sigma Zone 1 0.8 77.9 102.2 17.2 136.5 Il ne nous a pas été communiqué de trafic dans la zone auscultée, néanmoins d’après les résultats de mesures pour un trafic de type T5, nous pouvons conclure que la voirie a un niveau de comportement mauvais, selon les indications du guide diagnostic et conception des renforcements de chaussées mai 2016 Page 27 sur 42 Estimation de la portance en Axe de la voie circulée Carotte C2 Déflexion caractéristique moyenne sur la 166.4 zone (1/100 mm) Estimation du module de la plateforme 43 (MPa) Conclusion : Voie de classe de portance PF1 une substitution de 30 à 35 cm de profondeur sous chaussée sur la rive droite de la chaussée devra être réalisée, avec un matériau de type D2 ou D3 insensible au gel et bien gradué. Estimation de la portance en Rive de la voie circulée Carotte C2 Déflexion caractéristique moyenne sur la 136.5 zone (1/100 mm) Estimation du module de la plateforme 54 (MPa) Conclusion : Classe de plateforme de classe PF2, qui devra être vérifiée lors des travaux de voiries Page 28 sur 42 7. Détail des zones homogènes Avenue CARL CRAUSS sens OUEST// EST 7.1 IMPLANTATION DES DEFLEXIONS Page 29 sur 42 Page 30 sur 42 Page 31 sur 42 7.2 ZONE HOMOGENE DES DEFLEXIONS AVENUE CARL CRAUSS SENS OUEST // EST Axe Zone Début Fin Moyenne Ecart-type M+ 2.sigma Zone 1 0.8 157.7 71.3 9.9 91.1 Il ne nous a pas été communiqué de trafic dans la zone auscultée, néanmoins d’après les résultats de mesures pour un trafic de type T5, nous pouvons conclure que la voirie a un niveau de comportement moyen, selon les indications du guide diagnostic et conception des renforcements de chaussées mai 2016 Rive Zone Début Fin Moyenne Ecart-type M+ 2.sigma Zone 1 0.8 157.7 97.4 32.7 162.7 Il ne nous a pas été communiqué de trafic dans la zone auscultée, néanmoins d’après les résultats de mesures pour un trafic de type T5, nous pouvons conclure que la voirie a un niveau de comportement mauvais, selon les indications du guide diagnostic et conception des renforcements de chaussées mai 2016 Page 32 sur 42 Estimation de la portance en Axe de la voie circulée Carotte C3 Déflexion caractéristique moyenne sur la 91.1 zone (1/100 mm) Estimation du module de la plateforme 90 (MPa) Conclusion : Classe de plateforme de classe PF2Qs, qui devra être vérifiée lors des travaux de voiries Estimation de la portance en Rive de la voie circulée Carotte C3 Déflexion caractéristique moyenne sur la 162.7 zone (1/100 mm) Estimation du module de la plateforme 46 (MPa) Conclusion : Voie de classe de portance PF1 une substitution de 30 à 35 cm de profondeur sous chaussée sur la rive droite de la chaussée devra être réalisée, avec un matériau de type D2 ou D3 insensible au gel et bien gradué. Page 33 sur 42 8. Détail des zones homogènes Avenue CARL CRAUSS sens EST// OUEST 8.1 IMPLANTATION DES DEFLEXIONS Page 34 sur 42 Page 35 sur 42 Page 36 sur 42 8.2 ZONE HOMOGENE DES DEFLEXIONS AVENUE CARL CRAUSS SENS EST // OUEST Axe Zone Début Fin Moyenne Ecart-type M+ 2.sigma Zone 1 0.7 147.7 76.9 14 104.9 Il ne nous a pas été communiqué de trafic dans la zone auscultée, néanmoins d’après les résultats de mesures pour un trafic de type T5, nous pouvons conclure que la voirie a un niveau de comportement mauvais, selon les indications du guide diagnostic et conception des renforcements de chaussées mai 2016 Rive Zone Début Fin Moyenne Ecart-type M+ 2.sigma Zone 1 0.7 147.7 96.5 18.6 133.7 Il ne nous a pas été communiqué de trafic dans la zone auscultée, néanmoins d’après les résultats de mesures pour un trafic de type T5, nous pouvons conclure que la voirie a un niveau de comportement mauvais, selon les indications du guide diagnostic et conception des renforcements de chaussées mai 2016 Page 37 sur 42 Estimation de la portance en Axe de la voie circulée Carotte C3 Déflexion caractéristique moyenne sur la 104.9 zone (1/100 mm) Estimation du module de la plateforme 78 (MPa) Conclusion : Classe de plateforme de classe PF2Qs, qui devra être vérifiée lors des travaux de voiries Estimation de la portance en Rive de la voie circulée Carotte C3 Déflexion caractéristique moyenne sur la 133.7 zone (1/100 mm) Estimation du module de la plateforme 58 (MPa) Conclusion : Classe de plateforme de classe PF2, qui devra être vérifiée lors des travaux de voiries 9. Proposition de structure À la vue des éléments qui nous ont été communiqués, des résultats de d’investigation et de rétro-calcul, nous prendrons comme hypothèse de portance une PF2, soit EV2 > 50Mpa. Pour le type de charge il nous a été communiqué un véhicule de type poids lourd. La force portante doit être calculée pour un véhicule de 130 kilonewtons (dont 40 kilonewtons sur Page 38 sur 42 l'essieu avant et 90 kilonewtons sur l'essieu arrière, ceux-ci étant distants de 4,50 mètres). En plus de cela, sur les voies échelle pour la mise en station, la chaussée doit avoir une résistance au poinçonnement de 100 kN sur une surface circulaire de diamètre 0,20m. Le nombre d’engins qui vont emprunter les voies Pour la fréquence à tester, on peut partir sur un 13 tonnes / jour et un 19 t / mois Les voies concernées par la circulation des engins d’incendie On propose de considérer par défaut que toutes les voies sont circulables aux engins incendie Nous prendrons comme référence pour les calculs de vérification le « guide technique départemental des engins de secours des Alpes Maritimes ». Pour la vérification de la voie engins, nous prendrons comme hypothèse : - Largeur de la voirie 5 mètres - Force portante calculée pour un véhicule de 160 Kilo-newton avec un maximum de 90 kilo-newton par essieu. o Mja= Non communiqué o Taux de croissance, non communiqué o Risque, non communiqué o Durée de vie Non communiqué 9.1 CI-DESSOUS LA MODELISATION D’UN ENGIN D’INCENDIE Page 39 sur 42 9.2 PROPOSITION DE STRUCTURE NEUVE Ci-dessous nous vous proposerons une structure neuve apte au trafic d’engins d’incendie, nous prendrons les hypothèses suivantes avec ce type d’engin. Pour dimensionner les voiries nous prendrons l’hypothèse la plus contraignante à savoir un véhicule incendie. o Mja= 5 Page 40 sur 42 o Taux de croissance, 0 o Risque, NF P98 086 o Durée de vie 20 ans La structure proposée doit vérifier les deux critères suivants : o Valeur de déformation en traction εT calculé à la base du BBSG doit être inférieure à la valeur εT admissible o Valeur de déformation en traction εT calculé à la base du GB doit être inférieure à la valeur εT admissible o Valeur de déformation verticale εz calculée à la surface de la plateforme support de chaussée doit être inférieure à la εz admissible Les interfaces entre les couches seront considérées collées, et la mise en œuvre devra respecter la NF P98 150-1. Proposition envisagée : Les résultats des calculs de dimensionnement sont repris dans le tableau ci-dessous : Déformation/Contrainte Déformation/Contrainte MjA Structure Niveau calculée admissible Conformité 6 cm de BBSG BBSG εT= 16.7 µdef εT= 251.4 µdef Oui CL3 T5 8 cm de GB GB CL3 εT= 76 µdef εT= 257.3 µdef Oui PL/j/Sens Structure Support existante εz =428.1 µdef εz = 1903.9 µdef Oui existant La structure proposée est vérifiée en contrainte réelle par rapport au contrainte admissible, cette structure est valide mécaniquement pour les hypothèses données, à savoir 5 PL/JOUR/SENS pour une durée de vie de 20 ans. 6 cm BBSG3 0/10 neuf 8 cm GB3 neuf Sur la structure existante Plateforme mini PF2/ou purge à 35 cm avec D2 ou D3 Dans les zones où la portance est inférieure à 50 Mpa, des purges devront être réalisées avec un matériau de type D2 ou D3 bien graduée est insensible à l’eau, sur une épaisseur de 35 cm. Page 41 sur 42 Des essais de portance avant mise en œuvre des enrobés devront être réalisées, afin de vérifier la portance mini à 50 Mpa. Les couches résiduelles inférieur à 4 cm devront éliminées et la sur-profondeur remis à la côte avec un enrobés adapté. La mise en œuvre de tous les matériaux devra être conforme à NF P98 150-1 ainsi qu’au norme produits NF EN 13 108-1 Page 42 sur 42 CITE SCIENTIFIQUE - UNIVERSITE - VILLENEUVE D'ASCQ - LILLE TECHNICIEN : Thomas Chapelle DATE D'INTERVENTION : 26/03/2026 BANDE DE COORDONNÉES GPS SENS PR N° VOIE ROULEMENT Ø LATITUDE LONGITUDE vers Avenue sortie 1 Axe 150 50,6095830 3,144722 Mendeleiev parking Ép QUALITE PAROIE / ASPECT GÉNÉRAL CAROTTE NATURE INTERFACE DIAG AMIANTE DOSAGE HAP (cm) CAROTTE EB 0/6 3 Lisse / Saine Décollée Non détecté < 50 mg/Kg MS EB 0/10 3 Lisse / Saine Décollée Arrêtvolontaire GNT 25 Sable graveleux - Arrêt volonatire ENVIRONNEMENT FOND DE CAROTTAGE FOND DE LA CAROTTE ASPECT DE SURFACE CHAUSSÉE Observations : CITE SCIENTIFIQUE - UNIVERSITE - VILLENEUVE D'ASCQ - LILLE TECHNICIEN : Thomas Chapelle DATE D'INTERVENTION : 26/03/2026 BANDE DE COORDONNÉES GPS SENS PR N° VOIE ROULEMENT Ø LATITUDE LONGITUDE Sortie 2 Gauche 150 50,6100220 3,139667 parking Ép QUALITE PAROIE / ASPECT GÉNÉRAL CAROTTE NATURE INTERFACE DIAG AMIANTE DOSAGE HAP (cm) CAROTTE EB 0/6 7 Lisse / Saine Non détecté < 50 mg/Kg MS Collée GNT 24 Sable graveleux - Arrêt volonatire ENVIRONNEMENT FOND DE CAROTTAGE FOND DE LA CAROTTE ASPECT DE SURFACE CHAUSSÉE Observations : CITE SCIENTIFIQUE - UNIVERSITE - VILLENEUVE D'ASCQ - LILLE TECHNICIEN : Thomas Chapelle DATE D'INTERVENTION : 26/03/2026 BANDE DE COORDONNÉES GPS SENS PR N° VOIE ROULEMENT Ø LATITUDE LONGITUDE Avenue Carl 3 Gauss 150 50,6098360 3,138783 Ép QUALITE PAROIE / ASPECT GÉNÉRAL CAROTTE NATURE INTERFACE DIAG AMIANTE DOSAGE HAP (cm) CAROTTE EB 0/10 3 Lisse / Saine Collée Non détecté < 50 mg/Kg MS EB 0/10 3 Lisse / Saine Collée EB 0/10 2,5 Collée Lisse / Saine GNT 17,5 Sable graveleux - Arrêt volonatire ENVIRONNEMENT FOND DE CAROTTAGE FOND DE LA CAROTTE ASPECT DE SURFACE CHAUSSÉE Observations : CITE SCIENTIFIQUE - UNIVERSITE - VILLENEUVE D'ASCQ - LILLE TECHNICIEN : Thomas Chapelle DATE D'INTERVENTION : 26/03/2026 BANDE DE COORDONNÉES GPS SENS PR N° VOIE ROULEMENT Ø LATITUDE LONGITUDE Avenue Carl 4 Gauss 150 50,6095840 3,139909 Ép QUALITE PAROIE / ASPECT GÉNÉRAL CAROTTE NATURE INTERFACE DIAG AMIANTE DOSAGE HAP (cm) CAROTTE EB 0/10 3 Lisse / Saine Collée Non détecté < 50 mg/Kg MS EB 0/6 2 Collée Lisse / Saine EB 0/10 3 Lisse / Saine Décollée GNT 20 Sable graveleux - Arrêt volonatire ENVIRONNEMENT FOND DE CAROTTAGE FOND DE LA CAROTTE ASPECT DE SURFACE CHAUSSÉE Observations : CITE SCIENTIFIQUE - UNIVERSITE - VILLENEUVE D'ASCQ - LILLE TECHNICIEN : Thomas Chapelle DATE D'INTERVENTION : 26/03/2026 BANDE DE COORDONNÉES GPS SENS PR N° VOIE ROULEMENT Ø LATITUDE LONGITUDE Avenue Carl Von Linné 5 Droite Axe 150 50,6084790 3,142662 Ép QUALITE PAROIE / ASPECT GÉNÉRAL CAROTTE NATURE INTERFACE DIAG AMIANTE DOSAGE HAP (cm) CAROTTE EB 0/6 2,5 Collée Lisse / Saine Non détecté < 50 mg/Kg MS EB 0/10 2,3 Collée Lisse / Saine MTLH 4 Décollée Grave 14 GNT 22 ENVIRONNEMENT FOND DE CAROTTAGE FOND DE LA CAROTTE ASPECT DE SURFACE CHAUSSÉE Observations : CITE SCIENTIFIQUE - UNIVERSITE - VILLENEUVE D'ASCQ - LILLE TECHNICIEN : Thomas Chapelle DATE D'INTERVENTION : 26/03/2026 BANDE DE COORDONNÉES GPS SENS PR N° VOIE ROULEMENT Ø LATITUDE LONGITUDE Avenue Carl Von Linné 6 Gauche Axe 150 50,6070160 3,143241 Ép QUALITE PAROIE / ASPECT GÉNÉRAL CAROTTE NATURE INTERFACE DIAG AMIANTE DOSAGE HAP (cm) CAROTTE EB 0/6 1,5 Collée Lisse / Saine Non détecté < 50 mg/Kg MS EB 0/10 2,5 Collée Lisse / Saine MTLH 22 Lisse / Saine Décollée Sable graveleux - Arrêt volonatire ENVIRONNEMENT FOND DE CAROTTAGE FOND DE LA CAROTTE ASPECT DE SURFACE CHAUSSÉE Observations : Section : DEF0500260170.ID0 IMPASSE Fichier exploité dans le sens : PR décroissant (sens direct) AXE : valeur moyenne : 08 °C écart-type : 1.9 mesures valides : 9 / 9 RIVE : valeur moyenne : 08 °C écart-type : 1.9 mesures valides : 9 / 9 Logiciel TRAITEMENT VECTRA VEC 1998 - Version 1.5.0.1 Traitement : Section : DEF0500260180.ID0 Accès Pompiers PI32 Fichier exploité dans le sens : PR décroissant (sens direct) AXE : valeur moyenne : 080 °C écart-type : 10.9 mesures valides : 9 / 10 RIVE : valeur moyenne : 111 °C écart-type : 33.6 mesures valides : 10 / 11 Logiciel TRAITEMENT VECTRA VEC 1998 - Version 1.5.0.1 Traitement : Section : DEF0500260200.ID0 AVENUE CARL CRAUSS Fichier exploité dans le sens : PR croissant (sens direct) AXE : valeur moyenne : 71 / 100 mm écart-type : 10.0 mesures valides : 28 / 30 RIVE : valeur moyenne : 98 / 100 mm écart-type : 33.0 mesures valides : 29 / 31 Logiciel TRAITEMENT VECTRA VEC 1998 - Version 1.5.0.1 Traitement : Section : DEF0500260200.ID0 AVENUE CARL CRAUSS Fichier exploité dans le sens : PR croissant (sens direct) AXE : valeur moyenne : 64 / 100 mm écart-type : 09.9 mesures valides : 2 / 2 RIVE : valeur moyenne : 95 / 100 mm écart-type : 12.5 mesures valides : 3 / 3 Logiciel TRAITEMENT VECTRA VEC 1998 - Version 1.5.0.1 Traitement : Section : DEF0500260210.ID0 AVENUE CARL CRAUSS-DECROI Fichier exploité dans le sens : PR décroissant (sens direct) AXE : valeur moyenne : 77 / 100 mm écart-type : 14.2 mesures valides : 29 / 29 RIVE : valeur moyenne : 96 / 100 mm écart-type : 18.6 mesures valides : 29 / 30 Logiciel TRAITEMENT VECTRA VEC 1998 - Version 1.5.0.1 Traitement : Section : DEF0500260160.ID0 Avenue Carl VON LINNE Fichier exploité dans le sens : PR croissant (sens direct) AXE : valeur moyenne : 32 / 100 mm écart-type : 203.4 mesures valides : 28 / 33 RIVE : valeur moyenne : 55 / 100 mm écart-type : 185.5 mesures valides : 36 / 37 Logiciel TRAITEMENT VECTRA VEC 1998 - Version 1.5.0.1 Traitement : Section : DEF0500260160.ID0 Avenue Carl VON LINNE Fichier exploité dans le sens : PR croissant (sens direct) AXE : valeur moyenne : 062 / 100 mm écart-type : 38.4 mesures valides : 4 / 4 RIVE : valeur moyenne : 121 / 100 mm écart-type : 31.6 mesures valides : 5 / 5 Logiciel TRAITEMENT VECTRA VEC 1998 - Version 1.5.0.1 Traitement : Section : DEF0500260190.ID0 Impasse CARL CRAUSS Fichier exploité dans le sens : PR croissant (sens direct) AXE : valeur moyenne : 095 / 100 mm écart-type : 29.7 mesures valides : 13 / 14 RIVE : valeur moyenne : 104 / 100 mm écart-type : 17.0 mesures valides : 13 / 15 Logiciel TRAITEMENT VECTRA VEC 1998 - Version 1.5.0.1 Traitement : Section : DEF0500260190.ID0 Impasse CARL CRAUSS Fichier exploité dans le sens : PR croissant (sens direct) AXE : valeur moyenne : 136 / 100 mm écart-type : 136.0 mesures valides : 1 / 2 RIVE : valeur moyenne : 119 / 100 mm écart-type : 012.0 mesures valides : 2 / 3 Logiciel TRAITEMENT VECTRA VEC 1998 - Version 1.5.0.1 Traitement : Section : DEF0500260170.ID0 IMPASSE Fichier exploité dans le sens : PR décroissant (sens direct) AXE : valeur moyenne : 100 / 100 mm écart-type : 20.4 mesures valides : 8 / 9 RIVE : valeur moyenne : 093 / 100 mm écart-type : 11.4 mesures valides : 9 / 10 Logiciel TRAITEMENT VECTRA VEC 1998 - Version 1.5.0.1 Traitement : Section : DEF0500260180.ID0 Accès Pompiers PI32 Fichier exploité dans le sens : PR décroissant (sens direct) AXE : valeur moyenne : 08 °C écart-type : 0.7 mesures valides : 10 / 10 RIVE : valeur moyenne : 08 °C écart-type : 0.7 mesures valides : 10 / 10 Logiciel TRAITEMENT VECTRA VEC 1998 - Version 1.5.0.1 Traitement : Section : DEF0500260200.ID0 AVENUE CARL CRAUSS Fichier exploité dans le sens : PR croissant (sens direct) AXE : valeur moyenne : 08 °C écart-type : 0.6 mesures valides : 31 / 31 RIVE : valeur moyenne : 08 °C écart-type : 0.6 mesures valides : 31 / 31 Logiciel TRAITEMENT VECTRA VEC 1998 - Version 1.5.0.1 Traitement : Section : DEF0500260210.ID0 AVENUE CARL CRAUSS-DECROI Fichier exploité dans le sens : PR décroissant (sens direct) AXE : valeur moyenne : 09 °C écart-type : 0.7 mesures valides : 29 / 29 RIVE : valeur moyenne : 09 °C écart-type : 0.7 mesures valides : 29 / 29 Logiciel TRAITEMENT VECTRA VEC 1998 - Version 1.5.0.1 Traitement : Section : DEF0500260160.ID0 Avenue Carl VON LINNE Fichier exploité dans le sens : PR croissant (sens direct) AXE : valeur moyenne : 06 °C écart-type : 1.2 mesures valides : 33 / 33 RIVE : valeur moyenne : 06 °C écart-type : 1.2 mesures valides : 33 / 33 Logiciel TRAITEMENT VECTRA VEC 1998 - Version 1.5.0.1 Traitement : Section : DEF0500260160.ID0 Avenue Carl VON LINNE Fichier exploité dans le sens : PR croissant (sens direct) AXE : valeur moyenne : 06 °C écart-type : 0.5 mesures valides : 4 / 4 RIVE : valeur moyenne : 06 °C écart-type : 0.5 mesures valides : 4 / 4 Logiciel TRAITEMENT VECTRA VEC 1998 - Version 1.5.0.1 Traitement : Section : DEF0500260190.ID0 Impasse CARL CRAUSS Fichier exploité dans le sens : PR croissant (sens direct) AXE : valeur moyenne : 08 °C écart-type : 1.4 mesures valides : 15 / 15 RIVE : valeur moyenne : 08 °C écart-type : 1.4 mesures valides : 15 / 15 Logiciel TRAITEMENT VECTRA VEC 1998 - Version 1.5.0.1 Traitement : Alizé-Lcpc - Dimensionnement des structures de chaussées selon la méthode rationnelle Lcpc-Sétra Signalement du calcul : - données Structure : saisie écran - origine fichier X:\...\...\Dimensionnement\ALIZE\C6.dat - titre de l'étude : Estimation plateforme C1 Axe - données Chargement : - jumelage standard de 65 kN - pression verticale : 0,6620 MPa - rayon de contact : 0,1250 m - entraxe jumelage : 0,3750 m unités : m, MN et MPa ; déformations en µdéf ; déflexions en mm/100 Variante de calcul n° 14 Tableau 1 (synthèse) : tractions principales majeures dans le plan horizontal XoY et compressions principales majeures selon la verticale ZZ ; déflexion maximale niveau EpsilonT SigmaT EpsilonZ SigmaZ calcul horizontale horizontale verticale verticale ------------------------------------------------------ surface (z=0.000) ---------------------------------------- h= 0,060 m 0,000m -197,5 -0,010 -178,1 0,660 E= 2750,0 MPa nu= 0,350 0,060m -722,9 -2,616 770,5 0,426 --------------------------------------------------- glissant (z=0,060m) ----------------------------------------- h= 0,050 m 0,060m 115,6 0,291 -163,8 0,426 E= 424,0 MPa nu= 0,350 0,110m -79,3 0,144 602,5 0,358 --------------------------------------------------- collé (z=0,110m) -------------------------------------------- h= 0,100 m 0,110m -79,3 0,129 1128,5 0,358 E= 212,0 MPa nu= 0,350 0,210m -725,2 -0,110 1158,9 0,184 --------------------------------------------------- collé (z=0,210m) -------------------------------------------- h= 0,100 m 0,210m -725,2 -0,008 1699,8 0,184 E= 106,0 MPa nu= 0,350 0,310m -909,9 -0,065 1389,5 0,116 --------------------------------------------------- collé (z=0,310m) -------------------------------------------- h= 6,000 m 0,310m -909,9 -0,001 2069,6 0,116 E= 53,0 MPa nu= 0,350 6,310m 0,0 0,001 13,1 0,001 --------------------------------------------------- collé (z=6,310m) -------------------------------------------- h infini 6,310m 0,0 0,000 0,1 0,001 E= 10000,0 MPa nu= 0,350 Déflexion maximale =138,8 mm/100 ( entre-jumelage ) Rayon de courbure =48,9 m ( entre-jumelage ) Alizé-Lcpc - Calculs mécaniques page 1 (fin) Alizé-Lcpc - Dimensionnement des structures de chaussées selon la méthode rationnelle Lcpc-Sétra Signalement du calcul : - données Structure : saisie écran - origine fichier X:\...\...\Dimensionnement\ALIZE\C6.dat - titre de l'étude : Estimation plateforme C1 Rive - données Chargement : - jumelage standard de 65 kN - pression verticale : 0,6620 MPa - rayon de contact : 0,1250 m - entraxe jumelage : 0,3750 m unités : m, MN et MPa ; déformations en µdéf ; déflexions en mm/100 Variante de calcul n° 21 Tableau 1 (synthèse) : tractions principales majeures dans le plan horizontal XoY et compressions principales majeures selon la verticale ZZ ; déflexion maximale niveau EpsilonT SigmaT EpsilonZ SigmaZ calcul horizontale horizontale verticale verticale ------------------------------------------------------ surface (z=0.000) ---------------------------------------- h= 0,060 m 0,000m -190,7 -0,312 -22,8 0,660 E= 2750,0 MPa nu= 0,350 0,060m -426,0 -1,410 533,0 0,543 --------------------------------------------------- glissant (z=0,060m) ----------------------------------------- h= 0,050 m 0,060m 18,9 0,196 148,6 0,543 E= 600,0 MPa nu= 0,350 0,110m -16,4 0,182 483,4 0,468 --------------------------------------------------- collé (z=0,110m) -------------------------------------------- h= 0,100 m 0,110m -16,4 0,176 518,1 0,468 E= 560,0 MPa nu= 0,350 0,210m -320,6 -0,127 536,1 0,228 --------------------------------------------------- collé (z=0,210m) -------------------------------------------- h= 0,100 m 0,210m -320,6 -0,006 789,7 0,228 E= 280,0 MPa nu= 0,350 0,310m -399,2 -0,074 605,1 0,130 --------------------------------------------------- collé (z=0,310m) -------------------------------------------- h= 6,000 m 0,310m -399,2 -0,002 893,4 0,130 E= 140,0 MPa nu= 0,350 6,310m 0,0 0,001 5,0 0,001 --------------------------------------------------- collé (z=6,310m) -------------------------------------------- h infini 6,310m 0,0 0,000 0,1 0,001 E= 10000,0 MPa nu= 0,350 Déflexion maximale =55,9 mm/100 ( entre-jumelage ) Rayon de courbure =98,2 m ( entre-jumelage ) Alizé-Lcpc - Calculs mécaniques page 1 (fin) Alizé-Lcpc - Dimensionnement des structures de chaussées selon la méthode rationnelle Lcpc-Sétra Signalement du calcul : - données Structure : saisie écran - origine fichier X:\...\...\Dimensionnement\ALIZE\C1.dat - titre de l'étude : Estimation plateforme C2 Axe - données Chargement : - jumelage standard de 65 kN - pression verticale : 0,6620 MPa - rayon de contact : 0,1250 m - entraxe jumelage : 0,3750 m unités : m, MN et MPa ; déformations en µdéf ; déflexions en mm/100 Variante de calcul n° 19 Tableau 1 (synthèse) : tractions principales majeures dans le plan horizontal XoY et compressions principales majeures selon la verticale ZZ ; déflexion maximale niveau EpsilonT SigmaT EpsilonZ SigmaZ calcul horizontale horizontale verticale verticale ------------------------------------------------------ surface (z=0.000) ---------------------------------------- h= 0,070 m 0,000m -88,0 0,458 -298,1 0,660 E= 2750,0 MPa nu= 0,350 0,070m -799,4 -2,939 802,5 0,324 --------------------------------------------------- glissant (z=0,070m) ----------------------------------------- h= 0,040 m 0,070m 242,6 0,312 -216,3 0,324 E= 344,0 MPa nu= 0,350 0,110m 50,2 0,192 438,7 0,291 --------------------------------------------------- collé (z=0,110m) -------------------------------------------- h= 0,100 m 0,110m 50,2 0,152 965,3 0,291 E= 172,0 MPa nu= 0,350 0,210m -725,2 -0,079 1198,7 0,164 --------------------------------------------------- collé (z=0,210m) -------------------------------------------- h= 0,100 m 0,210m -725,2 0,003 1792,9 0,164 E= 86,0 MPa nu= 0,350 0,310m -990,6 -0,054 1595,9 0,111 --------------------------------------------------- collé (z=0,310m) -------------------------------------------- h= 6,000 m 0,310m -990,6 0,003 2398,0 0,111 E= 43,0 MPa nu= 0,350 6,310m 0,0 0,001 16,2 0,001 --------------------------------------------------- collé (z=6,310m) -------------------------------------------- h infini 6,310m 0,0 0,000 0,1 0,001 E= 10000,0 MPa nu= 0,350 Déflexion maximale =166,5 mm/100 ( entre-jumelage ) Rayon de courbure =47,3 m ( entre-jumelage ) Alizé-Lcpc - Calculs mécaniques page 1 (fin) Alizé-Lcpc - Dimensionnement des structures de chaussées selon la méthode rationnelle Lcpc-Sétra Signalement du calcul : - données Structure : saisie écran - origine fichier X:\...\...\Dimensionnement\ALIZE\C1.dat - titre de l'étude : Estimation plateforme C2 Rive - données Chargement : - jumelage standard de 65 kN - pression verticale : 0,6620 MPa - rayon de contact : 0,1250 m - entraxe jumelage : 0,3750 m unités : m, MN et MPa ; déformations en µdéf ; déflexions en mm/100 Variante de calcul n° 25 Tableau 1 (synthèse) : tractions principales majeures dans le plan horizontal XoY et compressions principales majeures selon la verticale ZZ ; déflexion maximale niveau EpsilonT SigmaT EpsilonZ SigmaZ calcul horizontale horizontale verticale verticale ------------------------------------------------------ surface (z=0.000) ---------------------------------------- h= 0,070 m 0,000m -113,4 0,274 -233,1 0,660 E= 2750,0 MPa nu= 0,350 0,070m -709,9 -2,582 732,2 0,356 --------------------------------------------------- glissant (z=0,070m) ----------------------------------------- h= 0,040 m 0,070m 171,2 0,310 -175,7 0,356 E= 432,0 MPa nu= 0,350 0,110m 27,8 0,199 400,0 0,318 --------------------------------------------------- collé (z=0,110m) -------------------------------------------- h= 0,100 m 0,110m 27,8 0,156 858,9 0,318 E= 216,0 MPa nu= 0,350 0,210m -622,5 -0,088 1029,1 0,175 --------------------------------------------------- collé (z=0,210m) -------------------------------------------- h= 0,100 m 0,210m -622,5 0,001 1532,9 0,175 E= 108,0 MPa nu= 0,350 0,310m -836,6 -0,058 1320,5 0,114 --------------------------------------------------- collé (z=0,310m) -------------------------------------------- h= 6,000 m 0,310m -836,6 0,002 1980,8 0,114 E= 54,0 MPa nu= 0,350 6,310m 0,0 0,001 12,9 0,001 --------------------------------------------------- collé (z=6,310m) -------------------------------------------- h infini 6,310m 0,0 0,000 0,1 0,001 E= 10000,0 MPa nu= 0,350 Déflexion maximale =135,2 mm/100 ( entre-jumelage ) Rayon de courbure =54,7 m ( entre-jumelage ) Alizé-Lcpc - Calculs mécaniques page 1 (fin) Alizé-Lcpc - Dimensionnement des structures de chaussées selon la méthode rationnelle Lcpc-Sétra Signalement du calcul : - données Structure : saisie écran - origine fichier X:\...\...\Dimensionnement\ALIZE\C3.dat - titre de l'étude : Estimation plateforme C3 Axe - Décroissant - données Chargement : - jumelage standard de 65 kN - pression verticale : 0,6620 MPa - rayon de contact : 0,1250 m - entraxe jumelage : 0,3750 m unités : m, MN et MPa ; déformations en µdéf ; déflexions en mm/100 Variante de calcul n° 2 Tableau 1 (synthèse) : tractions principales majeures dans le plan horizontal XoY et compressions principales majeures selon la verticale ZZ ; déflexion maximale niveau EpsilonT SigmaT EpsilonZ SigmaZ calcul horizontale horizontale verticale verticale ------------------------------------------------------ surface (z=0.000) ---------------------------------------- h= 0,085 m 0,000m -41,6 0,449 -247,2 0,660 E= 2750,0 MPa nu= 0,350 0,085m -630,6 -2,294 632,8 0,280 --------------------------------------------------- glissant (z=0,085m) ----------------------------------------- h= 0,075 m 0,085m 152,9 0,222 17,6 0,280 E= 312,0 MPa nu= 0,350 0,160m -209,4 0,025 618,6 0,217 --------------------------------------------------- collé (z=0,160m) -------------------------------------------- h= 0,100 m 0,160m -209,4 0,066 1051,3 0,217 E= 156,0 MPa nu= 0,350 0,260m -579,7 -0,042 1009,7 0,139 --------------------------------------------------- collé (z=0,260m) -------------------------------------------- h= 6,000 m 0,260m -579,7 0,016 1560,0 0,139 E= 78,0 MPa nu= 0,350 6,260m 0,0 0,001 9,3 0,001 --------------------------------------------------- collé (z=6,260m) -------------------------------------------- h infini 6,260m 0,0 0,000 0,1 0,001 E= 10000,0 MPa nu= 0,350 Déflexion maximale =103,2 mm/100 ( entre-jumelage ) Rayon de courbure =70,3 m ( entre-jumelage ) Alizé-Lcpc - Calculs mécaniques page 1 (fin) Alizé-Lcpc - Dimensionnement des structures de chaussées selon la méthode rationnelle Lcpc-Sétra Signalement du calcul : - données Structure : saisie écran - origine fichier X:\...\...\Dimensionnement\ALIZE\C2.dat - titre de l'étude : Estimation plateforme C3 Axe - données Chargement : - jumelage standard de 65 kN - pression verticale : 0,6620 MPa - rayon de contact : 0,1250 m - entraxe jumelage : 0,3750 m unités : m, MN et MPa ; déformations en µdéf ; déflexions en mm/100 Variante de calcul n° 11 Tableau 1 (synthèse) : tractions principales majeures dans le plan horizontal XoY et compressions principales majeures selon la verticale ZZ ; déflexion maximale niveau EpsilonT SigmaT EpsilonZ SigmaZ calcul horizontale horizontale verticale verticale ------------------------------------------------------ surface (z=0.000) ---------------------------------------- h= 0,085 m 0,000m -63,1 0,311 -221,2 0,659 E= 2750,0 MPa nu= 0,350 0,085m -590,6 -2,132 602,6 0,298 --------------------------------------------------- glissant (z=0,085m) ----------------------------------------- h= 0,075 m 0,085m 123,0 0,224 19,7 0,298 E= 360,0 MPa nu= 0,350 0,160m -199,3 0,022 574,1 0,229 --------------------------------------------------- collé (z=0,160m) -------------------------------------------- h= 0,100 m 0,160m -199,3 0,066 969,8 0,229 E= 180,0 MPa nu= 0,350 0,260m -529,8 -0,046 916,3 0,143 --------------------------------------------------- collé (z=0,260m) -------------------------------------------- h= 6,000 m 0,260m -529,8 0,016 1411,5 0,143 E= 90,0 MPa nu= 0,350 6,260m 0,0 0,001 8,0 0,001 --------------------------------------------------- collé (z=6,260m) -------------------------------------------- h infini 6,260m 0,0 0,000 0,1 0,001 E= 10000,0 MPa nu= 0,350 Déflexion maximale =91,0 mm/100 ( entre-jumelage ) Rayon de courbure =76,3 m ( entre-jumelage ) Alizé-Lcpc - Calculs mécaniques page 1 (fin) Alizé-Lcpc - Dimensionnement des structures de chaussées selon la méthode rationnelle Lcpc-Sétra Signalement du calcul : - données Structure : saisie écran - origine fichier X:\...\...\Dimensionnement\ALIZE\C3.dat - titre de l'étude : Estimation plateforme C3 Rive - Décroissant - données Chargement : - jumelage standard de 65 kN - pression verticale : 0,6620 MPa - rayon de contact : 0,1250 m - entraxe jumelage : 0,3750 m unités : m, MN et MPa ; déformations en µdéf ; déflexions en mm/100 Variante de calcul n° 12 Tableau 1 (synthèse) : tractions principales majeures dans le plan horizontal XoY et compressions principales majeures selon la verticale ZZ ; déflexion maximale niveau EpsilonT SigmaT EpsilonZ SigmaZ calcul horizontale horizontale verticale verticale ------------------------------------------------------ surface (z=0.000) ---------------------------------------- h= 0,085 m 0,000m -1,2 0,681 -321,0 0,660 E= 2750,0 MPa nu= 0,350 0,085m -718,6 -2,646 700,6 0,245 --------------------------------------------------- glissant (z=0,085m) ----------------------------------------- h= 0,075 m 0,085m 227,1 0,215 11,7 0,245 E= 232,0 MPa nu= 0,350 0,160m -228,6 0,030 717,6 0,193 --------------------------------------------------- collé (z=0,160m) -------------------------------------------- h= 0,100 m 0,160m -228,6 0,064 1235,3 0,193 E= 116,0 MPa nu= 0,350 0,260m -691,5 -0,034 1227,0 0,130 --------------------------------------------------- collé (z=0,260m) -------------------------------------------- h= 6,000 m 0,260m -691,5 0,017 1908,0 0,130 E= 58,0 MPa nu= 0,350 6,260m 0,0 0,001 12,5 0,001 --------------------------------------------------- collé (z=6,260m) -------------------------------------------- h infini 6,260m 0,0 0,000 0,1 0,001 E= 10000,0 MPa nu= 0,350 Déflexion maximale =133,5 mm/100 ( entre-jumelage ) Rayon de courbure =60,1 m ( entre-jumelage ) Alizé-Lcpc - Calculs mécaniques page 1 (fin) Alizé-Lcpc - Dimensionnement des structures de chaussées selon la méthode rationnelle Lcpc-Sétra Signalement du calcul : - données Structure : saisie écran - origine fichier X:\...\...\Dimensionnement\ALIZE\C2.dat - titre de l'étude : Estimation plateforme C3 Rive - données Chargement : - jumelage standard de 65 kN - pression verticale : 0,6620 MPa - rayon de contact : 0,1250 m - entraxe jumelage : 0,3750 m unités : m, MN et MPa ; déformations en µdéf ; déflexions en mm/100 Variante de calcul n° 18 Tableau 1 (synthèse) : tractions principales majeures dans le plan horizontal XoY et compressions principales majeures selon la verticale ZZ ; déflexion maximale niveau EpsilonT SigmaT EpsilonZ SigmaZ calcul horizontale horizontale verticale verticale ------------------------------------------------------ surface (z=0.000) ---------------------------------------- h= 0,085 m 0,000m 38,3 0,894 -385,8 0,660 E= 2750,0 MPa nu= 0,350 0,085m -792,1 -2,940 758,6 0,219 --------------------------------------------------- glissant (z=0,085m) ----------------------------------------- h= 0,075 m 0,085m 297,5 0,207 5,7 0,219 E= 184,0 MPa nu= 0,350 0,160m -241,2 0,033 801,5 0,175 --------------------------------------------------- collé (z=0,160m) -------------------------------------------- h= 0,100 m 0,160m -241,2 0,062 1394,9 0,175 E= 92,0 MPa nu= 0,350 0,260m -786,5 -0,029 1421,1 0,122 --------------------------------------------------- collé (z=0,260m) -------------------------------------------- h= 6,000 m 0,260m -786,5 0,018 2243,6 0,122 E= 46,0 MPa nu= 0,350 6,260m 0,0 0,001 15,7 0,001 --------------------------------------------------- collé (z=6,260m) -------------------------------------------- h infini 6,260m 0,0 0,000 0,1 0,001 E= 10000,0 MPa nu= 0,350 Déflexion maximale =162,4 mm/100 ( entre-jumelage ) Rayon de courbure =53,7 m ( entre-jumelage ) Alizé-Lcpc - Calculs mécaniques page 1 (fin) Alizé-Lcpc - Dimensionnement des structures de chaussées selon la méthode rationnelle Lcpc-Sétra Signalement du calcul : - données Structure : saisie écran, sans nom - titre de l'étude : Estimation plateforme C5 Axe - données Chargement : - jumelage standard de 65 kN - pression verticale : 0,6620 MPa - rayon de contact : 0,1250 m - entraxe jumelage : 0,3750 m unités : m, MN et MPa ; déformations en µdéf ; déflexions en mm/100 Tableau 1 (synthèse) : tractions principales majeures dans le plan horizontal XoY et compressions principales majeures selon la verticale ZZ ; déflexion maximale niveau EpsilonT SigmaT EpsilonZ SigmaZ calcul horizontale horizontale verticale verticale ------------------------------------------------------ surface (z=0.000) ---------------------------------------- h= 0,048 m 0,000m 146,9 1,070 -338,4 0,659 E= 2750,0 MPa nu= 0,350 0,048m 21,6 0,218 -10,6 0,441 --------------------------------------------------- collé (z=0,048m) -------------------------------------------- h= 0,040 m 0,048m 21,6 0,644 -36,5 0,441 E= 11500,0 MPa nu= 0,250 0,088m -314,5 -4,444 186,4 0,164 --------------------------------------------------- collé (z=0,088m) -------------------------------------------- h= 0,040 m 0,088m -314,5 -0,003 782,3 0,164 E= 204,0 MPa nu= 0,350 0,128m -509,4 -0,072 844,4 0,131 --------------------------------------------------- collé (z=0,128m) -------------------------------------------- h= 0,100 m 0,128m -509,4 -0,002 1244,7 0,131 E= 102,0 MPa nu= 0,350 0,228m -675,5 -0,045 1121,7 0,091 --------------------------------------------------- collé (z=0,228m) -------------------------------------------- h= 6,000 m 0,228m -675,5 0,002 1677,9 0,091 E= 51,0 MPa nu= 0,350 6,228m 0,0 0,001 13,0 0,001 --------------------------------------------------- collé (z=6,228m) -------------------------------------------- h infini 6,228m 0,0 0,000 0,1 0,001 E= 10000,0 MPa nu= 0,350 Déflexion maximale =120,8 mm/100 ( entre-jumelage ) Rayon de courbure =94,5 m ( entre-jumelage ) Alizé-Lcpc - Calculs mécaniques page 1 (fin) Alizé-Lcpc - Dimensionnement des structures de chaussées selon la méthode rationnelle Lcpc-Sétra Signalement du calcul : - données Structure : saisie écran, sans nom - titre de l'étude : Estimation plateforme C5 Rive - données Chargement : - jumelage standard de 65 kN - pression verticale : 0,6620 MPa - rayon de contact : 0,1250 m - entraxe jumelage : 0,3750 m unités : m, MN et MPa ; déformations en µdéf ; déflexions en mm/100 Variante de calcul n° 8 Tableau 1 (synthèse) : tractions principales majeures dans le plan horizontal XoY et compressions principales majeures selon la verticale ZZ ; déflexion maximale niveau EpsilonT SigmaT EpsilonZ SigmaZ calcul horizontale horizontale verticale verticale ------------------------------------------------------ surface (z=0.000) ---------------------------------------- h= 0,048 m 0,000m 223,7 1,452 -430,1 0,660 E= 2750,0 MPa nu= 0,350 0,048m 32,6 0,268 -29,7 0,426 --------------------------------------------------- collé (z=0,048m) -------------------------------------------- h= 0,040 m 0,048m 32,6 0,831 -47,3 0,426 E= 11500,0 MPa nu= 0,250 0,088m -374,5 -5,313 217,6 0,134 --------------------------------------------------- collé (z=0,088m) -------------------------------------------- h= 0,040 m 0,088m -374,5 0,000 951,1 0,134 E= 136,0 MPa nu= 0,350 0,128m -620,4 -0,056 1041,2 0,110 --------------------------------------------------- collé (z=0,128m) -------------------------------------------- h= 0,100 m 0,128m -620,4 0,001 1544,2 0,110 E= 68,0 MPa nu= 0,350 0,228m -843,1 -0,036 1459,7 0,080 --------------------------------------------------- collé (z=0,228m) -------------------------------------------- h= 6,000 m 0,228m -843,1 0,003 2193,5 0,080 E= 34,0 MPa nu= 0,350 6,228m 0,0 0,001 19,5 0,001 --------------------------------------------------- collé (z=6,228m) -------------------------------------------- h infini 6,228m 0,0 0,000 0,1 0,001 E= 10000,0 MPa nu= 0,350 Déflexion maximale =167,9 mm/100 ( entre-jumelage ) Rayon de courbure =79,1 m ( entre-jumelage ) Alizé-Lcpc - Calculs mécaniques page 1 (fin) Alizé-Lcpc - Dimensionnement des structures de chaussées selon la méthode rationnelle Lcpc-Sétra Signalement du calcul : - données Structure : saisie écran - origine fichier X:\...\...\Dimensionnement\ALIZE\C5.dat - titre de l'étude : Estimation plateforme C6 Axe - données Chargement : - jumelage standard de 65 kN - pression verticale : 0,6620 MPa - rayon de contact : 0,1250 m - entraxe jumelage : 0,3750 m unités : m, MN et MPa ; déformations en µdéf ; déflexions en mm/100 Variante de calcul n° 7 Tableau 1 (synthèse) : tractions principales majeures dans le plan horizontal XoY et compressions principales majeures selon la verticale ZZ ; déflexion maximale niveau EpsilonT SigmaT EpsilonZ SigmaZ calcul horizontale horizontale verticale verticale ------------------------------------------------------ surface (z=0.000) ---------------------------------------- h= 0,040 m 0,000m 112,3 0,524 -1,3 0,658 E= 2750,0 MPa nu= 0,350 0,040m 81,7 0,415 44,6 0,634 --------------------------------------------------- collé (z=0,040m) -------------------------------------------- h= 0,220 m 0,040m 81,7 1,027 4,3 0,634 E= 8050,0 MPa nu= 0,250 0,260m -140,6 -1,419 81,8 0,010 --------------------------------------------------- glissant (z=0,260m) ----------------------------------------- h= 6,000 m 0,260m 118,9 0,008 298,8 0,010 E= 14,0 MPa nu= 0,350 6,260m -36,5 0,000 94,8 0,001 --------------------------------------------------- glissant (z=6,260m) ----------------------------------------- h infini 6,260m 0,0 0,001 0,1 0,001 E= 10000,0 MPa nu= 0,350 Déflexion maximale =120,8 mm/100 ( entre-jumelage ) Rayon de courbure =671,8 m ( entre-jumelage ) Alizé-Lcpc - Calculs mécaniques page 1 (fin) Alizé-Lcpc - Dimensionnement des structures de chaussées selon la méthode rationnelle Lcpc-Sétra Signalement du calcul : - données Structure : saisie écran - origine fichier X:\...\...\Dimensionnement\ALIZE\C5.dat - titre de l'étude : Estimation plateforme C6 Rive - données Chargement : - jumelage standard de 65 kN - pression verticale : 0,6620 MPa - rayon de contact : 0,1250 m - entraxe jumelage : 0,3750 m unités : m, MN et MPa ; déformations en µdéf ; déflexions en mm/100 Variante de calcul n° 2 Tableau 1 (synthèse) : tractions principales majeures dans le plan horizontal XoY et compressions principales majeures selon la verticale ZZ ; déflexion maximale niveau EpsilonT SigmaT EpsilonZ SigmaZ calcul horizontale horizontale verticale verticale ------------------------------------------------------ surface (z=0.000) ---------------------------------------- h= 0,040 m 0,000m 123,0 0,570 -12,9 0,658 E= 2750,0 MPa nu= 0,350 0,040m 89,3 0,448 36,3 0,634 --------------------------------------------------- collé (z=0,040m) -------------------------------------------- h= 0,220 m 0,040m 89,3 1,111 -0,8 0,634 E= 8050,0 MPa nu= 0,250 0,260m -149,7 -1,516 87,5 0,007 --------------------------------------------------- glissant (z=0,260m) ----------------------------------------- h= 6,000 m 0,260m 137,1 0,006 357,4 0,007 E= 9,0 MPa nu= 0,350 6,260m -53,0 0,000 138,6 0,001 --------------------------------------------------- glissant (z=6,260m) ----------------------------------------- h infini 6,260m 0,0 0,001 0,0 0,001 E= 10000,0 MPa nu= 0,350 Déflexion maximale =157,9 mm/100 ( entre-jumelage ) Rayon de courbure =638,3 m ( entre-jumelage ) Alizé-Lcpc - Calculs mécaniques page 1 (fin) Alizé-Lcpc - Dimensionnement des structures de chaussées selon la méthode rationnelle Lcpc-Sétra Signalement du calcul : - données Structure : saisie écran, sans nom - titre de l'étude : Camion pompiers - données Chargement : - chargement spécial, saisie écran, sans nom - nombre de charges circulaires : 4 X Y rayon pression poids (m) (m) (m) (MPa) (MN) 1 +00,0000 +01,2500 +0,376 +00,0900 +00,0400 2 +00,0000 -01,2500 +0,376 +00,0900 +00,0400 3 +03,6000 +01,2500 +0,376 +00,0900 +00,0400 4 +03,6000 -01,2500 +0,376 +00,0900 +00,0400 - nombre de profils verticaux de calcul : 2 X Y (m) (m) 1 +00,0000 +01,2500 2 +03,6000 +01,2500 unités : m, MN et MPa ; déformations en µdéf ; déflexions en mm/100 Tableau 1 (synthèse) : tractions principales majeures dans le plan horizontal XoY et compressions principales majeures selon la verticale ZZ ; déflexion maximale niveau EpsilonT SigmaT EpsilonZ SigmaZ calcul horizontale horizontale verticale verticale ------------------------------------------------------ surface (z=0.000) ---------------------------------------- h= 0,060 m 0,000m 83,8 0,947 -85,8 0,067 E= 7000,0 MPa nu= 0,350 0,060m 16,7 0,216 -12,9 0,063 --------------------------------------------------- collé (z=0,060m) -------------------------------------------- h= 0,080 m 0,060m 16,7 0,269 -14,1 0,063 E= 9000,0 MPa nu= 0,350 0,140m -76,0 -1,030 82,7 0,028 --------------------------------------------------- collé (z=0,140m) -------------------------------------------- h infini 0,140m -76,0 0,009 428,1 0,028 E= 50,0 MPa nu= 0,350 Déflexion maximale =72,8 mm/100 ( maximale : profil P1) Calcul de Valeur admissible - matériau : bitumineux - eb-bbsg3 données de trafic : MJA = 5 pl/j/sens/voie accroisst arith. = 0,00% période de calcul = 20,0 années trafic cumulé NPL = 36 500 PL données déduites : accroisst géom. = 0,00% trafic cumulé équivalent NE : coefficient CAM = 0,20 trafic cumulé NE = 7 300 essieux standard données sur le matériau : Epsilon6 = 100,00 µdéf pente inverse 1/b = -5,00 TétaEq = 15 °C module E(10°C) = 9310 MPa module E(TétaEq) = 7000 MPa Ep. bitumineuse struct. = 0,060 m écart type Sh = 0,010 m écart type SN = 0,250 Alizé-Lcpc - Calculs mécaniques page 1 risque = 5,0% coefficient Kr = 0,8150 coefficient Ks = 1/1,1 coefficient Kc = 1,1 EpsilonT admissible = 251,4 µdéf Calcul de Valeur admissible - matériau : bitumineux - eb-gb3 données de trafic : MJA = 5 pl/j/sens/voie accroisst arith. = 0,00% période de calcul = 20,0 années trafic cumulé NPL = 36 500 PL données déduites : accroisst géom. = 0,00% trafic cumulé équivalent NE : coefficient CAM = 0,20 trafic cumulé NE = 7 300 essieux standard données sur le matériau : Epsilon6 = 90,00 µdéf pente inverse 1/b = -5,00 TétaEq = 15 °C module E(10°C) = 11880 MPa module E(TétaEq) = 9000 MPa Ep. bitumineuse struct. = 0,060 m écart type Sh = 0,010 m écart type SN = 0,300 risque = 5,0% coefficient Kr = 0,7870 coefficient Ks = 1/1,1 coefficient Kc = 1,3 EpsilonT admissible = 257,3 µdéf Calcul de Valeur admissible - matériau : gnt et sols (sol trafic faible) données de trafic : MJA = 5 pl/j/sens/voie accroisst arith. = 0,00% période de calcul = 20,0 années trafic cumulé NPL = 36 500 PL données déduites : accroisst géom. = 0,00% trafic cumulé équivalent NE : coefficient CAM = 0,40 trafic cumulé NE = 14 600 essieux standard données sur le matériau : coefficient A = 16000 exposant = -0,2220 EpsilonZ admissible = 1903,9 µdéf Alizé-Lcpc - Calculs mécaniques page 2 (fin)
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