Pièce
PaC-Juillet2026_Etude de stabilité.pdf · 8 975 mots · du marché « Exploitation du centre de stockage des déchets non dangereux des Grandes Cayes, avec entretien des pistes d'accès et… », dossier de consultation officiel.
ISDnd des Grandes Cayes – Etude de stabilité
Poursuite d’exploitation en attente du Métacasier - Version A – 10 juillet 2026
ISDnd des Grandes Cayes
Saint Martin (97150)
Etude de stabilité
Poursuite d’exploitation en attente du Métacasier
16 JUILLET 2026 – VERSION A
1
ISDnd des Grandes Cayes – Etude de stabilité
Poursuite d’exploitation en attente du Métacasier - Version A – 10 juillet 2026
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A 10/07/2026 Première émission
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ISDnd des Grandes Cayes – Etude de stabilité
Poursuite d’exploitation en attente du Métacasier - Version A – 10 juillet 2026
SOMMAIRE
I. Présentation de l’étude ........................................................................................ 6
I.1 Contexte de la demande ................................................................................. 6
I.2 Documents à disposition pour l’étude ............................................................ 7
I.3 Description générale du projet ....................................................................... 8
II. Caractéristiques générales du site ...................................................................... 10
II.1 Description générale du site ......................................................................... 10
II.1.1 Situation et topographie ........................................................................ 10
II.1.2 Le site et son environnement ................................................................. 10
II.2 Rappel du contexte du site ........................................................................... 10
II.2.1 Contexte géologique .............................................................................. 10
II.2.2 Contexte hydrogéologique ..................................................................... 11
II.2.3 Risques naturels connus ......................................................................... 12
III. Synthèse des données géotechniques .............................................................. 13
III.1 Données géotechniques disponibles .......................................................... 13
III.2 Synthèse lithologique ................................................................................ 13
III.3 Niveaux d’eau............................................................................................ 13
III.4 Etat actuel ................................................................................................. 13
III.5 Données liées au risque sismique .............................................................. 14
III.5.1 Classe de sol sismique ......................................................................... 14
III.5.2 Paramètres de calcul liés au séisme .................................................... 14
III.5.3 Evaluation du risque de liquéfaction en cas de séisme ........................ 14
III.6 Modèle géotechnique retenu .................................................................... 15
IV. Etude de stabilité ............................................................................................. 16
IV.1 Profils retenus pour l’étude ....................................................................... 16
IV.2 Méthode de calcul ..................................................................................... 17
IV.3 Hypothèses considérées ............................................................................ 17
IV.4 Résultats ................................................................................................... 18
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ISDnd des Grandes Cayes – Etude de stabilité
Poursuite d’exploitation en attente du Métacasier - Version A – 10 juillet 2026
V. Conclusions ........................................................................................................ 23
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Poursuite d’exploitation en attente du Métacasier - Version A – 10 juillet 2026
LISTE DES FIGURES
Figure 1 : vue en plan du projet de continuité d’exploitation du site............................ 8
Figure 2 : coupe Nord-Sud du projet de continuité d’exploitation ................................ 9
Figure 3 : coupe Ouest-Est du projet de continuité d’exploitation................................ 9
Figure 4 : localisation de l’ISDnd de Grandes Cayes à Saint Martin (source : geoportail)
.................................................................................................................................. 10
Figure 5 : Carte géologique de Saint Martin au 1/50 000e – source : Infoterre ............ 11
Figure 6 : profil Nord-Sud étudié – vérification du talus Sud ...................................... 16
Figure 7 : profil Ouest-Est étudié – vérification du talus Est ....................................... 17
Figure 8 : sortie graphique résultat TALREN talus Sud – en statique ........................... 19
Figure 9 : sortie graphique résultat TALREN talus Sud – en sismique .......................... 19
Figure 10 : sortie graphique résultat TALREN talus Est initial – en statique ................ 20
Figure 11 : sortie graphique résultat TALREN talus Est initial – en sismique ............... 20
Figure 12 : sortie graphique résultat TALREN talus Est avec continuité – en statique . 21
Figure 13 : sortie graphique résultat TALREN talus Est avec continuité – en sismique 21
Figure 14 : sortie graphique résultat TALREN talus Est de la continuité – en statique . 22
Figure 15 : sortie graphique résultat TALREN talus Est de la continuité – en sismique 22
LISTE DES TABLEAUX
Tableau 1 : Synthèse du contexte hydrogéologique au droit de la zone d’étude ........ 12
Tableau 2 : Synthèse des risques naturels recensés sur le site ................................... 12
Tableau 3 : tableau des résultats TALREN .................................................................. 18
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Poursuite d’exploitation en attente du Métacasier - Version A – 10 juillet 2026
I. Présentation de l’étude
I.1 Contexte de la demande
La Collectivité d’Outre-Mer de Saint-Martin (dénommée COM par simplification dans la suite du
document) dont le siège social se situe rue de la mairie à Marigot St-Martin (97150), exploite depuis
1991 (arrêté préfectoral N°91-0146 du 15 janvier 1991) l’installation de stockage de Déchets non
dangereux (ISDnd) située au lieu-dit « Grandes Cayes » à Cul-de-Sac.
Suite au dépôt d’une demande d’autorisation le 13 août 2009, l’activité de stockage de déchets non
dangereux est actuellement autorisée par l’arrêté préfectoral n°2011/66/PREF/STMDD (Annexe 1 :
Arrêté préfectoral n°2011/66/PREF/STMDD d’autorisation d’exploiter l’ISDND de Grandes Cayes). La
période d’apport de déchets est limitée à huit années à compter de la date de signature du rapport
de conformité des travaux d’aménagement (article 1.4.1.2 de l’AP).
La conformité de la première alvéole a été validée le 16 décembre. La fin de la période d’apport de
déchets était donc prévue le 16 décembre 2021.
Un Arrêté Préfectoral N°2021-307 du 17 décembre 2021 est venu prolonger la durée d’exploitation
jusqu’au 31 mars 2022 (Annexe 2) permettant l’instruction du porter à connaissance daté du 10
décembre 2021, complété le 06 mai 2022 détaillant les modifications des conditions de création du
casier 10 et régularisation de la durée d’exploitation.
L’instruction de cette demande a amené à l’arrêté préfectoral N°128 PREF/SG/DEAL daté du 7 juin 2022
(annexe 3) amenant une prolongation de durée d’exploitation de deux ans à compter de la
transmission du rapport de recollement du nouveau casier. Les caractéristiques du casier 10 autorisé
dans cet AP sont les suivantes :
- Côté altimétrique du fond de casier : 20 m NGG ;
- Côte altimétrique de crête de casier : 41 m NGG ;
- Capacité de stockage : 36 000 m3.
Le casier 10 ayant fait l’objet d’un recollement daté du 30 janvier 2025, l’autorisation d’exploitation est
donc portée jusqu’au 30 janvier 2027.
En parallèle, un Dossier de Demande d’Autorisation d’Exploiter (DDAE) a été déposé le 24 septembre
2024 pour une nouvelle extension de l’ISDnd « projet Métacasier » en rehausse de l’existant et
notamment en couverture du casier 10. Ce dossier est actuellement en cours d’instruction.
Au regard du décalage de la construction du casier 10 à fin 2024 sur la base d’études réalisées en 2021,
la géométrie de ce dernier a dû être adaptée, ainsi que les limites d’appui des déchets du casier par
rapport au casier préexistant. Ceci a amené l’exploitant à faire une demande d’augmentation de la
capacité du casier 10 de 36 000 m3 à 48 000 m3.
Ceci a amené à l’arrêté SG/UT DEAL N°039-2026 daté du 20 février 2026 (annexe 4) portant modification
de l’AP N°128 PREF/SG/DEAL du 7 juin 2022. Cet arrêté porte la capacité de stockage autorisée du
casier 10 de 36 000 à 48 000 m3.
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ISDnd des Grandes Cayes – Etude de stabilité
Poursuite d’exploitation en attente du Métacasier - Version A – 10 juillet 2026
En février 2026, un nouveau PAC a été déposé afin de demander une augmentation de la capacité de
stockage du casier 10 passant de 48 000 m3 à 57 000 m3 par la réalisation d’une réhausse à la cote
48 m NGG. Cette rehausse permettant un allongement de la durée de vie du casier 10 dans l’attente
de la réalisation des travaux du Métacasier.
Ceci a amené à l’arrêté préfectoral SG/UT DEAL n°095-2026 du 13 avril 2026 (annexe 5) portant
modification de l’arrêté préfectoral n°128 PREF/SG/DEAL du 7 juin 2022 modifié autorisant l’exploitation
du casier jusqu’à la cote de 48 m NGG.
La réhausse du casier 10 telle qu’autorisée dans l’arrêté du 13 avril 2026 est arrivée à saturation le 10
juillet 2026.
Suite à la réunion du 16 juin 2026, ce Porter à Connaissance (PAC) présente une solution de poursuite
d’exploitation sur le site évitant ainsi la rupture de continuité de service dans l’attente de la création
du Métacasier.
Dans ce cadre réglementaire, un Porter à Connaissance a été émis afin de présenter le projet de
continuité d’exploitation du site.
Cette note vient justifier de la stabilité des nouveaux profils créés pour la continuité d’exploitation du
site.
I.2 Documents à disposition pour l’étude
Pour la réalisation de cette étude, nous nous sommes basés sur les documents suivants :
- Diagnostic géotechnique G5 – PR.84CO.24.0116 – 001 de FONDASOL daté du 8 octobre 2024 ;
- Vue en plan et coupe du projet d’augmentation de la cote du casier 10 – VERDE SXM – janvier
2026.
Ainsi, nous nous attacherons ici à mettre à jour les profils de stabilité étudiés par FONDASOL dans son
étude sur la base des contextes géologiques et géotechniques déjà établis.
Ce rapport d’étude comprend donc :
- Le rappel des données d’entrée sur lesquelles sont basée l’étude ;
- La synthèse générale de l’ensemble des données disponibles issues du rapport de FONDASOL
pour réaliser l’étude de stabilité ;
- L’étude de stabilité des deux talus jugés les plus défavorables : talus Sud de la coupe Nord-Sud
et talus Est de la coupe Ouest-Est.
Le document, ainsi que les calculs inhérents visent à vérifier la stabilité des talus de la continuité
d’exploitation du site. La cote de fond du substratum étant mal connue, il a été considéré la même
hypothèse que dans les études de FONDASOL à savoir la cote de 6 m NGG.
Les calculs seront réalisés avec le logiciel TALREN (v6).
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Poursuite d’exploitation en attente du Métacasier - Version A – 10 juillet 2026
I.3 Description générale du projet
Cette continuité d’exploitation correspond à la phase 1 d’exploitation prévue dans le projet du
Métacasier. Les cotes finales et le modelé s’inscrivent au sein de ce projet de Métacasier.
Figure 1 : vue en plan du projet de continuité d’exploitation du site
Le plan ci-dessus présente la zone proposée pour la continuité d’exploitation du site en couronnement
du casier 10 côté Sud et Ouest jusqu’à la côte de 48 m NGG.
La zone Sud, comme représentée sur le plan ci-dessus est privilégiée car :
- le talus Est présente actuellement une stabilité dont le coefficient est proche de 1 ;
- le côté Nord devra être aménagé par la digue Nord tel que présenté dans le projet du Méta casier.
La poursuite d’exploitation sur la zone dédiée :
- suit le profil final de modelé présenté et justifié pour le Métacasier ;
- sera réalisée dans l’emprise du futur Méta casier ;
- Les déchets seront en partie entreposés au droit de l’ancienne décharge historique.
Les deux coupes étudiées et reprises dans les calculs sont localisées sur ce plan :
- coupe A : profil Nord-Sud : le talus Sud sera vérifié
- coupe B : profil Ouest-Est : le talus Est sera vérifié.
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Poursuite d’exploitation en attente du Métacasier - Version A – 10 juillet 2026
Figure 2 : coupe Nord-Sud du projet de continuité d’exploitation
La coupe présentée ci-dessus permet de rendre compte que les déchets seront en partie situés en appui
du casier 10 actuel dont la géométrie comprend la réhausse jusqu’à la cote de 48 m NGG et en partie
au dessus de la « décharge historique ».
Figure 3 : coupe Ouest-Est du projet de continuité d’exploitation
La coupe présentée ci-dessus permet de rendre compte que les déchets seront situés au dessus de la
« décharge historique » et que le pied de talus côté Est aura un recul de 13 m par rapport à la crête
actuelle du talus Est, ceci afin de conserver une sécurité vis-à-vis de ce talus.
Ce projet de continuité d’exploitation a pour objectif de créer un vide de fouille complémentaire de
30 000 m3 brut compris au sein de la future enveloppe du Métacasier.
Ce projet :
- Prévoit la poursuite d’exploitation au des limites actuellement fixées dans le DDAE du Métacasier
;
- Prévoit un profil de talus dont la hauteur est variable mais dont les pentes sont en cohérence
avec le projet de réaménagement final du Métacasier (2H/1V) ;
- Ne nécessite pas d’aménagements complémentaires pour la poursuite d’exploitation ;
- Permet de parer en urgence à la rupture de service actuelle.
Les déchets seront ainsi stockés en continuité de l’exploitation actuelle du casier 10 à la cote de 48 m
NGG en couronnement sur les parties Sud et Est. A noter qu’aucun équipement de récupération et de
gestion des lixiviats ne sera mis en œuvre sur cette continuité d’exploitation.
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Poursuite d’exploitation en attente du Métacasier - Version A – 10 juillet 2026
L’exploitant et la COM devront restés attentifs aux éventuelles venues de lixiviats et les poussées et
déstabilisations que ces derniers pourraient engendrer sur le massif. Des hypothèses vont être prises en
ce sens dans la réalisation du calcul de la stabilité.
II. Caractéristiques générales du site
II.1 Description générale du site
II.1.1 Situation et topographie
Le site se trouve au lieu-dit « Grandes Cayes » – SAINT MARTIN (971) au droit de la parcelle cadastrale :
AT 0031. Le site se trouve à l’Est du Morne Red Rock, dans un vallon dont l’altitude varie de +5 à +30 m
NGG.
Du fait de son exploitation (stockage de déchets), l’altimétrie actuelle du site varie entre +6 et +50 m
NGG.
En partie Nord, la digue limitrophe correspond à un talus terrassé en déblai dans le versant naturel.
Figure 4 : localisation de l’ISDnd de Grandes Cayes à Saint Martin (source : geoportail)
II.1.2 Le site et son environnement
Le site est actuellement une ISDnd en activité, avec la présence de déchets sur des hauteurs pluri-
métriques à pluri-décimétriques.
II.2 Rappel du contexte du site
II.2.1 Contexte géologique
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La figure ci-dessous présente un extrait de la carte géologique de Saint Martin au 1/50 000e (BRGM,
1989).
Figure 5 : Carte géologique de Saint Martin au 1/50 000e – source : Infoterre
Cette carte permet de rendre compte :
- Que la localisation exacte du site est caractérisée par la présence d’éboulis de pente qui
recouvrent des formations hyaloclastiques de l’éocène inférieur (tufs à cendres volcaniques à
quartz).
- De la présence d’une fouille bordant le site sur sa limite Nord.
- Des pendages de la formation présente au Nord notés entre 40 et 50° vers le site d’étude
- De la nature des formations attendues en bordure du site et sous les éboulis : des tufs à cendres
volcaniques à quartz. Les formations de tufs peuvent être majoritairement issues de roches
volcaniques ou de formations calcaires.
Une prospection géologique a été réalisée par le BRGM en 1988 et a permis de mettre en évidence au
droit du site une formation superficielle de 3 m d’épaisseur recouverte par 4 à 15 m de déchets.
La formation superficielle (a priori les formations d’éboulis de pente) est composée d’un horizon argileux
intercalé entre 1,5 et 2 m de profondeur /TN dans une matrice sablo-argileuse.
II.2.2 Contexte hydrogéologique
Les principales réserves aquifères potentielles sur l’ile de Saint-Martin sont les vallées comblées par des
dépôts détritiques varies (éboulis, alluvions fluviales, …). Ces formations poreuses et perméables
peuvent constituer des aquifères de bonnes capacités.
La formation sablo-argileuse située au droit du site présente une forte perméabilité K de 3.10-5 m/s
(BRGM – 1988).
L’existence d’un ≪ puits ≫ à l’Est de l’ISDnd voisine traduit la présence d’une nappe sous-jacente.
La nappe, sub-affleurante, est en équilibre hydrostatique avec l’eau de mer, elle est fortement salinisée.
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Tableau 1 : Synthèse du contexte hydrogéologique au droit de la zone d’étude
II.2.3 Risques naturels connus
Le tableau ci-dessous reprend la synthèse des risques recensés. Cette liste ne se veut pas exhaustive et
est basé sur les cartes de référencement des risques naturels.
Tableau 2 : Synthèse des risques naturels recensés sur le site
Risque Aléa/sensibilité
Inondations Aléa nul et localement fort au niveau du ruisseau
Cyclonique Aléa nul et localement fort sur la partie proche
du littoral
Retrait-gonflement A priori nul (pas de données)
Cavités Pas de données
Mouvement de terrain Aléa nul sur la majorité du site et faible
localement en pied du versant
Risque sismique Zone de sismicité 5 - forte
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III. Synthèse des données géotechniques
III.1 Données géotechniques disponibles
Dans le cadre de la présente étude, nous nous baserons sur les données géotechniques disponibles qui
ont été utilisées dans le rapport G5 de FONDASOL pour la vérification du profil du casier 10 dans sa
configuration initiale.
Les principales données sont reprises dans les paragraphes suivants.
III.2 Synthèse lithologique
Comme repris dans le rapport de FONDASOL, il n’existe pas de données géotechniques concernant les
formations sous-jacentes au casier 10. Les données historiques d’exploitation et la création du casier 10
ont permis de rendre compte de la présence d’anciens déchets sous le fond de forme du casier 10.
Les déchets sont par nature des matériaux hétérogènes et leurs caractéristiques sont difficilement
mesurables.
Ainsi, au-dessus des terrains naturels de l’ancien vallon, des épaisseurs plurimétriques de déchets,
matériaux anthropiques et hétérogènes, ont été stockés.
III.3 Niveaux d’eau
Le casier 10 est actuellement saturé et le projet prévoit la mise en place des déchets en couronnement
de ce casier 10. Le casier 10 présente des équipements permettant de collecter les lixiviats.
De manière générale, il a été constaté sur le site que les déchets sont assez secs et que très peu de
lixiviat est généré sur le site au regard des données climatiques (peu de précipitation).
Dans l’étude de FONDASOL, aucun niveau d’eau n’avait été considéré dans les calculs, correspondant à
l’hypothèse de l’absence totale de nappe perchée de lixiviats.
Il n’est pas pris en compte de niveau d’eau dans les calculs au sens de la présence d’une nappe réelle au
sein du massif, toutefois, si la présence de nappes perchées de lixiviats étaient avérées au sein du massif
déchets, ces dernières auraient un effet déstabilisateur sur la stabilité globale des talus de déchets.
Afin de limiter les risques de déstabilisation par la présence de nappes perchées, l’exploitant devra
mettre en œuvre une procédure de contrôle régulier et d’intervention le cas échéant en cas de
suintements constatés importants notamment en pied de talus.
III.4 Etat actuel
Le casier 10 est actuellement arrivé à saturation début juillet avec une cote sommitale de 48 m NGG.
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III.5 Données liées au risque sismique
III.5.1 Classe de sol sismique
Dans le cadre du diagnostic géotechnique, le bureau d’étude GINGER CARAIBES a retenu de façon
sécuritaire une classe de sol D correspondant à la description du profil stratigraphique suivant : « Dépôts
de sol sans cohésion de densité faible à moyenne (avec ou sans couches cohérentes molles ou
comprenant une majorité de sols cohérents mous à fermes ».
Ce choix s’est basé que le fait que :
- Les déchets étant un matériau d’origine anthropique, il n’est pas traité dans les classifications de
sol de l’Eurocode 8 – Partie 1
- Qu’on ne dispose d’aucune donnée sur la nature et les caractéristiques des sols support du futur
projet.
III.5.2 Paramètres de calcul liés au séisme
Le tableau ci-dessous issu du rapport G5 de FONDASOL reprend les caractéristiques sismiques prises en
compte dans le calcul.
Conformément au §4.1.3 de la norme NF EN 1998-5, les actions sismiques à prendre en compte pour la
stabilité des pentes sont les suivantes :
• Fh = 0,5 α . S . W = 0,207 W
• Fv = ±0,5 Fh = 0,103 . W
Avec :
- α = ag / g = g1 x agr / g,
- Accélération de la pesanteur : g = 9,78 m/s2,
- W : le poids de la masse en mouvement,
- S : le paramètre caractéristique de la classe de sol.
III.5.3 Evaluation du risque de liquéfaction en cas de séisme
En l’absence d’information et de données disponibles, le risque de liquéfaction n’est pas pris en compte
dans la suite de l’étude.
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III.6 Modèle géotechnique retenu
Afin d’estimer les caractéristiques de cisaillement dans les déchets, le bureau d’études GINGER
CARAIBES avait mené dans le cadre de son diagnostic géotechnique G5, une étude par rétro-analyse de
la stabilité des talus de déchets existants en 2021. FONDASOL s’est basé sur cette étude pour son modèle
géotechnique retenu. Dans un souci de cohérence, le modèle géotechnique sera le même pour les
valeurs de cohésion et d’angle de frottement.
Le tableau des données du modèle géotechnique retenu par FONDASOL est présenté ci-dessous :
Toutefois, la densité prise en compte dans les déchets est plus élevée que les densités usuellement
prises en compte dans ce cas de figure. De plus, la densité des déchets considérée pour le site, sur la
base des comparatifs de tonnages et volumétrie est de 1,1. Nous proposons donc ici de retenir une
densité des déchets à court terme de 1 et une densité des déchets à long terme de 1,1.
Dans le modèle, il a été considéré les paramètres de déchets à court terme pour la modélisation des
paramètres des déchets concernés par la continuité d’exploitation et les paramètres de déchets à long
terme pour les déchets déjà présent, que ce soit au sein du casier 9, du casier 10 ou l’ancienne décharge.
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IV. Etude de stabilité
IV.1Profils retenus pour l’étude
Les deux profils retenus sont les suivants :
Le profil Nord-Sud où a été vérifiée la stabilité du talus Sud en statique et en sismique en considérant le
profil projeté des déchets pour la continuité d’exploitation.
Figure 6 : profil Nord-Sud étudié – vérification du talus Sud
Le profil Est-Ouest où a été vérifiée la stabilité initiale du talus Est en statique et en sismique sans les
déchets de la continuité d’exploitation puis en y ajoutant le projet de la continuité d’exploitation afin
d’estimer l’impact de l’apport des déchets sur la stabilité du talus Est.
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Figure 7 : profil Ouest-Est étudié – vérification du talus Est
IV.2Méthode de calcul
L’étude est réalisée en utilisant le logiciel TALREN, version 6.2.10, selon la méthode Bishop, en
considérant des surfaces de rupture circulaires.
Comme dans l’étude de FONDASOL, les calculs sont réalisés selon l’approche classique, avec un jeu de
coefficients unitaires.
On recherchera un facteur de sécurité :
▪ Fmin ≥ 1.3 pour les situations provisoires
▪ Fmin ≥ 1.5 pour les situations définitives
▪ Fmin ≥ 1.0 pour les situations sismiques
Les conditions de stabilité sont définies à partir de trois paramètres mécaniques principaux suivant :
- le poids volumique en place, h, exprimé en kN/m3,
- l’angle de frottement interne ’, exprimé en degrés,
- la cohésion effective C’, exprimée en kPa.
Les résultats détaillés des calculs TALREN sont joints en annexes.
IV.3 Hypothèses considérées
Le modèle de calcul retenu est basé sur les données prises en compte par FONDASOL dans son étude.
Toutefois, comme dit précédemment, nous proposons ici la prise en compte d’une densité revue plus
en cohérence avec les données réelles du site.
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Pour le profil, les données de déchets à long terme sont retenues de manière sécuritaire car présentant
des valeurs de caractéristiques géotechniques moindres par rapport aux valeurs de déchets à court
terme.
Les données prises en compte sont les suivantes :
FORMATION h C’(kPa) ’ (°)
(kN/m3)
Déchets à long terme 11 5 28
Déchets à court terme 11 10 30
Aucune surcharge n’est prise en compte.
Aucune nappe n’est prise en compte dans les calculs.
IV.4 Résultats
Les résultats obtenus sont récapitulés dans le tableau ci-dessous.
Tableau 3 : tableau des résultats TALREN
Configuration Situation Fs
1,56
Classique – définitive
(≥1,5)
Talus Sud
1,04
Sismique – définitive
(≥1,0)
1,00
Classique – définitive
Talus Est initial sans (≥1,5)
continuité 0,71
sismique – définitive
(≥1,0)
Talus Est avec continuité 1,00
Classique – définitive
avec vérification stabilité (≥1,5)
talus Est 0,71
sismique – définitive
(≥1,0)
2,39
Classique – définitive
(≥1,5)
Talus Est de la continuité
1,17
sismique – définitive
(≥1,0)
Les sorties graphiques des résultats sont reprises ci-après et le rapport issu du logiciel est donnée en
annexe 1.
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Figure 8 : sortie graphique résultat TALREN talus Sud – en statique
Figure 9 : sortie graphique résultat TALREN talus Sud – en sismique
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Figure 10 : sortie graphique résultat TALREN talus Est initial – en statique
Figure 11 : sortie graphique résultat TALREN talus Est initial – en sismique
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Figure 12 : sortie graphique résultat TALREN talus Est avec continuité – en statique
Figure 13 : sortie graphique résultat TALREN talus Est avec continuité – en sismique
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Figure 14 : sortie graphique résultat TALREN talus Est de la continuité – en statique
Figure 15 : sortie graphique résultat TALREN talus Est de la continuité – en sismique
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ISDnd des Grandes Cayes – Etude de stabilité
Poursuite d’exploitation en attente du Métacasier - Version A – 10 juillet 2026
V. Conclusions
Deux profils de stabilité ont ainsi été étudiés :
Le talus Sud :
Conformément aux hypothèses prises en compte, la stabilité en grand a été vérifiée en statique et
sismique pour le talus Sud avec la mise en place des déchets jusqu’à la cote de 48 m NGG.
Il est ici rappelé que ces calculs ne tiennent pas compte d’une éventuelle nappe perchée au sein des
déchets. Aussi l’exploitant devra rester vigilant sur l’éventuelle présence de ces dernières qui auraient
un effet déstabilisateur sur le talus de déchets.
Le talus Est :
Les hypothèses prises en compte et les calculs menés ont confirmé les études de stabilité réalisées au
préalable sur le talus Est dans sa configuration actuelle. A savoir :
- un coefficient égal à 1 en condition statique ;
- une stabilité non vérifiée en condition sismique.
Il a été vérifié si l’ajout de déchets pour la continuité avait une influence sur les coefficients du talus Est
et donc sa stabilité. Les calculs menés ont montré que les coefficients de stabilité n’étaient pas
influencés par la présence des déchets en continuité. Un point essentiel résidera ainsi dans le respect
de la distance à la crête du talus Est.
Un troisième calcul a ensuite été mené pour estimer plus précisément la stabilité du talus de la
continuité d’exploitation. Ce talus présente une stabilité vérifiée avec un coefficient > 1,5 en condition
statique et une stabilité vérifiée en grand pour la condition sismique avec un coefficient > 1,0.
Il est ici rappelé que ces calculs ne tiennent pas compte d’une éventuelle nappe perchée au sein des
déchets. Aussi l’exploitant devra rester vigilant sur l’éventuelle présence de ces dernières qui auraient
un effet déstabilisateur sur le talus de déchets.
Ainsi les points de vigilance sont rappelés ci-dessous :
- La mise en œuvre des déchets devra se faire par passes successives de hauteur adaptée et
compactées ;
- Il devra être mis en place une surveillance spécifique vis-à-vis des éventuelles nappes perchées qui
viendraient à apparaitre et qui le cas échéant devront être traitées afin d’éviter le phénomène de
déstabilisation des talus ;
- la distance d’exploitation vis-à-vis de la crête du talus Est devra être respectée ;
- En surface de la continuité d’exploitation, une bonne gestion des eaux de ruissellement sera nécessaire
afin de limiter les phénomènes d’érosion et les risques de glissement superficiels. De plus, une
couverture intermédiaire à l’avancement de l’exploitation est recommandée afin de limiter les entrées
d’air, d’eau et les phénomènes d’érosion.
23
ANNEXES
Annexe 1 : Données résultats calcul de
stabilité sous TALREN IV du talus Sud
Données du projet
Type d'application : Calcul de stabilité classique
Numéro d'affaire : 2026-9
Titre du calcul : continuité exploitation
Lieu : talus Sud
Commentaires : N/A
Système d'unités : kN, kPa, kN/m³
γw : 10.0
Points
X Y X Y X Y X Y X Y X Y
4 46,000 48,000 5 79,000 48,000 6 146,000 51,300 7 157,300 45,000 8 174,000 36,500 9 186,000 33,000
11 186,000 0,000 13 186,000 6,000 14 89,000 41,000 15 95,000 41,000 16 102,000 36,800 17 107,800 38,500
18 113,900 42,000 19 120,240 43,400 20 124,450 44,860 21 148,480 47,220 22 46,000 0,000
Segments
Point 1 Point 2 Point 1 Point 2 Point 1 Point 2 Point 1 Point 2 Point 1 Point 2 Point 1 Point 2 Point 1 Point 2
4 4 5 5 5 14 6 14 15 7 15 16 8 16 17 9 17 18 10 18 19
11 19 20 12 20 21 13 21 7 14 7 8 15 8 9 16 9 13 17 13 11
20 5 6 21 6 7 25 11 22
Couches de sol
Nom Couleur γ φ c Δc qs,clou pmax ks×B Anisotropie Favorable Coefficients de sécurité spécifiques
1 déchets long terme 11,0 28,00 5,0 0,0 - - - Non Non Non
2 déchets court terme 11,0 30,00 10,0 0,0 - - - Non Non Non
Couches de sol (cont.)
Nom Couleur Γγ Γc Γtan(φ) Type de cohésion Courbe Écoulement dans le sol kh kv
1 déchets long terme - - - Effective Linéaire Non - -
2 déchets court terme - - - Effective Linéaire Non - -
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Talren v6 Calcul réalisé par : MFC INGENIERIE
v6.2.20
Projet : continuité exploitation
C:\Users\33642\Documents\2026\9_nouveau PAC\continuité exploitation.t6p Page 1/7
Échelle 1:583
Sol n° 1 2
γw (kN/m³) 11,00 11,00
φ (°) 28,00 30,00
c (kPa) 5,00 10,00
Δc (kPa/m) 0,00 0,00
1 déchets long terme
2 déchets court terme
Imprimé le : 16 juil. 2026 18:28:43 Projet : continuité exploitation
Talren v6
v6.2.20 Calcul réalisé par : MFC INGENIERIE
C:\Users\33642\Documents\2026\9_nouveau PAC\continuité exploitation.t6p Page 2/7
Données de la phase 1
Nom de la phase : situation statique
Segments de la phase
Point 1 Point 2 Sol sous-jacent Point 1 Point 2 Sol sous-jacent Point 1 Point 2 Sol sous-jacent
4 4 5 déchets long terme 5 5 14 déchets long terme 6 14 15 déchets long terme
7 15 16 déchets long terme 8 16 17 déchets long terme 9 17 18 déchets long terme
10 18 19 déchets long terme 11 19 20 déchets long terme 12 20 21 déchets long terme
13 21 7 déchets long terme 14 7 8 déchets long terme 15 8 9 déchets long terme
16 9 13 déchets long terme 17 13 11 déchets long terme 20 5 6 déchets court terme
21 6 7 déchets court terme 25 11 22 -
Liste des éléments activés
Polygones : Polygone entre les points 14,5,6,7,21,20,19,18,17,16,15
Polygone entre les points 4,5,14,15,16,17,18,19,20,21,7,8,9,13,11,22
Polygone entre les points 22,11,xMax,xMin
Conditions hydrauliques : Néant
Imprimé le : 16 juil. 2026 18:28:43
Talren v6 Calcul réalisé par : MFC INGENIERIE
v6.2.20
Projet : continuité exploitation
C:\Users\33642\Documents\2026\9_nouveau PAC\continuité exploitation.t6p Page 3/7
Données de la situation 1
Nom de la phase : situation statique
Nom de la situation : statique
Option de calcul : Calcul de stabilité externe générale
Type d'analyse paramétrique : Calcul de stabilité classique
Méthode de calcul : Bishop
Jeu de coefficients de sécurité pour cette situation :Traditionnel/Sit. définitive
Détails du jeu de coefficients de sécurité
Nom Coefficient Nom Coefficient Nom Coefficient Nom Coefficient Nom Coefficient Nom Coefficient
Γmin 1,500 Γs1 1,000 Γ's1 1,000 Γtanφ 1,000 Γc' 1,000 Γcu 1,000
ΓQ 1,000 Γqsl,clou,ab 1,000 Γqsl,clou,es 1,000 Γqsl,tirant,ab 1,000 Γqsl,tirant,es 1,000 Γqsl,bande 1,000
Γpl 1,000 Γa,clou 1,000 Γa,tirant 1,000 Γa,bande 1,000 Γbuton 1,000 - -
Détermination de ΓRd : Automatique
ΓRd : 1.0
Type de surface de rupture : Circulaire automatique
Nombre de découpages : 10
Incrément sur le rayon : 1,000
Abscisse émergence limite aval : 135,000
Type de recherche : Point de passage de base
Point de passage de base : X= 171,787; Y= 36,623
Écarter les surfaces de peau : Oui
Activer le critère de profondeur : Oui
Profondeur inférieure à (m) : 1,000
Activer le critère de distance entre extrémités : Non
Activer le critère de volume de sol glissant : Non
Nombre de tranches : 100
Prise en compte du séisme : Non
Imprimé le : 16 juil. 2026 18:28:43
Talren v6 Calcul réalisé par : MFC INGENIERIE
v6.2.20
Projet : continuité exploitation
C:\Users\33642\Documents\2026\9_nouveau PAC\continuité exploitation.t6p Page 4/7
Échelle 1:250
Sol n° 1 2
γw (kN/m³) 11,00 11,00
φ (°) 28,00 30,00
c (kPa) 5,00 10,00
Δc (kPa/m) 0,00 0,00
Phase : situation statique / Situation : statique
1 déchets long terme
2 déchets court terme
Imprimé le : 16 juil. 2026 18:28:43 Projet : continuité exploitation
Talren v6
v6.2.20 Calcul réalisé par : MFC INGENIERIE
C:\Users\33642\Documents\2026\9_nouveau PAC\continuité exploitation.t6p Page 5/7
Données de la situation 2
Nom de la phase : situation statique
Nom de la situation : sismique
Option de calcul : Calcul de stabilité externe générale
Type d'analyse paramétrique : Calcul de stabilité classique
Méthode de calcul : Bishop
Jeu de coefficients de sécurité pour cette situation :sismique unitaire
Détails du jeu de coefficients de sécurité
Nom Coefficient Nom Coefficient Nom Coefficient Nom Coefficient Nom Coefficient Nom Coefficient
Γmin 1,000 Γs1 1,000 Γ's1 1,000 Γtanφ 1,000 Γc' 1,000 Γcu 1,000
ΓQ 1,000 Γqsl,clou,ab 1,000 Γqsl,clou,es 1,000 Γqsl,tirant,ab 1,000 Γqsl,tirant,es 1,000 Γqsl,bande 1,000
Γpl 1,000 Γa,clou 1,000 Γa,tirant 1,000 Γa,bande 1,000 Γbuton 1,000 - -
Détermination de ΓRd : Automatique
ΓRd : 1.0
Type de surface de rupture : Circulaire automatique
Nombre de découpages : 10
Incrément sur le rayon : 1,000
Abscisse émergence limite aval : 135,000
Type de recherche : Point de passage de base
Point de passage de base : X= 171,787; Y= 36,623
Écarter les surfaces de peau : Oui
Activer le critère de profondeur : Oui
Profondeur inférieure à (m) : 1,000
Activer le critère de distance entre extrémités : Non
Activer le critère de volume de sol glissant : Non
Nombre de tranches : 100
Prise en compte du séisme : Oui
Coefficient kh (accélération horizontale)0,207
:
Coefficient kv (accélération verticale)0,103
:
Recherche automatique de la combinaison sismique la plus défavorable :Non
Recherche automatique de l'accélération déstabilisante :Non
Imprimé le : 16 juil. 2026 18:28:44
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v6.2.20
Projet : continuité exploitation
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Échelle 1:271
Sol n° 1 2
γw (kN/m³) 11,00 11,00
φ (°) 28,00 30,00
c (kPa) 5,00 10,00
Δc (kPa/m) 0,00 0,00
Phase : situation statique / Situation : sismique
1 déchets long terme
2 déchets court terme
Imprimé le : 16 juil. 2026 18:28:44 Projet : continuité exploitation
Talren v6
v6.2.20 Calcul réalisé par : MFC INGENIERIE
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Annexe 2 : Données résultats calcul de
stabilité sous TALREN IV du talus Est
Données du projet
Type d'application : Calcul de stabilité classique
Numéro d'affaire : 2026-9
Titre du calcul : continuité exploitation
Lieu : talus Est
Commentaires : N/A
Système d'unités : kN, kPa, kN/m³
γw : 10.0
Points
X Y X Y X Y X Y X Y X Y
1 0,000 6,000 2 0,000 44,560 3 9,770 44,750 4 17,770 48,000 5 33,270 44,650 6 39,360 43,390
7 56,440 42,260 8 73,100 42,280 9 89,490 40,600 10 100,510 40,650 11 107,300 41,175 12 93,650 48,000
13 118,410 40,750 14 120,970 41,860 15 128,330 41,880 16 131,290 41,410 17 134,130 40,340 18 140,610 38,340
19 148,600 33,960 20 150,650 32,530 21 157,460 26,670 22 165,180 20,050 23 165,900 19,400 24 177,370 11,630
25 183,000 8,700 26 183,000 6,000
Segments
Point 1 Point 2 Point 1 Point 2 Point 1 Point 2 Point 1 Point 2 Point 1 Point 2 Point 1 Point 2 Point 1 Point 2
1 26 1 2 1 2 3 2 3 4 3 4 5 4 12 6 12 11 7 11 13
8 13 14 9 14 15 10 15 16 11 16 17 12 17 18 13 18 19 14 19 20
15 20 21 16 21 22 17 22 23 18 23 24 19 24 25 20 25 26 21 3 5
22 5 6 23 6 7 24 7 8 25 8 9 26 9 10 27 10 11
Couches de sol
Nom Couleur γ φ c Δc qs,clou pmax ks×B Anisotropie Favorable Coefficients de sécurité spécifiques
1 déchets long terme 11,0 28,00 5,0 0,0 - - - Non Non Non
2 déchets court terme 11,0 30,00 10,0 0,0 - - - Non Non Non
Couches de sol (cont.)
Nom Couleur Γγ Γc Γtan(φ) Type de cohésion Courbe Écoulement dans le sol kh kv
1 déchets long terme - - - Effective Linéaire Non - -
2 déchets court terme - - - Effective Linéaire Non - -
Imprimé le : 16 juil. 2026 19:23:58
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v6.2.20
Projet : continuité exploitation
C:\Users\33642\Documents\2026\9_nouveau PAC\continuité exploitation talus Est.t6p Page 1/17
Échelle 1:760
Sol n° 1 2
γw (kN/m³) 11,00 11,00
φ (°) 28,00 30,00
c (kPa) 5,00 10,00
Δc (kPa/m) 0,00 0,00
1 déchets long terme
2 déchets court terme
Imprimé le : 16 juil. 2026 19:23:58 Projet : continuité exploitation
Talren v6
v6.2.20 Calcul réalisé par : MFC INGENIERIE
C:\Users\33642\Documents\2026\9_nouveau PAC\continuité exploitation talus Est.t6p Page 2/17
Données de la phase 1
Nom de la phase : Talus Est initial
Segments de la phase
Point 1 Point 2 Sol sous-jacent Point 1 Point 2 Sol sous-jacent Point 1 Point 2 Sol sous-jacent
1 26 1 - 2 1 2 déchets long terme 3 2 3 déchets long terme
7 11 13 déchets long terme 8 13 14 déchets long terme 9 14 15 déchets long terme
10 15 16 déchets long terme 11 16 17 déchets long terme 12 17 18 déchets long terme
13 18 19 déchets long terme 14 19 20 déchets long terme 15 20 21 déchets long terme
16 21 22 déchets long terme 17 22 23 déchets long terme 18 23 24 déchets long terme
19 24 25 déchets long terme 20 25 26 déchets long terme 21 3 5 déchets long terme
22 5 6 déchets long terme 23 6 7 déchets long terme 24 7 8 déchets long terme
25 8 9 déchets long terme 26 9 10 déchets long terme 27 10 11 déchets long terme
Liste des éléments activés
Polygones : Polygone entre les points 1,26,xMax,xMin
Polygone entre les points 26,1,2,3,5,6,7,8,9,10,11,13,14,15,16,17,18,19,20,21,22,23,24,25
Conditions hydrauliques : Néant
Imprimé le : 16 juil. 2026 19:23:59
Talren v6 Calcul réalisé par : MFC INGENIERIE
v6.2.20
Projet : continuité exploitation
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Données de la situation 1
Nom de la phase : Talus Est initial
Nom de la situation : statique
Option de calcul : Calcul de stabilité externe générale
Type d'analyse paramétrique : Calcul de stabilité classique
Méthode de calcul : Bishop
Jeu de coefficients de sécurité pour cette situation :Traditionnel/Sit. définitive
Détails du jeu de coefficients de sécurité
Nom Coefficient Nom Coefficient Nom Coefficient Nom Coefficient Nom Coefficient Nom Coefficient
Γmin 1,500 Γs1 1,000 Γ's1 1,000 Γtanφ 1,000 Γc' 1,000 Γcu 1,000
ΓQ 1,000 Γqsl,clou,ab 1,000 Γqsl,clou,es 1,000 Γqsl,tirant,ab 1,000 Γqsl,tirant,es 1,000 Γqsl,bande 1,000
Γpl 1,000 Γa,clou 1,000 Γa,tirant 1,000 Γa,bande 1,000 Γbuton 1,000 - -
Détermination de ΓRd : Automatique
ΓRd : 1.0
Type de surface de rupture : Circulaire automatique
Nombre de découpages : 10
Incrément sur le rayon : 1,000
Abscisse émergence limite aval : 120,000
Type de recherche : Point de passage de base
Point de passage de base : X= 178,500; Y= 11,042
Écarter les surfaces de peau : Oui
Activer le critère de profondeur : Oui
Profondeur inférieure à (m) : 1,000
Activer le critère de distance entre extrémités : Non
Activer le critère de volume de sol glissant : Non
Nombre de tranches : 100
Prise en compte du séisme : Non
Imprimé le : 16 juil. 2026 19:23:59
Talren v6 Calcul réalisé par : MFC INGENIERIE
v6.2.20
Projet : continuité exploitation
C:\Users\33642\Documents\2026\9_nouveau PAC\continuité exploitation talus Est.t6p Page 4/17
Échelle 1:1000
Sol n° 1 2
γw (kN/m³) 11,00 11,00
φ (°) 28,00 30,00
c (kPa) 5,00 10,00
Δc (kPa/m) 0,00 0,00
Phase : Talus Est initial / Situation : statique
1 déchets long terme
2 déchets court terme
Imprimé le : 16 juil. 2026 19:23:59 Projet : continuité exploitation
Talren v6
v6.2.20 Calcul réalisé par : MFC INGENIERIE
C:\Users\33642\Documents\2026\9_nouveau PAC\continuité exploitation talus Est.t6p Page 5/17
Données de la situation 2
Nom de la phase : Talus Est initial
Nom de la situation : sismique
Option de calcul : Calcul de stabilité externe générale
Type d'analyse paramétrique : Calcul de stabilité classique
Méthode de calcul : Bishop
Jeu de coefficients de sécurité pour cette situation :sismique unitaire
Détails du jeu de coefficients de sécurité
Nom Coefficient Nom Coefficient Nom Coefficient Nom Coefficient Nom Coefficient Nom Coefficient
Γmin 1,000 Γs1 1,000 Γ's1 1,000 Γtanφ 1,000 Γc' 1,000 Γcu 1,000
ΓQ 1,000 Γqsl,clou,ab 1,000 Γqsl,clou,es 1,000 Γqsl,tirant,ab 1,000 Γqsl,tirant,es 1,000 Γqsl,bande 1,000
Γpl 1,000 Γa,clou 1,000 Γa,tirant 1,000 Γa,bande 1,000 Γbuton 1,000 - -
Détermination de ΓRd : Automatique
ΓRd : 1.0
Type de surface de rupture : Circulaire automatique
Nombre de découpages : 10
Incrément sur le rayon : 1,000
Abscisse émergence limite aval : 122,500
Type de recherche : Point de passage de base
Point de passage de base : X= 179,541; Y= 10,500
Écarter les surfaces de peau : Oui
Activer le critère de profondeur : Oui
Profondeur inférieure à (m) : 1,000
Activer le critère de distance entre extrémités : Non
Activer le critère de volume de sol glissant : Non
Nombre de tranches : 100
Prise en compte du séisme : Oui
Coefficient kh (accélération horizontale)0,207
:
Coefficient kv (accélération verticale)0,103
:
Recherche automatique de la combinaison sismique la plus défavorable :Non
Recherche automatique de l'accélération déstabilisante :Non
Imprimé le : 16 juil. 2026 19:23:59
Talren v6 Calcul réalisé par : MFC INGENIERIE
v6.2.20
Projet : continuité exploitation
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Échelle 1:1000
Sol n° 1 2
γw (kN/m³) 11,00 11,00
φ (°) 28,00 30,00
c (kPa) 5,00 10,00
Δc (kPa/m) 0,00 0,00
Phase : Talus Est initial / Situation : sismique
1 déchets long terme
2 déchets court terme
Imprimé le : 16 juil. 2026 19:23:59 Projet : continuité exploitation
Talren v6
v6.2.20 Calcul réalisé par : MFC INGENIERIE
C:\Users\33642\Documents\2026\9_nouveau PAC\continuité exploitation talus Est.t6p Page 7/17
Données de la phase 2
Nom de la phase : Talus Est aveccontinuité exploitation
Segments de la phase
Point 1 Point 2 Sol sous-jacent Point 1 Point 2 Sol sous-jacent Point 1 Point 2 Sol sous-jacent
1 26 1 - 2 1 2 déchets long terme 3 2 3 déchets long terme
4 3 4 déchets court terme 5 4 12 déchets court terme 6 12 11 déchets court terme
7 11 13 déchets long terme 8 13 14 déchets long terme 9 14 15 déchets long terme
10 15 16 déchets long terme 11 16 17 déchets long terme 12 17 18 déchets long terme
13 18 19 déchets long terme 14 19 20 déchets long terme 15 20 21 déchets long terme
16 21 22 déchets long terme 17 22 23 déchets long terme 18 23 24 déchets long terme
19 24 25 déchets long terme 20 25 26 déchets long terme 21 3 5 déchets long terme
22 5 6 déchets long terme 23 6 7 déchets long terme 24 7 8 déchets long terme
25 8 9 déchets long terme 26 9 10 déchets long terme 27 10 11 déchets long terme
Liste des éléments activés
Polygones : Polygone entre les points 1,26,xMax,xMin
Polygone entre les points 26,1,2,3,5,6,7,8,9,10,11,13,14,15,16,17,18,19,20,21,22,23,24,25
Polygone entre les points 3,4,12,11,10,9,8,7,6,5
Conditions hydrauliques : Néant
Imprimé le : 16 juil. 2026 19:23:59
Talren v6 Calcul réalisé par : MFC INGENIERIE
v6.2.20
Projet : continuité exploitation
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Données de la situation 1
Nom de la phase : Talus Est aveccontinuité exploitation
Nom de la situation : statique
Option de calcul : Calcul de stabilité externe générale
Type d'analyse paramétrique : Calcul de stabilité classique
Méthode de calcul : Bishop
Jeu de coefficients de sécurité pour cette situation :Traditionnel/Sit. définitive
Détails du jeu de coefficients de sécurité
Nom Coefficient Nom Coefficient Nom Coefficient Nom Coefficient Nom Coefficient Nom Coefficient
Γmin 1,500 Γs1 1,000 Γ's1 1,000 Γtanφ 1,000 Γc' 1,000 Γcu 1,000
ΓQ 1,000 Γqsl,clou,ab 1,000 Γqsl,clou,es 1,000 Γqsl,tirant,ab 1,000 Γqsl,tirant,es 1,000 Γqsl,bande 1,000
Γpl 1,000 Γa,clou 1,000 Γa,tirant 1,000 Γa,bande 1,000 Γbuton 1,000 - -
Détermination de ΓRd : Automatique
ΓRd : 1.0
Type de surface de rupture : Circulaire automatique
Nombre de découpages : 10
Incrément sur le rayon : 1,000
Abscisse émergence limite aval : 120,000
Type de recherche : Point de passage de base
Point de passage de base : X= 178,500; Y= 11,042
Écarter les surfaces de peau : Oui
Activer le critère de profondeur : Oui
Profondeur inférieure à (m) : 1,000
Activer le critère de distance entre extrémités : Non
Activer le critère de volume de sol glissant : Non
Nombre de tranches : 100
Prise en compte du séisme : Non
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Projet : continuité exploitation
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Échelle 1:1000
Sol n° 1 2
γw (kN/m³) 11,00 11,00
φ (°) 28,00 30,00
c (kPa) 5,00 10,00
Δc (kPa/m) 0,00 0,00
Phase : Talus Est aveccontinuité exploitation / Situation : statique
1 déchets long terme
2 déchets court terme
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Données de la situation 2
Nom de la phase : Talus Est aveccontinuité exploitation
Nom de la situation : sismique
Option de calcul : Calcul de stabilité externe générale
Type d'analyse paramétrique : Calcul de stabilité classique
Méthode de calcul : Bishop
Jeu de coefficients de sécurité pour cette situation :sismique unitaire
Détails du jeu de coefficients de sécurité
Nom Coefficient Nom Coefficient Nom Coefficient Nom Coefficient Nom Coefficient Nom Coefficient
Γmin 1,000 Γs1 1,000 Γ's1 1,000 Γtanφ 1,000 Γc' 1,000 Γcu 1,000
ΓQ 1,000 Γqsl,clou,ab 1,000 Γqsl,clou,es 1,000 Γqsl,tirant,ab 1,000 Γqsl,tirant,es 1,000 Γqsl,bande 1,000
Γpl 1,000 Γa,clou 1,000 Γa,tirant 1,000 Γa,bande 1,000 Γbuton 1,000 - -
Détermination de ΓRd : Automatique
ΓRd : 1.0
Type de surface de rupture : Circulaire automatique
Nombre de découpages : 10
Incrément sur le rayon : 1,000
Abscisse émergence limite aval : 122,500
Type de recherche : Point de passage de base
Point de passage de base : X= 179,541; Y= 10,500
Écarter les surfaces de peau : Oui
Activer le critère de profondeur : Oui
Profondeur inférieure à (m) : 1,000
Activer le critère de distance entre extrémités : Non
Activer le critère de volume de sol glissant : Non
Nombre de tranches : 100
Prise en compte du séisme : Oui
Coefficient kh (accélération horizontale)0,207
:
Coefficient kv (accélération verticale)0,103
:
Recherche automatique de la combinaison sismique la plus défavorable :Non
Recherche automatique de l'accélération déstabilisante :Non
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Projet : continuité exploitation
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Échelle 1:1000
Sol n° 1 2
γw (kN/m³) 11,00 11,00
φ (°) 28,00 30,00
c (kPa) 5,00 10,00
Δc (kPa/m) 0,00 0,00
Phase : Talus Est aveccontinuité exploitation / Situation : sismique
1 déchets long terme
2 déchets court terme
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Données de la phase 3
Nom de la phase : stabilité du talus Est de la continuité
Segments de la phase
Point 1 Point 2 Sol sous-jacent Point 1 Point 2 Sol sous-jacent Point 1 Point 2 Sol sous-jacent
1 26 1 - 2 1 2 déchets long terme 3 2 3 déchets long terme
4 3 4 déchets court terme 5 4 12 déchets court terme 6 12 11 déchets court terme
7 11 13 déchets long terme 8 13 14 déchets long terme 9 14 15 déchets long terme
10 15 16 déchets long terme 11 16 17 déchets long terme 12 17 18 déchets long terme
13 18 19 déchets long terme 14 19 20 déchets long terme 15 20 21 déchets long terme
16 21 22 déchets long terme 17 22 23 déchets long terme 18 23 24 déchets long terme
19 24 25 déchets long terme 20 25 26 déchets long terme 21 3 5 déchets long terme
22 5 6 déchets long terme 23 6 7 déchets long terme 24 7 8 déchets long terme
25 8 9 déchets long terme 26 9 10 déchets long terme 27 10 11 déchets long terme
Liste des éléments activés
Polygones : Polygone entre les points 1,26,xMax,xMin
Polygone entre les points 26,1,2,3,5,6,7,8,9,10,11,13,14,15,16,17,18,19,20,21,22,23,24,25
Polygone entre les points 3,4,12,11,10,9,8,7,6,5
Conditions hydrauliques : Néant
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Projet : continuité exploitation
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Données de la situation 1
Nom de la phase : stabilité du talus Est de la continuité
Nom de la situation : statique
Option de calcul : Calcul de stabilité externe générale
Type d'analyse paramétrique : Calcul de stabilité classique
Méthode de calcul : Bishop
Jeu de coefficients de sécurité pour cette situation :Traditionnel/Sit. définitive
Détails du jeu de coefficients de sécurité
Nom Coefficient Nom Coefficient Nom Coefficient Nom Coefficient Nom Coefficient Nom Coefficient
Γmin 1,500 Γs1 1,000 Γ's1 1,000 Γtanφ 1,000 Γc' 1,000 Γcu 1,000
ΓQ 1,000 Γqsl,clou,ab 1,000 Γqsl,clou,es 1,000 Γqsl,tirant,ab 1,000 Γqsl,tirant,es 1,000 Γqsl,bande 1,000
Γpl 1,000 Γa,clou 1,000 Γa,tirant 1,000 Γa,bande 1,000 Γbuton 1,000 - -
Détermination de ΓRd : Automatique
ΓRd : 1.0
Type de surface de rupture : Circulaire automatique
Nombre de découpages : 10
Incrément sur le rayon : 1,000
Abscisse émergence limite aval : 89,000
Type de recherche : Point de passage de base
Point de passage de base : X= 106,500; Y= 41,575
Écarter les surfaces de peau : Oui
Activer le critère de profondeur : Oui
Profondeur inférieure à (m) : 1,000
Activer le critère de distance entre extrémités : Non
Activer le critère de volume de sol glissant : Non
Nombre de tranches : 100
Prise en compte du séisme : Non
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Projet : continuité exploitation
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Échelle 1:1000
Sol n° 1 2
γw (kN/m³) 11,00 11,00
φ (°) 28,00 30,00
c (kPa) 5,00 10,00
Δc (kPa/m) 0,00 0,00
Phase : stabilité du talus Est de la continuité / Situation : statique
1 déchets long terme
2 déchets court terme
Imprimé le : 16 juil. 2026 19:23:59 Projet : continuité exploitation
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Données de la situation 2
Nom de la phase : stabilité du talus Est de la continuité
Nom de la situation : sismique
Option de calcul : Calcul de stabilité externe générale
Type d'analyse paramétrique : Calcul de stabilité classique
Méthode de calcul : Bishop
Jeu de coefficients de sécurité pour cette situation :sismique unitaire
Détails du jeu de coefficients de sécurité
Nom Coefficient Nom Coefficient Nom Coefficient Nom Coefficient Nom Coefficient Nom Coefficient
Γmin 1,000 Γs1 1,000 Γ's1 1,000 Γtanφ 1,000 Γc' 1,000 Γcu 1,000
ΓQ 1,000 Γqsl,clou,ab 1,000 Γqsl,clou,es 1,000 Γqsl,tirant,ab 1,000 Γqsl,tirant,es 1,000 Γqsl,bande 1,000
Γpl 1,000 Γa,clou 1,000 Γa,tirant 1,000 Γa,bande 1,000 Γbuton 1,000 - -
Détermination de ΓRd : Automatique
ΓRd : 1.0
Type de surface de rupture : Circulaire automatique
Nombre de découpages : 10
Incrément sur le rayon : 1,000
Abscisse émergence limite aval : 87,000
Type de recherche : Point de passage de base
Point de passage de base : X= 106,500; Y= 41,575
Écarter les surfaces de peau : Oui
Activer le critère de profondeur : Oui
Profondeur inférieure à (m) : 1,000
Activer le critère de distance entre extrémités : Non
Activer le critère de volume de sol glissant : Non
Nombre de tranches : 100
Prise en compte du séisme : Oui
Coefficient kh (accélération horizontale)0,207
:
Coefficient kv (accélération verticale)0,103
:
Recherche automatique de la combinaison sismique la plus défavorable :Non
Recherche automatique de l'accélération déstabilisante :Non
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Échelle 1:1250
Sol n° 1 2
γw (kN/m³) 11,00 11,00
φ (°) 28,00 30,00
c (kPa) 5,00 10,00
Δc (kPa/m) 0,00 0,00
Phase : stabilité du talus Est de la continuité / Situation : sismique
1 déchets long terme
2 déchets court terme
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