Pièce
AFF260100010-G2PRO-Construction d'un bâtiment mixte aux Sables d'Olonne (85).pdf · 11 713 mots · du marché « Construction d'un pôle d'activités nautiques, économiques et événementielles aux Sables d'Olonne - lots 01 à 21 (hors… », dossier de consultation officiel.
Géotechnique et Étude de sol
Agence de La Roche-sur-Yon
8, rue René Coty
85000 La Roche-sur-Yon
Tél. 02 59 16 37 19
E-mail : contact@EREMASOL.fr
Projet de construction d’un bâtiment mixte
Aux Sables d’Olonne (85)
Pour Vendée Expansion
ÉTUDE GÉOTECHNIQUE DE CONCEPTION
MISSION DE TYPE G2 EN PHASE PROJET
Selon la norme NF P94-500
Date Date d’émission du Contrôlé et approuvé
Référence du rapport Rédigé par
d’intervention rapport par
AFF260100010 03/02/2026 10/06/2026 R. VOIRIN R. COCCHI
Projet : Construction d’un bâtiment mixte aux Sables d’Olonne
Numéro d’affaire : AFF260100010
Table des matières
I. Contexte de l’étude ........................................................................................................................4
I.1 Cadre de la mission ...................................................................................................................4
I.2 Documents remis ......................................................................................................................5
I.3 Nature du projet ........................................................................................................................5
II. Description du site d’étude ............................................................................................................ 10
II.1 Localisation du projet ........................................................................................................... 10
II.1.1 Vue IGN ........................................................................................................................ 10
II.1.2 Vue aérienne ................................................................................................................. 10
II.2 Site et avoisinants ............................................................................................................... 11
III. Enquête documentaire ............................................................................................................. 12
III.1 Contexte géologique............................................................................................................ 12
III.2 Inondation.......................................................................................................................... 12
III.3 Aléa retrait-gonflement des argiles......................................................................................... 13
III.4 Zonage sismique ................................................................................................................ 14
III.5 Cavité souterraine ............................................................................................................... 14
III.6 Radon ............................................................................................................................... 14
III.7 Arrêté des risques naturels ................................................................................................... 14
IV. Programme de reconnaissance géotechnique ............................................................................. 15
IV.1 Synthèse des investigations ................................................................................................. 16
IV.1.1 Coupe géologique....................................................................................................... 16
IV.2 Reconnaissance de fondations ............................................................................................. 18
IV.2.1 Caractéristiques mécaniques des horizons ..................................................................... 19
IV.2.2 Essais pressiométriques .............................................................................................. 20
IV.2.3 Niveau d’eau.............................................................................................................. 21
IV.2.4 Résultats laboratoire ................................................................................................... 21
IV.2.5 Essais de perméabilité ................................................................................................ 22
IV.2.6 Modèle géotechnique .................................................................................................. 23
V. Synthèse détaillée ........................................................................................................................ 24
V.1 Zone d’investigation géotechnique ......................................................................................... 24
V.2 Argilosité ........................................................................................................................... 24
V.3 Terrassabilité des matériaux ................................................................................................. 24
V.4 Terrassements ................................................................................................................... 24
V.4.1 Talutage ........................................................................................................................ 24
V.5 Gestion du niveau d’eau....................................................................................................... 25
V.6 Étude des fondations ........................................................................................................... 25
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V.6.1 Caractéristiques des pieux : ............................................................................................. 25
V.6.2 Vérification de la capacité portante d’un pieu en compression................................................ 26
V.6.3 Efforts horizontaux et moments fléchissant ......................................................................... 28
V.6.4 Effet de groupe des pieux ................................................................................................ 28
V.6.5 Efforts parasites ............................................................................................................. 28
V.6.6 Réaction frontale – Raideur d’un pieu ................................................................................ 28
V.6.7 Justification structurelle d’un pieu ...................................................................................... 30
V.6.8 Préconisation pour les pieux ............................................................................................. 32
V.7 Etude de la fosse de l’ascenseur ........................................................................................... 33
V.8 Étude du niveau bas ............................................................................................................ 34
V.9 Sismicité ............................................................................................................................ 34
V.9.1 Liquéfaction ................................................................................................................... 34
V.10 Incertitudes du projet ........................................................................................................... 34
VI. Remarques importantes ........................................................................................................... 35
VII. ANNEXES ............................................................................................................................. 36
Annexe 1 : Plan d’implantation des sondages
Annexe 2 : PV des sondages in-situ et essais mécaniques
Annexe 3 : PV des essais de perméabilité
Annexe 4 : Calculs Foxta
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I. Contexte de l’étude
I.1 Cadre de la mission
Nous avons été contactés par Vendée Expansion pour la construction d’un bâtiment mixte aux Sables
d’Olonne, boulevard de l’ile vertime (parcelle : BN – 0074).
La mission demandée est une mission de type G2 PRO.
Les principaux objectifs de l’étude G2 PRO selon la norme NF P94-500 de novembre 2013 sont :
• De procéder à une campagne de reconnaissances des sols afin définir la nature et la compacité
du sol au droit du projet projeté ;
• D’identifier les risques géologiques et géotechniques du site ;
• Détermination du type de dallage, de l’épaisseur de la couche de forme et des critères de
réceptions dans le cas de dallages sur terre-plein ;
• Définir une solution optimisée de fondations ;
• Donner la capacité portante compression et en traction pour les pieux ;
• Détermination du niveau d’eau au cours de notre intervention ;
• Détermination des règles sismiques.
• La vérification des critères géotechniques pour les fondations (Soulèvement, coefficient du
module Kf…) ;
• La vérification des critères géotechniques pour le dallage (Poinçonnement, tassement) ;
• Une optimisation des solutions géotechniques.
Limites de la mission :
• Diagnostic de pollution du site ;
• Étude hydrologique du site (évolution de la présence d’eau et suivi des aquifères) ;
• Travaux spéciaux (soutènement, amélioration de sol) ;
Notre société EREMASOL peut vous accompagner pour ces missions additionnelles.
Remarque : Toute modification apportée au projet devra être signalée à la société EREMASOL pour
effectuer, éventuellement, une modification des conclusions. Dans le cadre de modification du projet
après la remise de ce rapport, la société EREMASOL ne pourra être tenue responsable.
Enfin, nous vous rappelons que pour la bonne compréhension de ce rapport, il est demandé de
consulter les annexes.
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I.2 Documents remis
Les documents suivants nous ont été communiqués et pris en compte lors de la rédaction de ce
rapport :
• Cahier des charges géotechniques ;
• Plan de masse provisoire du projet ;
• Plan des fondations « 25-082_BDCL_Sables Olonne_BOHUON_PRO.GO.01_IndA-
FONDATIONS » ;
• Plan des descentes de charges « 25-082_BDCL_Sables Olonne_DDC G2PRO Ind 0 » ;
• Plan des réseaux.
• Plans de coupes des fondations et de la dalle ;
I.3 Nature du projet
Le projet porte sur la création d’un bâtiment mixte. Une partie du projet se trouve sur l’emplacement
d’un bâtiment avec des fondations profondes, prévu à démolition.
Figure 1 : Plan des fondations (BA-Béton)
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Plan Plancher haut RDC (BA-Béton)
Plan Plancher haut R+1 (BA-Béton)
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Plan Plancher haut R+2 (BA-Béton)
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Plan de coupe des fondations et de la dalle (Ba-Béton)
Plan de coupe de la dalle (BA-Béton)
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Coupe de la cage d’ascenseur (BA-Béton)
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II. Description du site d’étude
II.1 Localisation du projet
II.1.1 Vue IGN
Site étudié
Source : www.geoportail.gouv.fr
II.1.2 Vue aérienne
Site étudié
Source : www.geoportail.gouv.fr
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II.2 Site et avoisinants
Lors de notre intervention sur le site le 03/02/2026, le terrain se présentait comme un parking en
partie bitumé. Un bâtiment de plain-pied est présent sur l’implantation du projet. Le bâtiment est
fondé sur pieux. Le terrain se trouve au bord du port des Sables d’Olonne.
Vues du site d’étude vers l’Est et le Sud.
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III. Enquête documentaire
III.1 Contexte géologique
D’après la carte géologique des SABLES D'OLONNES - LONGEVILLE à l’échelle 1/50 000ème (source :
BRGM), le site serait situé dans des remblais reposant sur des alluvions marines de type vases et vases
sableuses. Du micaschiste est présent une centaine de mètres à l’Est du projet.
Site étudié
Carte géologique au 1 :50 000eme (source : InfoTerre, BRGM)
III.2 Inondation
D’après les informations issues du site www.infoterre.brgm.fr, la parcelle destinée à accueillir le projet
se trouve dans des zones potentiellement sujettes aux débordements de nappe (source : BRGM) et les
enveloppes approchées des inondations potentielles cours d'eau et submersion marine de plus d'un
hectare (source : MTES/DGPR).
Carte de l’aléa remontée de nappe (source : InfoTerre, Géorisques)
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Carte du risque d’inondation (source : InfoTerre, Géorisques)
III.3 Aléa retrait-gonflement des argiles
La carte « retrait-gonflement des argiles » issue du BRGM, nous indique que le site étudié se trouve en
zone d’aléa moyen.
Risque vis-à-vis du retrait/gonflement des argiles (source : infoterre, Géorisques)
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III.4 Zonage sismique
Le site étudié est classé en zone de sismicité 3 (modérée).
III.5 Cavité souterraine
Le site d’étude se trouve dans une zone sans risques concernant les cavités non minières non
localisées.
III.6 Radon
D’après le site Géorisques, la commune est exposée à un risque radon important (catégorie 3). Il est
recommandé de mettre en œuvre des systèmes constructifs, de ventilations et de chauffages adaptés.
III.7 Arrêté des risques naturels
D’après la base de données du site Géorisques, la zone d’étude est concernée par la liste des arrêtés
de risques naturels suivante :
Liste des arrêtés de catastrophe naturelle de la commune (source : Géorisques)
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IV. Programme de reconnaissance géotechnique
Conformément au devis signé, nous avons réalisé le programme de reconnaissance suivant :
Altitude du sondage
Type de sondage Quantité Désignation
(m NGF)
Reconnaissance de fondations 1 RF1 4.59
SP1 4.39
Sondage pressiométrique et pose piézométrique 2
SP2 + PZ1 4.72
D1 4.62
D2 4.58
Essai au pénétromètre dynamique lourd 4
D3 4.43
D4 4.39
K1 4.27
Essai de perméabilité de type Porchet 2
K2 4.22
M1 4.27
Essai de perméabilité de type Matsuo 2
M2 4.27
Sondage
Laboratoire Quantité Profondeur (m)
attitré
Teneur en eau 1 M2 1.2
VBS 1 M2 1.2
La référence utilisée pour le nivellement est le seuil de la porte d’entrée du bâtiment existant, à
4.61m NGF d’après les plans reçus :
Photo du seuil de porte utilisé comme référence pour le nivellement.
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IV.1 Synthèse des investigations
IV.1.1 Coupe géologique
Nos sondages au tricône et à la pelle mécanique nous montrent la coupe géologique suivante :
Sondages
Horizons SP1 (m) SP2 (m) RF1 (m) M2 (m)
Couche de forme 0 – 0.4 0 – 0.4 / 0 – 0.4
Horizon 1 : Remblai sableux 0.4 – 2.0 0.4 – 2.0 0 – 1.2 0.4 – 1.4
Horizon 2 : Remblai vasard 2.0 – 5.8 2.0 – 5.5 / /
Horizon 3 : Altération de
/ 5.5 – 6.5 / /
micaschiste
Horizon 4 : Micaschiste peu altéré 5.8 – 8.0 6.5 – 7.5 / /
Horizon 5 : Micaschiste 8.0 – 15.0 7.5 – 15.0 / /
Description Photo
Couche de forme
Horizon 1 : Remblai
sableux.
Sable d’apparence sale
(Morceaux de coquilles,
de tourbe, rares graves
décimétriques)
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Horizon 2 : Remblai
vasard
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IV.2 Reconnaissance de fondations
La reconnaissance de fondations RF1 a été effectuée sur le bâtiment prévu à démolition et a permis
d’identifier les géométries de longrines suivantes :
• Arase inférieure à 0.95m/TN (3.69m NGF) ;
• 21cm de largeur ;
• Environ 35cm de hauteur.
Description de RF1 Photo
Soubassement bétonné
Arase inférieure
Béton de propreté
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IV.2.1 Caractéristiques mécaniques des horizons
Les essais au pénétromètre montrent le profil de résistance suivant :
Sous la couche de forme on trouve un premier horizon H1 de remblai sableux, de compacité faible à
bonne avec une résistance de pointe variant de 3 à 9 MPa retrouvé jusqu’aux profondeurs suivantes :
• D1 : -2.4m/TN
• D2 : -2.1m/TN
• D3 : -2.0m/TN
• D4 : -2.0m/TN
Un deuxième horizon H2 de Remblai vasard, de très faible compacité avec une résistance de pointe
de 0.5 à 2 MPa retrouvé jusqu’aux profondeurs suivantes :
• D1 : -5.3m/TN
• D2 : -5.1m/TN
• D3 : -5.5m/TN
• D4 : -5.8m/TN
Un troisième horizon H3 d’altération de micaschiste, de compacité moyenne avec une résistance de
pointe variant de 4 à 8 MPa retrouvé uniquement en D2 jusqu’à -6.4m/TN.
Un quatrième horizon H4 de micaschiste peu altéré, de très bonne avec une résistance de pointe
supérieure à 20 MPa retrouvé jusqu’aux refus suivants :
• D1 : -6.32m/TN
• D2 : -6.56m/TN
• D3 : -6.47m/TN
• D4 : -6.79m/TN
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IV.2.2 Essais pressiométriques
Les essais pressiométriques du sondage SP1 nous montrent les caractéristiques suivantes :
Dans l’horizon H1 : Remblai sableux
Nombres Profondeur Pl* (MPa) Em (MPa)
d’essais des essais (m) Vmin Vmax Vmoy Vmin Vmax Vmoy
2 1.5m 0.9 1.0 9.5 10.9 15.1 13
Dans l’horizon H2 : Remblai vasard
Nombres Profondeur Pl* (MPa) Em (MPa)
d’essais des essais (m) Vmin Vmax Vmoy Vmin Vmax Vmoy
3.0
5 4.5 0.2 0.4 0.28 4.3 5.7 5.0
5.5
Dans l’horizon H3 : Altération de micaschiste
Nombres Profondeur
Pl* (MPa) Em (MPa)
d’essais des essais (m)
1 6.0 1.0 13.6
Dans l’horizon H4 : Micaschiste peu altéré
Nombres Profondeur
Pl* (MPa) Em (MPa)
d’essais des essais (m)
1 7.5 >4.6 196.4
Dans l’horizon H5 : Micaschiste
Nombres Profondeur Pl* (MPa) Em (MPa)
d’essais des essais (m) Vmin Vmax Vmoy Vmin Vmax Vmoy
7.5
9.0
10.5 >4.4 >4.7 >4.7 347.0 867.3 599.3
9
12
13.5
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IV.2.3 Niveau d’eau
Lors de nos investigations le 03/02/2026, un niveau d’eau a été repéré dans les sondages D1, D3 et D4
entre 2.3 et 3.4m de profondeur/TN.
Nous rappelons que nous sondages sont ponctuels et que nos relevés de niveau d’eau représentent la
position de la nappe dans le sol a un instant donné. En effet, le niveau de la nappe peut varier en
fonction de la saisonnalité et de la pluviométrie.
Un piézomètre a été mis en place au droit du sondage SP2 pour permettre un suivi précis du niveau de
la nappe.
IV.2.4 Résultats laboratoire
Nos essais en laboratoire nous ont donné les résultats suivants :
Profondeur de Teneur en eau naturelle
Sondage Lithologie VBS
l’échantillon (m) Wn (%)
Horizon 1 : remblai
M2 1.4 10.5 0.8
sableux
L’aléa retrait/gonflement des argiles est caractérisé par la valeur au bleu de l’échantillon, qui varie
entre faible et très forte suivant le tableau suivant :
Valeur de bleu
Susceptibilité des argiles Classe de sol
(g/100g)
< 2,5 Faible 1
2,5 à 6 Moyenne 2
6à8 Forte 3
>8 Très forte 4
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IV.2.4.1 Agressivités de l’eau et du sol sur le béton
Les essais d’agressivité du sol et de l’eau sur le béton nous donnent les résultats suivants :
Paramètre Eau Sol
Classe d’agressivité XA1 XA3
Sulfates solubles dans
/ 23500 mg/kg
l’acide SO4-
Teneur en sodium 343 mg/L /
Teneur en chlorures 243 mg/L /
pH 7.8 /
*L’échantillon d’eau pour l’agressivité a été prélevé 10 jours après intervention. Malgré cet écart de
temps, il est possible que les eaux de forage n’aient pas encore été toutes diluées dans la nappe et
réduisent les valeurs mesurées.
Les PV des résultats sont disponibles en annexe.
IV.2.5 Essais de perméabilité
Quatre essais de perméabilité ont été effectués sur site, comprenant deux essais Porchet et deux
essais à la bêche. Les résultats sont synthétisés dans le tableau ci-dessous.
Type de sondage Horizon Désignation Profondeur (m) Perméabilité (m.s-1)
Essais de perméabilité M1 0.7 1.8E-06
Matsuo Remblai sableux M2 1.4 3.0E-06
(sale*) K1 1.1 7.9E-06
Essais de type Porchet
K2 0.6 2.8E-06
*Le remblai affiche des valeurs de perméabilité très inférieures à celles habituellement observées
dans des horizons naturels de sédimentométrie similaire. Cette différence peut s’expliquer par un
horizon d’origine anthropique surconsolidé ayant débuté un phénomène de grésification.
La zone du projet ayant été remblayée (terrain gagné sur la mer), les perméabilités sont susceptibles
de varier à travers le terrain.
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IV.2.6 Modèle géotechnique
Nous proposons le modèle géotechnique suivant en tenant compte de l’analyse des résultats des essais
mécaniques et sondages réalisés au droit du projet.
Vous trouverez ci-dessous les différents paramètres de sol retenus au droit des sondages SP1 et SP2 :
Profondeur Résistance Pression Module Coefficient
Formation géologique de la base de pointe limite Pl pressiométrique rhéologique
/TN (m) Qd (MPa) (MPa) Em (MPa) α
Horizon 1 : Remblai
2.0 5 0.9 10.9 1/3
sableux
Horizon 2 : Remblai
5.5 0.5 0.2 4.3 0.5
vasard
Horizon 3 : Altération
6.5 4 1.0 13.6 0.5
de micaschiste
Horizon 4 :
7.5 >20 >4.6 196.4 2/3
Micaschiste peu altéré
Horizon 5 :
15 / >4.7 599.3 0.5
Micaschiste
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V. Synthèse détaillée
V.1 Zone d’investigation géotechnique
La Zone d’investigation géotechnique concerne les ouvrages à proximité immédiates susceptibles
d’avoir un impact sur le projet.
Un bâtiment existant est présent sur l’implantation du projet et prévu à démolition. Les pieux seront
laissés sur place après le retrait des longrines.
Les fondations à mettre en œuvre ne devront pas se retrouver sur les pieux existants.
V.2 Argilosité
Les essais en laboratoire ont montré une susceptibilité faible au retrait-gonflement des argiles, le sol
pourra être considéré comme non sensible au retrait-gonflement des argiles.
V.3 Terrassabilité des matériaux
Il a été retrouvé des horizons superficiels de remblai majoritairement sableux, le terrassement de ces
matériaux ne devrait pas poser de problème particulier lors de la réalisation des déblais.
V.4 Terrassements
Des terrassements en déblai sont prévus jusqu’à 3.5m NGF (fosse de l’ascenseur), soit environ 1.3m
de profondeur/TN.
Le niveau fini du RDC est prévu à 4.9m NGF, impliquant des remblais d’au plus 0.6m.
V.4.1 Talutage
Les pentes suivantes de talus pourront être mises en œuvre :
• 3H/1V dans les horizons de couche de forme et de remblai sableux.
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V.5 Gestion du niveau d’eau
La présence de la nappe a été observée entre 2.3 et 3.4m de profondeur/TN le jour de notre
intervention.
La présence d’un niveau d’eau devrait impacter la mise en œuvre des fondations profondes. Nous
conseillons la mise en place d’un tubage pour les micropieux / pieux.
Il reste recommandé de réaliser les travaux en période favorable (estivale).
Nous rappelons qu’une pose d’un piézomètre a été effectuée lors de notre intervention et que le
suivi est en cours.
V.6 Étude des fondations
Dans le cadre de cette étude G2 PRO, la société EREMASOL prendra les éléments suivants qui nous ont
été transmis par le BET béton – B.A-Béton.
V.6.1 Caractéristiques des pieux :
Les descentes de charges des pieux suivantes nous ont été transmises :
Type de Famille de Nombre Longueur Q max
Diamètre (mm) G max (T)
fondations pieu de pieux totale (m) (T)
Classe 1 -
Catégorie 1 :
A 62 420 9 50.3 25.5
pieux forés
simple
Classe 1 -
Catégorie 1 :
B 17 620 9 97.6 28.3
pieux forés
simple
Nous distinguons 2 familles de pieux, la famille A de diamètre 0.42m et la famille B de diamètre
0.62m. Le projet comporte 79 pieux.
La famille B concerne les pieux suivants : 12, 22, 24, 25, 26, 30, 31, 34, 35, 36, 37, 41, 46, 48, 53, 54 et
61.
Les autres pieux fonds parties de la famille A. Les pieux sont ancrés aux mêmes niveaux à 9.0m de
profondeur dans l’horizon 5 : Micaschiste.
Nous rappelons que les pieux devront être chemisés sur toute la hauteur des remblais et de
l’altération de micaschiste (Classe 1, Catégorie 3 ou 4).
La société EREMASOL estimera les sollicitations dimensionnantes suivant l’Eurocode 0 :
En compression :
-ELS Caractéristiques : G + Q
-ELS Quasi-permanent = G + Ꞷ2 x Q avec Ꞷ2 = 0.6
-ELU durable - transitoire = 1.35 x G + 1.5 x Q
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Sismique :
ELU sismique : G + max (Vx + 0.3 + Vy ; Vy + 0.3 Vx) + 0.3Q ;
G - (Vx + 0.3 + Vy ; Vy + 0.3 Vx) ;
Avec : G les charges permanentes, Q les charges d’exploitations et Ꞷ coefficient dépendant de la
catégorie de l’ouvrage.
V.6.2 Vérification de la capacité portante d’un pieu en compression
Nous avons effectué nos calculs avec le logiciel FOXTA V4 en utilisant en référence un pieu de classe 1
et catégorie 1. Les frottements latéraux ont été neutralisé. Aucun tassement négatif, effet de
groupement de pieux ne sont pris en compte à ce stage de l’étude (voir paragraphe V.6.4 ; V.6.5).
En stade G2 PRO, l’étude du dimensionnement des pieux nous donne les éléments suivants :
Base de la
Horizon Classes Pl (MPa) α Qs pieu
formation Courbe Kp max
géologique de sol pieu-sol (kPa)
(m/TN)
Horizon 1 :
Remblai 2.0 Remblai 0.9 / / / /
sableux
Horizon 2 :
Remblai 5.5 Remblai 0.2 / / / /
vasard
Horizon 3 :
Altération Argiles et
6.5 1.0 / / / /
de limons
micaschiste
Horizon 4 :
Roche
Micaschiste 7.5 4.6 Q5 1.6 200 1.45
altérée
peu altéré
Horizon 5 :
15 Roche 4.7 Q5 1.6 200 1.45
Micaschiste
Les coefficients de pondération à prendre en compte sont les suivants :
Aux ELU durables – transitoires et ELU accidentelles :
Coefficients de pondération ELU durable -transitoire ELU accidentelles
𝛾𝑏 1.10 1.00
𝛾𝑏𝑠 1.10 1.00
𝛾𝑏𝑡 1.10 1.00
𝛾𝑠:𝑡 1.15 1.05
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Aux ELS quasi permanents et ELS caractéristiques :
Coefficients de pondération ELS quasi permanents ELS caractéristiques
Fût en compression, 𝛾𝑐𝑟 1.1 0.9
Fût en traction, 𝛾𝑠;𝑐𝑟 1.1 1.5
Dans un régime de compression, les valeurs de capacité portante (ELS/ELU) à prendre en compte sont
les suivantes :
Diamètre 0,42m Diamètre 0.62m
Vérification
Fondation Resistance Resistance
𝑅𝑐;𝐷 𝑅𝑐;𝐷 Vd < 𝑅𝑐;𝐷
Charge Vd Charge Vd
(kN) (kN) (kN) (kN)
ELS Qp* 662 672 1154 1184 Oui
ELS cara* 709 821 1199 1448 Oui
ELU durable 992 1153 1655 2087 Oui
ELU sismique 1090 1269 1815 2296 Oui
ELS : quasi-permanent ; caractéristique.
V.6.3 Vérification de la capacité portante d’un pieu en traction
Nous avons effectué nos calculs avec le logiciel FOXTA V4 en utilisant en référence un pieu de classe 1
et catégorie 1.
Dans un régime en traction, les valeurs de capacité portante (ELS/ELU) à prendre en compte sont les
suivantes :
Diamètre 0,42m Diamètre 0.62m
Vérification
Fondation Resistance Resistance
𝑅𝑐;𝐷 𝑅𝑐;𝐷 Vd < 𝑅𝑐;𝐷
Charge Vd Charge Vd
(kN) (kN) (kN) (kN)
ELU sismique 152 497 507 734 Oui
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V.6.4 Charge de vent et moment fléchissant
Dans la présente étude, aucuns moments ni charges de vent ne nous ont été transmis. Ils seront à
calculer en phase G3 ou en phase d’Exe par l’entreprise exécutante.
V.6.5 Effet de groupe des pieux
L'espacement minimal entre pieux forés est de 3 fois le diamètre du pieu. En dessous de cette valeur,
un effet de groupe défavorable doit être pris en compte.
Le respect de cet espacement est incertain pour les groupes de pieux 14 et 16 ainsi que 6, 62 et 63.
Aucun effet de groupement de pieux n'a été pris en compte dans nos calculs.
En cas de non-respect de l'espacement minimal, les coefficients réducteurs liée aux groupements de
pieux devront être calculés lors d’une mission G3 ou en phase d’exécution.
V.6.6 Efforts parasites
Aucun apport en remblai n’est prévu au niveau des fondations et des avoisinants. Par conséquents, les
fondations du projet ne sont pas soumises au frottement négatif.
Toute modification du projet (apport massif de remblai) à proximité des fondations pourra modifier
les hypothèses de calculs et induire des efforts parasites – frottements négatifs sur les fondations. Si-
t-elle est le cas, ces efforts parasites seront calculés en phase G3 ou en phase d’EXE par l’entreprise
exécutante.
V.6.7 Réaction frontale – Raideur d’un pieu
Quand un pieu est soumis à un effort horizontal (vent, poussée des terres, séisme…), il s'appuie sur le
sol latéralement. Le sol résiste en développant une réaction frontale — une pression qui s'oppose au
déplacement du pieu.
La loi d’interaction du sol vis-à-vis des charges horizontales est définie dans l’annexe I de la norme
NFP94-262 concernant les fondations profondes.
La réaction frontale en fonction du déplacement du pieu est définie par :
o Le module linéique de la réaction frontale : Kf ;
o Un palier r ;
Le module de réaction frontale Kf est défini en fonctions des sollicitations de courte durée
d’application à partir des résultats des essais pressiométriques.
Les pieux auront un diamètre de 0.42m qui est inférieur à la valeur de référence 𝐵0 = 0.6m, nous
utiliseront la formule suivante :
12 × 𝐸𝑚
𝐾𝑓 =
4 𝛼
3 × (2.65) + 𝛼
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Pour des pieux de diamètre supérieur ou égale à 𝐵0 = 0.6m, ont utilisera la formule suivante :
12 × 𝐸𝑚
𝐾𝑓 =
4 𝐵0 𝐵 𝛼
3 × 𝐵 (2.65 × 𝐵0 ) + 𝛼
Avec :
Em : module pressiométrique (MPa) ;
α : Coefficient rhéologique de la couche de sol ;
𝐵0 : diamètre de référence d’un pieu (0.6m) ;
B : diamètre du pieu (m) ;
Le palier r est définie suivant la formule suivante :
𝑟 = 𝐵 × 𝑃𝑙 ∗
Avec :
B : Diamètre du pieu (m) ;
𝑃𝑙 ∗ : Pression limite nette (MPa) ;
Dans le tableau suivant, nous donnant pour un diamètre de pieu défini et chaque couche de sol, les
valeurs de modules Kf et de palier r à prendre en compte :
Pour B = 0.42 (B < 𝐵0 ) :
Module de réaction Kf
B = 0.42m
(kPa)
Base de la Module Coefficient Courte Longue
𝑃𝑙 ∗ Palier r
Horizon formation Em rhéologique durée durée
(MPa) (kN/m)
(m/TN) (MPa) α d’application d’application
H1 -2.0 10.9 1/3 0.92 60 043 30021 386
H2 -5.5 4.3 1/2 0.26 19 322 9661 109
H3 -6.5 13.6 1/2 1.0 61 112 30555 420
H4 -7.5 196.4 2/3 4.6 731 932 365966 1 932
H5 -15 599.3 1/2 4.7 2 692 969 1346485 1 974
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Pour B = 0.62 (B > 𝐵0 ) :
Module de réaction Kf
B = 0.62m
(kPa)
Base de la Module Coefficient Courte Longue
𝑃𝑙 ∗ Palier r
Horizon formation Em rhéologique durée durée
(MPa) (kN/m)
(m/TN) (MPa) α d’application d’application
H1 -2.0 10.9 1/3 0.92 61 163 30582 570
H2 -5.5 4.3 1/2 0.26 19 581 9790 161
H3 -6.5 13.6 1/2 1.0 61 930 30965 620
H4 -7.5 196.4 2/3 4.6 738 296 369148 2 852
H5 -15 599.3 1/2 4.7 2 729 038 1364519 2 914
Remarque :
• Nous notons que pour obtenir le module Kf des sollicitations longue durée nous divisons le
module courte durée par un facteur 2.
• Aucun module de réaction frontale aux sollicitation instantané n’a été calculé. Pour les obtenir,
il faudrait multiplier par un facteur 3 les sollicitation courts termes.
• Aucune minoration à l’approche de surface liée aux sollicitations sismiques n’a été effectuer
dans la présente étude. Elles seront calculées en phase d’EXE.
• Pour le palier r2, on considère r1 = r2 = 𝑃𝑙 ∗ × B.
V.6.8 Justification structurelle d’un pieu
V.6.8.1 Corrosion d’un pieu
Nous rappelons que lors de la durée de vie d’un pieu, celui-ci est amené à être dégradé (pour un pieu
en béton) et voir ses armatures corrodées sur toute sa hauteur selon l’agressivité du sol et des couches
rencontrées.
Nous rappelons qu’il a été retrouvé un sol comportant des valeurs en sulfate (SO4) très élevé analogue
à un sol très agressif vis-à-vis du béton. L’analyse faite en laboratoire montre que les remblais
superficiels, retrouvés jusqu’à 5.5m de profondeur sont classés en XA3.
Nous proposons de retenir une durée de vie de l’ensemble de l’ouvrage de 50ans. En première
approche, une réduction de 80mm sur le diamètre total du pieu (420mm) entrainera une perte de 34%
de la section du pieu. Par conséquent, il faudra impérativement mettre en œuvre un enrobage en
béton suffisant et résistant aux milieux agressifs. Par ailleurs, le ciment devra être résistant aux
sulfates.
Les caractéristiques de l’enrobage seront étudiées en phase G3 ou d’EXE.
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V.6.8.2 Résistance caractéristique du béton en domaine compressif
∗
La résistance en compression caractéristique du béton 𝐹𝑐𝑘 est définie par la formule suivante :
∗
1
𝐹𝑐𝑘 = inf[𝐹𝑐𝑘 (𝑡); 𝐹𝑐𝑘 ; 𝐶𝑚𝑎𝑥 ] ×
𝑘1 × 𝑘2
Avec :
𝐶𝑚𝑎𝑥 : tient compte des sujétions de mise en œuvre du béton, coulis ou mortier frais suivant la
technologie utilisée (Norme NFP94-262, Tableau 6.4.1.1) ;
𝑘1 𝑒𝑡 𝑘2 : fonction de la méthode de forage et de l’élancement (Norme NFP94-262, Tableau 6.4.1.1) ;
𝐹𝑐𝑘 : résistance caractéristique à la compression du béton à 28 jours ;
𝐹𝑐𝑘 (𝑡) : résistance caractéristique à la compression du béton au jour t ;
Nous prendrons un béton de classe C35/45 pour l’ensemble des pieux, nous obtenons les
caractéristiques suivantes :
Diamètre du pieu ∗
𝐶𝑚𝑎𝑥 (MPa) 𝑘1 𝑘2 𝐹𝑐𝑘 (MPa)
(mm)
420 35 1.3 1.14 23.62
620 35 1.3 1.0 26.92
V.6.8.3 Calcul de la résistance en compression du béton
La valeur de calcul de la résistance du béton en compression est donnée par la formule suivante :
∗
𝐹𝑐𝑘 𝐹𝑐𝑘 (𝑡) 𝐶𝑚𝑎𝑥
𝐹𝑐𝑑 = min (α × 𝑘3 × ;α× ;α× )
𝛾𝑐 𝛾𝑐 𝛾𝑐
Avec :
α : coefficient valant 0.8 ;
𝑘3 : Coefficient empirique pris par default égale à 1 pour des pieux (Norme NFP94-262), ou 1.2 pour
inclure le fut.
𝛾𝑐 : Coefficient partiel dépendant de l’état de calcul, égal à 1.2 à l’ELU accidentel, 1.3 à l’ELU sismique
et 1.5 à l’ELU fondamental.
La contrainte admissible du béton aux différents états de contrainte est donnée par les formules
suivantes :
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État de contrainte Formule
∗
ELS 𝜎𝑐𝑚𝑜𝑦 = 0.3 × 𝑘3 × 𝐹𝑐𝑘
ELU 𝜎𝑐𝑚𝑜𝑦 = 𝐹𝑐𝑑
Nous rappelons que la résistance axiale de calcul de la section du béton d’un est donnée par la formule
suivante :
𝑁𝑐;𝑅𝑑 = 𝐴𝑐 × 𝐹𝑐𝑑
Avec :
𝐴𝑐 : l’aire de la section du pieu en béton ;
𝐹𝑐𝑑 : résistance de calcul du béton en compression ;
Nous obtenons les valeurs des contraintes admissibles du béton suivantes :
Diamètre ELS ELU fondamental ELU Sismique ELU Accidentel
du pieu 𝜎𝑐𝑚𝑜𝑦 𝑁𝑐;𝑅𝑑 𝜎𝑐𝑚𝑜𝑦 𝑁𝑐;𝑅𝑑 𝜎𝑐𝑚𝑜𝑦 𝑁𝑐;𝑅𝑑 𝜎𝑐𝑚𝑜𝑦 𝑁𝑐;𝑅𝑑
(mm) (MPa) (kN) (MPa) (kN) (MPa) (kN) (MPa) (kN)
420 7.09 982 12.6 1746 14.53 2012 15.74 2181
620 8.08 1119 14.36 1989 16.56 2293 17.95 2487
V.6.9 Préconisation pour les pieux
V.6.9.1 Armature des pieux
Le projet se trouve en zone sismique, par conséquent les pieux devront être armés.
Les calculs liés aux armatures (taux de ferraillage, contraintes des aciers…) seront calculés par le BET
structure. Si le ferraillage dépasse 3% du diamètre des pieux alors le diamètre de ces derniers devra
être augmentés en conséquence.
Nous rappelons que l’entreprise exécutante devra se référer et respecter les Normes NFP94-262 et
l’Eurocode 2 et la norme NFP EN 1535 lors de la mise en œuvre.
V.6.9.2 Préconisation générale
L’exécution des pieux devra respecter les règles de l’art. Les pieux devront être ancrés au sein d’une
formation géologique homogène avec un mode d’exécution ne déstabilisant pas les bâtiments
avoisinant (vibrations, déconsolidation du sol).
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Il sera nécessaire de respecter la règle de 3B/2H entre les arêtes de base de deux fondations voisines.
Des essais de contrôle devront être réalisés pour vérifier la portance du pieux pendant la phase
exécution.
Le Maître d’Ouvrage doit veiller à la maintenance des ouvrages géotechniques (ex. : les drains
périphériques, les protections périphériques contre le retrait et le gonflement des argiles).
Aucun effet de groupement de pieux, de tassement négatif n’a été prise en compte dans ce rapport.
Ces critères devront être vérifié en mission G3 ou en phase d’EXE par l’entreprise exécutante.
V.7 Etude de la fosse de l’ascenseur
Les fondations de l’ascenseur pourront être effectuées en dalle portée par les pieux.
La fosse de l’ascenseur est prévue à une profondeur de -0.m/TN actuel (à -1.0m/TF). La fosse de
l’ascenseur sera à ± 1.5m de la nappe d’eau. Toutefois, aucun suivi piézométrique n’a été effectué à
ce stade de l’étude (G2PRO).
Le niveau d’eau relevé lors de notre intervention était compris entre 2.3 et 3.4m/TN mais est
susceptible de varier fortement entre les saisons et en fonction des marées.
Par conséquent, l’étude du cuvelage de la fosse sera à confirmer avant la phase d’EXE en fonction du
niveau de nappe lors des plus hautes eaux lors des grandes marées.
Il reste sécuritaire d’envisager le cuvelage à ce stage du projet.
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V.8 Étude du niveau bas
Le projet est prévu sur une dalle portée sur pieux.
V.9 Sismicité
Les données à prendre en compte selon l’EUROCODE 8 sont les suivantes :
Zone de sismicité 3 (modéré)
Type de sol A
Paramètre de sol S 1.0
Catégorie d’importance III
V.9.1 Liquéfaction
L’ancrage des fondations dans le micaschiste rend le risque de liquéfaction négligeable.
V.10 Incertitudes du projet
Dans le cadre de cette étude avant-projet G2 PRO certains aléas géologiques/géotechniques restent
en suspens :
• Variation du battement de la nappe ;
• Variations des horizons géologiques ;
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VI. Remarques importantes
Nous rappelons que ce document avec les annexes forme un tout indissociable pour la bonne
compréhension de ce rapport.
Tout changement relatif au projet doit être notifié à la société EREMASOL car ils peuvent conduire à la
modification du rapport. De plus, la société EREMASOL ne serai être rendu responsable d’une
quelconque modification de ses rapports sans avoir donner par écrit son accord explicite sur lesdites
modifications.
Le client s’engage à garder confidentiel ce rapport et les documents techniques (annexes) associés et
à ne pas le diffuser aux acteurs extérieurs du projet.
Nous rappelons que cette étude est menée dans le cadre d’une mission G2 phase avant-projet (G2
PRO). Par conséquent, nous attirons l’attention du maitre d’ouvrage à respecter la norme NF P94-500
du 13 novembre 2013 concernant l’enchainement des missions géotechnique suivant cette étude :
• Étude géotechnique de conception phase DCE/ACT (G2 DCE/ACT)
• Étude géotechnique d’exécution phase d’étude et phase suivi (G3)
• Étude géotechnique d’exécution phase supervision d’étude et supervision du suivi d’exécution
(G4)
Les incertitudes suivantes subsistent :
• Les altitudes mesurées ne sont données qu’à titre indicatifs, seul un expert géomètre est en
capacité de les établir.
• Tous nos sondages sont ponctuels, des variations importantes de lithologie peuvent survenir
(hétérogénéité local, poche d’argile ou de remblais…) impliquant des adaptations lors de
l’exécution des travaux. La société EREMASOL ne pourra être tenue responsable d’éventuels
surcoûts. Tout éléments nouveau susceptible de changer les conclusions du présent rapport
devront être communiqués à la société EREMASOL qui pourra adapter le rapport.
L’équipe d’EREMASOL reste à la disposition du Maître d’Ouvrage pour la réalisation de ces missions
en phase de conception et de suivi.
EREMASOL Société à responsabilité limitée au capital de 10 000 euros R.C.S. La Roche-sur-Yon 941 686 735
8, rue René Coty 85000 La Roche-sur-Yon
Tel : 02 59 16 37 19 e-mail : contact@EREMASOL.fr
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Projet : Construction d’un bâtiment mixte aux Sables d’Olonne
Numéro d’affaire : AFF260100010
VII. ANNEXES
EREMASOL Société à responsabilité limitée au capital de 10 000 euros R.C.S. La Roche-sur-Yon 941 686 735
8, rue René Coty 85000 La Roche-sur-Yon
Tel : 02 59 16 37 19 e-mail : contact@EREMASOL.fr
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Projet : Construction d’un bâtiment mixte aux Sables d’Olonne
Numéro d’affaire : AFF260100010
Annexe 1 : Plan d’implantation des sondages
EREMASOL Société à responsabilité limitée au capital de 10 000 euros R.C.S. La Roche-sur-Yon 941 686 735
8, rue René Coty 85000 La Roche-sur-Yon
Tel : 02 59 16 37 19 e-mail : contact@EREMASOL.fr
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Projet : Construction d’un bâtiment mixte aux Sables d’Olonne
Numéro d’affaire : AFF260100010
Annexe 2 : PV des sondages in-situ et essais mécaniques
EREMASOL Société à responsabilité limitée au capital de 10 000 euros R.C.S. La Roche-sur-Yon 941 686 735
8, rue René Coty 85000 La Roche-sur-Yon
Tel : 02 59 16 37 19 e-mail : contact@EREMASOL.fr
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Annexe 3 : PV des essais de perméabilité
Essai d'infiltration à la fosse type Matsuo
Informations chantier Informations essai
N° dossier : AFF250100010 Date d'essai : 03/02/2026
Client : Vendée Expansion Nature du sol: Remblai sableux
Rue : Blvd de l'Ile vertime N° de sondage : M1
Commune Les Sables d'Olonne (85) Opérateur R. VOIRIN
Dimensions de la fosse
Longueur de la fosse (m) : 1,25 Profondeur de la fosse (m) : 0,7
Largeur de la fosse (m) : 0,5 C: 0,18
Charge
Temps (min) Perméabilité (m.s-1)
hydraulique (m)
0 0,25
10 0,24 7,0E-06
29 0,23 2,5E-06
40 0,22 1,8E-06
116 0,19 2,0E-06
Valeur de perméabilité retenue : 1,8E-06 (m.s-1)
Charge hydraulique et perméabilité en fonction du
temps
0,3 8,0E-06
Charge hydraulique (m)
7,0E-06 Perméabilité (m.s-1)
0,25
6,0E-06
0,2
5,0E-06
0,15 4,0E-06
3,0E-06
0,1
2,0E-06
0,05
1,0E-06
0 0,0E+00
0 20 40 60 80 100 120 140
Temps (min)
Charge hydraulique Perméabilité
Remarques :
Essai d'infiltration à la fosse type Matsuo
Informations chantier Informations essai
N° dossier : AFF250100010 Date d'essai : 03/02/2026
Client : Vendée Expansion Nature du sol: Remblai sableux
Rue : Blvd de l'Ile vertime N° de sondage : M2
Commune Les Sables d'Olonne (85) Opérateur R. VOIRIN
Dimensions de la fosse
Longueur de la fosse (m) : 0,7 Profondeur de la fosse (m) : 1,4
Largeur de la fosse (m) : 0,5 C: 0,15
Charge
Temps (min) Perméabilité (m.s-1)
hydraulique (m)
0 0,18
16 0,14 2,0E-05
29 0,125 4,5E-06
46 0,11 3,0E-06
76 0,085 3,3E-06
Valeur de perméabilité retenue : 3,0E-06 (m.s-1)
Charge hydraulique et perméabilité en fonction du
temps
0,2 2,5E-05
Charge hydraulique (m)
2,0E-05 Perméabilité (m.s-1)
0,15
1,5E-05
0,1
1,0E-05
0,05
5,0E-06
0 0,0E+00
0 10 20 30 40 50 60 70 80
Temps (min)
Charge hydraulique Perméabilité
Remarques :
Essai d'infiltration Porchet
Informations chantier Informations essai
N° dossier AFF250100010 Date d'essai 03/02/2026
Client Vendée Expansion Nature du sol Remblai sableux
Adresse Blvd de l'Ile vertime N° de sondage K1
Commune Les Sables d'Olonne (85) Opérateur R. VOIRIN
Dimensions de la fosse
Profondeur de l'essai (m) : 1,1 Diamètre du trou(m) : 0,15
Hauteur d'eau (m) : 0,15
Temps Volume Perméabilité Perméabilité
Temps (min)
cumulé (min) infiltré (mL) (mm.h-1) (m.s-1)
3 3 250 56,6 1,6E-05
17 14 700 33,9 9,4E-06
37 20 850 28,9 8,0E-06
55 18 750 28,3 7,9E-06
72 17 950 37,9 1,1E-05
Valeur de perméabilité retenue : 7,9E-06 (m.s-1)
Perméabilité en fonction du temps
1,80E-05
1,60E-05
1,40E-05
Perméabilité (m.s-1)
1,20E-05
1,00E-05
8,00E-06
6,00E-06
4,00E-06
2,00E-06
0,00E+00
0 20 40 60 80
Temps (min)
Remarques :
Essai d'infiltration Porchet
Informations chantier Informations essai
N° dossier AFF250100010 Date d'essai 03/02/2026
Client Vendée Expansion Nature du sol Remblai sableux
Adresse Blvd de l'Ile vertime N° de sondage K2
Commune Les Sables d'Olonne (85) Opérateur R. VOIRIN
Dimensions de la fosse
Profondeur de l'essai (m) : 0,6 Diamètre du trou(m) : 0,15
Hauteur d'eau (m) : 0,15
Temps Volume Perméabilité Perméabilité
Temps (min)
cumulé (min) infiltré (mL) (mm.h-1) (m.s-1)
37 37 1000 18,3 5,1E-06
71 34 500 10,0 2,8E-06
97 26 600 15,7 4,4E-06
Valeur de perméabilité retenue : 2,8E-06 (m.s-1)
Perméabilité en fonction du temps
6,00E-06
5,00E-06
Perméabilité (m.s-1)
4,00E-06
3,00E-06
2,00E-06
1,00E-06
0,00E+00
0 20 40 60 80 100 120
Temps (min)
Remarques :
Annexe 4 : Calculs Foxta
Données
Titre du projet : Construction d'un bâtiment mixte aux Sables d'Olonne Pieu d'un pont : Non
Numéro d'affaire : AFF260100010 γc,ELU-FOND (–) * : 1,5
Commentaires : N/A γc,ELU-ACC (–) * : 1,2
Titre du calcul : Pieux diam.0.42 compression (Cas 3) Fck* (MPa) : 23,62
Cadre réglementaire : EC 7 - Norme NF P94-262/A1 (juillet 2018) Fcd ELU FOND (MPa) : 12,60
Méthode de dimensionnement : A partir des résultats pressiométriques Fcd ELU ACC (MPa) : 15,74
Traitement des données : Traitement par couches σmoy,ELS (MPa) : 7,09
Pas du calcul (m) : 0,50
Section de calcul : Section de calcul circulaire
Diamètre de calcul (m) : 0,42
Classe du pieu : 1 - Pieu/micropieu foré
Catégorie du pieu : 1 [FS] - Foré simple (pieux et barrettes)
Pieu de grande longueur : Non
Mode de chargement : Travail en compression
Combinaisons
ELS-QP ELS-CARAC ELU-FOND ELU-ACC
Pondérations combinées sur Qs,k 0,636 0,778 0,909 1,000
Pondérations combinées sur Qp,k 0,455 0,556 0,909 1,000
Cote de référence (m) : 0,00
Définition des couches de sol
N° Nom Couleur Classe de sol Zbase pl* qsl kpmax γR,d1×γR,d2
1 Remblai Argile, limons -5,50 1,00 0,15 1,15 1,265
2 Altération de micaschiste Argile, limons -6,50 1,00 0,15 1,15 1,265
3 Micaschiste peu altéré Roche altérée et fragmentée -7,50 4600,00 200,00 1,45 1,265
4 Micaschiste Roche altérée et fragmentée -15,00 4700,00 200,00 1,45 1,265
Critère de calcul : Longueur imposée
Longueur du pieu (m) : 9,00
Appliquer un facteur réducteur d’effet de groupe : Non
Contrôle de la résistance structurale de la section : Oui
fck (MPa) : 35,0
fck(t) (MPa) : 35,0
Cmax (MPa) : 35,00
αcc (–) : 0,80
k1 (–) : 1,300
k2 (–) : 1,140
k3 (–) : 1,000
Projet : calculs pieux
Imprimé le : 09/06/2026 - 19:17:47
FoXta v4 Calcul réalisé par :
Module : Fondprof (Cas 3/4)
v4.1.22 Titre du calcul : Pieux diam.0.42 compression
C:\Users\rvoir\SynologyDrive\AFFAIRES 2026\AFF260100010-G2AVP-PRO-Construction d'un bâtiment mixte aux Sables d'Olonne (85)\Calculs\Foxta Les Sables d'Olonne\calculs pieux.f4p Page 1/5
Onglet "Paramètres généraux"
Projet : calculs pieux
Imprimé le : 09/06/2026 - 19:17:47
FoXta v4 Calcul réalisé par :
Module : Fondprof (Cas 3/4)
v4.1.22 Titre du calcul : Pieux diam.0.42 compression
C:\Users\rvoir\SynologyDrive\AFFAIRES 2026\AFF260100010-G2AVP-PRO-Construction d'un bâtiment mixte aux Sables d'Olonne (85)\Calculs\Foxta Les Sables d'Olonne\calculs pieux.f4p Page 2/5
Imprimé le : 09/06/2026 - 19:17:47
FoXta v4 Calcul réalisé par :
v4.1.22 rojet : calculs pieux
Module : Fondprof (Cas 3/4)
Titre du calcul : Pieux diam.0.42 compression
C:\Users\rvoir\SynologyDrive\AFFAIRES 2026\AFF260100010-G2AVP-PRO-Construction d'un bâtiment mixte aux Sables d'Olonne (85)\Calculs\Foxta Les Sables d'Olonne\calculs pieux.f4p Page 3/5
Imprimé le : 09/06/2026 - 19:17:47
FoXta v4 Calcul réalisé par :
v4.1.22 Projet : calculs pieux
Module : Fondprof (Cas 3/4)
Titre du calcul : Pieux diam.0.42 compression
C:\Users\rvoir\SynologyDrive\AFFAIRES 2026\AFF260100010-G2AVP-PRO-Construction d'un bâtiment mixte aux Sables d'Olonne (85)\Calculs\Foxta Les Sables d'Olonne\calculs pieux.f4p Page 4/5
Capacité du pieu pour chaque combinaison en fonction de la profondeur
Projet : calculs pieux
Imprimé le : 09/06/2026 - 19:17:47
FoXta v4 Calcul réalisé par :
Module : Fondprof (Cas 3/4)
v4.1.22 Titre du calcul : Pieux diam.0.42 compression
C:\Users\rvoir\SynologyDrive\AFFAIRES 2026\AFF260100010-G2AVP-PRO-Construction d'un bâtiment mixte aux Sables d'Olonne (85)\Calculs\Foxta Les Sables d'Olonne\calculs pieux.f4p Page 5/5
Données
Titre du projet : Construction d'un bâtiment mixte aux Sables d'Olonne
Numéro d'affaire : AFF260100010
Commentaires : N/A
Titre du calcul : Pieux diam.0.42 traction (Cas 4)
Cadre réglementaire : EC 7 - Norme NF P94-262/A1 (juillet 2018)
Méthode de dimensionnement : A partir des résultats pressiométriques
Traitement des données : Traitement par couches
Pas du calcul (m) : 0,50
Section de calcul : Section de calcul circulaire
Diamètre de calcul (m) : 0,42
Classe du pieu : 1 - Pieu/micropieu foré
Catégorie du pieu : 1 [FS] - Foré simple (pieux et barrettes)
Pieu de grande longueur : Non
Essais réalisés : Non
Mode de chargement : Travail en traction
Combinaisons
ELS-QP ELS-CARAC ELU-FOND ELU-ACC
Pondérations combinées sur Qs,k 0,467 0,636 0,870 0,952
Pondérations combinées sur Qp,k 0,000 0,000 0,000 0,000
Cote de référence (m) : 0,00
Définition des couches de sol
N° Nom Couleur Classe de sol Zbase pl* qsl kpmax γR,d1×γR,d2
1 Remblai Argile, limons -5,50 1,00 0,15 1,15 1,265
2 Altération de micaschiste Argile, limons -6,50 1,00 0,15 1,15 1,265
3 Micaschiste peu altéré Roche altérée et fragmentée -7,50 4600,00 200,00 1,45 1,265
4 Micaschiste Roche altérée et fragmentée -15,00 4700,00 200,00 1,45 1,265
Critère de calcul : Longueur imposée
Longueur du pieu (m) : 9,00
Appliquer un facteur réducteur d’effet de groupe : Non
Contrôle de la résistance structurale de la section : Non
Projet : calculs pieux
Imprimé le : 09/06/2026 - 19:18:01
FoXta v4 Calcul réalisé par :
Module : Fondprof (Cas 4/4)
v4.1.22 Titre du calcul : Pieux diam.0.42 traction
C:\Users\rvoir\SynologyDrive\AFFAIRES 2026\AFF260100010-G2AVP-PRO-Construction d'un bâtiment mixte aux Sables d'Olonne (85)\Calculs\Foxta Les Sables d'Olonne\calculs pieux.f4p Page 1/5
Onglet "Paramètres généraux"
Projet : calculs pieux
Imprimé le : 09/06/2026 - 19:18:01
FoXta v4 Calcul réalisé par :
Module : Fondprof (Cas 4/4)
v4.1.22 Titre du calcul : Pieux diam.0.42 traction
C:\Users\rvoir\SynologyDrive\AFFAIRES 2026\AFF260100010-G2AVP-PRO-Construction d'un bâtiment mixte aux Sables d'Olonne (85)\Calculs\Foxta Les Sables d'Olonne\calculs pieux.f4p Page 2/5
Imprimé le : 09/06/2026 - 19:18:01
FoXta v4 Calcul réalisé par :
v4.1.22 rojet : calculs pieux
Module : Fondprof (Cas 4/4)
Titre du calcul : Pieux diam.0.42 traction
C:\Users\rvoir\SynologyDrive\AFFAIRES 2026\AFF260100010-G2AVP-PRO-Construction d'un bâtiment mixte aux Sables d'Olonne (85)\Calculs\Foxta Les Sables d'Olonne\calculs pieux.f4p Page 3/5
Imprimé le : 09/06/2026 - 19:18:02
FoXta v4 Calcul réalisé par :
v4.1.22 rojet : calculs pieux
Module : Fondprof (Cas 4/4)
Titre du calcul : Pieux diam.0.42 traction
C:\Users\rvoir\SynologyDrive\AFFAIRES 2026\AFF260100010-G2AVP-PRO-Construction d'un bâtiment mixte aux Sables d'Olonne (85)\Calculs\Foxta Les Sables d'Olonne\calculs pieux.f4p Page 4/5
Capacité du pieu pour chaque combinaison en fonction de la profondeur
Projet : calculs pieux
Imprimé le : 09/06/2026 - 19:18:02
FoXta v4 Calcul réalisé par :
Module : Fondprof (Cas 4/4)
v4.1.22 Titre du calcul : Pieux diam.0.42 traction
C:\Users\rvoir\SynologyDrive\AFFAIRES 2026\AFF260100010-G2AVP-PRO-Construction d'un bâtiment mixte aux Sables d'Olonne (85)\Calculs\Foxta Les Sables d'Olonne\calculs pieux.f4p Page 5/5
Données
Titre du projet : Construction d'un bâtiment mixte aux Sables d'Olonne Pieu d'un pont : Non
Numéro d'affaire : AFF260100010 γc,ELU-FOND (–) * : 1,5
Commentaires : N/A γc,ELU-ACC (–) * : 1,2
Titre du calcul : Pieux diam.0.62 compression (Cas 1) Fck* (MPa) : 26,92
Cadre réglementaire : EC 7 - Norme NF P94-262/A1 (juillet 2018) Fcd ELU FOND (MPa) : 14,36
Méthode de dimensionnement : A partir des résultats pressiométriques Fcd ELU ACC (MPa) : 17,95
Traitement des données : Traitement par couches σmoy,ELS (MPa) : 8,08
Pas du calcul (m) : 0,50
Section de calcul : Section de calcul circulaire
Diamètre de calcul (m) : 0,62
Classe du pieu : 1 - Pieu/micropieu foré
Catégorie du pieu : 1 [FS] - Foré simple (pieux et barrettes)
Pieu de grande longueur : Non
Mode de chargement : Travail en compression
Combinaisons
ELS-QP ELS-CARAC ELU-FOND ELU-ACC
Pondérations combinées sur Qs,k 0,636 0,778 0,909 1,000
Pondérations combinées sur Qp,k 0,455 0,556 0,909 1,000
Cote de référence (m) : 0,00
Définition des couches de sol
N° Nom Couleur Classe de sol Zbase pl* qsl kpmax γR,d1×γR,d2
1 Remblai Argile, limons -5,50 1,00 0,15 1,15 1,265
2 Altération de micaschiste Argile, limons -6,50 1,00 0,15 1,15 1,265
3 Micaschiste peu altéré Roche altérée et fragmentée -7,50 4600,00 200,00 1,45 1,265
4 Micaschiste Roche altérée et fragmentée -15,00 4700,00 200,00 1,45 1,265
Critère de calcul : Longueur imposée
Longueur du pieu (m) : 9,00
Appliquer un facteur réducteur d’effet de groupe : Non
Contrôle de la résistance structurale de la section : Oui
fck (MPa) : 35,0
fck(t) (MPa) : 35,0
Cmax (MPa) : 35,00
αcc (–) : 0,80
k1 (–) : 1,300
k2 (–) : 1,000
k3 (–) : 1,000
Projet : calculs pieux
Imprimé le : 09/06/2026 - 19:01:29
FoXta v4 Calcul réalisé par :
Module : Fondprof (Cas 1/4)
v4.1.22 Titre du calcul : Pieux diam.0.62 compression
C:\Users\rvoir\SynologyDrive\AFFAIRES 2026\AFF260100010-G2AVP-PRO-Construction d'un bâtiment mixte aux Sables d'Olonne (85)\Calculs\Foxta Les Sables d'Olonne\calculs pieux.f4p Page 1/5
Onglet "Paramètres généraux"
Projet : calculs pieux
Imprimé le : 09/06/2026 - 19:01:29
FoXta v4 Calcul réalisé par :
Module : Fondprof (Cas 1/4)
v4.1.22 Titre du calcul : Pieux diam.0.62 compression
C:\Users\rvoir\SynologyDrive\AFFAIRES 2026\AFF260100010-G2AVP-PRO-Construction d'un bâtiment mixte aux Sables d'Olonne (85)\Calculs\Foxta Les Sables d'Olonne\calculs pieux.f4p Page 2/5
Imprimé le : 09/06/2026 - 19:01:29
FoXta v4 Calcul réalisé par :
v4.1.22 rojet : calculs pieux
Module : Fondprof (Cas 1/4)
Titre du calcul : Pieux diam.0.62 compression
C:\Users\rvoir\SynologyDrive\AFFAIRES 2026\AFF260100010-G2AVP-PRO-Construction d'un bâtiment mixte aux Sables d'Olonne (85)\Calculs\Foxta Les Sables d'Olonne\calculs pieux.f4p Page 3/5
Imprimé le : 09/06/2026 - 19:01:30
FoXta v4 Calcul réalisé par :
v4.1.22 rojet : calculs pieux
Module : Fondprof (Cas 1/4)
Titre du calcul : Pieux diam.0.62 compression
C:\Users\rvoir\SynologyDrive\AFFAIRES 2026\AFF260100010-G2AVP-PRO-Construction d'un bâtiment mixte aux Sables d'Olonne (85)\Calculs\Foxta Les Sables d'Olonne\calculs pieux.f4p Page 4/5
Capacité du pieu pour chaque combinaison en fonction de la profondeur
Projet : calculs pieux
Imprimé le : 09/06/2026 - 19:01:30
FoXta v4 Calcul réalisé par :
Module : Fondprof (Cas 1/4)
v4.1.22 Titre du calcul : Pieux diam.0.62 compression
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Données
Titre du projet : Construction d'un bâtiment mixte aux Sables d'Olonne
Numéro d'affaire : AFF260100010
Commentaires : N/A
Titre du calcul : Pieux diam.0.62 traction (Cas 2)
Cadre réglementaire : EC 7 - Norme NF P94-262/A1 (juillet 2018)
Méthode de dimensionnement : A partir des résultats pressiométriques
Traitement des données : Traitement par couches
Pas du calcul (m) : 0,50
Section de calcul : Section de calcul circulaire
Diamètre de calcul (m) : 0,62
Classe du pieu : 1 - Pieu/micropieu foré
Catégorie du pieu : 1 [FS] - Foré simple (pieux et barrettes)
Pieu de grande longueur : Non
Essais réalisés : Non
Mode de chargement : Travail en traction
Combinaisons
ELS-QP ELS-CARAC ELU-FOND ELU-ACC
Pondérations combinées sur Qs,k 0,467 0,636 0,870 0,952
Pondérations combinées sur Qp,k 0,000 0,000 0,000 0,000
Cote de référence (m) : 0,00
Définition des couches de sol
N° Nom Couleur Classe de sol Zbase pl* qsl kpmax γR,d1×γR,d2
1 Remblai Argile, limons -5,50 1,00 0,15 1,15 1,265
2 Altération de micaschiste Argile, limons -6,50 1,00 0,15 1,15 1,265
3 Micaschiste peu altéré Roche altérée et fragmentée -7,50 4600,00 200,00 1,45 1,265
4 Micaschiste Roche altérée et fragmentée -15,00 4700,00 200,00 1,45 1,265
Critère de calcul : Longueur imposée
Longueur du pieu (m) : 9,00
Appliquer un facteur réducteur d’effet de groupe : Non
Contrôle de la résistance structurale de la section : Non
Projet : calculs pieux
Imprimé le : 09/06/2026 - 19:06:00
FoXta v4 Calcul réalisé par :
Module : Fondprof (Cas 2/4)
v4.1.22 Titre du calcul : Pieux diam.0.62 traction
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Onglet "Paramètres généraux"
Projet : calculs pieux
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FoXta v4 Calcul réalisé par :
Module : Fondprof (Cas 2/4)
v4.1.22 Titre du calcul : Pieux diam.0.62 traction
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FoXta v4 Calcul réalisé par :
v4.1.22 Projet : calculs pieux
Module : Fondprof (Cas 2/4)
Titre du calcul : Pieux diam.0.62 traction
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Imprimé le : 09/06/2026 - 19:06:00
FoXta v4 Calcul réalisé par :
v4.1.22 rojet : calculs pieux
Module : Fondprof (Cas 2/4)
Titre du calcul : Pieux diam.0.62 traction
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Capacité du pieu pour chaque combinaison en fonction de la profondeur
Projet : calculs pieux
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Module : Fondprof (Cas 2/4)
v4.1.22 Titre du calcul : Pieux diam.0.62 traction
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Annexe 5 : Essais en laboratoire
EUROFINS ANALYSES DES MATERIAUX ET
COMBUSTIBLES FR
EREMASOL
Monsieur Richard VOIRIN
8 Rue René Coty
85000 LA ROCHE -SUR-YON
RAPPORT D'ANALYSE
N° de rapport d'analyse : AR-26-EM-003514-01 Version du : 10/03/2026 Page 1/2
Dossier N° : 26Q001007 Date de réception : 18/02/2026
Référence Dossier : AFF260100010
Chantier : Boulevard de l'Ile Vertime
85194 LES SABLES d'OLONNE
Référence Commande : /
N° Ech Matrice Référence échantillon Préleveur
001 Sols Sondage M2 Client
Conservation de vos échantillons
Les échantillons seront conservés pendant 1 mois après la date d'édition du rapport. Sans avis contraire, ils seront détruits après cette période sans
aucune communication de notre part.
EUROFINS ANALYSES DES MATERIAUX ET COMBUSTIBLES France SAS
3 rue d'Otterswiller
67700 Saverne
ACCREDITATION
SAS au capital de 115 750 €
N° 1- 6313
APE 7120B RCS SAVERNE 529294100 Portée disponible sur
TVA FR72529294100 www.cofrac.fr
Tél 03 88 021 562 - fax 03 88 916 531
Mail : Materiaux@etfr.Eurofins.com
EUROFINS ANALYSES DES MATERIAUX ET
COMBUSTIBLES FR
RAPPORT D'ANALYSE
N° de rapport d'analyse : AR-26-EM-003514-01 Version du : 10/03/2026 Page 2/2
Dossier N° : 26Q001007 Date de réception : 18/02/2026
Référence Dossier : AFF260100010
Chantier : Boulevard de l'Ile Vertime
85194 LES SABLES d'OLONNE
Référence Commande : /
N° Echantillon 26Q001007-001 Référence : Sondage M2
Date de prélèvement : 03/02/2026
Début d'analyse : 06/03/2026
Essais Chimiques
Résultat Unité Limite
EM005 : Degré d'acidité des sols selon BAUMANN GULLY Prestation réalisée sur le site de * <20 ml/kg M.S.
Saverne COFRAC ESSAIS 1-6313
Titrimétrie - NF EN 16502
EM00B : Sulfates solubles dans l'acide (SO4) - Agressivité sur béton Prestation réalisée sur le site de
Saverne COFRAC ESSAIS 1-6313
Gravimétrie - NF EN 196-2 - NF EN 206
Sulfate dans l'acide (SO4) Agressivité Béton * 23500 mg/kg
Classe d'agressivité selon NF EN 206 * XA3
La reproduction de ce rapport n'est autorisée que sous sa forme intégrale. Il comporte 2 page(s).
Les résultats et conclusions éventuelles s'appliquent à l'échantillon tel qu'il a été reçu. Le laboratoire n'est pas responsable de la représentativité des échantillons. Les données
transmises par le client pouvant affecter la validité des résultats (la date de prélèvement, la matrice, la référence échantillon et autres informations identifiées comme provenant
du client), ne sauraient engager la responsabilité du laboratoire.
Les résultats non conformes aux limites ou références de qualité sont signalés par un rond noir ● .
Seules certaines prestations rapportées dans ce document sont couvertes par l’accréditation. Elles sont identifiées par le symbole *.
Lors de l’émission d’une nouvelle version de rapport, toute modification est identifiée par une mise en forme gras, italique et souligné ou notifiée en observation.
Les résultats précédés du signe "<" correspondent à des limites de quantification. Tous les éléments de traçabilité et incertitude (déterminée avec k = 2) sont disponibles sur
demande. Pour les résultats issus d'une sous-traitance, les rapports émis par des laboratoires accrédités sont disponibles sur demande.
MS : Matières Sèches
P.B. : Produit Brut
Dorothée MANGOLD
Chef(fe) d'Equipe
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TVA FR72529294100 www.cofrac.fr
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RAPPORT D'ANALYSE
N° de rapport d'analyse : AR-26-EM-003300-01 Version du : 05/03/2026 Page 1/3
Dossier N° : 26Q001007 Date de réception : 18/02/2026
Référence Dossier : AFF260100010
Chantier : Boulevard de l'Ile Vertime
85194 LES SABLES d'OLONNE
Référence Commande : /
N° Ech Matrice Référence échantillon Préleveur
002 Eau de surface Prélèvement dans piézomètre Client
Observations
Spectrophotométrie visible automatisée : l'analyse a été réalisée sur l'échantillon filtré à 0.45µm.
Conservation de vos échantillons
Les échantillons seront conservés pendant 1 mois après la date d'édition du rapport. Sans avis contraire, ils seront détruits après cette période sans
aucune communication de notre part.
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RAPPORT D'ANALYSE
N° de rapport d'analyse : AR-26-EM-003300-01 Version du : 05/03/2026 Page 2/3
Dossier N° : 26Q001007 Date de réception : 18/02/2026
Référence Dossier : AFF260100010
Chantier : Boulevard de l'Ile Vertime
85194 LES SABLES d'OLONNE
Référence Commande : /
N° Echantillon 26Q001007-002 Référence : Prélèvement dans piézomètre
Date de prélèvement : 12/06/2026
Début d'analyse : 20/02/2026
Sous-traitance | Eurofins Analyse pour l'Environnement France (ENV)
Résultat Unité Limite
ZSWK6 : Anhydride carbonique (CO2) agressif Prestation soustraitée à Eurofins Analyses pour 0.00 mg/l
l'Environnement France (S1) (Non accrédité)
Calcul - Calcul
LS025 : Filtration 0.45 µm Prestation soustraitée à Eurofins Analyses pour l'Environnement France (S1) (Non Effectuée
accrédité)
Filtration - Méthode interne
LSRDB : Classe d'agressivité selon NF EN 206 Prestation soustraitée à Eurofins Analyses pour XA1
l'Environnement France (S1) (Non accrédité)
Calcul - Calcul
LS02R : Ammonium Prestation soustraitée à Eurofins Analyses pour l'Environnement France (S1) COFRAC 5.58 mg NH4/l
ESSAIS 1-1488
Spectrophotométrie (UV/VIS) - NF EN ISO 15923-1
LS204 : Calcium (Ca) dissous Prestation soustraitée à Eurofins Analyses pour l'Environnement France (S1) 73.3 mg/l
COFRAC ESSAIS 1-1488
ICP/AES - NF EN ISO 11885
LS206 : Magnésium (Mg) dissous Prestation soustraitée à Eurofins Analyses pour l'Environnement 43.8 mg/l
France (S1) COFRAC ESSAIS 1-1488
ICP/AES - NF EN ISO 11885
LS207 : Potassium (K) dissous Prestation soustraitée à Eurofins Analyses pour l'Environnement France 38.2 mg/l
(S1) COFRAC ESSAIS 1-1488
ICP/AES - NF EN ISO 11885
LS208 : Sodium (Na) dissous Prestation soustraitée à Eurofins Analyses pour l'Environnement France (S1) 343 mg/l
COFRAC ESSAIS 1-1488
ICP/AES - NF EN ISO 11885
LS40Q : Injection ICP/AES Métaux Dissous Prestation soustraitée à Eurofins Analyses pour blank
l'Environnement France (S1) (Non accrédité) value/Imported
Injection ICP -
Contrôle préliminaire
Résultat Unité Limite
LS001 : Mesure du pH Prestation soustraitée à Eurofins Analyses pour l'Environnement France (S1) COFRAC ESSAIS 1-1488
Potentiométrie - NF EN ISO 10523
pH 7.8
Température 19.5 °C
Essais chimiques
Résultat Unité Limite
LS02I : Chlorures (Cl) Prestation soustraitée à Eurofins Analyses pour l'Environnement France (S1) COFRAC 243 mg/l
ESSAIS 1-1488
Spectrophotométrie (UV/VIS) [Spectrophotométrie visible automatisée] - NF EN ISO 15923-1
EMXG4 : Chlorures Prestation réalisée sur le site de Saverne (Non accrédité)
Calcul -
Chlorures - béton précontraint ou coulis 243 mg/l
Chlorures - béton armé ou avec insert 243 mg/l
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RAPPORT D'ANALYSE
N° de rapport d'analyse : AR-26-EM-003300-01 Version du : 05/03/2026 Page 3/3
Dossier N° : 26Q001007 Date de réception : 18/02/2026
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N° Echantillon 26Q001007-002 Référence : Prélèvement dans piézomètre
Date de prélèvement : 12/06/2026
Début d'analyse : 20/02/2026
Essais chimiques
Résultat Unité Limite
EMXG4 : Chlorures Prestation réalisée sur le site de Saverne (Non accrédité)
Calcul -
Chlorures - béton non armé et sans insert 243 mg/l
LS02Z : Sulfates (SO4) Prestation soustraitée à Eurofins Analyses pour l'Environnement France (S1) COFRAC 337 mg/l
ESSAIS 1-1488
Spectrophotométrie (UV/VIS) [Spectrophotométrie visible automatisée] - NF EN ISO 15923-1
LS02L : Azote Nitrique / Nitrates (NO3) Prestation soustraitée à Eurofins Analyses pour l'Environnement France (S1)
COFRAC ESSAIS 1-1488
Spectrophotométrie (UV/VIS) [Spectrophotométrie visible automatisée ] - NF EN ISO 15923-1
Nitrates <1.00 mg NO3/l
Azote nitrique <0.20 mg N-NO3/l
JI020 : Titre Alcalimétrique Complet (TAC) Prestation soustraitée à Eurofins Analyses pour 61.2 °f
l'Environnement France (S1) COFRAC ESSAIS 1-1488
Spectrophotométrie (UV/VIS) - Méthode interne
La reproduction de ce rapport n'est autorisée que sous sa forme intégrale. Il comporte 3 page(s).
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Lors de l’émission d’une nouvelle version de rapport, toute modification est identifiée par une mise en forme gras, italique et souligné ou notifiée en observation.
Les résultats précédés du signe "<" correspondent à des limites de quantification. Tous les éléments de traçabilité et incertitude (déterminée avec k = 2) sont disponibles sur
demande. Pour les résultats issus d'une sous-traitance, les rapports émis par des laboratoires accrédités sont disponibles sur demande.
MS : Matières Sèches
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Texte extrait tel quel de la pièce officielle, qui seule fait foi. La mise en page du document d'origine peut différer.