Pièce
CHOLET - DCE - GEOT - Rapport G2PRO ind B.pdf · 55 431 mots · du marché « Construction d'un nouveau palais des sports à Cholet avec salle principale (6000 places), salle annexe, espaces publics… », dossier de consultation officiel.
Agence d’Ecouflant
153 route d’Angers
49000 ECOUFLANT
Tél : 02.41.42.56.10
p.chevallier@geotechnique-sas.com
RAPPORT D’ETUDE
GEOTECHNIQUE
DE CONCEPTION
G2 PHASE PRO
Localisation
CHOLET (49) – La Meilleraie
Projet
Construction d’un palais des sports
Maître d’ouvrage
AGGLOMERATION DU CHOLETAIS
Rue Saint Bonaventure BP62111
49321 CHOLET CEDEX
REFERENCE : 2024.10.513-G2 PRO
Ind. Date Contenu Rédacteur Vérificateur Observations
71 pages N. BRUNET DE
A 24/06/2025 P. CHEVALLIER Version initiale
+ annexes SAIRIGNE
60 pages N. BRUNET DE Modification des DDC et ajout
B 23/01/2026 P. CHEVALLIER
+ annexes SAIRIGNE des matrices de rigidité
Référentiel document : v2.2 22/01/2024
CHOLET (49)
Construction du palais des sports
PLAN DU RAPPORT
PRESENTATION ................................................................................... 3
Définition de l’opération .......................................................................................... 3
Contrat – Mission géotechnique.............................................................................. 3
Cadre réglementaire................................................................................................. 4
Documents communiqués ....................................................................................... 4
Caractéristiques du projet ....................................................................................... 7
Caractéristiques générales du site........................................................................ 13
1.6.1. Localisation ................................................................................................................ 13
1.6.2. Caractéristiques de la zone d’étude ............................................................................ 14
1.6.3. Contextes géologique & hydrogéologique ................................................................... 15
1.6.4. Enquête historique sommaire ..................................................................................... 16
Risques naturels .................................................................................................... 19
1.7.1. Risque d’inondation .................................................................................................... 19
1.7.2. Risque de remontée de nappe .................................................................................... 19
1.7.3. Exposition au retrait-gonflement des argiles ................................................................ 20
1.7.4. Présence de cavités / risque karstique ........................................................................ 20
1.7.5. Mouvements de terrains ............................................................................................. 20
1.7.6. Amiante naturelle ....................................................................................................... 21
1.7.7. Risque sismique ......................................................................................................... 21
1.7.8. Arrêtés de catastrophes naturelles .............................................................................. 21
INVESTIGATIONS GEOTECHNIQUES – RAPPELS AVP ................. 22
Implantation et nivellement ................................................................................... 22
Investigations réalisées ......................................................................................... 22
2.2.1. Sondages de reconnaissance ..................................................................................... 22
2.2.2. Equipements piézométriques ...................................................................................... 23
2.2.3. Tests de perméabilité des sols .................................................................................... 23
2.2.4. Essais en laboratoire .................................................................................................. 24
SYNTHESE GEOTECHNIQUE – RAPPELS AVP .............................. 25
Coupe stratigraphique du terrain - caractéristiques mécaniques ....................... 25
Graphiques synoptiques........................................................................................ 27
3.2.1. Sondages destructifs - Modules pressiométriques EM ................................................. 27
3.2.2. Sondages destructifs – Pression limites pl* ................................................................. 28
3.2.3. Sondages destructifs .................................................................................................. 29
Résultats d’essais en laboratoire .......................................................................... 29
Exposition au retrait-gonflement des sols argileux.............................................. 30
Agressivité des sols et eaux sur le béton ............................................................. 31
Niveaux des eaux souterraines ............................................................................. 31
Perméabilité des sols............................................................................................. 32
APPLICATIONS GEOTECHNIQUES AU STADE PROJET ............... 33
Modèle géotechnique retenu ................................................................................. 33
Niveaux caractéristiques des eaux souterraines .................................................. 34
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Construction du palais des sports
Conditions sismiques ............................................................................................ 35
4.3.1. Données réglementaires ............................................................................................. 35
4.3.2. Influence du sol .......................................................................................................... 35
4.3.3. Catégorie de bâtiment ................................................................................................ 36
4.3.4. Exigences sur le bâti neuf ........................................................................................... 36
4.3.5. Risque de liquéfaction des sols ................................................................................... 37
La zone d’influence géotechnique (ZIG) ............................................................... 37
Adaptations du projet aux conditions géotechniques ......................................... 38
Principes généraux de terrassements .................................................................. 38
4.6.1. Préambule ................................................................................................................. 38
4.6.2. Recommandations générales ..................................................................................... 38
4.6.3. Travaux préparatoires ................................................................................................ 39
4.6.4. Travaux de démolition sur site occupé ........................................................................ 39
4.6.5. Aménagement des plateformes .................................................................................. 40
4.6.6. Conditions de réemploi des matériaux du site.............................................................. 41
4.6.7. Conditions d’utilisation de matériaux d’apport granulaires en couche de forme ............. 42
Conception des niveaux-bas ................................................................................. 42
Conception des voiries et parkings....................................................................... 42
4.8.1. Assise de la structure de voirie (P.S.T.) ....................................................................... 42
4.8.2. Couche de forme sous voirie ...................................................................................... 43
4.8.3. Critères de réception .................................................................................................. 43
Etude des fondations profondes (norme NF P94-262) ......................................... 43
4.9.1. Principe général ......................................................................................................... 44
4.9.2. Hypothèses de calcul ................................................................................................. 44
4.9.3. Principe de justification ............................................................................................... 45
4.9.4. Vérifications ............................................................................................................... 46
4.9.5. Justification vis-à-vis de la résistance structurale ......................................................... 56
4.9.6. Corrosion des aciers................................................................................................... 56
4.9.7. Dispositions constructives........................................................................................... 56
Protection des ouvrages contre l’eau ................................................................... 57
Recommandations générales vis-à-vis du risque sismique ................................ 58
ALEAS RESIDUELS ET RISQUES ASSOCIES ................................. 59
CONDITIONS GENERALES DE VALIDITE DU RAPPORT ............... 60
Extrait de la norme NF P94-500 de novembre 2013
Conditions de validité de l’étude
Implantation des sondages
Coupes de sondages
Essais de perméabilité
Essais en laboratoire
Notes de calculs
Le présent document devient la propriété du client uniquement après paiement intégral de la prestation correspondante.
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Construction du palais des sports
PRESENTATION
Définition de l’opération
Le Maitre d’Ouvrage, l’AGGLOMERATION DU CHOLETAIS envisage la construction d’un palais des sports
sur un terrain situé à CHOLET (49).
Les principaux intervenants du projet sont :
• Maître d’ouvrage : AGGLOMERATION DU CHOLETAIS
• Architecte : CHABANNE ARCHITECTE
• BET Structure : CHABANNE INGENIERIE
Contrat – Mission géotechnique
Notre offre d’étude géotechnique référencée PCa2024-10-513/1 ind B en date du 26/11/2024 a été acceptée
le 05/12/2024 (bon de commande n°24BBGP0114) par l’AGGLOMERATION DU CHOLETAIS.
Pour rappel, GEOTECHNIQUE SAS a déjà réalisé au droit du site concerné une mission géotechnique
d’avant-projet G2 AVP (rapport référence PCa2024-10-513/1 en date du 04/03/2025). Les sondages déjà
réalisés seront réutilisés dans le cadre du présent rapport.
Conformément à notre offre et selon la norme AFNOR NF P 94-500 de novembre 2013, la présente mission
consiste à :
• la reprise des investigations menées en phase G2AVP ;
• Synthétiser les hypothèses géotechniques à prendre en compte au stade du projet ;
• Établir les notes techniques donnant les choix constructifs pour les travaux suivants :
o Fondations du bâtiment,
o Assises des niveaux bas.
• Établir les notes de calcul de dimensionnement correspondantes ;
• Préciser les conditions de terrassements associées à la réalisation du projet ;
• Donner les dispositions à suivre vis-à-vis de la nappe et des avoisinants ;
• Donner un avis sur les valeurs seuils à retenir.
Il convient de rappeler que les aspects non exhaustifs suivants ne font pas partie de la mission :
• Les études environnementales éventuelles (diagnostic de pollution, voisinage, etc…) ;
• La reconnaissance des anomalies géotechniques en dehors de l’emprise des investigations.
Concernant les eaux souterraines, les informations hydrogéologiques intégrées à la présente mission sont
limitées aux résultats de l’enquête documentaire générale et au report des niveaux d’eaux mesurés en cours
d’investigations. Un suivi piézométrique est en cours sur une durée de 12 mois.
Si ces éléments peuvent être de nature à induire un éventuel impact sur le projet, une étude hydrogéologique
spécifique pourra être réalisée dans les phases ultérieures d’études en adéquation avec les objectifs et les
enjeux au regard du projet.
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Construction du palais des sports
Cadre réglementaire
Les textes normatifs et documents de référence appliqués dans le cadre de cette étude sont les suivants :
• Eurocode 7 – Calculs géotechniques
• Norme NF P94-262 – Calcul Géotechnique – Fondations profondes (juillet 2018)
• NF DTU 13.2 Fondations profondes
• Guide Technique SETRA-LCPC « réalisation des remblais et des couches de formes » Fascicules I
et II dit GTR 92
• Guide des Terrassements, des remblais et des couches de forme – fascicules n°1 et 2 – dit GTR
2023, publié par le CEREMA en mai 2023
• Normes AFNOR en vigueur concernant les travaux de sondages et essais in-situ ou de laboratoire
Documents communiqués
Les documents suivants nous ont été communiqués :
Document Fourni par Référence Date Phase
Cahier des
10/2024
charges
Document
de détection -
AGGLOMERATION
des réseaux AVP
DU CHOLETAIS
Etudes 12/2021
précédentes 12/2023
Plan de
17/10/2024
masse APS
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Document Fourni par Référence Date Phase
Documents
-
divers
Lots
Mars et
architectu- AGGLOMERATION
Avril 25 PRO
raux DU CHOLETAIS
Lot VRD et Mars et
Paysage Avril 25
Mars et
Lot structure
Avril 25
CHABANNE 17/06/
DDC
ARCHI INGE 2025
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DDC et CHABANNE
22/12/25
pla,s ARCHI INGE
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Caractéristiques du projet
Les caractéristiques principales du projet dont nous disposons sont les suivantes :
• Construction de type R+3 sans niveau de sous-sol,
• Superstructure béton et charpente bois,
• Emprise au sol de #7015 m² environ,
• Niveau bas calé à la cote altimétrique de +71.60 NGF.
Des démolitions (ouvrages annexes du parc des expositions) sont prévues dans l’emprise du projet.
Les ouvrages annexes du projet sont constitués par des voiries et parkings destinés à recevoir un trafic VL.
Les aménagements extérieurs concernent une emprise de # 21590 m².
Le projet nécessitera le dévoiement de réseaux enterrés présents au droit du site.
Au voisinage du projet, nous avons identifié les ouvrages suivants :
• Des bâtiments existants (Parc des expositions) et la salle de la Meilleraie existante,
• Des nombreux réseaux enterrés,
• La rivière La Moine.
Compte tenu de la topographie du site et des caractéristiques du projet, les terrassements induits seront
faibles et se limiteront essentiellement à l’aménagement des plateformes de chantier et de support
d’ouvrages au sol (parkings, voiries).
Ci-après, un extrait du plan masse du projet, un plan du Rdc et quelques coupes représentatives du projet
(extraits des plans APD) :
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Vue 3D
Le plan des appuis et le plan des fondations ainsi que les descentes de charges combinées en tonnes ont
été établies par CHABANNE INGERNIERIE. Les résultats des combinaisons sont présentés en annexe.
Plan de fondations et plan des appuis :
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Dans la suite du rapport, le projet a été découpé en 6 blocs :
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Repérage des appuis par bloc :
Blocs 1 2
Blocs 3 4
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Bloc 5
Bloc 6
Le niveau bas est prévu en plancher porté par les pieux.
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Caractéristiques générales du site
1.6.1. Localisation
Le terrain concerné par la présente étude se situe rue Marcel Prat au niveau du Parc des Expositions de la
Meilleraie sur la ville de CHOLET (49) et correspond à la parcelle cadastrale BZ n°0457.
Ci-après, un plan de localisation de l’opération :
Source : www.géoportail.gouv.fr
Ci-après, un extrait d’image aérienne avec localisation du projet :
Source : www.géoportail.gouv.fr
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1.6.2. Caractéristiques de la zone d’étude
Les éléments principaux à retenir concernant la configuration du site sont les suivants :
• Le terrain est occupé par le parking de l’actuel Parc des Expositions de La Meilleraie. Il existe
quelques arbres dans l’emprise du site.
• L’altimétrie de la parcelle au droit des sondages varie de +70.7 NGF (PM223) à +72.4 NGF (PM230)
avec un dénivelé de 1.7 m environ du Sud-Est vers le Nord-Ouest,
• La parcelle est délimitée par :
o La rue Marcel Prat au Sud,
o Un parking à l’Ouest,
o La rivière La Moine au Nord-Ouest,
o Le parc des expositions au Nord,
o Des parkings et des habitations à l’Est.
Ci-après, des extraits de profils altimétriques au droit du site, extraits du site www.géoportail.gouv.fr :
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Vues du site au moment des sondages en Février 2025 :
1.6.3. Contextes géologique & hydrogéologique
D’après les données de la carte géologique au 1/50000 du secteur (cf. extrait inséré ci-après), la succession
lithologique attendue est la suivante :
• Des remblais d’aménagement,
• Les alluvions de nature sablo-graveleuse (FZ),
• Le substratum rocheux représenté par les gneiss (M1-2), généralement altérés en tête (frange
supérieure de nature sableuse).
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Construction du palais des sports
Extrait de la carte géologique au 1/50000 (source www.infoterre.brgm.fr) :
Concernant le contexte hydrogéologique, une enquête préliminaire a été réalisée sur les sites institutionnels.
D’après notre expérience locale et la carte géologique, les formations alluvionnaires sont réputées être le
siège d’un aquifère, pouvant être mis en relation avec les crues de la Moine.
1.6.4. Enquête historique sommaire
En raison de l’occupation antérieure et actuelle du site, une enquête bibliographique historique sommaire a
été effectuée sur la base de données disponibles (archives des images aériennes, recherche sur le net,…).
Selon la carte de l’état-major, on note que le lit de la Moine aurait pu se trouver légèrement plus au Sud
qu’actuellement. Compte tenu de la faible précision des cartes, cette donnée reste peu fiable.
source : www.remonterletemps.fr
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Le site est resté à l’état de champ jusqu’à la vue de 1979. A partir de la vue de 1983, les travaux de
construction du parking apparaissent. Sur la vue de 1984, le bâtiment principal (parc des exposition) est
construit puis à partir de 1989, la salle de sports apparait. A partir de 2007 on observe l’apparition des
bâtiments sur le parking et quelques aménagements paysagers. Par la suite, le site n’évolue plus.
1944 1949
1969 1979
1983 1984
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1989 1995
1997 2007
2012
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Construction du palais des sports
Risques naturels
Les risques naturels relevés au droit du site, qui peuvent avoir une incidence sur l’interaction sol-structure,
sont synthétisés ci-après (données Infoterre).
A noter que les risques naturels sans lien direct avec la stabilité des ouvrages (présence d’amiante, présence
de radon, présence de pollutions de sol, etc…) ne sont pas l’objet de l’étude géotechnique et ne sont donc
pas répertoriés.
1.7.1. Risque d’inondation
D’après les indications recueillies sur www.georisque.gouv.fr, la parcelle est située en dehors de la zone à
risque du PPR.
Il est de la responsabilité du Maitre d’Ouvrage de se renseigner sur le risque réel d’inondation auprès des
services d’urbanisme (P.L.U. notamment). Des dispositions de protection des ouvrages peuvent être
prescrites et devront être dimensionnées par un bureau d’étude hydraulique.
1.7.2. Risque de remontée de nappe
D’après les données issues du BRGM, le site est classé dans une zone à risque élevée de remontée de
nappe dans les sédiments.
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Construction du palais des sports
Extrait de la carte de « Remontées de nappe » du BRGM (source : www.sigespal.brgm.fr) :
1.7.3. Exposition au retrait-gonflement des argiles
D’après les indications du BRGM, le projet se trouve dans une zone d’exposition moyenne au retrait-
gonflement des argiles.
Extrait de la carte d’aléa retrait / gonflement des argiles (source : www.infoterre.brgm.fr) :
1.7.4. Présence de cavités / risque karstique
Aucune cavité référencée n’est signalée dans la zone du projet.
1.7.5. Mouvements de terrains
Aucun mouvement de terrain n’est signalé sur le site INFOTERRE dans l’emprise de la parcelle.
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Construction du palais des sports
1.7.6. Amiante naturelle
Selon les cartes d’INFOTERRE, la commune fait l’objet d’une cartographie au 1/50 000 du risque d’amiante
environnemental et le terrain est classé à titre indicatif en zone de susceptibilité nulle à très faible.
Le décret relatif aux modalités d’application de la norme sur l’amiante environnemental n’est pas encore
publié mais la Maitrise d’Ouvrage peut solliciter un BE spécialisé pour effectuer un diagnostic amiante
conformément à la norme NF P94-001.
1.7.7. Risque sismique
Selon la nouvelle réglementation parasismique applicable depuis le 1 er mai 2011, le projet se trouve sur une
commune classée en zone de sismicité 3.
Selon la catégorie des bâtiments pour cette zone d’aléa le décret n°2010-1255 peut imposer des exigences
parasismiques.
1.7.8. Arrêtés de catastrophes naturelles
A titre informatif, ci-dessous, la liste des arrêtés de catastrophes naturelles survenues sur la commune :
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Construction du palais des sports
INVESTIGATIONS GEOTECHNIQUES – RAPPELS AVP
Implantation et nivellement
L’implantation des sondages et essais in situ figure sur le plan d’implantation joint en annexe 3. Elle a été
définie en fonction de la configuration du projet, des emprises disponibles sur le site et de la localisation des
réseaux enterrés. A noter que l’ensemble des réseaux ne figure pas sur plans transmis et qu’un autre réseau
a été signalé sur le site par les exploitants.
Les têtes de sondages ont été nivelées en prenant comme référence plusieurs tampons dont un placé à la
cote +71.67 NGF selon les plans transmis. Son emplacement est indiqué sur le plan d’implantation des
sondages.
Remarque : Il conviendra de vérifier que les cotes correspondent au référentiel N.G.F.
Investigations réalisées
2.2.1. Sondages de reconnaissance
Les investigations suivantes ont été réalisées dans le cadre de la mission G2 AVP :
Prof. / TN Nb
Type de sondage Référence Cote NGF
(m) d’essais
SP201 +71.3 21.0 12
Sondages pressiométriques SP202 +71.1 21.5 10
Norme NF P 94-110 SP203 +71.4 21.5 13
Méthode de forage : tarière hélicoïdale continue SP204 +71.5 21.5 12*
Ø 63 mm et/ou destructif enregistré SP205 +71.7 21.5 12
SP210 +71.6 20.0 2
Sondages destructifs SD206 +71.1 21.0
Enregistrement des paramètres de forage en SD207 +71.2 20.0 -
continu SD209 +71.6 19.65
S208 +71.5 8.5
Sondages semi-destructifs TA1 +71.7 4.0
Méthode de forage : tarière hélicoïdale continue TA2 +71.7 4.0 -
Ø 63 mm ou Ø 100 mm TA3 +71.8 4.0
TA4 +71.6 4.0
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Construction du palais des sports
P211 +71.1 2.0
P212 +71.1 1.6
P213 +71.1 2.0
P214 +71.3 2.0
P215 +71.2 2.0
P216 +71.6 2.0
P217 +71.4 2.0
P218 +71.3 2.0
P219 +71.4 2.1
P220 +71.7 2.0
Sondages géologiques à la pelle mécanique -
P221 +71.6 2.0
P222 +71.6 2.0
P223 +70.7 1.0
P224 +71.5 1.1
P225 +71.1 1.5
P226 +70.4 1.0
P227 +70.8 2.1
P228 +70.3 2.0
P229 +71.5 2.2
P230 +72.4 2.0
*dont un essai est resté in-interprétable
Les coupes lithologiques associées aux sondages destructifs sont estimées à partir des cuttings de forages,
des paramètres de forage et des indications données par l’équipe de sondage.
Les résultats détaillés des sondages et essais sont insérés en annexe 4.
2.2.2. Equipements piézométriques
Prof. / TN
Équipement piézométrique Référence Sondage Cote NGF
(m)
PZ208 S208 8.5 +71.5
Piézomètre définitif fermé avec bouche à clé
PZ210 SP210 8.2 +71.6
Le détail des équipements est indiqué sur les coupes en annexe.
2.2.3. Tests de perméabilité des sols
Prof. / TN
Type d’essai de perméabilité in situ Référence
(m)
P223 1.0
P224 1.1
P225 1.5
P226 1.0
Essai Matsuo
P227 2.1
P228 2.0
P229 2.2
P230 2.0
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Construction du palais des sports
2.2.4. Essais en laboratoire
Les essais en laboratoire décrits dans le tableau ci-dessous ont été effectués :
Type d’essai Quantité
Teneur en eau naturelle - NF EN ISO 17892-1 12
Analyse granulométrique par tamisage - NF EN ISO17892-4 3
Valeur au bleu du sol (VBS) - NF P94-068 3
Classification des sols (GTR 92) - NF P11-300
3
Classification des sols (GTR 2023)
Indice Portant Immédiat (IPI) - NF P94-078 2
* Échantillons broyés prélevés dans les sondages à la tarière ou au tractopelle
Les analyses chimiques suivantes ont été réalisées par un laboratoire d’analyses spécialisé :
Critère Quantité
Agressivité des sols vis-à-vis du béton
1
Norme NF EN 206
Agressivité des eaux vis-à-vis du béton
1
Norme NF EN 206
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Construction du palais des sports
SYNTHESE GEOTECHNIQUE – RAPPELS AVP
La description lithologique des terrains a été établie à partir des résultats des investigations effectuées et par
corrélation entre les éléments suivants :
• les paramètres de forage :
o la vitesse d’avancement instantanée généralement fonction de la résistance mécanique des
sols traversés (élevée dans les horizons « mous » à lâches et faibles dans les formations
compactes),
o la pression d’injection des fluides de forage, généralement élevée dans les terrains peu
perméables (argiles, limons et roches saines),
o la pression sur l’outil de forage ainsi que le couple de rotation moteur, peu variables mais
dépendant toutefois du matériau traversé (plus élevé généralement dans les formations
graveleuses ou granuleuses et abrasives).
• les échantillons remaniés prélevés à la tarière hélicoïdale avec une précision verticale de +/- 20 cm ;
• les cuttings de forage ;
• la visualisation des sols dans les sondages à la pelle (généralement limitée à # 2.1 m de profondeur
maximum ou au refus pour des raisons de capacité d’outils et de sécurité) ;
• les valeurs pressiométriques qui permettent de définir la compacité des sols ;
• les essais en laboratoire, notamment la valeur au bleu qui permettent d’appréhender le degré
d’argilosité des sols ;
• les analyses granulométriques des sols.
Nota : la profondeur des formations est donnée par rapport au terrain tel qu’il était au moment des
investigations.
Coupe stratigraphique du terrain - caractéristiques mécaniques
➢ Les sols de couverture 01
Cette formation correspond aux remblais d’aménagement du site.
• Aspect visuel : selon les secteurs ce faciès est composé de terre végétale ou d’une couche d’enrobé
puis une structure de chaussée. Sous cette couche, on peut observer la présence de remblais
limoneux, argileux et sableux avec cailloutis et blocs. Quelques débris divers (brique, plâtre, béton,
PVC, enrobé, carrelage,….) ont été observés au droit des sondages à la pelle mécanique. Au droit
des sondages P214, P216 et P219, des odeurs de matériaux en décomposition ou ponctuellement
d’hydrocarbure (P214) ont été relevées.
• Epaisseur : de 0.6 à 2.1 m. La base de ce faciès n’a pas été atteinte au droit des sondages P211,
P212, P216 à P220, P223, P225 à P227 arrêtés entre 1.0 et 2.1 m
• Cote de base : de 69.0 à +71.5 NGF
• Essais en laboratoire :
o Teneur en eau naturelle : 2.7 ≤ wnat ≤ 20.3%
o Valeur de bleu Vbs : VBS = 1.1 -> Sensibilité faible au retrait et gonflement,
o % de fines (d 83 m) : 26.8 %,
o Classe GTR : B5. La classe GTR sera variable en fonction de la proportion d’argile et de sable.
• Caractéristiques mécaniques :
o Pression limite : 0.7 ≤ pl* ≤ 4.0 MPa,
o Module pressiométrique (EM) : 13 ≤ EM ≤ 44 MPa,
2024-10-513/1-G2PRO ind B – Etude géotechnique de conception PAGE 25
CHOLET (49)
Construction du palais des sports
o Les vitesses d’avancement sont hétérogènes entre # 50 et 250 m/h.
Des variations de nature et d’épaisseur des remblais (R) sont à attendre dans l’emprise du projet. Le site
n’étant pas complètement vierge (présence de réseaux enterrés, démolitions,…), nous attirons l’attention des
différents intervenants sur les points suivants :
• un potentiel remaniement partiel ou général du terrain en surface lors des différents aménagements
successifs,
• la mise en œuvre antérieure de remblais autochtones et/ou d’apports sur des épaisseurs différentes,
• la nécessité de comparer le plan topographique originel du site à l’actuel afin d’apprécier les
épaisseurs de terrain remanié.
➢ Les alluvions 02
Cette formation correspond aux Alluvions de la Moine.
• Aspect visuel : argiles, argiles sableuses, sables à sables graveleux de couleur marron/ocre à gris.
La proportion d’argiles, de sable et de grave est très variable, tant en plan qu’en profondeur. La
distinction avec les remblais est très difficile et la transition entre les 2 faciès est probablement
progressive.
• Profondeur de base : de 1.7 à 5.5 m. La base de ce faciès n’a pas été atteinte dans les sondages à
la pelle mécanique.
• Niveau de la base : de +65.8 à +70.0 NGF,
• Essais en laboratoire :
o Teneur en eau naturelle : 6.3 ≤ wnat ≤ 31.4 %
o Valeur de bleu Vbs : VBS = 0.4 à 0.9 -> Sensibilité faible au retrait et gonflement,
o % de fines (d 83 m) : 27.7 à 47.1%
o Classe GTR : A1 à B5. La classe GTR sera variable en fonction de la proportion d’argile et de
sable,
• Caractéristiques mécaniques : les caractéristiques mécaniques ont permis de diviser le faciès en 2
sous-classes mécaniques :
✓ Les alluvions lâches 02a :
o Pression limite : 0.4 ≤ pl* ≤ 0.6 MPa,
o Module pressiométrique (EM) : 6 ≤ EM ≤ 9 MPa,
✓ Les alluvions moyennement denses 02b :
o Pression limite : 1.1 ≤ pl* ≤ 1.6 MPa,
o Module pressiométrique (EM) : 9 ≤ EM ≤ 19 MPa,
Les vitesses d’avancement sont hétérogènes mais globalement élevées entre # 100 et 500 m/h.
➢ Les gneiss 03
Cette formation correspond aux gneiss.
• Aspect visuel : sables à sables argileux marron à gris en cuttings de forage. La transition avec les
alluvions est probablement progressive et la distinction entre les alluvions et les gneiss altérés est
difficile à établir.
• Profondeur : la base de ce faciès n’a pas été atteinte au droit des sondages.
• Essais en laboratoire :
o Teneur en eau naturelle : 21.4 ≤ wnat ≤ 24.4 %
• Caractéristiques mécaniques : les caractéristiques mécaniques ont permis de diviser le faciès en 2
sous-classes mécaniques :
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CHOLET (49)
Construction du palais des sports
✓ Les gneiss altérés 03a :
o Pression limite : 1.9 ≤ pl* ≤ 3.0 MPa,
o Module pressiométrique (EM) : 13 ≤ EM ≤ 28 MPa,
✓ Les gneiss fragmentés 03b :
o Pression limite : 4.4 ≤ pl* ≤ 4.5 MPa à pl* >5.0 MPa,
o Module pressiométrique (EM) : 62 ≤ EM ≤ 574 MPa.
Remarque : on notera que les vitesses d’avancement au sein des gneiss fragmentés sont faibles (< 50 m/h)
Graphiques synoptiques
Ci-après, les graphiques présentant les résultats des sondages effectués sur site :
3.2.1. Sondages destructifs - Modules pressiométriques EM
Graphique synoptique
Vitesse d'avancement (m/s) - Module pressiomètrique EM (MPa)
80
79
78
+0,0 = +71,60 NGF
77
76
75
74 SP205 (+ 71,70)
SP201 (+ 71,30) SP203 (+ 71,40) SP204 (+ 71,50) SP210 (+ 71,60)
73 SP202 (+ 71,10)
0 250 500 0 250 500 0 250 500 0 250 500
72 0 250 500 0 250 500
0 0 0
0 0 01
71 0 01
01 1
01 1 1 1
70 01 1 15 01 1 44 19 02a 19
13 2 2 2
2 2
2 02a 02
69 6 12 1 03a 3
02b 3 3 3
3 3 6 26
68 02a 9 03a 24 4
02a 4 9 4 4 03a 4
67 4
28 5 5 5 70 5
66 5 9 5 62 90
6 6 6
6 03a 6
6 165
65 574 7
13 7 140 7 184 7
7 7
64
Cote altimétrique
8 8 495 8 173
8 233 8
63 8 263 226 194
9 9 9
9 9 258
62 9
367 229 10 10 10 318
10 10
10 197
61 148 11 198
11 11 11
60 11 155 11 158 156
12 241 12 12
12 305 12 446
59 12 03b 03b
353 03b 03b 13 13 13
03b 13 13
13 203
58 208 219 14 329
14 14 14
14 14 153
57 03b 361 15
15 15 315 15
56 15 251 15 316
16 414 16 16 16
55 16 465 16 179 281 17 317 17
17 17 334 17
54 17 164
18 18 18 456 18
53 18 18 327 19 19
19 19 19
52 19
20 20 20 20
51 20 20
21 21 21 (m)
50 21 21
22 22 22
49 (m) 22 (m) (m)
(m) (m)
48
47
46
45
44
43
42
41
40
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3.2.2. Sondages destructifs – Pression limites pl*
Graphique synoptique
Vitesse d'avancement (m/s) - Pression limite (MPa)
80
79
78
77
76
+0,0 = +71,60,0 NGF
75
74 SP205 (+ 71,70)
SP201 (+ 71,30) SP203 (+ 71,40) SP204 (+ 71,50) SP210 (+ 71,60)
73 SP202 (+ 71,10)
0 250 500 0 250 500 0 250 500 0 250 500
72 0 250 500 0 250 500
0 0 0
0 0 01
71 0 01
01 1
01 1 1 1
70 01 1 1,1 01 1 4,0 1,5 02a 1,6
0,7 2 2 2
2 2
2 02a 02
69 0,6 1,1 0,1 03a 3
02b 3 3 3
3 3 0,4 2,6
68 02a 1,2 03a 2,2 4
02a 4 0,6 4 4 03a 4
67 4
3,0 5 5 5 >5 5
66 5 0,6 5 4,5 4,5
6 6 6
6 03a 6
6 >5
65 4,4 7
1,9 7 >5 7 >5 7
7 7
64
Cote altimétrique
8 8 8 >5 8 >5,0
63 8 >5 8 >5 >5
>5 9 9
9 9 9
62 9 >5
>5 >5 10 10 10 >5,0
10 10
10 >5
61 >5 11 >5
11 11 11
60 11 >5 11 >5 >5
12 >5 12 12
12 >5 12 >5
59 12 03b 03b
>5 03b 03b 13 13 13
03b 13 13
13 >5
58 >5 >5 14 >5
14 14 14
14 14 >5
57 03b >5 15
15 15 >5 15
56 15 >5 15 >5
16 >5 16 16 16
55 16 >5 16 >5 >5 17 >5 17
17 17 >5 17
54 17 >5
18 18 18 >5 18
53 18 18 >5 19 19
19 19 19
52 19
20 20 20 20
51 20 20
21 21 21 (m)
50 21 21
22 22 22
49 (m) 22 (m) (m)
(m) (m)
48
47
46
45
44
43
42
41
40
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3.2.3. Sondages destructifs
Graphique synoptique
Vitesse d'avancement (m/s)
80
79
78
77
76
+0,0 = +71,60,0 NGF
75
74
73 S208 (+ 71,50) SD209 (+ 71,60)
SD206 (+ 71,10) SD207 (+ 71,20) 0 250 500
72 0 250 500 0 250 500
0 0
71 0 0
01 1 1
70 1 1
2 2
69 2 2
3 3
68 3 3 02
4 4
67 4 4
5 5
66 5 5
6 6
65 6 6
03 7
7
64 7 7
Cote altimétrique
8 8
63 8 8
9 9
62 9 9
(m) 10
61 10 10
11
60 11 11
12
59 12 12
13
58 13 13
14
57 14 14
15
56 15 15
16
55 16 16
17
54 17 17
18
53 18 18
19
52 19 19
20
51 20 20 (m)
50 21 (m)
49 (m)
48
47
46
45
44
43
42
41
40
Résultats d’essais en laboratoire
Le tableau suivant présente les résultats des essais en laboratoire :
Sondage P221 P221 TA3
Identifiant du sol 01 02 02
Nature de sol Remblais Alluvions Alluvions
Profondeur de l’échantillon
0.25-1.5 1.5-2.0 1.0-2.1
soumis aux essais (m/TN)
Teneur en eau naturelle Wnat (%) 18.1 14.4 6.3
Dmax (mm) 20 20 20
Passant 80 µm (%) 26.8 47.1 27.7
Valeur au bleu du sol VBS (%) 1.1 0.9 0.4
Poinçonnement IPI 5 1 -
Classe GTR + état hydrique B5th A1th B5
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Construction du palais des sports
Graphiques synoptiques des teneurs en eau :
Faciès des sols : Sols de couverture 01 - Alluvions 02
75,0
74,0
73,0
72,0 01
02
02
Cote altimétrique
71,0 01 01
02 01
70,0
03
69,0
02
03
68,0
67,0
66,0 03
65,0
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30
Teneur en eau naturelle wnat (%)
P221 TA3 SP201
Exposition au retrait-gonflement des sols argileux
Les résultats des essais en laboratoire détaillées précédemment permettent d’évaluer le risque de retrait-
gonflement des argiles en période sèche en se basant sur le référentiel établi par le LCPC en 2000 dans son
bulletin de liaison 229 (bl229) et sur notre retour d’expérience alliant la nouvelle cartographie du BRGM d’août
2019 et les diagnostics géotechniques effectués ces dernières années :
Passant à 80 µm Valeur au bleu Exposition au retrait
(%) VBS du sol
> 80 >4 Forte
> 40 1.5 à 4 Moyenne
< 40 < 1.5 Faible
Le tableau ci-dessous rappelle les caractéristiques obtenues :
Passant à 80 µm Valeur au bleu Exposition au retrait
Sol
(%) VBS du sol
01 26.8 1.1 FAIBLE
02 27.7 à 47.1 0.4 à 0.9 FAIBLE
Il résulte que les sols en place sont faiblement phénomène de retrait-gonflement.
2024-10-513/1-G2PRO ind B – Etude géotechnique de conception PAGE 30
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Construction du palais des sports
Agressivité des sols et eaux sur le béton
Les analyses chimiques effectuées sur les sols et l’eau de la nappe donnent les résultats suivants :
Seuils Valeurs
« XA0 » XA1 XA2 XA3 échantillons
Critères sur eau SP204
pH > 6.5 5.5 à 6.5 4.5 à < 5.5 4.0 à < 4.5 6.8
SO42- (mg/L) < 200 200 à 600 > 600 à 3000 > 3000 à 6000 7.0
NH4+ (mg/L) < 15 15 à 30 31 à 60 61 à 100 15
2+
Mg (mg/L) < 300 300 à 1000 > 1000 à 3000 > 3000 42
CO2 agr. (mg/L) < 15 15 à 40 > 40 à 100 > 100 22
Critères sur sols SP204
Acidité (ml/kg) ≤ 200 > 200 - - 62
SO42- (mg/kg) < 2000 2000 à 3000 > 3 000 à 12000 > 12000 à 24000 <450
Il résulte que les eaux présentent un caractère agressif vis-à-vis du béton. La classe correspondante
à retenir est XA1.
Cette classification est à compléter par rapport à d’autres critères qui ne relèvent pas de la géotechnique.
Niveaux des eaux souterraines
À noter qu’une majorité des sondages a été réalisée avec injection d’eau. Par conséquent, les niveaux d’eau
naturels peuvent être perturbés.
Au droit des sondages réalisés à la tarière, des niveaux d’eau non stabilités ont été relevés entre 0.8 m (TA4)
à 2.1 m (S210).
Dans les sondages à la pelle, de légères venues d’eau dans les empierrements ont été notés dans les
sondages P213, P217 et P227.
Des venues d’eau ont été observées dans les sondages à la pelle suivants : 0.8 m (P211), 1.0 m (P214), 0.7
m (P218), 2.0 m (P221), 1.4 m (P222), 1.2 m (P228) et 1.1 m (P230).
Il s’agit des eaux souterraines vraisemblablement en rapport avec la Moine. A noter que les investigations
ont été effectuées consécutivement à une période météorologique pluvieuse.
Nous rappelons également que le régime hydrogéologique est variable dans le temps, en fonction notamment
des caractéristiques des formations géologiques en place et de la pluviométrie régionale et en lien avec la
Moine.
Le délai de réponse des eaux souterraines (nappe massique ou circulations isolées), au droit d’un forage ou
d’une excavation de surface limitée est variable en fonction de la perméabilité du sol. Dans les sols fins, ce
délai peut atteindre plusieurs jours, notamment dans le cas des sols fortement argileux.
Des circulations d’eau peuvent également se produire au sein des remblais en zone urbanisée.
2024-10-513/1-G2PRO ind B – Etude géotechnique de conception PAGE 31
CHOLET (49)
Construction du palais des sports
De même, en milieu urbain, la présence de venues d’eau ponctuelles peut être associée à des fuites de
réseaux enterrés ou à des circulations induites par les tranchées de réseaux.
Nota : ces relevés restent ponctuels. Il est prévu la pose de sondes de suivi de nappe pendant 1 an. Toutefois
aucune étude hydrogéologique n’est prévue à ce stade des études.
Perméabilité des sols
Il est rappelé que les essais de perméabilité sont réalisés sur des surfaces très limitées et en nombre limité.
Les essais d’eau réalisés ont pour objet d’évaluer la perméabilité des sols. Le tableau ci-après présente les
résultats obtenus :
Profondeur Coefficient de perméabilité
Sondage Nature du sol - formation Type d’essai
(m) K (m/s) K (mm/h)
P223 Sols de couverture 01 1.0 1.1x10-3 >500
P224 Alluvions 02 1.1 Remontée d’eau
0.3 puis remontée
P225 Sols de couverture 01 1.5 7.1x10-8
d’eau
0.2 puis remontée
P226 Sols de couverture 01 1.0 6.1x10-8
d’eau
MATSUO
4.2 puis remontée
P227 Sols de couverture 01 2.1 1.2x10-6
d’eau
P228 Alluvions 02 2.0 Remontée d’eau
1.6 puis remontée
P229 Alluvions 02 2.2 4.3x10-7
d’eau
P230 Alluvions 02 2.0 2.0x10-6 7.1
Les PV des essais sont présentés en annexe.
Ci-dessous, une indication du degré de perméabilité en fonction de la perméabilité mesurée :
Ordre de grandeur de la perméabilité k Degré de perméabilité correspondant
10-1 à 10-3 m/s Elevée
10-3 à 10-5 m/s Modérée
10-5 à 10-7 m/s Faible
10-7 à 10-9 m/s Très faible
10-9 à 10-12 m/s Quasi-nulle
.
2024-10-513/1-G2PRO ind B – Etude géotechnique de conception PAGE 32
CHOLET (49)
Construction du palais des sports
APPLICATIONS GEOTECHNIQUES AU STADE PROJET
Modèle géotechnique retenu
Le modèle géotechnique a pour but de fixer la coupe de sols et les propriétés mécaniques caractéristiques
que nous avons retenues pour chaque faciès, en vue de réaliser les calculs de prédimensionnement des
ouvrages géotechniques.
Les paramètres indiqués dans le modèle sont les plus représentatifs au regard des résultats des essais, des
hétérogénéités observées dans chaque sol, du nombre d’essais et des résultats des études réalisées sur le
site. Compte tenu de la variation du toit de la couche d’ancrage, il a été retenu 2 modèles géotechniques.
Les caractéristiques retenues sont données dans le tableau ci-après :
MODELE 1 : Zone Nord (blocs 1 2, 5, 6 et JD)
Base de la couche Valeurs pressiométriques
Id. Nature du sol
Profondeur Cote alti.
pl* (MPa) EM (MPa) α
(m/PF) (m NGF)
01 Sols de couverture 2.4 +69.0 1.0 15 0.67
02ab Alluvions 4.7 +66.7 0.6 6 0.67
03a Gneiss altérés 6.4 +65.0 2.4 20 0.67
03b Gneiss fragmentés >10 <+65.0 5.0 200 0.50
pl : pression limite nette / EM : Module pressiométrique / α : Coefficient rhéologique du sol
MODELE 2 : Zone Sud (blocs 3 4)
Base de la couche Valeurs pressiométriques
Id. Nature du sol
Profondeur Cote alti.
pl* (MPa) EM (MPa) α
(m/PF) (m NGF)
01 Sols de couverture 1.4 +70.0 1.0 15 0.67
02ab Alluvions 2.8 +68.6 0.6 6 0.67
03a Gneiss altérés 4.7 +66.7 2.4 20 0.67
03b Gneiss fragmentés >10 <+66.7 5.0 200 0.50
pl : pression limite nette / EM : Module pressiométrique / α : Coefficient rhéologique du sol
+0.0 = +71.6 NGF – PF = +71.4 NGF
Note importante : la profondeur et la cote altimétrique des différentes limites de couches étant variables, elles
seront considérées au cas par cas en fonction du type de structure considéré et du modèle de calcul le plus
pertinent (type « modèle de terrain » ou sondage spécifique).
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Construction du palais des sports
Plan de repérage des zones :
ZONE 1 NORD
ZONE 2 SUD
Remarque : ce zonage est indicatif, des variations du toit des gneiss peuvent se produire entre les sondages.
Niveaux caractéristiques des eaux souterraines
Le contexte hydrogéologique du site est caractérisé par la présence d’une nappe probablement en lien avec
la Moine et des circulations d’eau dans les sols de couverture 01. En absence de données historiques
suffisantes la concernant, les niveaux piézométriques caractéristiques nécessaires à la conception du projet,
notamment le niveau des eaux exceptionnelles - EE, le niveau des eaux hautes – EH, le niveau des eaux
fréquents - EF, ne sont pas connus. La détermination de ces niveaux doit être effectuée dans le cadre d’une
étude hydrogéologique spécifique indépendante des études géotechniques si nécessaire ; en fonction de la
configuration du projet et de son impact potentiel sur les travaux ou sur les structures définitives du projet.
Il a été installé des sondes automatisées permettant un relevé en continu des niveaux piézométriques
pendant 1 an. Compte tenu des 1ers relevés, avec des niveaux d’eau mesuré au plus haut à 1.7 m soit à la
cote +69.8 NGF, une étude de NPHE conduirait probablement à une cote EE au niveau du TN.
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CHOLET (49)
Construction du palais des sports
Conditions sismiques
4.3.1. Données réglementaires
Selon le décret n°2010-1255 et la norme NF EN 1998 (EUROCODE 8), le niveau d’aléa ainsi que
l’accélération du sol « au rocher » de référence sont indiqués dans le tableau ci-après pour le site objet de la
présente étude :
Zone de sismicité Niveau d’aléa agr (m/s²)
Zone 1 Très faible 0.4
Zone 2 Faible 0.7
Zone 3 Modéré 1.1
Zone 4 Moyen 1.6
Zone 5 Fort 3.0
4.3.2. Influence du sol
L’Eurocode 8 distingue 5 classes de sols pour lesquelles sont définis des coefficients de sol S permettant de
traduire l’amplification de la sollicitation sismique exercée par le sol. La classe de sol ainsi que le coefficient
S associé correspondant au contexte géologique mis en évidence au droit du projet sont précisés dans le
tableau suivant :
Coef. De sol S
Classe Description du profil
de sol stratigraphique
Zone 1 à 4 Zone 5
Rocher ou autre formation géologique de ce type comportant une couche
A 1.0 1.0
superficielle d’au plus 5 m de matériaux moins résistants
B Dépôts raides de sables, de graviers ou d’argiles sur-consolidées d’au
moins plusieurs dizaines de mètres d’épaisseur, caractérisés par une 1.35 1.2
augmentation progressive des propriétés mécaniques avec la profondeur
Dépôts profonds de sables de densité moyenne, de graviers ou d’argiles
C moyennement raides, ayant des épaisseurs de quelques dizaines à 1.5 1.15
plusieurs centaines de mètres
Dépôts de sol sans cohésion de densité faible à moyenne (avec ou sans
D couches cohérentes molles) ou comprenant une majorité de sols 1.6 1.35
cohérents mous à fermes
Profil de sol comprenant une couche superficielle* d’une épaisseur
E 1.8 1.4
comprise entre 5 et 20 m reposant sur un matériau plus raide
Dépôts composés, ou contenant, une couche d’au moins 10 m
S1 d’épaisseur d’argiles molles/vases avec un indice de plasticité élevé Étude spécifique
(Ip > 40) et une teneur en eau importante
Dépôts de sols liquéfiables d’argiles sensibles ou tout autre profil de sol
S2 Étude spécifique
non compris dans les classes précédentes
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* couche superficielle de classe B, C ou D
À noter qu’en l’absence d’investigations spécifiques (essais Cross-Hole, essais en laboratoire, essais CPTu,
essais SPT…) la classe de sol donnée est estimative.
4.3.3. Catégorie de bâtiment
Les bâtiments à risque normal sont classés en 4 catégories d’importance en fonction de l’activité hébergée
ou du nombre de personnes pouvant être accueillies dans les locaux.
A chaque catégorie d’importance est associé un coefficient d’importance ϒl qui vient moduler l’action
sismique de référence conformément à l’Eurocode 8.
Le tableau suivant précise le cas dans lequel le projet se trouverait d’après les informations qui nous ont été
transmises. Ce point devra être confirmé ou modifié par le Maître d’ouvrage.
Catégorie Coef.
Description
d’importance ϒl
■ Bâtiments dans lesquels il n’y a aucune activité humaine nécessitant un
I 0.8
séjour de longue durée.
■ Habitations individuelles.
■ Établissements recevant du public (ERP) de catégories 4 et 5.
■ Habitations collectives de hauteur inférieure à 28 m.
II ■ Bureaux ou établissements commerciaux non ERP, h ≤ 28 m, max. 300 1.0
personnes.
■ Bâtiments industriels pouvant accueillir au plus 300 personnes.
■ Parcs de stationnement ouverts au public.
III ■ ERP de catégories 1, 2 et 3.
■ Habitations collectives et bureaux, h > 28 m.
■ Bâtiment pouvant accueillir plus de 300 personnes.
1.2
■ Établissements sanitaires et sociaux.
■ Centres de production d’énergie.
■ Établissements scolaires.
■ Bâtiments indispensables à la sécurité civile, la défense nationale et le
maintien de l’ordre public.
■ Bâtiments assurant le maintien des communications, la production et le
IV stockage d’eau potable, la distribution publique de l’énergie. 1.4
■ Bâtiments assurant le contrôle de la sécurité aérienne.
■ Établissements de santé nécessaires à la gestion de crise
■ Centres météorologiques
4.3.4. Exigences sur le bâti neuf
Les exigences sur le bâti neuf dépendent de la catégorie d’importance du bâtiment et de la zone de sismicité.
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I II III IV
Zone 1
Eurocode 83 Eurocode 83
Zone 2
agr=0,7 m/s² agr=0,7 m/s²
Eurocode 83 Eurocode 83 Eurocode 83
Zone 3 PS-MI1
agr=1,1 m/s² agr=1,1 m/s² agr=1,1 m/s²
Eurocode 83 Eurocode 83 Eurocode 83
Zone 4 PS-MI1
agr=1,6 m/s² agr=1,6 m/s² agr=1,6 m/s²
Eurocode 83 Eurocode 83 Eurocode 83
Zone 5 CP-MI2
agr=3,0 m/s² agr=3,0 m/s² agr=3,0 m/s²
1
Application possible (en dispense de l’Eurocode 8) des PS-MI sous réserve du respect des conditions de la norme PS-MI
2
Application possible du guide CP-MI sous réserve du respect des conditions du guide
3
Application obligatoire des règles Eurocode 8
4.3.5. Risque de liquéfaction des sols
La liquéfaction des sols sous séisme est un mécanisme de rupture brutale qui advient dans les sols peu
consistants saturés, durant des mouvements oscillatoires sismiques forts. Le sol perd alors toute ou partie
de sa portance, causant l’enfoncement et/ou l’effondrement des constructions.
Le site étant classé en zone sismique supérieure à 2, le risque de liquéfaction des sols sous séisme doit être
vérifié d’après l’arrêté n°2010-1255 du 22/10/2010.
Au regard de l’ensemble des études géotechniques réalisées sur le site et de la granulométrie des alluvions
02 (sols argilo-sableux A1/B5) et des valeurs de pressions limites mesurées dans l’emprise du projet (pl* =
0.6 MPa), les sols seront considérés comme non suspects à la liquéfaction. Le risque est lié à la présence
de couches probablement lenticulaires. Le frottement latéral sur les pieux a été négligé pour limiter les
risques.
Une étude spécifique complémentaire de liquéfaction des sols pourra être menée dans le cadre d’une mission
de type G5 pour confirmer cette hypothèse. En l’absence d’étude et pour limiter les risques, la raideur
horizontale du sol pourra être dégradée selon les recommandations du CT 38 dans le cadre de la vérification
aux efforts horizontaux.
La zone d’influence géotechnique (ZIG)
Compte tenu de la topographie sensiblement plane du secteur du projet et des caractéristiques des ouvrages
à réaliser sans locaux enterrés, et de l’absence de mitoyens et avoisinants proches, l’impact du projet en
phase travaux et en phase d’exploitation est théoriquement limité au tènement du projet.
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Adaptations du projet aux conditions géotechniques
Ci-après, nous récapitulons les principales contraintes du projet au regard des conditions géotechniques du
terrain et du contexte local.
• La présence de remblais hétérogènes sur de fortes épaisseurs et qui peuvent se confondre avec les
alluvions 02 sous-jacents.
• La présence de vestiges de fondations et/ou d’ouvrages enterrés dans l’emprise de l’ouvrage à l’issue
des travaux de démolitions.
• La présence de réseaux à dévoyer.
• L’hétérogénéité lithologique et/ou mécanique des terrains dans l’emprise de l’ouvrage.
• La compressibilité des sols (alluvions 02) sur des épaisseurs variables et non négligeables.
• La forte compacité des gneiss fragmentés 03b.
• La publication de plusieurs arrêtés de catastrophe naturelle sur la commune.
• La présence de sols présentant ponctuellement des odeurs d’hydrocarbures (sols pollués ???).
• La sensibilité des terrains à l’eau et la présence d’eau dans les sondages,
• L’agressivité de l’eau vis-à-vis des bétons.
Compte tenu de ces éléments, les orientations techniques qu’il convient de retenir sont les suivantes :
• La réalisation d’un mode de fondations profondes,
• La réalisation d’un niveau-bas de type plancher porté sans obligation de vide sanitaire.
Ces adaptations techniques sont précisées dans la suite du rapport.
Nous précisons que toute modification du projet, ou du terrain, ultérieure à la présente étude, est de nature
à entraîner une nouvelle étude partielle ou complète, qui prendra en compte les modifications apportées et
la validité des adaptations constructives préconisées dans le présent rapport.
Principes généraux de terrassements
4.6.1. Préambule
Les mouvements de terres associés aux principes généraux de terrassement seront faibles et concernent
uniquement l’aménagement des plateformes (voirie, etc…) et dévoiement des réseaux.
4.6.2. Recommandations générales
• L’ensemble des terrassements devra être réalisé conformément au Guide Technique pour la
réalisation des Remblais et des couches de forme (GTR92 ou GTR 2023).
• La terre végétale ainsi que les matériaux impropres à l’assise des plateformes devront être
préalablement décapés.
• Les éventuels fossés de drainage existants qui seraient mis à jour devront impérativement être
conservés, busés ou dévoyés moyennant une étude hydraulique si nécessaire, afin de maintenir un
bon drainage des eaux du site et éventuellement du versant.
• L’entreprise devra, dans la mesure du possible, réaliser une pente d’évacuation des eaux au niveau
des fonds de forme, de manière à les canaliser vers un exutoire approprié.
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• La réalisation des déblais devra respecter les conditions d’exécution suivantes :
o Procéder au terrassement de la dernière couche de sol « en retro », sans faire évoluer les
engins sur la pleine masse définitive.
o Interrompre les travaux lorsque les conditions météorologiques sont trop défavorables.
• La surveillance de l’évolution des conditions météorologiques en incombe au terrassier qui devra
prévoir à l’avance les mesures et dispositions conservatoires visant à protéger la qualité et la
compacité de la plateforme dans le cas d’une dégradation pluvieuse (arrêt anticipé du chantier,
protection et fermeture du fond de fouille, conservation d’une garde protectrice de terrassement,
etc…).
• Par ailleurs, afin d’éviter des purges supplémentaires de matériaux détériorés par les eaux
météoriques notamment, il est préférable de conserver une garde de 20 cm d’épaisseur de sol au
niveau du fond de fouille général, qui sera enlevée au dernier moment, si celui-ci doit rester plusieurs
jours à l’air libre.
4.6.3. Travaux préparatoires
Décapage de surface
Avant tous travaux de terrassement en déblai, il conviendra de recenser la position de l’ensemble des
réseaux enterrés et de veiller à leur neutralisation, à leur pontage ou à leur dévoiement.
En cas de dévoiement de réseau, nous recommandons de prévoir un relevé par un géomètre de toutes les
infrastructures enterrées qui seront purgées et/ou dévoyées. Ce relevé permettra par ailleurs d’adapter le
calepinage des fondations projetées ou d’anticiper les difficultés de terrassements qui pourraient être
rencontrées.
Ensuite, il s’agira de procéder au décapage intégral de la végétation y compris l’abattage des arbres et
l’arrachage complet des souches puis de la terre végétale.
Travaux généraux de démolitions
Dans le cadre du projet, des démolitions sont prévues. Elles devront comprendre l’extraction complète des
soubassements et ouvrages enterrés avec comblement des cavités induites à l’aide de matériaux d’apport
correctement compactés.
Des précautions devront être prises afin de ne pas engendrer de mouvements de terrain ni de dommages
envers les ouvrages existants à conserver ni envers les avoisinants.
Note importante : l’étude des conditions de stabilité des travaux de démolition ne fait pas partie de notre
mission. Elle peut faire l’objet d’une étude spécifique (mission de type G5).
4.6.4. Travaux de démolition sur site occupé
Les opérations prévues au droit d’un site encore occupé à ce jour doivent faire l’objet d’une attention
particulière du fait de travaux de démolitions.
Ces travaux doivent impérativement faire l’objet d’un cahier des charges intégrant notamment la purge
complète des vestiges structurels (dallages, fondations, fosses…), la méthodologie de remblaiement et les
contrôles associés.
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Construction du palais des sports
Un DOE avec plan de récolement doit ensuite être délivré par le démolisseur, fournissant à minima les
informations suivantes :
• les structures purgées,
• les profondeurs de purge,
• les méthodologies mises en œuvre,
• les épaisseurs remblayées,
• les contrôles de remblaiement.
En l’absence de ces éléments, une reconnaissance spécifique du site (sur la base d’investigations adaptées
à l’identification des travaux de démolition / remise en état du site) devra être menée, indépendamment de
l’étude géotechnique prévue pour la conception du projet de construction.
4.6.5. Aménagement des plateformes
Nous rappelons que la mise à niveau des plateformes de chantier nécessitera de faibles mouvements de
déblais/remblais.
Drainage du terrain
Les sols impactés par les terrassements sont sensibles à l’eau et leur portance peut se dégrader rapidement.
Nous rappelons que les niveaux d’eaux souterraines ont été relevés lors de la réalisation des sondages. Le
suivi piézométrique permettra de définir l’amplitude des variations.
Pour éviter toute stagnation d’eau et faciliter l’écoulement des eaux vers les drains, les plateformes devront
être réglées en conservant des pentes latérales suffisantes (≥1.5%).
Réalisation des déblais
Les terrassements en déblai pourront être réalisés à l’aide d’engins classiques de moyenne puissance.
Pour éviter d’altérer les sols en place, il sera préférable d’avancer le déblaiement « en rétro ».
La présence ponctuelle de blocs dans les sols de couverture 01 pourra nécessiter l’utilisation d’engins ou
de procédés adaptés (éclateur, pelle puissante, brise-roche hydraulique, marteau pneumatique,…).
L’incidence des vibrations induites par ces procédés devra être prise en compte vis-à-vis des avoisinants. Le
cas échéant, des mesures de protection devront être mises en œuvre.
Fond de forme / Plateforme de travail
Au droit des voiries, les sols de couverture 01 devront être purgés sur 0.5 m au minimum pour permettre la
réalisation d’une couche de forme en matériaux de carrière.
Au droit du bâtiment, la partie sommitale des sols de couverture 01 (terre végétale, enrobé et matériaux
évolutifs et putrescibles) devra être purgée. La mise en œuvre d’une couche de forme en matériaux de
carrière est vivement recommandée et permettrait d’obtenir un fond de forme plan et la circulation de machine
de pieux de circuler (objectif EV2 > 50 MPa).
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Construction du palais des sports
Après les purges des sols de couverture 01 demandées ci-avant, on devrait rencontrer des sols de
couverture 01 résiduels de faible consistance.
En cas de portance insuffisante du fond de forme après décapage et drainage du terrain (en cas de conditions
météorologiques défavorables par exemple), il faudra envisager son renforcement par une des techniques
suivantes :
• Un cloutage à l’aide de matériaux d’apport grossiers, type 50/150 à 100/300, à mettre en place par
compactage intense et par roulement des engins de chantier,
• Une purge généralisée ou localisée et substitution avec des matériaux granulaires non sensibles à
l’eau, à mettre en place par compactage,
Ces aménagements devront conduire à l’obtention d’une portance minimale EV2 à 30 MPa. Par conséquent,
une vérification de la portance de la P.S.T. est conseillée par essais à la plaque à raison d’un essai tous les
2000 m², ainsi qu’une vérification visuelle de l’absence de point dur (blocs, pointement rocheux…).
D’une manière générale, en vue de préserver la qualité des plateformes, il sera nécessaire de réaliser les
travaux par temps sec.
La surveillance de l’évolution des conditions météorologiques incombe au terrassier, qui devra programmer
à l’avance les mesures et dispositions conservatoires visant à protéger la qualité et la compacité de la
plateforme en prévision d’évènements pluvieux (arrêt anticipé du chantier, protection et fermeture du fond de
fouille, conservation d’une garde protectrice de terrassement, etc…).
4.6.6. Conditions de réemploi des matériaux du site
Nous rappelons que les sols du site qui seront recoupés par les opérations de terrassement en déblais sont
les suivants :
• Les sols de couverture 01,
• Les alluvions 02.
Compte tenu des cotes du projet et des cotes du TA, les volumes utilisables seront faibles.
La terre végétale ainsi que les matériaux organiques seront mis en dépôt ou réutilisés uniquement dans le
cadre des aménagements paysagers.
Les sols de couverture 01 ne devront pas être réutilisés sauf la couche de grave de carrière (GNT)
identifiée directement sous l’enrobé sur la quasi-totalité des sondages. Cette couche est présente sur une
épaisseur moyenne de 0.2 m. Cette couche devra toutefois faire l’objet d’une caractérisation GTR par
l’entreprise avant remise en œuvre et uniquement en partie inférieure des remblais. Le réemploi de cette
couche nécessitera de la part de l’entreprise un tri soigné en phase chantier.
Les modalités de mise en œuvre des matériaux (alluvions 02 – classés A1/F1) devront respecter les
principes et exigences du Guide de réalisation des remblais et des couches de forme – GTR, et du Guide de
traitement des sols – GTS.
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4.6.7. Conditions d’utilisation de matériaux d’apport granulaires en couche de forme
La mise en œuvre de matériaux d’apport de carrière, dont la qualité sera maitrisée, est conseillée pour la
réalisation de la couche de forme.
Selon le GTR 92, les apports devront être granulaires, insensibles à l’eau et de granulométrie continue. Il
peut s’agir de matériaux de type D2 / D3 ou R21 / R61.
Selon le GTR 2023, les apports devront être granulaires, insensibles à l’eau et de granulométrie continue. Il
devra s’agir préférentiellement de matériaux de type G11ins/G21ins ou R1Vo/Me, R2Vo/Me, R3Vo/Me ou R3Li.
La granulométrie des matériaux employés en couche de forme doit être comprise entre 0/40 et 0/80. La
couche de réglage doit être de granulométrie 0/31.5.
Conception des niveaux-bas
Nous rappelons que, compte tenu de la nature des sols de couverture 01 hétérogènes et compressibles
sur de fortes épaisseurs, la réalisation d’une structure au sol de type plancher porté par les fondations est
nécessaire, sans obligation de vide sanitaire.
Conception des voiries et parkings
Ce paragraphe traite spécifiquement des voiries (stationnements et circulations) associées au projet de
construction.
Nous rappelons qu’il est envisagé de réaliser des voiries et parking VL.
4.8.1. Assise de la structure de voirie (P.S.T.)
La partie supérieure des terrassements correspond actuellement à un cas de PST0 avec une arase de classe
associée AR0. Il faudra donc prévoir des dispositions particulières permettant de reclasser l’arase en AR1
minimum. Pour rappel, les sondages ont été réalisés à la suite d’une période fortement pluvieuse.
Compte tenu de la nature hétérogène des sols de couverture 01 et de la présence probable de circulation
d’eau et susceptible de remonter, nous recommandons de procéder à :
• Une purge préalable et substitution de sols complémentaire si besoin,
• Un cloutage.
Sur une PST1/AR1, il conviendra de réaliser une couche de forme de forte épaisseur (50 à 60 cm) à moins
de mettre en œuvre préalablement un cloutage.
Dans tous les cas, un compactage du fond de forme devra être effectué à 95 % de l’OPN avec un engin
adapté à la nature des sols.
Une vérification de la portance de la P.S.T. est conseillée par essais à la plaque (Objectif EV2 > 30 MPa)
ainsi qu’une vérification visuelle de l’absence de point dur (blocs, pointement rocheux…).
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Construction du palais des sports
Les fonds de formes seront sensibles aux infiltrations des eaux pluviales et aux possibles circulations d’eau
superficielles et évolueront dans le temps s’ils ne sont pas protégés. Les fonds de forme seront pentés dans
la mesure du possible et l’eau sera évacuée dans des fossés provisoires ou définitifs.
4.8.2. Couche de forme sous voirie
La structure d’assise de la voirie de type VL respectera les préconisations données ci-après :
Sur une P.S.T. de nature sols de couverture 01 résiduels
• Géotextile anti-contaminant*
• 0.5 m de couche de forme en concassé R21 / R61ou GNT D2 / D3, de
granulométrie 0/40 ou 0/80
Mise en œuvre de
(0.50 m de couche de forme en G11ins/G21ins ou R1Vo/Me, R2Vo/Me,
la structure support
R3Vo/Me ou R3Li, de granulométrie 0/40 ou 0/80) selon le nouveau GTR
de voirie
• Compactage de la couche de forme à 95 % de l’OPM
• Mise en œuvre de la couche d’assise (base et fondation) à définir par la
Maitrise d’œuvre
* vivement recommandé sur les sols fins / éventuel sur les sols granulaires
** à valider par une vérification au gel / dégel notamment
Pour rappel, la GNT existante (après caractérisation par l’entreprise) pourra être réutilisée en partie inférieure
de la couche de forme sur 0.2 m.
4.8.3. Critères de réception
Dans le cas d’une couche de forme en matériaux d’apport granulaires, les critères de réception à retenir sur
la couche de forme, à l’aide d’essais à la plaque, pour une PF2- (VL) sont :
• Module EV2 ≥ 50 MPa,
• Rapport EV2/EV1 < 2.
Dans le cas où les portances souhaitées ne seraient pas atteintes, une adaptation de la structure support
devra être envisagée. Une étude particulière sera effectuée en phase travaux dans le cadre des missions G3
et G4.
Etude des fondations profondes (norme NF P94-262)
Compte tenu de l’hétérogénéité lithologique et mécanique des terrains et au regard des fortes descentes de
charges attendues et afin de s’affranchir des sujétions d’exécution des fondations par massifs, en particulier,
pompage des fouilles, blindages des parois et approfondissement ponctuels…on orientera le projet vers la
réalisation de fondations profondes de type pieux. Les paramètres géotechniques à retenir sont présentés
dans les paragraphes ci-après.
Nous rappelons aussi que les sols concernés par les fondations peuvent comporter des niveaux difficiles à
traverser et/ou très indurés et que, pour assurer les ancrages nécessaires, les entreprises de pieux devront
disposer des moyens puissants et aptes à forer dans ce type de terrains.
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CHOLET (49)
Construction du palais des sports
4.9.1. Principe général
Étant donné la nature des terrains (sols de couverture 01 et alluvions 02 hétérogènes) et l’hétérogénéité
de profondeur du toit du substratum compact, il est proposé de mettre en œuvre des pieux ancrés de 0.5 m
minimum dans le faciès des gneiss 03b tout en respectant les conditions d’ancrage de la norme NF P94-
262.
Nous retiendrons dans la suite du rapport des pieux forés à la tarière creuse (FTC).
Les pieux battus, préfabriqués ou vibro-foncés sont à exclure à proximité des voies compte tenu des
vibrations provoquées.
4.9.2. Hypothèses de calcul
Modèle géomécanique
Les paramètres géotechniques retenus dans le cadre des fondations profondes sont les suivantes :
Les caractéristiques retenues sont données dans les tableaux ci-après :
MODELE 1 : ZONE NORD (blocs 1 2, 5, 6 et JD) :
Associé à la norme NF P94-262
Foré tarière creuse
Id. Description Cote de base
Courbe αpieu- qs qs
fsol kpmax
sol brut retenu
Sols de
01 +69.0 Q1 1.5 42 63 0 -
couverture
02ab Alluvions +66.7 Q1 1.5 37 55 50 -
03a Gneiss altérés +65.0 Q5 1.6 104 166 170 2.0
Gneiss
03b <+65.0 Q5 1.6 130 208 200 2.0
fragmentés
αpieu-sol : paramètre adimensionnel caractéristique du type de sol et du type de fondation
fsol : fonction dépendant du type de sol et de sa compacité
qs : frottement latéral du sol en kPa
kpmax : facteur de portance pressiométrique maximal
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Construction du palais des sports
MODELE 2 : ZONE SUD (blocs 3 4) :
Associé à la norme NF P94-262
Foré tarière creuse
Id. Description Cote de base
Courbe αpieu- qs qs
fsol kpmax
sol brut retenu
Sols de
01 +70.0 Q1 1.5 42 63 0 -
couverture
02ab Alluvions +68.6 Q1 1.5 37 55 50 -
03a Gneiss altérés +66.7 Q5 1.6 104 166 170 2.0
Gneiss
03b <+66.7 Q5 1.6 130 208 200 2.0
fragmentés
αpieu-sol : paramètre adimensionnel caractéristique du type de sol et du type de fondation
fsol : fonction dépendant du type de sol et de sa compacité
qs : frottement latéral du sol en kPa
kpmax : facteur de portance pressiométrique maximal
Pour l’ensemble du projet, le frottement sera négligé sur une hauteur minimale de 2.5 m soit jusqu’à
la cote +68.9 NGF.
Rappel, le zonage est indicatif et on ne peut totalement exclure des variations du toit des gneiss fragmentés
03b entre les points de sondages. L’entreprise de fondation spéciales devra s’adapter en permanence pour
assurer les ancrages.
Sollicitations
Les descentes de charges sont présentées en annexe.
4.9.3. Principe de justification
Comportement axial
Le critère de limitation de la charge verticale sous fondation profonde à vérifier pour un modèle de calcul
« terrain » (cf. NF P94-262) s’écrit :
∑ 𝐴𝑠 × 𝑞𝑠𝑘 𝐴𝑏 × 𝑞𝑏𝑘
𝑉𝑑 < +
𝐹𝑞𝑠 𝐹𝑞𝑏
Où :
− Vd est la valeur de calcul de la composante verticale de la charge transmise au terrain.
− As est la surface latérale pour la « ième » couche de terrain.
− qsk est la valeur caractéristique de frottement axial unitaire limite pour la « ième » couche de terrain
(donné pour γRD1x γRD2 = 1.265).
− Fqs est le coefficient partiel « combiné » appliqué sur le terme de frottement latéral.
− Ab est la surface de la fondation profondeur et k p le coefficient de portance pressiométrique.
− qbk est la valeur caractéristique de pression résistante limite à la base de la fondation profonde (donné
pour γRD1x γRD2 = 1.265).
− Fqb est le coefficient partiel « combiné » appliqué sur le terme de pointe.
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CHOLET (49)
Construction du palais des sports
La grande majorité des pieux étant isolés aucun effet de groupe ne sera pris en compte. Les effets de groupe
localisés seront à étudier spécifiquement en phase EXE.
Corrosion des aciers
Dans le cas où l’enrobage des aciers serait inférieur à 5 cm, la corrosion devra être prise en compte lors du
dimensionnement des armatures, à la charge d’un BET Structure.
Comportement transversal
Les coefficients de réaction sont indiqués dans les tableaux §4.10.4.3 pour des pieux Ø420 mm à Ø820 mm
(micropieux) en considérant les formules de calculs suivantes :
12×𝐸 12×𝐸𝑚
• 𝐾𝑓𝐶𝑇 = 4⁄ ×2.65𝑚𝛼 +𝛼 à court terme pour Ø < 0.6 m et 𝐾𝑓𝐶𝑇 = 𝛼 pour Ø > 0.6 m
3 4⁄ 𝐵0 ×(2.65 𝐵 ) +𝛼
3𝐵 𝐵0
KfCT
• Kf LT = à long terme
2
Kf SIS = 3Kf CT
• au séisme
Matériaux employés – cas des pieux forés tarière creuse
Pieux forés à la tarière creuse, diamètre de forage : 0.52 à 0.82 m.
Qualité de béton employé type C25 : fck = 25MPa, Cmax = 30 MPa, k1 = 1.35, k2 = 1.0 à 1.09, k3 = 1.0 sans
contrôle renforcé.
Contrainte moyenne dans le béton maximale à l’ELS caractéristique σ moy ELS = 5.5MPa.
4.9.4. Vérifications
Capacité portante des pieux – Longueur des pieux – Vérification en traction
Le tableau ci-dessous fait la synthèse de la capacité portante pour chaque diamètre de pieu sans effet de
groupe. La longueur minimale de pieu est fixée à partir du modèle géotechnique ceci afin d’assurer un
ancrage minimal de 0.5 m dans les faciès 03b :
2024-10-513/1-G2PRO ind B – Etude géotechnique de conception PAGE 46
CHOLET (49)
Construction du palais des sports
blocs 1 2 :
ELS CARACT ELS QP ELU FONDAMENTAL ELU SIS MAX ELU SIS MIN Effort traction Sismique Prof pieux (m) / diamètre Rtd ELU
MAX N moy Vérif ELS CARCT ELS QP ELU D&T ELU sism + ELU sism - Vérification Vérification Vérification Vérification
sism
ELS (kN) ELS Nmoy (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) Statique Sismique + Sismique - Traction
(kN)
420m 520m 620m 720m 820m
FZ [kN] FX [kN] FY [kN] FZ [kN] FX [kN] FY [kN] FZ [kN] FX [kN] FY [kN] FZ [kN] FX [kN] FY [kN] FZ [kN] FX [kN] FY [kN]
Pieux m m m m m
108 3804 3380 5294 3884 786,9 746,4 2015 786,9 746,4 0 3804 2930 NON 3120 2560 4590 4590 4590 1020 NON ok ok ok 2 pieux de 720 à 6,9 m
109 1442 1274 2010 1571 300,8 262,8 724,3 300,8 262,8 0 6,9 1442 1680 ok 1670 1370 2460 2460 2460 549 ok ok ok ok
110 1152 1034 1599 1336 310,3 263,7 432 310,3 263,7 0 6,9 1152 1680 ok 1670 1370 2460 2460 2460 549 ok ok ok ok
111 820 698,1 1152 1192 161,5 137,6 21,97 161,5 137,6 0 6,9 820 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
114 3629 3224 5051 3661 692,3 742,5 2032 692,3 742,5 0 3629 2930 NON 1280 1040 1850 1850 1850 460 NON NON NON ok 2 pieux de 720 à 6,9 m
115 1527 1343 2131 1536 265,1 262,6 873,5 265,1 262,6 0 6,9 1527 1680 ok 1670 1370 2460 2460 2460 549 ok ok ok ok
116 1068 958 1483 1153 274,6 262,4 519,8 274,6 262,4 0 6,9 1068 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
117 855 729,8 1201 1179 143,5 137,3 93 143,5 137,3 0 6,9 855 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
120 3232 2856 4504 3247 468,8 551,2 1809 468,8 551,2 0 3232 2930 NON 1280 1040 1850 1850 1850 460 NON NON ok ok 2 pieux de 620 à 7,4 m
121 1350 1188 1883 1378 238,3 259,7 753,7 238,3 259,7 0 6,9 1350 1680 ok 1670 1370 2460 2460 2460 549 ok ok ok ok
122 833 748,6 1156 895,5 179,2 189 379,2 179,2 189 0 6,9 833 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
123 852 729,9 1195 1099 128,3 135,7 178,8 128,3 135,7 0 6,9 852 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
129 551 489,4 767 589,1 118,8 129,1 253,5 118,8 129,1 0 6,9 551 706 ok 933 764 1340 1340 1340 372 ok ok ok ok
130 2157 1944 2992 2317 323,5 401,1 654 323,5 401,1 0 7,9 2157 2260 ok 2590 2120 3790 3790 3790 893 ok ok ok ok
131 3340 2945 4657 3252 458,2 545 1830 458,2 545 0 3340 2930 NON 1280 1040 1850 1850 1850 460 NON NON ok ok 2 pieux de 620 à 7,4 m
132 1376 1209 1920 1400 227,2 256,4 766,5 227,2 256,4 0 6,9 1376 1680 ok 1670 1370 2460 2460 2460 549 ok ok ok ok
133 535 476,3 745 561,7 115,2 126,3 302,1 115,2 126,3 0 6,9 535 706 ok 933 764 1340 1340 1340 372 ok ok ok ok
134 518 414,8 738 574,2 169,3 185 136,6 169,3 185 0 6,9 518 706 ok 933 764 1340 1340 1340 372 ok ok ok ok
136 781 730,2 1073 1044 126,6 178,4 114,1 126,6 178,4 0 6,9 781 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
137 1202 1084 1667 1553 247,9 330,7 277,8 247,9 330,7 0 6,9 1202 1680 ok 1670 1370 2460 2460 2460 549 ok ok ok ok
138 2519 2277 3492 2559 330,9 416,4 821,2 330,9 416,4 0 7,4 2519 2930 ok 2820 2310 4180 4180 4180 871 ok ok ok ok
139 1737 1524 2424 1964 301,9 332,7 763,2 301,9 332,7 0 6,9 1737 2260 ok 2090 1710 3100 3100 3100 637 ok ok ok ok
140 774 674,6 1082 994,2 117,2 120,8 206,2 117,2 120,8 0 6,9 774 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
141 837 729,8 1170 852,9 118,2 114,9 400,6 118,2 114,9 0 6,9 837 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
142 1354 1164 1899 1782 242,7 222,6 261,6 242,7 222,6 0 6,9 1354 1680 ok 1670 1370 2460 2460 2460 549 ok ok ok ok
143 1027 940,2 1418 1293 243 300,3 458,3 243 300,3 0 6,9 1027 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
144 1777 1573 2475 1647 316,2 373,1 1193 316,2 373,1 0 6,9 1777 2260 ok 2090 1710 3100 3100 3100 637 ok ok ok ok
145 2409 2119 3361 2518 307 340,9 692,1 307 340,9 0 7,4 2409 2930 ok 2820 2310 4180 4180 4180 871 ok ok ok ok
146 567 517,4 784 889,6 127,3 166,6 70,5 127,3 166,6 0 6,9 567 706 ok 933 764 1340 1340 1340 372 ok ok ok ok
147 840 772,5 1159 1397 184,5 230,9 46,94 184,5 230,9 0 6,9 840 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
148 1878 1740 2587 2147 329,6 389,3 756,8 329,6 389,3 0 7,4 1878 2260 ok 2350 1930 3460 3460 3460 765 ok ok ok ok
149 619 567,6 854 807,8 124,1 154,6 250,8 124,1 154,6 0 6,9 619 706 ok 933 764 1340 1340 1340 372 ok ok ok ok
150 1162 1066 1605 1262 244,2 299,6 725,5 244,2 299,6 0 6,9 1162 1680 ok 1670 1370 2460 2460 2460 549 ok ok ok ok
151 1721 1596 2370 2377 314,1 345,3 335,2 314,1 345,3 0 6,9 1721 2260 ok 2090 1710 3100 3100 3100 637 ok ok ok ok
152 2999 2659 4176 3218 459 469,2 1242 459 469,2 0 2999 2930 NON 1280 1040 1850 1850 1850 460 NON NON ok ok 2 pieux de 620 à 6,9 m
153 1534 1339 2144 1453 228,3 225,6 933,6 228,3 225,6 0 6,9 1534 1680 ok 1670 1370 2460 2460 2460 549 ok ok ok ok
154 1499 1308 2096 1544 230,4 223,1 784,9 230,4 223,1 0 6,9 1499 1680 ok 1670 1370 2460 2460 2460 549 ok ok ok ok
155 1362 1246 1883 1399 248,8 279,2 918,5 248,8 279,2 0 6,9 1362 1680 ok 1670 1370 2460 2460 2460 549 ok ok ok ok
156 655 608,6 902 1046 127 155,8 30,18 127 155,8 0 6,9 655 706 ok 933 764 1340 1340 1340 372 ok ok ok ok
157 1368 1238 1896 1732 252,9 292,1 532 252,9 292,1 0 6,9 1368 1680 ok 1670 1370 2460 2460 2460 549 ok ok ok ok
158 1095 1013 1509 1215 181,6 188,6 581,5 181,6 188,6 0 6,9 1095 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
159 948 867,3 1310 1182 175,3 188,9 431,6 175,3 188,9 0 6,9 948 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
160 2061 1839 2865 2171 318,7 318,5 558,1 318,7 318,5 0 7,4 2061 2260 ok 2350 1930 3460 3460 3460 765 ok ok ok ok
161 1154 1064 1592 1986 254,1 301,7 6,735 254,1 301,7 0 6,9 1154 1680 ok 1670 1370 2460 2460 2460 549 ok ok ok ok
162 1219 1122 1682 2003 258,8 292 94,26 258,8 292 0 6,9 1219 1680 ok 1670 1370 2460 2460 2460 549 ok ok ok ok
163 997 913,5 1378 1190 185 193,6 511,6 185 193,6 0 6,9 997 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
164 956 862 1326 1015 180,6 189,7 570,3 180,6 189,7 0 6,9 956 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
165 952 871,6 1315 1042 180,8 183 580,1 180,8 183 0 6,9 952 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
166 2423 2149 3373,95 2486 309,3 301,1 842,4 309,3 301,1 0 7,4 2423 2930 ok 2820 2310 4180 4180 4180 871 ok ok ok ok
167 1756 1545 2450 1780 308,4 299,2 902 308,4 299,2 0 6,9 1756 2260 ok 2090 1710 3100 3100 3100 637 ok ok ok ok
168 1343 1263 1843 1983 258,4 264,1 172,2 258,4 264,1 0 6,9 1343 1680 ok 1670 1370 2460 2460 2460 549 ok ok ok ok
169 1247 1146 1721 1879 257,9 260,5 262,6 257,9 260,5 0 6,9 1247 1680 ok 1670 1370 2460 2460 2460 549 ok ok ok ok
170 1805 1693 2479 2510 343 336,4 309,9 343 336,4 0 6,9 1805 2260 ok 2090 1710 3100 3100 3100 637 ok ok ok ok
171 1463 1329 2026 1859 235,3 225,2 598 235,3 225,2 0 6,9 1463 1680 ok 1670 1370 2460 2460 2460 549 ok ok ok ok
172 2098 1931 2895 3051 314,2 302 59,17 314,2 302 0 7,9 2098 2260 ok 2590 2120 3790 3790 3790 893 ok ok ok ok
173 1222 1154 1675 1742 249,1 230,7 350,2 249,1 230,7 0 6,9 1222 1680 ok 1670 1370 2460 2460 2460 549 ok ok ok ok
174 1839 1726 2525 2221 322,7 305,8 745,6 322,7 305,8 0 7,4 1839 2260 ok 2350 1930 3460 3460 3460 765 ok ok ok ok
175 1611 1517 2210 2141 240 224,8 343,7 240 224,8 0 7,4 1611 1680 ok 1880 1540 2740 2740 2740 659 ok ok ok ok
176 1001 900,2 1389 1198 180,7 233,6 410,4 180,7 233,6 0 6,9 1001 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
177 851 783,4 1175 1142 182,5 220,3 322,6 182,5 220,3 0 6,9 851 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
178 850 781,1 1174 1017 180,9 220,5 440,8 180,9 220,5 0 6,9 850 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
179 1185 1092 1635 1653 253,4 237,5 389,6 253,4 237,5 0 6,9 1185 1680 ok 1670 1370 2460 2460 2460 549 ok ok ok ok
211 788 654 1114 1069 135,8 139,3 0 135,8 139,3 12,05 6,9 788 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
212 1050 926,8 1464 1222 192,6 198,4 286,9 192,6 198,4 0 6,9 1050 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
213 1517 1328 2119 1830 265,6 259,3 378,7 265,6 259,3 0 6,9 1517 1680 ok 1670 1370 2460 2460 2460 549 ok ok ok ok
214 3356 2963 4678 3584 538 523,3 1367 538 523,3 0 3356 2930 NON 1670 1370 2460 2460 2460 549 NON NON ok ok 2 pieux de 620 à 7,4 m
215 2029 1781 2832 2268 366,2 381,6 748,5 366,2 381,6 0 7,4 2029 2260 ok 2350 1930 3460 3460 3460 765 ok ok ok ok
2024-10-513/1-G2PRO – Etude géotechnique de conception PAGE 47
CHOLET (49)
Construction du palais des sports
216 1172 1106 1607 1597 253 314,9 429,7 253 314,9 0 6,9 1172 1680 ok 1670 1370 2460 2460 2460 549 ok ok ok ok
217 617 564,3 853 869,7 140 158,1 179,3 140 158,1 0 6,9 617 706 ok 933 764 1340 1340 1340 372 ok ok ok ok
220 777 657,8 1093 1101 127,3 134,8 36,87 127,3 134,8 0 6,9 777 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
221 950 824,2 1330 1033 178,8 194,4 426,4 178,8 194,4 0 6,9 950 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
222 1591 1366 2233 1518 237,3 256,5 874,7 237,3 256,5 0 6,9 1591 1680 ok 1670 1370 2460 2460 2460 549 ok ok ok ok
223 2557 2239 3571 2400 313,7 349,6 1223 313,7 349,6 0 7,4 2557 2930 ok 2820 2310 4180 4180 4180 871 ok ok ok ok
224 728 644,6 1014 752,2 117 134 411,6 117 134 0 6,9 728 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
225 1290 1150 1794 1505 309,6 374,2 560,9 309,6 374,2 0 6,9 1290 1680 ok 1670 1370 2460 2460 2460 549 ok ok ok ok
226 2093 1983 2867 2578 316,2 416,1 707,2 316,2 416,1 0 7,9 2093 2260 ok 2590 2120 3790 3790 3790 893 ok ok ok ok
229 832 706,2 1170 1081 119,5 131,1 143,7 119,5 131,1 0 6,9 832 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
230 934 807 1308 879,3 167,3 188,3 544,2 167,3 188,3 0 6,9 934 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
231 1646 1422 2306 1632 221,3 253 743 221,3 253 0 7,4 1646 1680 ok 1880 1540 2740 2740 2740 659 ok ok ok ok
232 1294 1159 1797 1480 213,8 278,7 624,5 213,8 278,7 0 6,9 1294 1680 ok 1670 1370 2460 2460 2460 549 ok ok ok ok
233 875 807,5 1207 1259 152,5 212,9 254,4 152,5 212,9 0 6,9 875 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
234 1378 1276 1899 2118 279,4 400,5 281,4 279,4 400,5 0 6,9 1378 1680 ok 1670 1370 2460 2460 2460 549 ok ok ok ok
235 654 564,2 917 622,1 113 127,9 371,3 113 127,9 0 6,9 654 706 ok 933 764 1340 1340 1340 372 ok ok ok ok
236 1614 1376 2268 1688 216,3 250,2 706,8 216,3 250,2 0 7,4 1614 1680 ok 1880 1540 2740 2740 2740 659 ok ok ok ok
237 1886 1703 2615 1808 283,2 355,3 1012 283,2 355,3 0 6,9 1886 2260 ok 2090 1710 3100 3100 3100 637 ok ok ok ok
238 657 562,3 922 719,1 111,4 124,1 264 111,4 124,1 0 6,9 657 706 ok 933 764 1340 1340 1340 372 ok ok ok ok
239 2334 2079 3247 2528 283,7 343,6 670,4 283,7 343,6 0 7,4 2334 2930 ok 2820 2310 4180 4180 4180 871 ok ok ok ok
240 2234 2043 3088 2396 280,6 379,8 841 280,6 379,8 0 7,9 2234 2260 ok 2590 2120 3790 3790 3790 893 ok ok ok ok
243 494 396,4 704 573,2 113,1 124,2 86,35 113,1 124,2 0 6,9 494 706 ok 933 764 1340 1340 1340 372 ok ok ok ok
244 935 863,5 1289 1381 151,6 209,9 238,6 151,6 209,9 0 6,9 935 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
245 1378 1307 1887 2202 209,4 281,9 52,92 209,4 281,9 0 6,9 1378 1680 ok 1670 1370 2460 2460 2460 549 ok ok ok ok
247 1314 1112 1849 1440 238,4 217,8 479,8 238,4 217,8 0 6,9 1314 1680 ok 1670 1370 2460 2460 2460 549 ok ok ok ok
248 947 796,5 1335 893,9 168 162,4 473,4 168 162,4 0 6,9 947 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
249 712 598 1004 797,7 113,2 118,1 227,3 113,2 118,1 0 6,9 712 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
250 2546 2140 3590 2517 289,7 326,6 952,8 289,7 326,6 0 7,4 2546 2930 ok 2820 2310 4180 4180 4180 871 ok ok ok ok
251 1320 1196 1829 1626 212,8 256,7 461,6 212,8 256,7 0 6,9 1320 1680 ok 1670 1370 2460 2460 2460 549 ok ok ok ok
252 1398 1267 1937 1945 209,8 264,6 362,5 209,8 264,6 0 6,9 1398 1680 ok 1670 1370 2460 2460 2460 549 ok ok ok ok
253 1731 1450 2442 1631 221,5 231,3 846,1 221,5 231,3 0 6,9 1731 2260 ok 2090 1710 3100 3100 3100 637 ok ok ok ok
254 1647 1391 2319 1654 214,4 249,4 337,2 214,4 249,4 0 7,4 1647 1680 ok 1880 1540 2740 2740 2740 659 ok ok ok ok
255 508 464,2 703 787,5 289,6 345,3 74,99 289,6 345,3 0 6,9 508 706 ok 933 764 1340 1340 1340 372 ok ok ok ok
257 1432 1201 2019 1334 226,6 217,9 722,5 226,6 217,9 0 6,9 1432 1680 ok 1670 1370 2460 2460 2460 549 ok ok ok ok
258 1593 1331 2249 1513 224,5 221,2 755,3 224,5 221,2 0 6,9 1593 1680 ok 1670 1370 2460 2460 2460 549 ok ok ok ok
259 1485 1262 2088 1515 225,6 232,5 608,3 225,6 232,5 0 6,9 1485 1680 ok 1670 1370 2460 2460 2460 549 ok ok ok ok
260 1028 924 1427 1216 163,3 181,5 475,6 163,3 181,5 0 6,9 1028 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
261 920 848,8 1269 1301 219,8 255,7 22,23 219,8 255,7 0 6,9 920 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
263 744 652,8 1038 1255 115,6 112,7 0 115,6 112,7 85,54 6,9 744 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
264 2100 1800 2947 2098 305,2 292 726,4 305,2 292 0 7,9 2100 2260 ok 2590 2120 3790 3790 3790 893 ok ok ok ok
265 1733 1472 2438 1864 227,7 220,2 465,3 227,7 220,2 0 6,9 1733 2260 ok 2090 1710 3100 3100 3100 637 ok ok ok ok
266 1340 1208 1858 1513 230,1 235,8 706,7 230,1 235,8 0 6,9 1340 1680 ok 1670 1370 2460 2460 2460 549 ok ok ok ok
267 1001 890,2 1393 1011 170,3 164,7 474,8 170,3 164,7 0 6,9 1001 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
268 1403 1339 1918 2016 239 233,2 227,4 239 233,2 0 6,9 1403 1680 ok 1670 1370 2460 2460 2460 549 ok ok ok ok
270 738 681,6 1017 1166 178,3 160,7 113,4 178,3 160,7 0 6,9 738 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
271 1594 1423 2216 1596 237 218,1 751,8 237 218,1 0 7,4 1594 1680 ok 1880 1540 2740 2740 2740 659 ok ok ok ok
272 1971 1711 2758 1926 288,4 348,9 949,2 288,4 348,9 0 7,4 1971 2260 ok 2350 1930 3460 3460 3460 765 ok ok ok ok
273 1492 1347 2069 1630 238,3 220,1 620,7 238,3 220,1 0 6,9 1492 1680 ok 1670 1370 2460 2460 2460 549 ok ok ok ok
274 914 862 1253 1324 174,1 166,6 173 174,1 166,6 0 6,9 914 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
276 867 793,9 1198 1076 175,8 165,2 402,7 175,8 165,2 0 6,9 867 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
277 1237 1191 1687 1551 241,9 218,1 508,1 241,9 218,1 0 6,9 1237 1680 ok 1670 1370 2460 2460 2460 549 ok ok ok ok
278 1359 1301 1856 1978 245,9 219,9 235 245,9 219,9 0 6,9 1359 1680 ok 1670 1370 2460 2460 2460 549 ok ok ok ok
279 1910 1812 2615 2658 226,9 249,4 167,1 226,9 249,4 0 7,4 1910 2260 ok 2350 1930 3460 3460 3460 765 ok ok ok ok
281 134 97 195 97 0 0 0 0 0 0 6,9 134 706 ok 933 764 1340 1340 1340 372 ok ok ok ok
282 91 66 132 66 0 0 0 0 0 0 6,9 91 706 ok 933 764 1340 1340 1340 372 ok ok ok ok
283 897 820 1239 1146 199 229 381 199 229 0 6,9 897 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
284 764 701 1055 1091 177 163 218 177 163 0 6,9 764 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
285 802 737 1107 955 176 162 421 176 162 0 6,9 802 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
286 1141 1043 1578 1487 236 280 453 236 280 0 6,9 1141 1680 ok 1670 1370 2460 2460 2460 549 ok ok ok ok
287 1676 1571 2302 2436 284 356 58 284 356 0 7,9 1676 1680 ok 2080 1700 3020 3020 3020 769 ok ok ok ok
2024-10-513/1-G2PRO – Etude géotechnique de conception PAGE 48
CHOLET (49)
Construction du palais des sports
blocs 3 4 :
Effort Rtd
ELS CARACT ELS QP ELU FONDAMENTAL ELU SIS MAX ELU SIS MIN Prof pieux (m) / diamètre ELS ELU ELU ELU
traction MAX N moy Vérif ELS QP ELU Vérification Vérification Vérification Vérification
CARCT D&T sism + sism -
Sismiqu ELS (kN) ELS Nmoy (kN) sism Statique Sismique + Sismique - Traction
e 420m 520m 620m 720m 820m (kN) (kN) (kN) (kN)
FZ [kN] FX [kN] FY [kN] FZ [kN] FX [kN] FY [kN] FZ [kN] FX [kN] FY [kN] FZ [kN] FX [kN] FY [kN] FZ [kN] FX [kN] FY [kN] (kN)
Pieux m m m m m
309 3640 3214 5074 3534 653,4 626,5 2054 653,4 626,5 0 3640 2930 NON 875 716 1280 1280 1280 376 NON NON NON ok 2 pieux de 720 à 5,7 m
310 1539 1332 2155 1550 249,3 234,6 696,4 249,3 234,6 0 5,7 1539 1680 ok 1770 1450 2610 2610 2610 559 ok ok ok ok
311 1251 1102 1745 1622 257,4 247,4 357,8 257,4 247,4 0 5,2 1251 1680 ok 1540 1260 2290 2290 2290 449 ok ok ok ok
312 745 624,3 1057 1033 134,4 127,2 46,88 134,4 127,2 0 5,2 745 1130 ok 1200 983 1770 1770 1770 376 ok ok ok ok
316 3121 2763 4347 2960 458,8 469,8 1907 458,8 469,8 0 3121 2930 NON 1200 983 1770 1770 1770 376 NON NON NON ok 2 pieux de 620 à 5,7 m
317 1207 1055 1686 1249 170,9 170,6 572,2 170,9 170,6 0 5,2 1207 1680 ok 1540 1260 2290 2290 2290 449 ok ok ok ok
318 907 801,1 1264 922,2 177,3 179,3 521,2 177,3 179,3 0 5,2 907 1130 ok 1200 983 1770 1770 1770 376 ok ok ok ok
319 759 648,2 1066 983,5 127 125,4 146,5 127 125,4 0 5,2 759 1130 ok 1200 983 1770 1770 1770 376 ok ok ok ok
326 641 566,2 893 608,5 119,6 122,8 411,7 119,6 122,8 0 5,2 641 706 ok 875 716 1280 1280 1280 376 ok ok ok ok
327 610 570,6 839 928,7 117,2 134,4 152,8 117,2 134,4 0 5,2 610 706 ok 875 716 1280 1280 1280 376 ok ok ok ok
328 680 630,3 937 861,3 114,1 131 324,7 114,1 131 0 5,2 680 706 ok 875 716 1280 1280 1280 376 ok ok ok ok
329 818 743,6 1132 897,5 112,6 128,3 395,5 112,6 128,3 0 5,2 818 1130 ok 1200 983 1770 1770 1770 376 ok ok ok ok
330 1031 935,4 1428 1011 162,5 184,7 584,2 162,5 184,7 0 5,2 1031 1130 ok 1200 983 1770 1770 1770 376 ok ok ok ok
331 1947 1742 2705 1945 292 343,5 863,5 292 343,5 0 5,7 1947 2260 ok 2180 1780 3230 3230 3230 649 ok ok ok ok
332 3343 2925 4670 3197 443,5 468,7 1762 443,5 468,7 0 3343 2930 NON 875 716 1280 1280 1280 376 NON NON NON ok 2 pieux de 620 à 6,2 m
333 1328 1157 1856 1445 227,4 231,7 613,5 227,4 231,7 0 5,2 1328 1680 ok 1540 1260 2290 2290 2290 449 ok ok ok ok
334 635 558,9 885 736,6 118,9 121,2 267,4 118,9 121,2 0 5,2 635 706 ok 875 716 1280 1280 1280 376 ok ok ok ok
335 609 527,2 853 743,9 121,5 121,8 187,6 121,5 121,8 0 5,2 609 706 ok 875 716 1280 1280 1280 376 ok ok ok ok
336 734 fs 597,6 1042 1055 181,2 175,1 0 181,2 175,1 25,26 5,2 734 1130 ok 1200 983 1770 1770 1770 376 ok ok ok ok
337 698 595 990 1236 181,2 186,4 0 181,2 186,4 199,6 5,2 698 706 ok 875 716 1280 1280 1280 376 ok ok ok ok
338 547 511 752 640 107,2 129,7 291,2 107,2 129,7 0 5,2 547 706 ok 875 716 1280 1280 1280 376 ok ok ok ok
339 673 599 937 836,7 108,8 128,1 263,7 108,8 128,1 0 5,2 673 706 ok 875 716 1280 1280 1280 376 ok ok ok ok
340 1841 1583 2582 1993 298,8 306,2 757,4 298,8 306,2 0 5,7 1841 2260 ok 2180 1780 3230 3230 3230 649 ok ok ok ok
341 726 633,6 1015 793,1 118,9 118,1 334,9 118,9 118,1 0 5,2 726 1130 ok 1200 983 1770 1770 1770 376 ok ok ok ok
342 879 780,2 1224 904,9 120,5 116,8 411,1 120,5 116,8 0 5,2 879 1130 ok 1200 983 1770 1770 1770 376 ok ok ok ok
343 1226 1079 1710 1479 179,5 172,2 364,7 179,5 172,2 0 5,2 1226 1680 ok 1540 1260 2290 2290 2290 449 ok ok ok ok
344 1305 1153 1819 1851 183,7 183,2 29,29 183,7 183,2 0 5,2 1305 1680 ok 1540 1260 2290 2290 2290 449 ok ok ok ok
345 701 636,5 970 860,8 105,2 129,7 315,5 105,2 129,7 0 5,2 701 1130 ok 1200 983 1770 1770 1770 376 ok ok ok ok
346 2431 2188 3373 3071 365,3 436,8 615 365,3 436,8 0 6,2 2431 2930 ok 2920 2390 4330 4330 4330 884 ok ok ok ok
347 2567 2287 3570 3086 368,9 410,3 680,1 368,9 410,3 0 6,2 2567 2930 ok 2920 2390 4330 4330 4330 884 ok ok ok ok
348 2778 2443 3876 3516 377,7 392 377,2 377,7 392 0 6,7 2778 2930 ok 3220 2630 4740 4740 474 1030 ok ok ok ok
349 1188 1033 1662 1176 222,6 224,1 658,6 222,6 224,1 0 5,2 1188 1680 ok 1540 1260 2290 2290 2290 449 ok ok ok ok
350 1205 1091 1670 1282 208,4 253,8 493,3 208,4 253,8 0 5,2 1205 1680 ok 1540 1260 2290 2290 2290 449 ok ok ok ok
351 889 801,8 1233 1054 158,3 171,3 418,7 158,3 171,3 0 5,2 889 1130 ok 1200 983 1770 1770 1770 376 ok ok ok ok
352 1439 1251 2013 1528 224,6 224,8 691,9 224,6 224,8 0 5,7 1439 1680 ok 1770 1450 2610 2610 2610 559 ok ok ok ok
353 1472 1321 2044 1592 216,1 237,4 687,7 216,1 237,4 0 5,7 1472 1680 ok 1770 1450 2610 2610 2610 559 ok ok ok ok
354 1333 1216 1843 1407 217,9 228 775,7 217,9 228 0 5,2 1333 1680 ok 1540 1260 2290 2290 2290 449 ok ok ok ok
355 1072 969,6 1486 1188 160,6 164,8 486,3 160,6 164,8 0 5,2 1072 1130 ok 1200 983 1770 1770 1770 376 ok ok ok ok
356 2092 1852 2914 2271 298,7 297,1 607,3 298,7 297,1 0 6,2 2092 2260 ok 2440 2000 3600 3600 3600 776 ok ok ok ok
357 1481 1277 2076 1441 228,8 225,2 808,8 228,8 225,2 0 5,7 1481 1680 ok 1770 1450 2610 2610 2610 559 ok ok ok ok
358 1557 1349 2180 1505 232,1 229,4 767,7 232,1 229,4 0 5,7 1557 1680 ok 1770 1450 2610 2610 2610 559 ok ok ok ok
359 1621 1421 2264 2119 235,5 248,6 313,9 235,5 248,6 0 5,7 1621 1680 ok 1770 1450 2610 2610 2610 559 ok ok ok ok
360 1877 1733 2588 2972 286,5 344,9 0 286,5 344,9 71,26 5,7 1877 2260 ok 2180 1780 3230 3230 3230 649 ok ok ok ok
361 1251 1139 1731 1397 220,1 232,8 713,4 220,1 232,8 0 5,2 1251 1680 ok 1540 1260 2290 2290 2290 449 ok ok ok ok
362 1556 1431 2148 2520 298,7 322,7 153,9 298,7 322,7 0 5,7 1556 1680 ok 1770 1450 2610 2610 2610 559 ok ok ok ok
363 1322 1206 1828 1697 225,5 226,1 541,1 225,5 226,1 0 5,2 1322 1680 ok 1540 1260 2290 2290 2290 449 ok ok ok ok
364 958 873,7 1325 1203 165,9 163,8 418,4 165,9 163,8 0 5,2 958 1130 ok 1200 983 1770 1770 1770 376 ok ok ok ok
365 1230 1078 1717 1566 229,2 222,5 363,1 229,2 222,5 0 5,2 1230 1680 ok 1540 1260 2290 2290 2290 449 ok ok ok ok
366 1537 1342 2148 1688 229,3 221,5 625,6 229,3 221,5 0 5,7 1537 1680 ok 1770 1450 2610 2610 2610 559 ok ok ok ok
367 1680 1454 2353 1716 310,8 303 857,8 310,8 303 0 5,2 1680 2260 ok 1910 1560 2860 2860 2860 521 ok ok ok ok
368 1835 1648 2564 2315 317,3 332,6 715 317,3 332,6 0 5,7 1835 2260 ok 2180 1780 3230 3230 3230 649 ok ok ok ok
369 1789 1607 2483 1917 235,2 220,9 646 235,2 220,9 0 5,7 1789 2260 ok 2180 1780 3230 3230 3230 649 ok ok ok ok
370 1915 1705 2664 1846 319,5 301,2 839,2 319,5 301,2 0 5,7 1915 2260 ok 2180 1780 3230 3230 3230 649 ok ok ok ok
371 2051 1859 2841 2488 326,5 329,4 825,7 326,5 329,4 0 6,2 2051 2260 ok 2440 2000 3600 3600 3600 776 ok ok ok ok
372 1628 1509 2242 2496 316,7 298,7 344,2 316,7 298,7 0 6,2 1628 1680 ok 1990 1630 2920 2920 2920 669 ok ok ok ok
373 1752 1639 2407,5 2059 333,3 305,4 592,4 333,3 305,4 0 5,7 1752 2260 ok 2180 1780 3230 3230 3230 649 ok ok ok ok
374 1824 1695 2511 2492 326,6 293,3 662,8 326,6 293,3 0 5,7 1824 2260 ok 2180 1780 3230 3230 3230 649 ok ok ok ok
2024-10-513/1-G2PRO – Etude géotechnique de conception PAGE 49
CHOLET (49)
Construction du palais des sports
375 1588 1484 2183 2420 244,8 219 308,7 244,8 219 0 6,2 1588 1680 ok 1990 1630 2920 2920 2920 669 ok ok ok ok
376 1060 979,3 1461 1456 247,8 223,3 381,1 247,8 223,3 0 5,2 1060 1130 ok 1200 983 1770 1770 1770 376 ok ok ok ok
377 1929 1805 2651 2394 341,1 325,1 924,5 341,1 325,1 0 6,2 1929 2260 ok 2440 2000 3600 3600 3600 776 ok ok ok ok
378 1162 1044 1613 1484 215,7 254,8 422 215,7 254,8 0 5,2 1162 1680 ok 1540 1260 2290 2290 2290 449 ok ok ok ok
379 938 845,6 1301 901,4 161,6 184,7 611,8 161,6 184,7 0 5,2 938 1130 ok 1200 983 1770 1770 1770 376 ok ok ok ok
385 1799 1660 2482 2733 309,1 310,1 377,2 309,1 310,1 0 5,7 1799 2260 ok 2180 1780 3230 3230 3230 649 ok ok ok ok
386 880 812,5 1214 1057 185,7 172,5 466,2 185,7 172,5 0 5,2 880 1130 ok 1200 983 1770 1770 1770 376 ok ok ok ok
390 60 43 87 43 0 0 0 0 0 0 5,2 60 706 ok 875 716 1280 1280 1280 376 ok ok ok ok
391 100 71 146 71 0 0 0 0 0 0 5,2 100 706 ok 875 716 1280 1280 1280 376 ok ok ok ok
392 89 64 129 64 0 0 0 0 0 0 5,2 89 706 ok 875 716 1280 1280 1280 376 ok ok ok ok
393 41 30 60 30 0 0 0 0 0 0 5,2 41 706 ok 875 716 1280 1280 1280 376 ok ok ok ok
394 60 43 84 43 0 0 0 0 0 0 5,2 60 706 ok 875 716 1280 1280 1280 376 ok ok ok ok
408 1376 1308 1883 2242 282,5 355,5 165,6 282,5 355,5 0 5,7 1376 1680 ok 1770 1450 2610 2610 2610 559 ok ok ok ok
410 808 690 1135 1546 146 138,1 0 146 138,1 342,6 5,2 808 1130 ok 1200 983 1770 1770 1770 376 ok ok ok ok
411 901 795,6 1256 1220 205 202,4 212,1 205 202,4 0 5,2 901 1130 ok 1200 983 1770 1770 1770 376 ok ok ok ok
412 1544 1359 2154 1566 271,9 275,8 872,9 271,9 275,8 0 5,7 1544 1680 ok 1770 1450 2610 2610 2610 559 ok ok ok ok
413 2586 2281 3606 2536 458,8 492,8 1355 458,8 492,8 0 6,2 2586 2930 ok 2920 2390 4330 4330 4330 884 ok ok ok ok
414 759 677,7 1054 827,1 133,4 147,8 407,1 133,4 147,8 0 5,2 759 1130 ok 1200 983 1770 1770 1770 376 ok ok ok ok
415 1574 1438 2176 2252 265,2 308,4 82,59 265,2 308,4 0 5,7 1574 1680 ok 1770 1450 2610 2610 2610 559 ok ok ok ok
416 1366 1287 1874 1662 249,1 344,1 538,4 249,1 344,1 0 5,7 1366 1680 ok 1770 1450 2610 2610 2610 559 ok ok ok ok
417 662 619,6 910 1104 121 156,1 30,44 121 156,1 0 5,2 662 706 ok 875 716 1280 1280 1280 376 ok ok ok ok
418 1310 1225 1800 1636 233,8 319,6 556,4 233,8 319,6 0 5,2 1310 1680 ok 1540 1260 2290 2290 2290 449 ok ok ok ok
419 871 814,8 1198 1235 167,9 245,3 309,7 167,9 245,3 0 5,2 871 1130 ok 1200 983 1770 1770 1770 376 ok ok ok ok
421 903 774,6 1268 1395 132 134,9 0 132 134,9 39,11 5,2 903 1130 ok 1200 983 1770 1770 1770 376 ok ok ok ok
422 684 602,7 955 678,4 127,5 136,8 404,2 127,5 136,8 0 5,2 684 706 ok 875 716 1280 1280 1280 376 ok ok ok ok
423 2447 2137 3420 2465 326,1 367,9 980,2 326,1 367,9 0 5,7 2447 2930 ok 2620 2140 3910 3910 3910 739 ok ok ok ok
425 2281 2031 3173 2842 312,1 411,6 343 312,1 411,6 0 5,7 2281 2930 ok 2620 2140 3910 3910 3910 739 ok ok ok ok
426 994 923,6 1368 1141 166,7 232,8 560,1 166,7 232,8 0 5,2 994 1130 ok 1200 983 1770 1770 1770 376 ok ok ok ok
427 1372 1267 1892 2023 225,4 332,9 314,9 225,4 332,9 0 5,7 1372 1680 ok 1770 1450 2610 2610 2610 559 ok ok ok ok
428 637 560,9 889 649,8 123,2 136,4 357,4 123,2 136,4 0 5,2 637 706 ok 875 716 1280 1280 1280 376 ok ok ok ok
429 1869 1626 2613 2150 312 365,9 739,4 312 365,9 0 5,7 1869 2260 ok 2180 1780 3230 3230 3230 649 ok ok ok ok
430 1041 908,8 1462 1091 164,8 220,2 592 164,8 220,2 0 5,2 1041 1130 ok 1200 983 1770 1770 1770 376 ok ok ok ok
431 736 672,1 1018 866,6 115,2 155,5 381,3 115,2 155,5 0 5,2 736 1130 ok 1200 983 1770 1770 1770 376 ok ok ok ok
432 1070 973,6 1481 1249 164,4 233,9 528,1 164,4 233,9 0 5,2 1070 1130 ok 1200 983 1770 1770 1770 376 ok ok ok ok
433 643 562,8 898 786,6 120,2 133,6 218,7 120,2 133,6 0 5,2 643 706 ok 875 716 1280 1280 1280 376 ok ok ok ok
435 514 450,9 718 728,8 121,8 130,5 78,24 121,8 130,5 0 5,2 514 706 ok 875 716 1280 1280 1280 376 ok ok ok ok
437 877 768,2 1225 991,4 177,5 184,1 386,7 177,5 184,1 0 5,2 877 1130 ok 1200 983 1770 1770 1770 376 ok ok ok ok
438 634 559,2 884 775,8 119,9 128,7 230,1 119,9 128,7 0 5,2 634 706 ok 875 716 1280 1280 1280 376 ok ok ok ok
439 1617 1401 2264 1787 228,8 268,3 690,7 228,8 268,3 0 5,7 1617 1680 ok 1770 1450 2610 2610 2610 559 ok ok ok ok
440 971 883,2 1343 1185 166,9 205,1 449,8 166,9 205,1 0 5,2 971 1130 ok 1200 983 1770 1770 1770 376 ok ok ok ok
441 2312 2101 3200 2674 301,7 395,4 363,5 301,7 395,4 0 5,7 2312 2930 ok 2620 2140 3910 3910 3910 739 ok ok ok ok
442 1266 1165 1747 1988 224,6 304,2 190 224,6 304,2 0 5,2 1266 1680 ok 1540 1260 2290 2290 2290 449 ok ok ok ok
443 1681 1568 2312 3053 297,5 437,3 0 297,5 437,3 86,78 5,7 1681 2260 ok 2180 1780 3230 3230 3230 649 ok ok ok ok
444 2097 1824 2933 2368 303,6 369,6 607 303,6 369,6 0 6,2 2097 2260 ok 2440 2000 3600 3600 3600 776 ok ok ok ok
445 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1680 ok 1990 1630 2920 2920 2920 669 ok ok ok ok PAS DE CHARGES
446 1220 1127 1682 2225 229,2 300,5 0 229,2 300,5 111,6 5,2 1220 1680 ok 1540 1260 2290 2290 2290 449 ok ok ok ok
447 1752 1612 2418 2621 229,8 287,4 0 229,8 287,4 9,944 5,7 1752 2260 ok 2180 1780 3230 3230 3230 649 ok ok ok ok
449 1477 1273 2070 1382 232 251,1 857,2 232 251,1 0 5,7 1477 1680 ok 1770 1450 2610 2610 2610 559 ok ok ok ok
450 1586 1364 2223 1542 230,3 257,1 854,7 230,3 257,1 0 5,7 1586 1680 ok 1770 1450 2610 2610 2610 559 ok ok ok ok
452 2120 1834 2969 2214 317,8 337,7 905,1 317,8 337,7 0 6,2 2120 2260 ok 2440 2000 3600 3600 3600 776 ok ok ok ok
453 2222 1930 3109 2450 311,7 347,1 833,2 311,7 347,1 0 6,2 2222 2260 ok 2440 2000 3600 3600 3600 776 ok ok ok ok
456 2151 1989 2965 2627 346,9 331,9 787,8 346,9 331,9 0 6,2 2151 2260 ok 2440 2000 3600 3600 3600 776 ok ok ok ok
457 2271 2115 3124,5 3456 336,9 347,5 191 336,9 347,5 0 5,7 2271 2930 ok 2620 2140 3910 3910 3910 739 ok ok ok ok
458 2379 2188 3283,2 3093 323,9 353,1 277,3 323,9 353,1 0 6,2 2379 2930 ok 2920 2390 4330 4330 4330 884 ok ok ok ok
459 1257 1165 1731,31 2475 226 311,6 0 226 311,6 281,9 5,7 1257 1680 ok 1770 1450 2610 2610 2610 559 ok ok ok ok
460 88 64 128 64 0 0 0 0 0 0 5,2 88 706 ok 875 716 1280 1280 1280 376 ok ok ok ok
461 81 59 118 59 0 0 0 0 0 0 5,2 81 706 ok 875 716 1280 1280 1280 376 ok ok ok ok
462 43 31 62 31 0 0 0 0 0 0 5,2 43 706 ok 875 716 1280 1280 1280 376 ok ok ok ok
2024-10-513/1-G2PRO – Etude géotechnique de conception PAGE 50
CHOLET (49)
Construction du palais des sports
Bloc 5 :
Rtd
ELS ELU ELU ELU
ELS CARACT ELS QP ELU FONDAMENTAL ELU SIS MAX ELU SIS MIN Effort tractionProf pieux (m) / diamètre
Sismique MAX N moy Vérif ELS QP ELU Vérification Vérification Vérification Vérification
CARCT D&T sism + sism -
420m 520m 620m 720m ELS (kN) ELS Nmoy (kN) sism Statique Sismique + Sismique - Traction
(kN) (kN) (kN) (kN)
Pieux FZ [kN] FX [kN] FY [kN] FZ [kN] FX [kN] FY [kN] FZ [kN] FX [kN] FY [kN] FZ [kN] FX [kN] FY [kN] FZ [kN] FX [kN] FY [kN] m m m m (kN)
506 1139 1057 1568 1295 199,3 215,9 552,1 199,3 215,9 0 6,9 1139 1680 ok 1670 1370 2460 2460 2460 549 ok ok ok ok
507 605 528,4 846 639 137,1 138,6 302,7 137,1 138,6 0 6,9 605 706 ok 933 764 1340 1340 1340 372 ok ok ok ok
508 552 435,4 789 462,9 139 117,4 232,9 139 117,4 0 6,9 552 706 ok 933 764 1340 1340 1340 372 ok ok ok ok
509 560 436,5 802 445,8 138,9 95,97 242,6 138,9 95,97 0 6,9 560 706 ok 933 764 1340 1340 1340 372 ok ok ok ok
510 476 371,8 682 403,1 138,7 82,74 195,5 138,7 82,74 0 6,9 476 706 ok 933 764 1340 1340 1340 372 ok ok ok ok
512 1272 1179 1752 1360 177,2 225 792,7 177,2 225 0 6,9 1272 1680 ok 1670 1370 2460 2460 2460 549 ok ok ok ok
513 772 672,8 1079 755,2 120,8 136,9 385,3 120,8 136,9 0 6,9 772 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
514 630 495,2 903 525,7 123 117,3 262,5 123 117,3 0 6,9 630 706 ok 933 764 1340 1340 1340 372 ok ok ok ok
515 661 513,5 947 528,2 122,9 95,98 278,2 122,9 95,98 0 6,9 661 706 ok 933 764 1340 1340 1340 372 ok ok ok ok
516 560 435,6 803 450,1 122,7 82,27 237,3 122,7 82,27 0 6,9 560 706 ok 933 764 1340 1340 1340 372 ok ok ok ok
518 1422 1315 1960 1460 217,8 310,9 1008 217,8 310,9 0 6,9 1422 1680 ok 1670 1370 2460 2460 2460 549 ok ok ok ok
519 758 649,2 1064 716,9 107,8 136,1 421,8 107,8 136,1 0 6,9 758 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
520 635 499,3 909 522,3 110 117 272,3 110 117 0 6,9 635 706 ok 933 764 1340 1340 1340 372 ok ok ok ok
521 661 514,1 948 537,4 109,7 95,46 270,3 109,7 95,46 0 6,9 661 706 ok 933 764 1340 1340 1340 372 ok ok ok ok
522 560 435,6 803 447,9 109,5 80,81 238,6 109,5 80,81 0 6,9 560 706 ok 933 764 1340 1340 1340 372 ok ok ok ok
524 1254 1154 1730 1297 153,1 224,5 823,8 153,1 224,5 0 6,9 1254 1680 ok 1670 1370 2460 2460 2460 549 ok ok ok ok
525 734 629,2 1030 686,9 104 136,9 419,5 104 136,9 0 6,9 734 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
526 637 500,3 911 522,1 106,1 117,3 273,9 106,1 117,3 0 6,9 637 706 ok 933 764 1340 1340 1340 372 ok ok ok ok
527 667 519,5 956 534,1 105,3 95,42 283,3 105,3 95,42 0 6,9 667 706 ok 933 764 1340 1340 1340 372 ok ok ok ok
528 560 435,6 803 447,7 104,1 80,32 227 104,1 80,32 0 6,9 560 706 ok 933 764 1340 1340 1340 372 ok ok ok ok
530 1145 1059 1578 1295 161 214,9 576,2 161 214,9 0 6,9 1145 1680 ok 1670 1370 2460 2460 2460 549 ok ok ok ok
531 642 558,4 898 669,9 110,6 138,6 321,6 110,6 138,6 0 6,9 642 706 ok 933 764 1340 1340 1340 372 ok ok ok ok
532 557 439,1 795 467,3 112,6 118,5 234,8 112,6 118,5 0 6,9 557 706 ok 933 764 1340 1340 1340 372 ok ok ok ok
533 567 443,4 812 449,2 110,6 95,41 252 110,6 95,41 0 6,9 567 706 ok 933 764 1340 1340 1340 372 ok ok ok ok
534 475 370,2 681 381,9 109 79,3 194,2 109 79,3 0 6,9 475 706 ok 933 764 1340 1340 1340 372 ok ok ok ok
Bloc 6 :
Rtd
ELS ELU ELU ELU
ELS CARACT ELS QP ELU FONDAMENTAL ELU SIS MAX ELU SIS MIN Effort tractionProf pieux (m) / diamètre
Sismique MAX N moy Vérif ELS QP ELU Vérification Vérification Vérification Vérification
CARCT D&T sism + sism -
420m 520m 620m 720m ELS (kN) ELS Nmoy (kN) sism Statique Sismique + Sismique - Traction
(kN) (kN) (kN) (kN)
Pieux FZ [kN] FX [kN] FY [kN] FZ [kN] FX [kN] FY [kN] FZ [kN] FX [kN] FY [kN] FZ [kN] FX [kN] FY [kN] FZ [kN] FX [kN] FY [kN] m m m m (kN)
106 1144 923,2 1627 983,3 358,6 406,6 532,3 358,6 406,6 0 6,9 1144 1680 ok 1670 1370 2460 2460 2460 549 ok ok ok ok
112 1082 861 1543 939,3 206,5 232 451,7 206,5 232,0 0 6,9 1082 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
118 1051 836,5 1498 895,9 176,4 232,5 456 176,4 232,5 0 6,9 1051 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
124 937 745 1338 775,5 148,1 233,4 432,8 148,1 233,4 0 6,9 937 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
135 899 743,4 1273 1130 260,4 465,2 122,6 260,4 465,2 0 6,9 899 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
202 1114 881,7 1591 915,4 236,1 180 277,4 236,1 180,0 0 6,9 1114 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
210 1100 870,8 1571 938,1 206,6 180,2 465,2 206,6 180,2 0 6,9 1100 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
219 1064 845,1 1520 895,9 176,2 180,5 469,4 176,2 180,5 0 6,9 1064 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
228 955 757 1364 794,7 146,5 180,9 432,7 146,5 180,9 0 6,9 955 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
242 869 686,6 1242 1007 187,5 263,3 117,6 187,5 263,3 0 6,9 869 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
313 1058 837,6 1511 870,1 193,9 352,8 477,8 193,9 352,8 0 6,9 1058 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
314 1078 853,6 1539 891,5 193,7 226,9 474,3 193,7 226,9 0 6,9 1078 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
320 906 724,4 1292 755,5 146,3 352,6 420,1 146,3 352,6 0 6,9 906 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
321 910 728,1 1296 773,6 146,1 226,7 410,5 146,1 226,7 0 6,9 910 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
2024-10-513/1-G2PRO – Etude géotechnique de conception PAGE 51
CHOLET (49)
Construction du palais des sports
JD :
Rtd
ELS CARACT ELS QP ELU FONDAMENTAL ELU SIS MAX ELU SIS MIN Prof pieux (m) / diamètre ELS ELU ELU ELU
Effort traction MAX N moy Vérif ELS QP ELU Vérification Vérification Vérification Vérification
Sismique
CARCT D&T sism + sism -
ELS (kN) ELS Nmoy (kN) sism Statique Sismique + Sismique - Traction
(kN) (kN) (kN) (kN)
(kN)
420m 520m 620m 720m 820m
FZ [kN] FX [kN] FY [kN] FZ [kN] FX [kN] FY [kN] FZ [kN] FX [kN] FY [kN] FZ [kN] FX [kN] FY [kN] FZ [kN] FX [kN] FY [kN]
Pieux m m m m m
202 + 307 + 401 626
494,7 895 526,4 140,1 139,9 197,9 140,1 139,9 0 6,9 626 706 ok 933 764 1340 1340 1340 372 ok ok ok ok
203 + 402 873
742 1227 1804 287,8 270,9 0 287,8 270,9 516,544 6,9 873 1680 ok 2090 1710 3100 3100 3100 637 ok ok ok ok prévoir 620 mm pour traction
105 + 305 1030 880,1 1447 1836 338,2 259,3 0 338,2 259,3 300,928 6,9 1030 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
180 + 541 1102 1012 1522 1654 339,9 391 233,9 339,9 391 0 6,9 1102 1130 ok 1280 1040 1850 1850 1850 460 ok ok ok ok
125 + 501 1226 1129 1691 1997 321,3 384,3 116,7 321,3 384,3 0 6,9 1226 1680 ok 1670 1370 2460 2460 2460 549 ok ok ok ok
104 + 304 1231 1106 1709 2016 311,1 252,5 0 311,1 252,5 58,103 6,9 1231 1680 ok 1670 1370 2460 2460 2460 549 ok ok ok ok
322 + 535 1410 1303 1943 2455 334,7 366,9 0 334,7 366,9 7,359 6,9 1410 1680 ok 1670 1370 2460 2460 2460 549 ok ok ok ok
204 + 403 1741 1528 2431 3061 451,3 412 0 451,3 412 324,469 6,9 1741 2260 ok 2090 1710 3100 3100 3100 637 ok ok ok ok
205 + 404 1857 1648 2586 2410 397 353,6 571,7 397 353,6 0 6,9 1857 2260 ok 2090 1710 3100 3100 3100 637 ok ok ok ok
324 + 537 + 380 +
1858
540 1706 2565 2060 461,7 420,5 1053 461,7 420,5 0 NON 2090 1710 3100 3100 3100 637 ok ok ok ok 2 pieux de 520 à 6,9 m
323 + 536 1887 1731 2606 1966 236,8 234,9 598,4 236,8 234,9 0 7,4 1887 2260 ok 2350 1930 3460 3460 3460 765 ok ok ok ok
325 + 538 + 381
1916
+ 542 1746 2650 2376 574,4 498,1 861,8 574,4 498,1 0 NON 2350 1930 3460 3460 3460 765 ok ok ok ok 2 pieux de 520 à 6,9 m
128 + 504 1918 1749 2653 2179 471 412,3 822,4 471 412,3 0 7,4 1918 2260 ok 2350 1930 3460 3460 3460 765 ok ok ok ok
126 + 502 1933 1744 2681 1954 368,7 365,2 1131 368,7 365,2 0 7,4 1933 2260 ok 2350 1930 3460 3460 3460 765 ok ok ok ok
127 + 503 1959 1782 2711 2101 365,8 327,3 1199 365,8 327,3 0 7,4 1959 2260 ok 2350 1930 3460 3460 3460 765 ok ok ok ok
103 + 303 2061 1855 2860 3363 536,1 426,3 38,07 536,1 426,3 0 7,4 2061 2260 ok 2350 1930 3460 3460 3460 765 ok ok ok ok
383 + 384 + 543 +
2252
544 2033 3122 3199 916,2 749,7 538 916,2 749,7 0 NON 2590 2120 3790 3790 3790 893 ok ok ok ok 2 pieux de 520 à 6,9 m
207 + 406 2467 2241 3416 3134 552,6 514,9 1007 552,6 514,9 0 7,4 2467 2930 ok 2820 2310 4180 4180 4180 871 ok ok ok ok
208 + 407 2514 2353 3454 3460 558,1 563,6 449,5 558,1 563,6 0 7,9 2514 2930 ok 3120 2560 4590 4590 4590 1020 ok ok ok ok
315 + 539 2607 2404 3596 3371 455,2 395,2 162,1 455,2 395,2 0 7,9 2607 2930 ok 3120 2560 4590 4590 4590 1020 ok ok ok ok
308 + 529 + 382 +
3431
545 3110 4752 4504 1135 976,2 1055 1135 976,2 0 3431 2930 NON 1670 1370 2460 2460 2460 549 NON NON ok ok 2 pieux de 720 à 6,9 m
107 + 517 3943 3597 5453 4487 696,5 653,6 1411 696,5 653,6 0 3943 2930 NON 1670 1370 2460 2460 2460 549 NON NON ok ok 2 pieux de 720 à 7,4 m
206 + 405 4024 3615 5586 4105 824,6 725,8 1797 824,6 725,8 0 4024 2930 NON 933 764 1340 1340 1340 372 NON NON NON ok 2 pieux de 720 à 6,9 m
113 + 511 4050 3684 5605 4453 687,8 647,9 1496 687,8 647,9 0 4050 2930 NON 1280 1040 1850 1850 1850 460 NON NON ok ok 2 pieux de 720 à 6,9 m
119 + 505 4247 3864 5877 5212 718,1 623,6 925 718,1 623,6 0 4247 2930 NON 1280 1040 1850 1850 1850 460 NON NON ok ok 2 pieux de 720 à 7,9 m
102 +302 4323 3889 5999 5864 822,3 686,2 871,2 822,3 686,2 0 4323 2930 NON 1670 1370 2460 2460 2460 549 NON NON ok ok 2 pieux de 720 à 7,9 m
101 + 301 + 523 4953
4522 6848 7348 1370 1281 1051 1370 1281 0 4953 2930 NON 3120 2560 4590 4590 4590 1020 NON NON ok ok 2 pieux de 820 à 7,4 m
Les notes de calculs sont présentées en annexe.
Nota important : Le tableau ci-dessus donne de manière strictement calculatoire les longueurs minimales compatibles avec les DDC estimées plus haut. Aucun effet de groupe n’a été pris en compte, les pieux sont
réputés espacés d’au minimum 3 diamètres. Dans les cas de fortes charges, certains pieux ont été doublés lorsque la portance n’était pas suffisante pour un pieu (commentaire à droite du tableau). Au niveau du JD, pour
tous les groupes supérieurs à 4 appuis, les pieux doivent être doublés, le cas contraire, les déplacements en tête seront trop importants. De même certain diamètre de pieux ont été augmenté pour permettre de justifier
la traction (commentaire à droite du tableau). Le dimensionnement sera à revoir en phase EXE par l’entreprise.
Remarque : les profondeurs de pieux varieront selon les secteurs en fonction de la cote du toit des gneiss 03b.
2024-10-513/1-G2PRO – Etude géotechnique de conception PAGE 52
CHOLET (49)
Construction d’un palais des sports
Eléments de conception - Raideurs
• Raideur horizontale du pieux kf :
Après application des formules données au paragraphe 4.6.2.3, on obtient donc les valeurs suivantes :
Pieux forés tarière creuse Ø 420 mm :
KfCT KfLT KfSis.
Id. Nature du sol EM (MPa) α (MPa) (MN/m) (MPa) (MN/m) (MPa) (MN/m)
01 Remblais 10 0,67 37,1 15,6 18,6 7,8 111,4 46,8
02ab Alluvions 6 0,67 22,3 9,4 11,1 4,7 66,8 28,1
03a Gneiss altérés 20 0,67 74,3 31,2 37,1 15,6 222,8 93,6
03b Gneiss fragmentés 200 0,50 898,7 377,5 449,4 188,7 2696,1 1132,4
Pieux forés tarière creuse Ø 520 mm :
KfCT KfLT KfSis.
Id. Nature du sol EM (MPa) α (MPa) (MN/m) (MPa) (MN/m) (MPa) (MN/m)
01 Remblais 10 0,67 37,1 19,3 18,6 9,7 111,4 57,9
02ab Alluvions 6 0,67 22,3 11,6 11,1 5,8 66,8 34,8
03a Gneiss altérés 20 0,67 74,3 38,6 37,1 19,3 222,8 115,9
03b Gneiss fragmentés 200 0,50 898,7 467,3 449,4 233,7 2696,1 1402,0
Pieux forés tarière creuse Ø 620 mm :
KfCT KfLT KfSis.
Id. Nature du sol EM (MPa) α (MPa) (MN/m) (MPa) (MN/m) (MPa) (MN/m)
01 Remblais 10 0,67 37,5 23,2 18,7 11,6 112,4 69,7
02ab Alluvions 6 0,67 22,5 13,9 11,2 7,0 67,4 41,8
03a Gneiss altérés 20 0,67 74,9 46,4 37,5 23,2 224,7 139,3
03b Gneiss fragmentés 200 0,50 910,7 564,7 455,4 282,3 2732,2 1694,0
Pieux forés tarière creuse Ø 720 mm :
KfCT KfLT KfSis.
Id. Nature du sol EM (MPa) α (MPa) (MN/m) (MPa) (MN/m) (MPa) (MN/m)
01 Remblais 10 0,67 38,9 28,0 19,5 14,0 116,8 84,1
02ab Alluvions 6 0,67 23,4 16,8 11,7 8,4 70,1 50,5
03a Gneiss altérés 20 0,67 77,9 56,1 38,9 28,0 233,6 168,2
03b Gneiss fragmentés 200 0,50 967,2 696,4 483,6 348,2 2901,6 2089,1
Pieux forés tarière creuse Ø 820 mm :
KfCT KfLT KfSis.
Id. Nature du sol EM (MPa) α (MPa) (MN/m) (MPa) (MN/m) (MPa) (MN/m)
01 Remblais 10 0,67 40,3 33,0 20,1 16,5 120,8 99,0
02ab Alluvions 6 0,67 24,2 19,8 12,1 9,9 72,5 59,4
03a Gneiss altérés 20 0,67 80,5 66,0 40,3 33,0 241,6 198,1
03b Gneiss fragmentés 200 0,50 1018,4 835,1 509,2 417,5 3055,2 2505,2
2024-10-513-G2 PRO – Etude géotechnique de conception phase PRO
Document GEOTECHNIQUE SAS v2.2 PAGE 53
CHOLET (49)
Construction d’un palais des sports
• Matrice de rigidité horizontale :
Dans le cadre des analyses d’interaction sol-structure, la réponse en tête d’une fondation profonde, peut être
entièrement décrite par une matrice de rigidité, calculée automatiquement par le logiciel FOXTA – module
PIECOEF+ et qui relie le torseur appliqué (T, M) au vecteur de déplacements qui en résulte (y, ω) :
Où :
• KHH (= ρ1) raideur horizontale en tête pour une rotation nulle (ω = 0) ;
• KMM (=ρ3) raideur rotationnelle en tête pour une translation nulle (y = 0) ;
• KHM (=ρ2) raideur de couplage rotation/translation.
On obtient ainsi :
Zone NORD
sollicitations très brèves - sismique
Diam. KHH (kN/m) KHM (kN) KMH (kN) KMM (m.kN/rad)
420 4,05E+04 -3,60E+04 -3,60E+04 5,85E+04
520 5,21E+04 -5,62E+04 -5,62E+04 1,11E+05
620 8,01E+04 -8,59E+04 -8,59E+04 1,90E+05
720 9,00E+04 -1,17E+05 -1,17E+05 3,03E+05
820 1,08E+05 -1,51E+05 -1,51E+05 4,48E+05
ZONE SUD
sollicitations très brèves - sismique
Diam. KHH (kN/m) KHM (kN) KMH (kN) KMM (m.kN/rad)
420 5,32E+04 -3,90E+04 -3,90E+04 5,93E+04
520 6,49E+04 -5,93E+04 -5,93E+04 1,14E+05
620 7,78E+04 -8,62E+04 -8,62E+04 1,93E+05
720 9,24E+04 -1,20E+05 -1,20E+05 3,20E+05
820 9,72E+04 -1,26E+08 -1,26E+08 3,29E+05
2024-10-513-G2 PRO – Etude géotechnique de conception phase PRO
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CHOLET (49)
Construction d’un palais des sports
• Raideur verticale des pieux :
Selon la méthode forfaitaire, on applique la formule suivante :
Kz = (Eb . AC)/le avec le = MIN {ln + 0,5.l* ; L}
Zone NORD
D Diamètre (m) 0,42 0,52 0,62 0,72 0,82
Eb Module de déformation du béton (Mpa) 30000 30000 30000 30000 30000
AC section transversale du Beton (m²) 0,139 0,212 0,302 0,407 0,528
L Longueur totale du pieu (m) 6,9 6,9 6,9 7,9 7,9
ln longueur neutralisée du pieu (m) 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5
l* longueur frottante du pieu (m) 4,4 4,4 4,4 5,4 5,4
Kv Raideur verticale (MN/m) 884 1356 1927 2349 3047
ZONE SUD
D Diamètre (m) 0,42 0,52 0,62 0,72 0,82
Eb Module de déformation du béton (Mpa) 30000 30000 30000 30000 30000
AC section transversale du Beton (m²) 0,139 0,212 0,302 0,407 0,528
L Longueur totale du pieu (m) 5,2 5,2 5,7 5,7 6,2
ln longueur neutralisée du pieu (m) 1,4 1,4 1,4 1,4 1,4
l* longueur frottante du pieu (m) 3,8 3,8 4,3 4,3 4,8
Kv Raideur verticale (MN/m) 1259 1931 2551 3441 4169
Vérification des déplacements horizontaux
L’incidence des efforts sous sollicitations dynamiques (déplacements et moments) est appréhendée à l’aide
du logiciel GEOFOND pour un pieu transversal.
Les conditions de liaisons en tête de pieux devront être vérifiées et validées par le BET Structure (hypothèses
retenues par GEOTECHNIQUE SAS : encastrées-translations libres en tête ; encastrées en pied).
Les pieux avec dans les configurations les plus défavorables ont été vérifiés :
- Zone Nord : pieux n°103, 106, 116, 135, 211, 255, 325, 383,
- Zone Sud : pieux n°336, 337, 376, 408, 413, 443, 457, 459.
On note une plastification des sols sur des épaisseurs légèrement inférieures à 2m en zone Nord et inférieure
à 1.7 m en zone Sud, avec des déplacements en tête jusqu’à 11 mm et des moments jusqu’à 403 kN.m dans
les cas le plus défavorables.
2024-10-513-G2 PRO – Etude géotechnique de conception phase PRO
Document GEOTECHNIQUE SAS v2.2 PAGE 55
CHOLET (49)
Construction d’un palais des sports
Dans ces conditions des longrines de reprises des efforts liés au séisme, reliant les têtes de pieux ; devront
être dimensionnées par le bet structure.
On pourra également augmenter leur diamètre sous certains appuis pour participer à la reprise des efforts
horizontaux sismiques.
4.9.5. Justification vis-à-vis de la résistance structurale
La vérification structurale des pieux est à la charge d’un BET Structure (association béton et armatures à
partir de l’Eurocode 3).
4.9.6. Corrosion des aciers
Dans le cas où l’enrobage des aciers serait inférieur à 5 cm, la corrosion devra être prise en compte lors du
dimensionnement des armatures, à la charge d’un BET Structure.
4.9.7. Dispositions constructives
L’entrepreneur vérifiera que le type de pieu et la puissance du matériel qu’il propose permettront de réaliser
les ancrages demandés.
Avant la construction des pieux, il conviendra de faire réaliser un pieu d’information, de préférence au droit
d’un des sondages de reconnaissance, en vue de vérifier les caractéristiques des sols et les capacités des
outils de forage utilisés par l’entreprise pour respecter les ancrages définis dans le projet de fondations.
Lors de la réalisation des pieux, il conviendra :
• Le substratum rocheux étant compact, l’ancrage des pieux devra se faire de préférence par carottage
si nécessaire.
• D’enregistrer les paramètres de forage et de vérifier la nature des cuttings à l’avancement pour
s’assurer du bon ancrage dans les gneiss 03b dans le cadre de la mission G3 et de la supervision
géotechnique des travaux (G4) ;
• De veiller au cheminement de la machine de forage sur la plate-forme pour éviter le cisaillement des
pieux déjà réalisés et au respect des distances minimales entre deux pieux voisins exécutés le même
jour (influence du forage et du bétonnage).
Conformément aux prescriptions de la norme NF P94-262, un contrôle de continuité et de la qualité des pieux
en béton devra être prévu par carottage sonique ou impédance.
En zone sismique, si les pieux sont soumis à des efforts horizontaux, ils devront être armés sur toute
leur hauteur.
Enfin, les conditions d’exécution des pieux devront respecter les dispositions données dans le DTU 13.2 de
mai 2020.
2024-10-513-G2 PRO – Etude géotechnique de conception phase PRO
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CHOLET (49)
Construction d’un palais des sports
Protection des ouvrages contre l’eau
Il appartient aux concepteurs de s’assurer auprès des services compétents des conditions d’inondabilité du
terrain objet du projet.
Des niveaux d’eaux ont été relevées au moment des sondages. De plus, on ne peut exclure que d’autres
circulations non détectées puissent se produire dans le sol.
Une protection des éventuels murs enterrés contre l’humidité doit donc être prévue selon les règles de l’art
(cf. DTU 20.1).
L’évacuation des eaux récupérées se fera soit gravitairement si les pentes et les exutoires le permettent, soit
à l’aide de fosses de récupération associées à des pompes de relevage. Les eaux de ruissellement des
plateformes au pourtour du bâtiment ne devront préférentiellement pas être dirigées vers le bâtiment.
Si l’ouvrage présente des fosses d’ascenseur celles-ci devront faire l’objet d’un cuvelage avec revêtement
étanche et lestées en conséquence.
Nous rappelons que le niveau de la nappe alluviale a été repérée ponctuellement à faible profondeur au droit
de nos sondages. Le risque d’inondation du niveau bas par remontée intermittente de la nappe n’est donc
pas exclu.
Dans ce cas, la mise en place d’évents à travers le plancher est recommandée pour éviter que celui-ci se
rompe sous l’effet de la poussée hydrostatique.
La réalisation d’une étude hydrogéologique est conseillée afin de définir les moyens de protection adéquates.
Plusieurs solutions sont envisageables pour protéger l’ouvrage de la nappe ou des circulations d’eau (elles
peuvent être cumulatives pour certaines d’entre elles) :
• Un drainage périphérique réalisé selon les règles de l’Art (DTU 20.1) ;
• Un tapis drainant sous dallage de 30 cm d’épaisseur minimum et de granulométrie type 20/40 en
veillant à conserver une pente suffisante de drainage ;
• Une étanchéité relative associée à des cunettes périphériques avec forme de pente et évacuation par
pompage des eaux de suintement recueillies.
En cas de mise en œuvre d’un tapis drainant sous dallage, l’épaisseur sera prise en compte dans le
dimensionnement de la structure d’assise.
Les drainages devront être raccordés à un exutoire adapté par gravitation ou par l’intermédiaire de pompes
de relevage.
Le rejet des eaux de drainage dans les réseaux sera soumis à l’autorisation des services compétents
concernés.
Un entretien régulier des ouvrages de drainage devra être assuré par le maitre d’ouvrage afin de garantir la
pérennité de son fonctionnement.
Dans l’hypothèse où le Maître d’Ouvrage accepte la possibilité d’une inondation du sous-sol, des dispositions
spécifiques devront être étudiées.
2024-10-513-G2 PRO – Etude géotechnique de conception phase PRO
Document GEOTECHNIQUE SAS v2.2 PAGE 57
CHOLET (49)
Construction d’un palais des sports
Recommandations générales vis-à-vis du risque sismique
Afin de se conformer aux prescriptions de l’Eurocode 8, les dispositions générales à respecter en zone
sismique supérieure à 1 sont les suivantes :
• Système de fondation homogène sous un même corps de bâtiment, à moins de délimiter des blocs
par joints parasismiques.
• Ne pas fonder un même ouvrage sur des discontinuités géologiques naturelles : fractures, failles,
etc…
• Encastrer fortement les fondations dans les sols meubles et veiller à ce que l’assise des fondations
soit horizontale.
• Préférer la présence de niveaux enterrés homogènes sur l’emprise de la construction ou, à défaut,
sur un bloc indépendant dissocié par un joint parasismique.
• Encastrer toutes les fondations dans une même couche géologique en cas de stratification.
• Ne pas fonder les ouvrages sur des sols liquéfiables.
• Rigidifier la structure d’assise des ouvrages (à définir par le BET Structure).
2024-10-513-G2 PRO – Etude géotechnique de conception phase PRO
Document GEOTECHNIQUE SAS v2.2 PAGE 58
CHOLET (49)
Construction d’un palais des sports
ALEAS RESIDUELS ET RISQUES ASSOCIES
A l’issue de la présente étude, les aléas et incertitudes géologiques subsistants concernent principalement :
• Les variations d’épaisseur des couches identifiées. Au stade de l’exécution, la supervision
géotechnique doit intervenir pour vérifier la présence des sols conformes aux résultats des études,
ou, à défaut, pour définir en coordination avec la Maîtrise d’œuvre, les adaptations à envisager.
• Le niveau effectif de la nappe en situation extrême (eaux hautes et eaux exceptionnelles) et en phase
travaux. Un suivi piézométrique est prévu sur une durée de 1 an pour suivre les fluctuations de la
nappe.
• La présence de vestiges enterrés non identifiés. En cas de rencontre il faudra évaluer l’importance
des vestiges en vue de déterminer les mesures à prendre.
• L’existence d’une zone non reconnue par les reconnaissances en raison du manque d’accessibilité
(bâtiment existant, zone inaccessible en raison de la végétation ou d’une topographie accidentée, …).
• Les variations altimétriques du toit du substratum.
• Les éventuels remaniements du terrain ultérieurs à notre intervention.
Ces aléas et incertitudes résiduels peuvent présenter des risques pour le projet aussi bien en termes de coût
que de délais. Ils peuvent être réduits par des investigations et prestations complémentaires tels que :
• Relevés topographiques,
• Recherches historiques,
• Sondages complémentaires,
• Étude hydrogéologique spécifique.
2024-10-513-G2 PRO – Etude géotechnique de conception phase PRO
Document GEOTECHNIQUE SAS v2.2 PAGE 59
CHOLET (49)
Construction d’un palais des sports
CONDITIONS GENERALES DE VALIDITE DU RAPPORT
Le présent rapport a été établi en fonction des données transmises. Il conclut la mission G2 phase PRO qui
nous a été confiée par l’AGGLOMERATION DU CHOLETAIS.
Nous rappelons que, conformément à notre offre, notre prestation est encadrée par la norme NF P94-500 de
novembre 2013 dont un extrait est donné en annexe 1 et par les conditions de validité de l’étude propres à
GEOTECHNIQUE SAS, fournies en annexe 2.
GEOTECHNIQUE SAS reste donc à la disposition de la Maitrise d’Ouvrage pour tout renseignement
complémentaire et pour la réalisation des missions ultérieures (étude G4 notamment).
Rédacteur Vérificateur
Paméla CHEVALLIER Nicolas BRUNET DE SAIRIGNE
Chargée d’affaires Directeur technique
2024-10-513-G2 PRO – Etude géotechnique de conception phase PRO
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CHOLET (49)
Construction d’un palais des sports
Extrait de la norme NF P94-500 de novembre 2013
2024-10-513-G2 PRO ind B – Etude géotechnique de conception phase PRO
Document GEOTECHNIQUE SAS v2.2 ANNEXES
CHOLET (49)
Construction d’un palais des sports
2024-10-513-G2 PRO ind B – Etude géotechnique de conception phase PRO
Document GEOTECHNIQUE SAS v2.2 ANNEXES
CHOLET (49)
Construction d’un palais des sports
Conditions de validité de l’étude
1 - Le présent rapport et ses annexes sont indissociables. Il est basé sur un nombre limité de sondages
et de mesures et sur les renseignements concernant le projet remis à GEOTECHNIQUE SAS au moment
de la reconnaissance géotechnique. L'analyse et les recommandations soumises dans ce rapport sont
basées sur les résultats obtenus à partir des sondages dont l'emplacement est indiqué sur le plan
d'implantation joint en annexe, et sur toutes les informations données dans ce rapport.
2 - Ce rapport ne peut pas prendre en compte les variations éventuelles entre sondages. L’étude de sol
étant basée sur un nombre limité de sondages, la continuité des couches de sols entre sondages ne
peut être garantie et une adaptation du projet de fondation en fonction de l’hétérogénéité des sols est
normale et ne peut être reprochée à GEOTECHNIQUE SAS.
3 - Toute étude réalisée à partir d’une esquisse ou d’un plan de principe nécessitera une seconde étude
spécifique adaptée au projet retenu. Le but de ce rapport est limité au projet et à la localisation décrite
ci-avant.
4 - Tout changement d’implantation ou de structure des constructions par rapport aux hypothèses de
départ sera communiqué à GEOTECHNIQUE SAS qui donnera ou non son accord, selon que ces
changements modifient les conclusions de l’étude.
5 - Tout changement de maitrise d’ouvrage nécessite une mise à jour du rapport que le terrain et/ou
l’emprise des travaux envisagées soient identiques ou aient évolués depuis la publication du présent
rapport.
6 - Le délai de validité du présent rapport est limité à 6 mois et sous réserve que les conditions globales
du site et du projet restent intactes dans ce même délai. Dans le cas contraire, une mise à jour du rapport
ou une nouvelle étude doit être sollicitée par le client.
7 - Les éléments nouveaux mis à jour en cours des travaux de fondations et non détectés lors de la
reconnaissance devront être signalés à GEOTECHNIQUE SAS afin d’étudier les adaptations
nécessaires.
8 - Nous recommandons que toutes les opérations de construction en relation avec les terrassements
et les fondations soient inspectées par un ingénieur géotechnicien afin d'assurer que les dispositions
constructives soient totalement accomplies pendant les travaux.
2024-10-513-G2 PRO ind B – Etude géotechnique de conception phase PRO
Document GEOTECHNIQUE SAS v2.2 ANNEXES
CHOLET (49)
Construction d’un palais des sports
Implantation des sondages
2024-10-513-G2 PRO ind B – Etude géotechnique de conception phase PRO
Document GEOTECHNIQUE SAS v2.2 ANNEXES
CHOLET (49)
Construction d’un palais des sports
Coupes de sondages
2024-10-513-G2 AVP – Etude géotechnique de conception phase AVP
Document GEOTECHNIQUE SAS v2.2 ANNEXES
SONDAGE PRESSIOMETRIQUE SP201
Opération : CHOLET (49)
Client : AGGLOMERATION DU CHOLETAIS
Coordonnée en X :
Dossier : Pca2024-10-513
Coordonnée en Y :
Echelle : 1/186 Profondeur atteinte : 21 m Date du sondage : 20/02/2025 Cote altimétrique : 71.30
Module Couple de
Niveau d'eau
Cote (m)
Pression de fluage Pression limite Vitesse Pression Pression de
Profondeur
(m / T.A.)
Faciès
Pressiométrique E/Pl* rotation
Outil
Lithologie Pf* (MPa) Pl* (MPa) d'avancement (m/h) d'injection (bar) poussée (bar)
EM (MPa) (bar)
0 300 600 0 3 6 0 3 6 0 250 500 0 5 10 0 25 50 0 25 50
1,6
71 0 Sols de couverture :
m 1 15 1 0,6 1 1,1 1 1 1 1
enrobé puis
Sondage à la tarière
1 01 NGF
13,6
70
remblais graveleux 2 2 2 2 2 2 2
2 jusqu'à 1.1 m puis 6 0,3 0,6
69 10,0
3 3 3 3 3 3 3
Dans le sondage tarière
3 remblais argileux.
68 2,0 m - NGF : 69,3 m
02a 4 9 4 0,5 4 0,6 4 4 4 4
4 15,0
67
Alluvions : sables 5 9 5 0,3 5 0,6 5 5 5 5
5 15,0
66 et argiles grises
jusqu'à 4.0 m puis 6 6 6 6 6 6 6
6 57 2,8 4,4
65 argiles grises 13,0
7 7 7 7 7 7 7
7 molles
64
5,5 m - NGF : 65,8 m 8 233 8 > 5,08 > 5,0 8 8 8 8
8 < 46,6
63
9 9 9 9 9 9 9
9 367 > 5,0 > 5,0
62 < 73,4
10 10 10 10 10 10 10
10
61
Sondage doublé en destructif
11 155 11 11
> 5,0 > 5,0 11 11 11 11
11 < 31,0
60
12 305 12 > 5,0
12 > 5,0 12 12 12 12
Logiciel JEAN LUTZ S.A - www.jeanlutzsa.fr
12 < 61,0
59
13 13 13 13 13 13 13
13 03b 208 > 5,0 > 5,0
58 < 41,6
14 14 14 14 14 14 14
14
57
Gneiss fragmentés 15 251 15 > 5,0
15 > 5,0 15 15 15 15
15 marron à gris < 50,2
56
16 465 16 > 5,0
16 > 5,0 16 16 16 16
16 < 93,0
55
17 17 17 17 17 17 17
17
54
18 18 18 18 18 18 18
18
53
19 19 19 19 19 19 19
19
52
20 20 20 20 20 20 20
20
51
21 21,0 m - NGF : 50,3 m 21 21 21 21 21 21 21
EXGTE 3.23
Observation :
SONDAGE PRESSIOMETRIQUE SP202
Opération : CHOLET (49)
Client : AGGLOMERATION DU CHOLETAIS
Coordonnée en X :
Dossier : Pca2024-10-513
Coordonnée en Y :
Echelle : 1/191 Profondeur atteinte : 21.50 m Date du sondage : 20/02/2025 Cote altimétrique : 71.10
Module Couple de
Niveau d'eau
Cote (m)
Pression de fluage Pression limite Vitesse Pression Pression de
Profondeur
(m / T.A.)
Faciès
Pressiométrique E/Pl* rotation
Outil
Lithologie Pf* (MPa) Pl* (MPa) d'avancement (m/h) d'injection (bar) poussée (bar)
EM (MPa) (bar)
0 300 600 0 3 6 0 3 6 0 250 500 0 5 10 0 25 50 0 25 50
71
0 Sols de couverture :
1 1 1 1 1 1 1
Sondage à la tarière
70 1 01 enrobé puis 13 0,2 0,7
remblais graveleux 2 2 2 18,6 2 2 2 2
2
mécanique
69 jusqu'à 1.1 m puis
remblais argileux. 3 6 3 0,1 3 0,4 3 3 3 3
68 3 02a
15,0
2,1 m - NGF : 69,0 m 4 4 4 4 4 4 4
67 4 28 1,3 3,0
5 5 5 9,3 5 5 5 5
5 Alluvions : sables
66
gris lâches 6,00 m6 6 6 6 6 6 6
03a
65 6 4,4 m - NGF : 66,7 m 13 0,9 1,9
7 7 7 6,8 7 7 7 7
64 7
Gneiss altérés 8 263 8 > 5,08 > 5,0 8 8 8 8
63 8 marron à gris < 52,6
7,0 m - NGF : 64,1 m 9 9 9 9 9 9 9
62 9 229 > 5,0 > 5,0
10 10 10 < 45,8 10 10 10 10
61 10
Sondage doublé en destructif
11 158 11 > 5,0
11 > 5,0 11 11 11 11
60 11 < 31,6
12 12 12 12 12 12 12
12
Logiciel JEAN LUTZ S.A - www.jeanlutzsa.fr
59 353 > 5,0 > 5,0
13 13 13 < 70,6 13 13 13 13
58 13
14 153 14 14
> 5,0 > 5,0 14 14 14 14
57 14 03b
< 30,6
15 15 15 15 15 15 15
56 15
Gneiss fragmentés
marron à gris 16 179 16 > 5,0
16 > 5,0 16 16 16 16
55 16 < 35,8
17 17 17 17 17 17 17
54 17
18 18 18 18 18 18 18
53 18
19 19 19 19 19 19 19
52 19
20 20 20 20 20 20 20
51 20
21 21 21 21 21 21 21
50 21 21,5 m - NGF : 49,6 m
EXGTE 3.23
Observation :
SONDAGE PRESSIOMETRIQUE SP203
Opération : CHOLET (49)
Client : AGGLOMERATION DU CHOLETAIS
Coordonnée en X :
Dossier : Pca2024-10-513
Coordonnée en Y :
Echelle : 1/191 Profondeur atteinte : 21.50 m Date du sondage : 12/02/2025 Cote altimétrique : 71.40
Module Couple de
Niveau d'eau
Cote (m)
Pression de fluage Pression limite Vitesse Pression Pression de
Profondeur
(m / T.A.)
Faciès
Pressiométrique E/Pl* rotation
Outil
Lithologie Pf* (MPa) Pl* (MPa) d'avancement (m/h) d'injection (bar) poussée (bar)
EM (MPa) (bar)
0 300 600 0 3 6 0 3 6 0 250 500 0 5 10 0 25 50 0 25 50
71 0 Sols de couverture :
tarière mécaniqu
01 1 1 1 1 1 1 1
1 enrobé puis 44 0,8 4,0
Sondage à la
70 11,0
remblais graveleux 2 2 2 2 2 2 2
2 jusqu'à 0.3 m puis 12 0,6 1,1
69 10,9
remblais argileux et 3 3 3 3 3 3 3
3 02b 9 0,3 1,2
68 sableux. 4 4 4 7,5 4 4 4 4
4 1,6 m - NGF : 69,8 m 4,50 m
67
5 62 5 3,1 5 4,5 5 5 5 5
5 13,8
66 Alluvions : argiles 6 6 6 6 6 6 6
6 sableuses grises
65
jusqu'à 3.0 m puis 7 140 7 > 5,07 > 5,0 7 7 7 7
7 < 28,0
64 sables marron moy
denses 8 8 8 8 8 8 8
8 226 > 5,0 > 5,0
63 4,4 m - NGF : 67,0 m < 45,2
9 9 9 9 9 9 9
9
62
10 197 10 > 5,0
10 > 5,0 10 10 10 10
Sondage doublé en destructif
10 < 39,4
61
11 11 11 11 11 11 11
11 156 > 5,0 > 5,0
60 < 31,2
12 12 12 12 12 12 12
12
Logiciel JEAN LUTZ S.A - www.jeanlutzsa.fr
59
13 203 13 13
> 5,0 > 5,0 13 13 13 13
13 03b < 40,6
58
14 14 14 14 14 14 14
14 361 > 5,0 > 5,0
57 < 72,2 15
15 15 15 15 15 15
15 Gneiss fragmentés
56
marron à gris 16 414 16 > 5,0
16 > 5,0 16 16 16 16
16 < 82,8
55
17 334 17 > 5,0
17 > 5,0 17 17 17 17
17 < 66,8
54
18 18 18 18 18 18 18
18 327 > 5,0 > 5,0
53 < 65,4 19
19 19 19 19 19 19
19
52
20 20 20 20 20 20 20
20
51
21 21 21 21 21 21 21
21 21,5 m - NGF : 49,9 m
50
EXGTE 3.23
Observation :
SONDAGE PRESSIOMETRIQUE SP204
Opération : CHOLET (49)
Client : AGGLOMERATION DU CHOLETAIS
Coordonnée en X :
Dossier : Pca2024-10-513
Coordonnée en Y :
Echelle : 1/191 Profondeur atteinte : 21.50 m Date du sondage : 10/02/2025 Cote altimétrique : 71.50
Module Couple de
Niveau d'eau
Cote (m)
Pression de fluage Pression limite Vitesse Pression Pression de
Profondeur
(m / T.A.)
Faciès
Pressiométrique E/Pl* rotation
Outil
Lithologie Pf* (MPa) Pl* (MPa) d'avancement (m/h) d'injection (bar) poussée (bar)
EM (MPa) (bar)
0 300 600 0 3 6 0 3 6 0 250 500 0 5 10 0 25 50 0 25 50
71 0 Sols de couverture :
01 1 1 1 1 1 1 1
1 enrobé puis 19 0,9 1,5
Sondage à la
70 12,7
remblais graveleux 2 2 2 2 2 2 2
tarière
2 jusqu'à 0.5 m puis
69 02a 1 Essai 0,1
Non Interprétable 0,1
10,0
remblais vasards 3 3 3 3 3 3 3
3
68
03a 1,6 m - NGF : 69,9 m 4 24 4 0,8 4 2,2
10,9 4 4 4 4
4 4,50 m
67 5 5 5 5 5 5 5
5 Alluvions : argiles
sableuses grises 90 2,3 > 5,0
66 6 6 6 < 18,0 6 6 6 6
6 molles
65 7 184 7 > 5,07 > 5,0 7 7 7 7
7 3,0 m - NGF : 68,5 m < 36,8
64 8 8 8 8 8 8 8
8 Gneiss altérés 194 > 5,0 > 5,0
63 marron à gris 9 9 9 < 38,8 9 9 9 9
9
62 4,5 m - NGF : 67,0 m
10 10 10 10 10 10 10
Sondage doublé en destructif
10 148 > 5,0 > 5,0
61 11 11 11 < 29,6 11 11 11 11
11
60 12 241 12 > 5,0
12 > 5,0 12 12 12 12
12 < 48,2
Logiciel JEAN LUTZ S.A - www.jeanlutzsa.fr
59 13 13 13 13 13 13 13
13 03b 219 > 5,0 > 5,0
58 14 14 14 < 43,8 14 14 14 14
14
57 15 315 15 > 5,0
15 > 5,0 15 15 15 15
15 < 63,0
56 Gneiss fragmentés 16 16 16 16 16 16 16
16 marron à gris 281 > 5,0 > 5,0
55 17 17 17 < 56,2 17 17 17 17
17 164 > 5,0 > 5,0
54 18 18 18 < 32,8 18 18 18 18
18
53 19 19 19 19 19 19 19
19
52 20 20 20 20 20 20 20
20
51 21 21 21 21 21 21 21
21 21,5 m - NGF : 50,0 m
50
EXGTE 3.23
Observation :
SONDAGE PRESSIOMETRIQUE SP205
Opération : CHOLET (49)
Client : AGGLOMERATION DU CHOLETAIS
Coordonnée en X :
Dossier : Pca2024-10-513
Coordonnée en Y :
Echelle : 1/191 Profondeur atteinte : 21.50 m Date du sondage : 12/02/2025 Cote altimétrique : 71.70
Module Couple de
Niveau d'eau
Cote (m)
Pression de fluage Pression limite Vitesse Pression Pression de
Profondeur
(m / T.A.)
Faciès
Pressiométrique E/Pl* rotation
Outil
Lithologie Pf* (MPa) Pl* (MPa) d'avancement (m/h) d'injection (bar) poussée (bar)
EM (MPa) (bar)
0 300 600 0 3 6 0 3 6 0 250 500 0 5 10 0 25 50 0 25 50
0 01 Sols de couverture :
71 1 1 1 1 1 1 1
1 enrobé puis
Sondage à la
19 0,8 1,6
02b 11,9
70 remblais graveleux 2 2 2 2 2 2 2
tarière
2 1,0 m - NGF : 70,7 m
69 3 3 3 3 3 3 3
3 03a 26 1,5 2,6
68 Alluvions : argiles 4 4 4 10,0 4 4 4 4
4 grises 4,50 m
67 (remblais???) 5 70 5 > 5,05 > 5,0 5 5 5 5
5 < 14,0
66 2,0 m - NGF : 69,7 m 6 6 6 6 6 6 6
6 165 > 5,0 > 5,0
7 7 7 < 33,0 7 7 7 7
65 Gneiss altérés
7
64
marron 8 495 8 > 5,08 > 5,0 8 8 8 8
8 4,0 m - NGF : 67,7 m < 99,0
63 9 9 9 9 9 9 9
9 258 > 5,0 > 5,0
10 10 10 < 51,6 10 10 10 10
62
Sondage doublé en destructif
10
61 11 198 11 > 5,0
11 > 5,0 11 11 11 11
11 < 39,6
60 12 12 12 12 12 12 12
12
Logiciel JEAN LUTZ S.A - www.jeanlutzsa.fr
446 > 5,0 > 5,0
13 13 13 < 89,2 13 13 13 13
59
13 03b
58 14 329 14 14
> 5,0 > 5,0 14 14 14 14
14 < 65,8
57 15 15 15 15 15 15 15
15 Gneiss fragmentés 316 > 5,0 > 5,0
marron à gris 16 16 16 < 63,2 16 16 16 16
56
16
55 17 317 17 > 5,0
17 > 5,0 17 17 17 17
17 < 63,4
54 18 456 18 > 5,0
18 > 5,0 18 18 18 18
18 < 91,2
53 19 19 19 19 19 19 19
19
52 20 20 20 20 20 20 20
20
51 21 21 21 21 21 21 21
21 21,5 m - NGF : 50,2 m
EXGTE 3.23
Observation :
SONDAGE PRESSIOMETRIQUE SP210
Opération : CHOLET (49)
Client : AGGLOMERATION DU CHOLETAIS
Coordonnée en X :
Dossier : Pca2024-10-513
Coordonnée en Y :
Echelle : 1/177 Profondeur atteinte : 20.0 m Date du sondage : 18/02/2025 Cote altimétrique : 71.60
Module Couple de
Niveau d'eau
Cote (m)
Pression de fluage Pression limite Vitesse Pression Pression de
Profondeur
(m / T.A.)
Faciès
Pressiométrique E/Pl* rotation
Outil
Lithologie Pf* (MPa) Pl* (MPa) d'avancement (m/h) d'injection (bar) poussée (bar)
EM (MPa) (bar)
0 300 600 0 3 6 0 3 6 0 250 500 0 5 10 0 25 50 0 25 50
0 Sols de couverture
71 01 1 1 1 1 1 1 1
1 1,4 m - NGF : 70,2 m
70 2 2 2 2 2 2 2
2 02 Alluvions
69 3,0 m - NGF : 68,6 m 3 3 3 3 3 3 3
3
68 4 4 4 4 4 4 4
4 03a Gneiss altérés gris
67 5,0 m - NGF : 66,6 m 5 5 5 5 5 5 5
5
66 6 6 6 6 6 6 6
6
65 7 7 7 7 7 7 7
7
64 8 173 8 > 5,08 > 5,0 8 8 8 8
8 < 34,6
Sondage destructif
63 9 9 9 9 9 9 9
9
62 10 318 10 > 5,0
10 > 5,0 10 10 10 10
10 < 63,6
61 11 11 11 11 11 11 11
11
Logiciel JEAN LUTZ S.A - www.jeanlutzsa.fr
60 12 12 12 12 12 12 12
12
59 03b Gneiss fragmentés 13 13 13 13 13 13 13
13 gris
58 14 14 14 14 14 14 14
14
57 15 15 15 15 15 15 15
15
56 16 16 16 16 16 16 16
16
55 17 17 17 17 17 17 17
17
54 18 18 18 18 18 18 18
18
53 19 19 19 19 19 19 19
19
52 20 20,0 m - NGF : 51,6 m 20 20 20 20 20 20 20
EXGTE 3.23
Observation :
Contrat 2024-10-513
CHOLET (49)
La Meilleraie
Date : 18/02/2025 Cote NGF : 71.10 Profondeur : 0,00 - 21,00 m
Heure début : 17:42 Machine : E4.50 X : 1818763
Heure fin : 10:57 Angle : Y : 544107
1/94 Forage : SD206 EXGTE 3.23/LUT3EPF510FR
Vitesse d'avancement Pression d'injection Pression de poussée Couple de rotation
Cote Profond (m/h) (bar) (bar) (bar)
Faciès Outil
NGF eur
0 250 500 0 5 10 0 25 50 0 25 50
71 0
1 1 1 1
70 1
2 2 2 2
69 2
3 3 3 3
68 3
4 4 4 4
67 4
5 5 5 5
66 5
6 6 6 6
65 6
7 7 7 7
64 7
8 8 8 8
63 8
9 9 9 9
62 9
Sondage destructif
10 10 10 10
61 10
11 11 11 11
60 11
12 12 12 12
59 12
13 13 13 13
58 13
14 14 14 14
57 14
15 15 15 15
56 15
16 16 16 16
55 16
Logiciel JEAN LUTZ S.A - www.jeanlutzsa.fr
17 17 17 17
54 17
18 18 18 18
53 18
19 19 19 19
52 19
20 20 20 20
51 20
21 21 21 21 21
Contrat 2024-10-513
CHOLET (49)
La Meilleraie
Date : 18/02/2025 Cote NGF : 71.20 Profondeur : 0,00 - 20,00 m
Heure début : 16:19 Machine : E4.50 X : 1818763
Heure fin : 17:15 Angle : Y : 544107
1/90 Forage : SD207 EXGTE 3.23/LUT3EPF510FR
Vitesse d'avancement Pression d'injection Pression de poussée Couple de rotation
Cote Profond (m/h) (bar) (bar) (bar)
Faciès Outil
NGF eur
0 250 500 0 5 10 0 25 50 0 25 50
71 0
1 1 1 1
1
70
2 2 2 2
2
69
3 3 3 3
3
68
4 4 4 4
4
67
5 5 5 5
5
66
6 6 6 6
6
65
7 7 7 7
7
64
8 8 8 8
8
63
9 9 9 9
9
Sondage destructif
62
10 10 10 10
10
61
11 11 11 11
11
60
12 12 12 12
12
59
13 13 13 13
13
58
14 14 14 14
14
57
15 15 15 15
15
56
Logiciel JEAN LUTZ S.A - www.jeanlutzsa.fr
16 16 16 16
16
55
17 17 17 17
17
54
18 18 18 18
18
53
19 19 19 19
19
52
20 20 20 20 20
SONDAGE A LA TARIERE S208
Opération : CHOLET (49)
Client : AGGLOMERATION DU CHOLETAIS
Dossier : PCa2024-01-136 Coordonnée en X :
Coordonnée en Y :
Echelle : 1/43 Profondeur atteinte : 8.5 m Date du sondage : 20/02/2025 Cote altimétrique : +71.50
Profondeur
Cote (m)
(m/T.A.)
Niveau
Faciès
d'eau
Lithologie Outil Equipement forage
0
71
Sols de couverture : enrobé puis structure
01 de chaussée en grave jusqu'à 0.6 m puis
remblais limono-sableux marron/gris
1
Tube PVC 52/60 mm plein +
cimentation
1,8 m
69,970 1,6 1,60 m - NGF : 69,90 m NGF :
69,7 m
2
Arrivée d'eau à 3.5 m
2,50 m - NGF : 69,00 m
69
3
02 Alluvions : limono-sableux (remblais???)
Tarière hélicoïdale Ø 100 mm
68
4
67
66,7 4,8 4,80 m - NGF : 66,70 m
5
Tube PVC 52/60 mm crépiné +
66 bouchond de fond + remplissage
de l'espace annulaire en graviers
6
Logiciel JEAN LUTZ S.A - www.jeanlutzsa.fr
65
03 Gneiss marron
7
64
8
63,0 8,5 8,50 m - NGF : 63,00 m 8,50 m - NGF : 63,00 m
63
EXGTE 3.23
Observation : Bouche à clé en tête
Contrat 2024-10-513
CHOLET (49)
La Meilleraie
Date : 19/02/2025 Cote NGF : 71.60 Profondeur : 0,00 - 19,65 m
Heure début : 11:38 Machine : E4.50 X : 1818763
Heure fin : 12:21 Angle : Y : 544107
1/88 Forage : SD209 EXGTE 3.23/LUT3EPF510FR
Vitesse d'avancement Pression d'injection Pression de poussée Couple de rotation
Cote Profond (m/h) (bar) (bar) (bar)
Faciès Outil
NGF eur
0 250 500 0 5 10 0 25 50 0 25 50
0
71
1 1 1 1
1
70
2 2 2 2
2
69
3 3 3 3
3
68
4 4 4 4
4
67
5 5 5 5
5
66
6 6 6 6
6
65
7 7 7 7
7
64
8 8 8 8
8
63
9 9 9 9
Sondage destructid
9
62
10 10 10 10
10
61
11 11 11 11
11
60
12 12 12 12
12
59
13 13 13 13
13
58
14 14 14 14
14
57
15 15 15 15
15
Logiciel JEAN LUTZ S.A - www.jeanlutzsa.fr
56
16 16 16 16
16
55
17 17 17 17
17
54
18 18 18 18
18
53
19 19 19 19
19
52
SONDAGE A LA TARIERE S210
Opération : CHOLET (49)
Client : AGGLOMERATION DU CHOLETAIS
Dossier : PCa2024-01-136 Coordonnée en X :
Coordonnée en Y :
Echelle : 1/41 Profondeur atteinte : 8.2 m Date du sondage : 18/02/2025 Cote altimétrique : +71.60
Profondeur
Cote (m)
(m/T.A.)
Niveau
Faciès
d'eau
Lithologie Outil Equipement forage
0
71
01 Sols de couverture
1 Tube PVC 52/60 mm plein +
cimentation
70,2 1,4 1,40 m - NGF : 70,20 m
70
2,1 m
NGF :
2 69,5 m
2,20 m - NGF : 69,40 m
02 Alluvions
69
68,6 3,0 3,00 m - NGF : 68,60 m
3
Sondage destructif Ø 100 mm
68
4
67
5
Tube PVC 52/60 mm crépiné +
bouchond de fond + remplissage
de l'espace annulaire en graviers
66 03 Gneiss gris
6
Logiciel JEAN LUTZ S.A - www.jeanlutzsa.fr
65
7
64
8
8,20 m - NGF : 63,40 m
EXGTE 3.23
Observation : Bouche à clé en tête
SONDAGE A LA PELLE P211
Opération : CHOLET (49)
Client : AGGLOMERATION DU CHOLETAIS
Cote altimétrique : +71.10
Dossier : PCa2024-10-513
Coordonnée en X :
Coordonnée en Y :
Echelle : 1/10 Profondeur atteinte : 2m Date du sondage : 11/02/2024
Profondeur (m)
Arrivée d'eau
Tenue
Cote
Faciès Lithologie des Images
parois
0
71
Sols de couverture : terre
végétale limoneuse jusqu'à 0.4
m puis GNT
0,6 m - NGF : 70,5 m
Remblais : graves argileuses
brunes
0,8 m - NGF : 70,3 m
Bonne tenue
1 01
70
Légère venue d'eau à 0.8 m
Remblais : argiles sableuses
grises avec débris de brique et
cailloux
Logiciel JEAN LUTZ S.A - www.jeanlutzsa.fr
2 2,0 m - NGF : 69,1 m
EXGTE 3.23
Observation :
SONDAGE A LA PELLE P212
Opération : CHOLET (49)
Client : AGGLOMERATION DU CHOLETAIS
Cote altimétrique : +71.10
Dossier : PCa2024-10-513
Coordonnée en X :
Coordonnée en Y :
Echelle : 1/8 Profondeur atteinte : 1.6 m Date du sondage : 11/02/2024
Profondeur (m)
Arrivée d'eau
Tenue
Cote
Faciès Lithologie des Images
parois
0
71
Sols de couverture : enrobé
puis GNT et sables graveleux
(empierrement)
0,3 m - NGF : 70,8 m
Remblais : sables graveux, et
argiles ocresavec blocs de
pierre. Présence de nombreux
Sondage sec
blocs béton
0,7 m - NGF : 70,4 m
Bonne tenue
01
1
Remblais : argiles marron
avec graves et remblais
70
sableux et débris divers (tubes
PVC, brique, béton..)
Arret compte tenu de la
Logiciel JEAN LUTZ S.A - www.jeanlutzsa.fr
présence d'un réseau HTA à
proximité
1,6 m - NGF : 69,5 m
EXGTE 3.23
Observation :
SONDAGE A LA PELLE P213
Opération : CHOLET (49)
Client : AGGLOMERATION DU CHOLETAIS
Cote altimétrique : +71.10
Dossier : PCa2024-10-513
Coordonnée en X :
Coordonnée en Y :
Echelle : 1/10 Profondeur atteinte : 2m Date du sondage : 11/02/2024
Profondeur (m)
Arrivée d'eau
Tenue
Cote
Faciès Lithologie des Images
parois
0
71
Sols de couverture : émulsion
puis GNT
01
0,4 m - NGF : 70,7 m
Remblais : argiles orangée
Circulations d'eau dans l'empierrement
avec blocs de pierres
20 cm d'eau en fin de chantier
0,7 m - NGF : 70,4 m
Bonne tenue
1
70
Alluvions : argiles sableuses
02 orangée puis argiles
sableuses grises
Logiciel JEAN LUTZ S.A - www.jeanlutzsa.fr
2 2,0 m - NGF : 69,1 m
EXGTE 3.23
Observation :
SONDAGE A LA PELLE P214
Opération : CHOLET (49)
Client : AGGLOMERATION DU CHOLETAIS
Cote altimétrique : +71.30
Dossier : PCa2024-10-513
Coordonnée en X :
Coordonnée en Y :
Echelle : 1/10 Profondeur atteinte : 2.0 m Date du sondage : 11/02/2024
Profondeur (m)
Arrivée d'eau
Tenue
Cote
Faciès Lithologie des Images
parois
0
Sols de couverture : enrobé
puis GNT et grave sableuses
marron/brun
71
0,5 m - NGF : 70,8 m
01
Remblais : sables argileux à
Bonne tenue
argiles sableuses marron-gris
1 avec cailloux de quartzite et
quelques débris de brique.
Venue d'eau vers 1.0 m
Forte odeur de matériaux en
décomposition ou
hydrocarbure ??? entre 1.1 et
1.6 m
70
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1,6 m - NGF : 69,7 m
Alluvions : sables argileux
02
gris/bleu(remblais???)
2 2,0 m - NGF : 69,3 m
EXGTE 3.23
Observation :
SONDAGE A LA PELLE P215
Opération : CHOLET (49)
Client : AGGLOMERATION DU CHOLETAIS
Cote altimétrique : +71.20
Dossier : PCa2024-10-513
Coordonnée en X :
Coordonnée en Y :
Echelle : 1/10 Profondeur atteinte : 2m Date du sondage : 11/02/2024
Profondeur (m)
Arrivée d'eau
Tenue
Cote
Faciès Lithologie des Images
parois
0
Sols de couverture : enrobé
puis GNT et couche sableuse
71
0,3 m - NGF : 70,9 m
Sondage sec
01
Remblais : argiles orangées à
débris divers (brique, tesson
vaisselle, cailloux, blocs,
ferraille, brique...)
Bonne tenue
1
70
1,3 m - NGF : 69,9 m
Logiciel JEAN LUTZ S.A - www.jeanlutzsa.fr
02 Alluvions : sables argileux gris
2 2,0 m - NGF : 69,2 m
EXGTE 3.23
Observation :
SONDAGE A LA PELLE P216
Opération : CHOLET (49)
Client : AGGLOMERATION DU CHOLETAIS
Cote altimétrique : +71.60
Dossier : PCa2024-10-513
Coordonnée en X :
Coordonnée en Y :
Echelle : 1/10 Profondeur atteinte : 2.0 m Date du sondage : 11/02/2024
Profondeur (m)
Arrivée d'eau
Tenue
Cote
Faciès Lithologie des Images
parois
0
Sols de couverture : enrobé
puis GNT et grave sableuses
marron/brun
0,3 m - NGF : 71,3 m
71
Bonne tenue
1 01
Remblais : argiles jaune/ocre
Sondage sec
avec cailloux et racines jusqu'à
0.9 m puis sables argileux
gris/noirs avec cailloux et
blocs et quelques débris divers
(brique, platre...)
Odeur de matériaux de
décomposition
Logiciel JEAN LUTZ S.A - www.jeanlutzsa.fr
70
2 2,0 m - NGF : 69,6 m
EXGTE 3.23
Observation :
SONDAGE A LA PELLE P217
Opération : CHOLET (49)
Client : AGGLOMERATION DU CHOLETAIS
Cote altimétrique : +71.40
Dossier : PCa2024-10-513
Coordonnée en X :
Coordonnée en Y :
Echelle : 1/10 Profondeur atteinte : 2m Date du sondage : 11/02/2024
Profondeur (m)
Arrivée d'eau
Tenue
Cote
Faciès Lithologie des Images
parois
0
Sols de couverture : enrobé
puis GNT
0,4 m - NGF : 71,0 m
71
Bonne tenue sauf dans les remblais (élargissement des parois entre1.1 et 2.0 m)
Remblais sables marron à
argiles ocre avec graves et
cailloux et quelques débris
divers (brique...)
Circulation d'eau dans l'empierrement
0,9 m - NGF : 70,5 m
10 cm d'eau en fin de chantier
1 01 Remblais argileux orangés
1,1 m - NGF : 70,3 m
70
Remblais : argiles
grises/vertes sableuses avec
Logiciel JEAN LUTZ S.A - www.jeanlutzsa.fr
cailloux et débris divers
(brique, maçonnerie, blocs
bétron, débris de chantier,
débris de bois...) : matériaux
de démolition????
2 2,0 m - NGF : 69,4 m
EXGTE 3.23
Observation :
SONDAGE A LA PELLE P218
Opération : CHOLET (49)
Client : AGGLOMERATION DU CHOLETAIS
Cote altimétrique : +71.30
Dossier : PCa2024-10-513
Coordonnée en X :
Coordonnée en Y :
Echelle : 1/10 Profondeur atteinte : 2m Date du sondage : 11/02/2024
Profondeur (m)
Arrivée d'eau
Tenue
Cote
Faciès Lithologie des Images
parois
0
71
Sols de couverture : enrobé
puis GNT puis empierrement
avec quartzite
Circulation d'eau entre 0.7 et 0.8 m
0,7 m - NGF : 70,6 m
Remblais : argiles sableuses
orangées
Bonne tenue
1,0 m - NGF : 70,3 m
1 01
70
Remblais : argiles sableuses
grises avec débris de buse
Logiciel JEAN LUTZ S.A - www.jeanlutzsa.fr
béton, enrobé...
2 2,0 m - NGF : 69,3 m
EXGTE 3.23
Observation :
SONDAGE A LA PELLE P219
Opération : CHOLET (49)
Client : AGGLOMERATION DU CHOLETAIS
Cote altimétrique : +71.40
Dossier : PCa2024-10-513
Coordonnée en X :
Coordonnée en Y :
Echelle : 1/11 Profondeur atteinte : 2.1 m Date du sondage : 11/02/2024
Profondeur (m)
Arrivée d'eau
Tenue
Cote
Faciès Lithologie des Images
parois
0
Sols de couverture : enrobé
puis GNT
0,3 m - NGF : 71,1 m
71
Bonne tenue
1
01
Remblais : argiles sableuses
ocres avec blocs de quartz,
Sondage sec
graves et cailloux jusqu'à 0.9
m puis sables argileux
marron/gris avec débris divers
(brique, pierres, ordeur de
décomposition...).
70
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2
2,1 m - NGF : 69,3 m
EXGTE 3.23
Observation :
SONDAGE A LA PELLE P220
Opération : CHOLET (49)
Client : AGGLOMERATION DU CHOLETAIS
Cote altimétrique : +71.70
Dossier : PCa2024-10-513
Coordonnée en X :
Coordonnée en Y :
Echelle : 1/10 Profondeur atteinte : 2.0 m Date du sondage : 11/02/2024
Profondeur (m)
Arrivée d'eau
Tenue
Cote
Faciès Lithologie des Images
parois
0
Sols de couverture : enrobé
puis GNT jusqu'à 0.4 m.
Puis graves et quartzites.
71
0,9 m - NGF : 70,8 m
Bonne tenue
1 01
Sondage sec
Remblais : argiles sableuses
grises avec débris divers
(blocs, margelle béton,
enrobé, pavéss, débris de
Logiciel JEAN LUTZ S.A - www.jeanlutzsa.fr
brique...)
70
2 2,0 m - NGF : 69,7 m
EXGTE 3.23
Observation :
SONDAGE A LA PELLE P221
Opération : CHOLET (49)
Client : AGGLOMERATION DU CHOLETAIS
Cote altimétrique : +71.60
Dossier : PCa2024-10-513
Coordonnée en X :
Coordonnée en Y :
Echelle : 1/10 Profondeur atteinte : 2m Date du sondage : 11/02/2024
Profondeur (m)
Arrivée d'eau
Tenue
Cote
Faciès Lithologie des Images
parois
0
Sols de couverture : enrobé
puis GNT
0,3 m - NGF : 71,4 m
71
10 cm d'eau en fond de fouille à la fin du chantier
02
Sols de couverture : remblais
graveleux et sablo-argileux
avec débris de brique et blocs
jusqu'à 0.8 m puis remblais
argilo-sableux avec quelques
Bonne tenue
cailloux marron
1
1,5 m - NGF : 70,1 m
Logiciel JEAN LUTZ S.A - www.jeanlutzsa.fr
70
Alluvions : sables argileux
02 verdâtres avec quelques
débris de bois
2 2,0 m - NGF : 69,6 m
EXGTE 3.23
Observation :
SONDAGE A LA PELLE P222
Opération : CHOLET (49)
Client : AGGLOMERATION DU CHOLETAIS
Cote altimétrique : +71.60
Dossier : PCa2024-10-513
Coordonnée en X :
Coordonnée en Y :
Echelle : 1/10 Profondeur atteinte : 2m Date du sondage : 11/02/2024
Profondeur (m)
Arrivée d'eau
Tenue
Cote
Faciès Lithologie des Images
parois
0
Sols de couverture : enrobé
puis GNT
0,3 m - NGF : 71,4 m
01
Sols de couverture : remblais
argilo-sableux jusqu'à 0.4 m.
71 Présence d'une couche
graveleuse en deçà
0,9 m - NGF : 70,7 m
Bonne tenue
1
1,4 m
NGF :
70,2 m
Alluvions : argiles sableuses
02
marron / grises / vertes
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70
2 2,0 m - NGF : 69,6 m
EXGTE 3.23
Observation :
SONDAGE A LA PELLE P223
Opération : CHOLET (49)
Client : AGGLOMERATION DU CHOLETAIS
Cote altimétrique : +70.70
Dossier : PCa2024-10-513
Coordonnée en X :
Coordonnée en Y :
Echelle : 1/5 Profondeur atteinte : 1m Date du sondage : 11/02/2024
Profondeur (m)
Arrivée d'eau
Tenue
Cote
Faciès Lithologie des Images
parois
0
Sols de couverture : enrobé
puis grave sableuses
marron/brun à gris
0,3 m - NGF : 70,4 m
Bonne tenue - Léger éboulement en tête
01
Sondage sec
Remblais : argiles avec
cailloux et blocs jaune/ocre
jusqu'à 0.6 m puis sables
argileux avec graves et
cailloux
70
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1 1,0 m - NGF : 69,7 m
EXGTE 3.23
Observation :
SONDAGE A LA PELLE P224
Opération : CHOLET (49)
Client : AGGLOMERATION DU CHOLETAIS
Cote altimétrique : +71.50
Dossier : PCa2024-10-513
Coordonnée en X :
Coordonnée en Y :
Echelle : 1/6 Profondeur atteinte : 1.1 m Date du sondage : 11/02/2024
Profondeur (m)
Arrivée d'eau
Tenue
Cote
Faciès Lithologie des Images
parois
0
Sols de couverture : enrobé
puis GNT
0,3 m - NGF : 71,2 m
01
71
Bonne tenue
Légère venue d'eau à 1.1 m
Remblais : argiles marron
avec cailloux et blocs de
pierres, quelques débris
d'enrobé et des racines
0,9 m - NGF : 70,6 m
Logiciel JEAN LUTZ S.A - www.jeanlutzsa.fr
Alluvions : argiles sableuses
1 02 noires avec quelques racines
(remblais???)
1,1 m - NGF : 70,4 m
EXGTE 3.23
Observation : Sondage décalé compte tenu de la présence d'un réseau enterré à proximité
SONDAGE A LA PELLE P225
Opération : CHOLET (49)
Client : AGGLOMERATION DU CHOLETAIS
Cote altimétrique : +71.1
Dossier : PCa2024-10-513
Coordonnée en X :
Coordonnée en Y :
Echelle : 1/8 Profondeur atteinte : 1.5 m Date du sondage : 11/02/2024
Profondeur (m)
Arrivée d'eau
Tenue
Cote
Faciès Lithologie des Images
parois
0
71
Sols de couverture : enrobé
puis GNT
0,4 m - NGF : 70,7 m
Sondage sec
Bonne tenue
01
Remblais : argiles jaunes/ocre
avec graves, cailloux et
quartzite jusqu' à 0.8 m puis
sables argileux à argiles
sableuses gris/beiges avec
1
graves et cailloux
70
Logiciel JEAN LUTZ S.A - www.jeanlutzsa.fr
1,5 m - NGF : 69,6 m
EXGTE 3.23
Observation :
SONDAGE A LA PELLE P226
Opération : CHOLET (49)
Client : AGGLOMERATION DU CHOLETAIS
Cote altimétrique : +70.40
Dossier : PCa2024-10-513
Coordonnée en X :
Coordonnée en Y :
Echelle : 1/5 Profondeur atteinte : 1m Date du sondage : 11/02/2024
Profondeur (m)
Arrivée d'eau
Tenue
Cote
Faciès Lithologie des Images
parois
0
Sols de couverture : enrobé
puis graves sableuses
0,2 m - NGF : 70,2 m
70
Bonne tenue
01
Sondage sec
Remblais : argiles orangées
avec graves et cailloux jusqu'à
0.6 m puis sables argileux
gris/verts avec blocs Logiciel JEAN LUTZ S.A - www.jeanlutzsa.fr
1 1,0 m - NGF : 69,4 m
EXGTE 3.23
Observation :
SONDAGE A LA PELLE P227
Opération : CHOLET (49)
Client : AGGLOMERATION DU CHOLETAIS
Cote altimétrique : +70.80
Dossier : PCa2024-10-513
Coordonnée en X :
Coordonnée en Y :
Echelle : 1/11 Profondeur atteinte : 2.1 m Date du sondage : 11/02/2024
Profondeur (m)
Arrivée d'eau
Tenue
Cote
Faciès Lithologie des Images
parois
0
Sols de couverture : enrobé
puis GNT, présence d'une
couche de grave bitume vers
0.2 m puis GNT et graves
sableuses ocre
0,8 m - NGF : 70,0 m
70
Bonne tenue
1
01
Légère venue d'eau dans l'empierrement
Remblais : argiles sableuses
marron/ocre jusqu'à 1.5 m puis
grises avec débris divers
(plastiques, bois, carrelage...)
Logiciel JEAN LUTZ S.A - www.jeanlutzsa.fr
69
2
2,1 m - NGF : 68,7 m
EXGTE 3.23
Observation :
SONDAGE A LA PELLE P228
Opération : CHOLET (49)
Client : AGGLOMERATION DU CHOLETAIS
Cote altimétrique : +70.30
Dossier : PCa2024-10-513
Coordonnée en X :
Coordonnée en Y :
Echelle : 1/10 Profondeur atteinte : 2.0 m Date du sondage : 11/02/2024
Profondeur (m)
Arrivée d'eau
Tenue
Cote
Faciès Lithologie des Images
parois
0 Sols de couverture : enrobé
0,1 m - NGF : 70,3 m
70
01 Remblais : argiles
jaunes/ocres à sables argileux
avec blocs et cailloux
Bonne tenue
1
Légère vernue d'eau vers 1.2 m
1,2 m - NGF : 69,1 m
69
Logiciel JEAN LUTZ S.A - www.jeanlutzsa.fr
Alluvions : argiles sableuses
02
grises/bleues
2 2,0 m - NGF : 68,3 m
EXGTE 3.23
Observation :
SONDAGE A LA PELLE P229
Opération : CHOLET (49)
Client : AGGLOMERATION DU CHOLETAIS
Cote altimétrique : +71.50
Dossier : PCa2024-10-513
Coordonnée en X :
Coordonnée en Y :
Echelle : 1/11 Profondeur atteinte : 2.2 m Date du sondage : 11/02/2024
Profondeur (m)
Arrivée d'eau
Tenue
Cote
Faciès Lithologie des Images
parois
0
Sols de couverture : terre
végétale limoneuse marron
71
0,6 m - NGF : 70,9 m
01
1
Bonne tenue
Sondage sec
Sols de couverture : remblais
argiles sableuses marron avec
cailloux, graves et débris
divers (plastique, enrobé...)
70
Logiciel JEAN LUTZ S.A - www.jeanlutzsa.fr
1,8 m - NGF : 69,7 m
Alluvions : argiles sableuses
2 02
grises
2,2 m - NGF : 69,3 m
EXGTE 3.23
Observation :
SONDAGE A LA PELLE P230
Opération : CHOLET (49)
Client : AGGLOMERATION DU CHOLETAIS
Cote altimétrique : +72.40
Dossier : PCa2024-10-513
Coordonnée en X :
Coordonnée en Y :
Echelle : 1/10 Profondeur atteinte : 2m Date du sondage : 11/02/2024
Profondeur (m)
Arrivée d'eau
Tenue
Cote
Faciès Lithologie des Images
parois
0
Sols de couverture : terre
végétale limoneuse marron
72
01
0,7 m - NGF : 71,8 m
Sols de couverture : remblais
argiles sableuses orangées
remaniées
0,9 m - NGF : 71,5 m
Bonne tenue
1
1,1 m
NGF :
71,3 m
Faible venue d'eau
71 Alluvions : argiles sableuses
grise-noires jusqu'à 1.3 m puis
02
argilezs sableuses marron
avec cailloutis de quartz
Logiciel JEAN LUTZ S.A - www.jeanlutzsa.fr
2 2,0 m - NGF : 70,4 m
EXGTE 3.23
Observation :
SONDAGE A LA TARIERE TA1
Opération : CHOLET (49)
Client : AGGLOMERATION DU CHOLETAIS
Dossier : PCa2024-10-513 Coordonnée en X :
Coordonnée en Y :
Echelle : 1/20 Profondeur atteinte : 4 m Date du sondage : 20/02/2025 Cote altimétrique : +71.70
Profondeur
Cote (m)
(m/T.A.)
Niveau
Faciès
d'eau
Lithologie Outil
0
71
Sols de couverture : enrobé puis graves
01 jusqu'à 0.6 m puis remblais limono-sableux
et argilo-sableux gris-verdâtres
1
Sondage sec
70,1 1,6 1,60 m - NGF : 70,10 m
Sondage tarière Ø 63 mm
70
2
69
Alluvions : argile sableuse grise-verdâtre
02
jusqu'à 3.0 m puis argile marron-grise
3
Logiciel JEAN LUTZ S.A - www.jeanlutzsa.fr
68
4 4,00 m - NGF : 67,70 m
EXGTE 3.23
Observation :
SONDAGE A LA TARIERE TA2
Opération : CHOLET (49)
Client : AGGLOMERATION DU CHOLETAIS
Dossier : PCa2024-10-513 Coordonnée en X :
Coordonnée en Y :
Echelle : 1/20 Profondeur atteinte : 4 m Date du sondage : 20/02/2025 Cote altimétrique : +71.70
Profondeur
Cote (m)
(m/T.A.)
Niveau
Faciès
d'eau
Lithologie Outil
0
01 Sols de couverture : enrobé puis graves
71,1 0,6 0,60 m - NGF : 71,10 m
71
1
Sondage sec
Alluvions : limons sableux marron/brun
02
(remblais ???)
70,0 1,7 1,70 m - NGF : 70,00 m
Sondage tarière Ø 63 mm
70
2
69
03 Gneiss sableux marron/beige
3
Logiciel JEAN LUTZ S.A - www.jeanlutzsa.fr
68
4 4,00 m - NGF : 67,70 m
EXGTE 3.23
Observation :
SONDAGE A LA TARIERE TA3
Opération : CHOLET (49)
Client : AGGLOMERATION DU CHOLETAIS
Dossier : PCa2024-10-513 Coordonnée en X :
Coordonnée en Y :
Echelle : 1/20 Profondeur atteinte : 4 m Date du sondage : 20/02/2025 Cote altimétrique : +71.80
Profondeur
Cote (m)
(m/T.A.)
Niveau
Faciès
d'eau
Lithologie Outil
0
01 Sols de couverture : enrobé puis graves
71,2 0,6 0,60 m - NGF : 71,20 m
71
1
02 Alluvions : limons sableux marron/brun
1,8 m
NGF :
Sondage tarière Ø 63 mm
70,0 m
70
2
69,7 2,1 2,10 m - NGF : 69,70 m
69
3
Logiciel JEAN LUTZ S.A - www.jeanlutzsa.fr
Gneiss sableux marron/beige à gneiss
03
fragmentés à partir de 3.5 m
68
4 4,00 m - NGF : 67,80 m
EXGTE 3.23
Observation :
SONDAGE A LA TARIERE TA4
Opération : CHOLET (49)
Client : AGGLOMERATION DU CHOLETAIS
Dossier : PCa2024-10-513 Coordonnée en X :
Coordonnée en Y :
Echelle : 1/20 Profondeur atteinte : 4 m Date du sondage : 20/02/2025 Cote altimétrique : +71.60
Profondeur
Cote (m)
(m/T.A.)
Niveau
Faciès
d'eau
Lithologie Outil
0
71
0,8 m
Sols de couverture : enrobé puis graves NGF :
01 jusqu'à 0.5 m puis remblais sableux à 70,8 m
sablo-graveleux marron
1
70,1 1,5 1,50 m - NGF : 70,10 m
70
Sondage tarière Ø 63 mm
2
Alluvions : argilo-sableux marron/gris
02
(remblais???)
69
3
Logiciel JEAN LUTZ S.A - www.jeanlutzsa.fr
68,1 3,5 3,50 m - NGF : 68,10 m
68
03 Gneiss marron
4 4,00 m - NGF : 67,60 m
EXGTE 3.23
Observation :
CHOLET (49)
Construction d’un palais des sports
Essais de perméabilité
2024-10-513-G2 AVP – Etude géotechnique de conception phase AVP
Document GEOTECHNIQUE SAS v2.2 ANNEXES
Dossier n° : 2024-10-513
PROCES VERBAL AGGLOMERATION DU
Client :
CHOLETAIS
Lieu : CHOLET (49)
ESSAI D'INFILTRATION A LA FOSSE Sondage n° : P223
Date de l'essai : 12/02/2025
(essai à charge variable)
CONDITIONS DE REALISATION DE L'ESSAI
Profondeur P= 1,00 m Matériels utilisés Facteur de forme
Longueur L= 1,10 m Minipelle 3 tonnes
C= 0,17
Largeur l= 0,50 m Citerne 3 m3
IMPLANTATION DU SONDAGE
X= Y= ZTN = 70,70 m NGF
Temps Hauteur d'eau Valeurs de perméabilité K
(hh:min) (min) par rapport au TN (mesurée entre deux points de mesures)
14:53 0 0,750 m -
14:54 1 0,855 m 8,20E-04 m/s
14:55 2 0,925 m 7,15E-04 m/s
14:56 3 1,035 m 1,69E-03 m/s
14:57 4 1,065 m 7,09E-04 m/s
14:58 5 1,095 m 9,44E-04 m/s
Temps t (min)
0 10 COUPE DE SOL
0,00
Nature du matériau Profondeur
Sols de couverture 01 1,00 m
0,20
Charge d'eau h (m)
0,40
0,60
RESULTATS DE L'ESSAI
Pas de temps retenu : de 3 min à 5 min
0,80
K= 1,1E-03 m/s soit 4010,5 mm/h
1,00
1,20
Version 1.5 - NOVEMBRE 2018
Dossier n° : 2024-10-513
PROCES VERBAL AGGLOMERATION DU
Client :
CHOLETAIS
Lieu : CHOLET (49)
ESSAI D'INFILTRATION A LA FOSSE Sondage n° : P224
Date de l'essai : 12/02/2025
(essai à charge variable)
CONDITIONS DE REALISATION DE L'ESSAI
Profondeur P= 1,10 m Matériels utilisés Facteur de forme
Longueur L= 1,20 m Minipelle 3 tonnes
C= 0,20
Largeur l= 0,60 m Citerne 3 m3
IMPLANTATION DU SONDAGE
X= Y= ZTN = 71,50 m NGF
Temps Hauteur d'eau Valeurs de perméabilité K
(hh:min) (min) par rapport au TN (mesurée entre deux points de mesures)
10:40 0 0,900 m -
10:47 7 0,890 m -1,18E-05 m/s
10:55 15 0,870 m -1,98E-05 m/s
11:05 25 0,870 m 0,00E+00 m/s
11:17 37 0,860 m -6,39E-06 m/s
11:30 50 0,860 m 0,00E+00 m/s
12:20 100 0,840 m -2,96E-06 m/s
12:23 103 0,835 m -1,20E-05 m/s
15:32 292 0,815 m -7,43E-07 m/s
Erreur de saisie du paramètre de mesure de la hauteur d'eau en cellule J21
Temps t (min)
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100110120130140150160170180190200210220230240250260 COUPE DE SOL
0,83
Nature du matériau Profondeur
Sols de couverture 01 0,90 m
0,84 Alluvions 02 1,10 m
0,85
Charge d'eau h (m)
0,86
0,87
RESULTATS DE L'ESSAI
Pas de temps retenu : de 7 min à 763 min
0,88
K= -7,6E-06 m/s soit -27,2 mm/h
0,89
0,90
0,91
Version 1.5 - NOVEMBRE 2018
Dossier n° : 2024-10-513
PROCES VERBAL AGGLOMERATION DU
Client :
CHOLETAIS
Lieu : CHOLET (49)
ESSAI D'INFILTRATION A LA FOSSE Sondage n° : P225
Date de l'essai : 12/02/2025
(essai à charge variable)
CONDITIONS DE REALISATION DE L'ESSAI
Profondeur P= 1,50 m Matériels utilisés Facteur de forme
Longueur L= 0,90 m Minipelle 3 tonnes
C= 0,16
Largeur l= 0,50 m Citerne 3 m3
IMPLANTATION DU SONDAGE
X= Y= ZTN = 71,10 m NGF
Temps Hauteur d'eau Valeurs de perméabilité K
(hh:min) (min) par rapport au TN (mesurée entre deux points de mesures)
14:33 0 1,110 m -
14:41 8 1,110 m 6,08E-08 m/s
14:47 14 1,110 m 8,11E-08 m/s
14:52 19 1,105 m -5,04E-06 m/s
15:04 31 1,100 m -2,00E-06 m/s
15:15 42 1,100 m 4,34E-08 m/s
15:35 62
Erreur de saisie du paramètre de mesure de la hauteur d'eau en cellule J21
Temps t (min)
0 10 20 30 40 50 60 70 COUPE DE SOL
0,00
Nature du matériau Profondeur
Sols de couverture 01 1,50 m
0,20
0,40
Charge d'eau h (m)
0,60
RESULTATS DE L'ESSAI
0,80 Pas de temps retenu : de 8 min à 14 min
K= 7,1E-08 m/s soit 0,3 mm/h
1,00
1,20
1,40
Version 1.5 - NOVEMBRE 2018
Dossier n° : 2024-10-513
PROCES VERBAL AGGLOMERATION DU
Client :
CHOLETAIS
Lieu : CHOLET (49)
ESSAI D'INFILTRATION A LA FOSSE Sondage n° : P226
Date de l'essai : 12/02/2025
(essai à charge variable)
CONDITIONS DE REALISATION DE L'ESSAI
Profondeur P= 1,00 m Matériels utilisés Facteur de forme
Longueur L= 1,10 m Minipelle 3 tonnes
C= 0,16
Largeur l= 0,45 m Citerne 3 m3
IMPLANTATION DU SONDAGE
X= Y= ZTN = 70,40 m NGF
Temps Hauteur d'eau Valeurs de perméabilité K
(hh:min) (min) par rapport au TN (mesurée entre deux points de mesures)
14:35 0 0,720 m -
14:45 10 0,720 m 6,05E-08 m/s
14:51 16 0,720 m 1,01E-07 m/s
15:02 27 0,715 m -2,85E-06 m/s
15:12 37 0,715 m 0,00E+00 m/s
15:22 47 0,715 m 0,00E+00 m/s
Erreur de saisie du paramètre de mesure de la hauteur d'eau en cellule J21
Temps t (min)
0 10 20 30 40 50 COUPE DE SOL
0,71
Nature du matériau Profondeur
Sols de couverture 01 1,00 m
0,72
0,72
Charge d'eau h (m)
0,72
RESULTATS DE L'ESSAI
0,72 Pas de temps retenu : de 0 min à 10 min
K= 6,1E-08 m/s soit 0,2 mm/h
0,72
0,72
0,72
Version 1.5 - NOVEMBRE 2018
Dossier n° : 2024-10-513
PROCES VERBAL AGGLOMERATION DU
Client :
CHOLETAIS
Lieu : CHOLET (49)
ESSAI D'INFILTRATION A LA FOSSE Sondage n° : P227
Date de l'essai : 12/02/2025
(essai à charge variable)
CONDITIONS DE REALISATION DE L'ESSAI
Profondeur P= 2,10 m Matériels utilisés Facteur de forme
Longueur L= 1,20 m Minipelle 3 tonnes
C= 0,20
Largeur l= 0,60 m Citerne 3 m3
IMPLANTATION DU SONDAGE
X= Y= ZTN = 70,80 m NGF
Temps Hauteur d'eau Valeurs de perméabilité K
(hh:min) (min) par rapport au TN (mesurée entre deux points de mesures)
10:45 0 1,400 m -
10:49 4 1,405 m 4,64E-06 m/s
10:57 12 1,405 m 4,66E-09 m/s
11:03 18 1,405 m 6,21E-09 m/s
11:13 28 1,405 m 3,72E-09 m/s
11:33 48 1,400 m -9,34E-07 m/s
12:21 96 1,380 m -1,53E-06 m/s
13:24 159 1,365 m -8,56E-07 m/s
15:31 286 1,335 m -8,29E-07 m/s
Erreur de saisie du paramètre de mesure de la hauteur d'eau en cellule J21
Temps t (min)
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100110120130140150160170180190200210220230240250260 COUPE DE SOL
1,36
Nature du matériau Profondeur
1,37
Sols de couverture 01 2,10 m
1,37
1,38
Charge d'eau h (m)
1,38
1,39
RESULTATS DE L'ESSAI
Pas de temps retenu : de 4 min à 28 min
1,39
K= 1,2E-06 m/s soit 4,2 mm/h
1,40
1,40
1,41
1,41
Version 1.5 - NOVEMBRE 2018
Dossier n° : 2024-10-513
PROCES VERBAL AGGLOMERATION DU
Client :
CHOLETAIS
Lieu : CHOLET (49)
ESSAI D'INFILTRATION A LA FOSSE Sondage n° : P228
Date de l'essai : 12/02/2025
(essai à charge variable)
CONDITIONS DE REALISATION DE L'ESSAI
Profondeur P= 2,00 m Matériels utilisés Facteur de forme
Longueur L= 1,10 m Minipelle 3 tonnes
C= 0,17
Largeur l= 0,50 m Citerne 3 m3
IMPLANTATION DU SONDAGE
X= Y= ZTN = 70,30 m NGF
Temps Hauteur d'eau Valeurs de perméabilité K
(hh:min) (min) par rapport au TN (mesurée entre deux points de mesures)
14:44 0 1,450 m -
14:49 5 1,430 m -1,57E-05 m/s
15:00 16 1,385 m -1,53E-05 m/s
15:14 30 1,335 m -1,26E-05 m/s
15:25 41 1,300 m -1,07E-05 m/s
Erreur de saisie du paramètre de mesure de la hauteur d'eau en cellule J21
Temps t (min)
0 10 20 30 40 50 COUPE DE SOL
1,28
Nature du matériau Profondeur
Sols de couverture 01 1,20 m
1,30
Alluvions 02 2,00 m
1,32
Charge d'eau h (m)
1,34
1,36
RESULTATS DE L'ESSAI
1,38
Pas de temps retenu : de 8 min à 14 min
1,40
K= #DIV/0! soit #DIV/0!
1,42
1,44
1,46
Version 1.5 - NOVEMBRE 2018
Dossier n° : 2024-10-513
PROCES VERBAL AGGLOMERATION DU
Client :
CHOLETAIS
Lieu : CHOLET (49)
ESSAI D'INFILTRATION A LA FOSSE Sondage n° : P229
Date de l'essai : 12/02/2025
(essai à charge variable)
CONDITIONS DE REALISATION DE L'ESSAI
Profondeur P= 2,20 m Matériels utilisés Facteur de forme
Longueur L= 1,10 m Minipelle 3 tonnes
C= 0,17
Largeur l= 0,50 m Citerne 3 m3
IMPLANTATION DU SONDAGE
X= Y= ZTN = 71,50 m NGF
Temps Hauteur d'eau Valeurs de perméabilité K
(hh:min) (min) par rapport au TN (mesurée entre deux points de mesures)
11:33 0 1,610 m -
11:44 11 1,620 m 3,44E-06 m/s
11:53 20 1,620 m 4,23E-09 m/s
12:00 27 1,620 m 5,44E-09 m/s
12:08 35 1,620 m 4,76E-09 m/s
12:19 46 1,620 m 3,46E-09 m/s
12:30 57 1,620 m 3,46E-09 m/s
13:00 87 1,620 m 1,27E-09 m/s
13:30 117 1,620 m 1,27E-09 m/s
15:50 257 1,560 m -1,57E-06 m/s
Erreur de saisie du paramètre de mesure de la hauteur d'eau en cellule J21
Temps t (min)
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100110120130140150160170180190200210220230240250260 COUPE DE SOL
1,61
Nature du matériau Profondeur
Sols de couverture 01 1,80 m
1,61 Alluvions 02 2,20 m
1,61
Charge d'eau h (m)
1,61
RESULTATS DE L'ESSAI
1,62 Pas de temps retenu : de 11 min à 117 min
K= 4,3E-07 m/s soit 1,6 mm/h
1,62
1,62
1,62
Version 1.5 - NOVEMBRE 2018
Dossier n° : 2024-10-513
PROCES VERBAL AGGLOMERATION DU
Client :
CHOLETAIS
Lieu : CHOLET (49)
ESSAI D'INFILTRATION A LA FOSSE Sondage n° : P230
Date de l'essai : 12/02/2025
(essai à charge variable)
CONDITIONS DE REALISATION DE L'ESSAI
Profondeur P= 2,00 m Matériels utilisés Facteur de forme
Longueur L= 1,20 m Minipelle 3 tonnes
C= 0,19
Largeur l= 0,55 m Citerne 3 m3
IMPLANTATION DU SONDAGE
X= Y= ZTN = 72,40 m NGF
Temps Hauteur d'eau Valeurs de perméabilité K
(hh:min) (min) par rapport au TN (mesurée entre deux points de mesures)
11:28 0 1,380 m -
11:36 8 1,400 m 9,84E-06 m/s
11:42 14 1,405 m 3,33E-06 m/s
11:49 21 1,410 m 2,87E-06 m/s
12:02 34 1,420 m 3,13E-06 m/s
12:09 41 1,430 m 5,88E-06 m/s
12:21 53 1,440 m 3,48E-06 m/s
12:32 64 1,445 m 1,91E-06 m/s
12:59 91 1,455 m 1,58E-06 m/s
13:29 121 1,470 m 2,16E-06 m/s
14:09 161 1,490 m 2,22E-06 m/s
15:44 256 1,530 m 1,95E-06 m/s
Temps t (min)
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100110120130140150160170180190200210220230240250260 COUPE DE SOL
1,36
Nature du matériau Profondeur
Sols de couverture 01 0,90 m
1,38 Alluvions 02 2,00 m
1,40
Charge d'eau h (m)
1,42
RESULTATS DE L'ESSAI
1,44 Pas de temps retenu : de 64 min à 256 min
K= 2,0E-06 m/s soit 7,1 mm/h
1,46
1,48
1,50
Version 1.5 - NOVEMBRE 2018
CHOLET (49)
Construction d’un palais des sports
Essais en laboratoire
2024-10-513-G2 AVP – Etude géotechnique de conception phase AVP
Document GEOTECHNIQUE SAS v2.2 ANNEXES
Accréditation n°1-1364
Portée disponible
sur www.cofrac.fr
WESSLING France, 40 rue du Ruisseau, 38070 Saint-Quentin-Fallavier Cedex
N° rapport d'essai ULY25-005386-1
VINIRE - S2E
N° commande ULY-04990-25
Monsieur Gaetan HERVÉ
Interlocuteur (interne) L. Ribes
153 route d'Angers - ZA La Planche Pellerin
Téléphone +33 474 990 558
49000 ECOUFLANT
Courrier électronique leana.ribes@wessling.fr
Date 19.02.2025
Rapport d'essai
CHOLET - PCa2024-10-513
Les résultats ne se rapportent qu’aux échantillons soumis à l’essai et tels qu'ils ont été reçus (dans le cas où le laboratoire n'a pas prélevé les échantillons).
Les résultats des paramètres couverts par l’accréditation EN ISO/CEI 17025 sont marqués d’un (A).
La portée d'accréditation COFRAC n°1-1364 essais du laboratoire WESSLING de Lyon (St Quentin Fallavier) est disponible sur le site www.cofrac.fr pour les résultats accrédités par ce laboratoire.
Le COFRAC est signataire des accords de reconnaissance mutuels de l’ILAC et de l'EA pour les activités d’essai.
Les organismes d’accréditation signataires de ces accords pour les activités d'essai reconnaissent comme dignes de confiance les rapports couverts par l’accréditation des autres organismes
d’accréditation signataires des accords des activités d'essai.
Ce rapport d’essai ne peut être reproduit que sous son intégralité et avec l’autorisation des laboratoires WESSLING.
Les laboratoires WESSLING autorisent leurs clients à extraire tout ou partie des résultats d'essai envoyés à titre indicatif sous format excel uniquement à des fins de retraitement, de suivi et d'interprétation
de données sans faire allusion à l'accréditation des résultats d'essai.
Les données fournies par le client sont sous sa responsabilité et identifiées en italique.
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Rapport d'essai n°. : ULY25-005386-1
Projet : CHOLET - PCa2024-10-513
Le 19.02.2025
N° d'échantillon 25-020478-01
Désignation d'échantillon Unité Sp204
Analyse physique
Matières sèches - NF ISO 11465 - Réalisé par WESSLING Lyon (France)
Matière sèche % masse MB 86,9 (A)
Paramètres globaux / Indices
Degré d'acidité Baumann-Gully - DIN EN 16502 - Réalisé par WESSLING Lyon (France)
Degré d'acidité ml/kg MS 62 (A)
Préparation d'échantillon
Minéralisation à l'acide chlorhydrique (agressivité vis-à-vis des bétons) - DIN 4030-2 - Réalisé par WESSLING Lyon (France)
Minéralisé à l'acide chlorhydrique 18/02/2025 (A)
Cations, anions et éléments non métalliques
Sulfates (SO4) - Méthode interne : SO4-IC-Agressivité béton - Réalisé par WESSLING Lyon (France)
Sulfates (SO4) mg/kg MS <450 (A)
Classe d'exposition du béton vis-à-vis du sol - NF EN 206 - Réalisé par WESSLING Lyon (France)
Classe d'exposition Hors classe (A)
MS : Matières sèches
MB : Matières brutes
< : résultat inférieur à la limite de quantification
Informations sur les échantillons
Date de réception : 13.02.2025
Type d'échantillon : Sol
Date de prélèvement : 11.02.2025
Heure de prélèvement : 00:00
2*250ml VBrun
Récipient :
WES002
Température à réception (C°) : 0,6
Début des analyses : 13.02.2025
Fin des analyses : 19.02.2025
Préleveur : PG
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Rapport d'essai n°. : ULY25-005386-1
Projet : CHOLET - PCa2024-10-513
Le 19.02.2025
Informations sur vos résultats d'analyses :
Les seuils de quantification fournis n'ont pas été recalculés d'après la matière sèche de l'échantillon.
Les seuils sont susceptibles d’être augmentés en fonction de la nature chimique de la matrice.
Seuls les résultats quantifiés (résultats égaux ou supérieurs à la LQ) sont pris en compte dans le calcul des sommes. Dans le cas contraire la
somme est rendue "-/-".
Les résultats obtenus ne permettent pas de déterminer une classe d’exposition selon la NF EN 206 :
-Classe d'exposition du béton vis-à-vis du sol
Approuvé par :
Jean-Francois CAMPENS
Président
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Accréditation n°1-1364
Portée disponible
sur www.cofrac.fr
WESSLING France, 40 rue du Ruisseau, 38070 Saint-Quentin-Fallavier Cedex
N° rapport d'essai ULY25-005473-1
VINIRE - S2E
N° commande ULY-04991-25
Monsieur Gaetan HERVÉ
Interlocuteur (interne) L. Ribes
153 route d'Angers - ZA La Planche Pellerin
Téléphone +33 474 990 558
49000 ECOUFLANT
Courrier électronique leana.ribes@wessling.fr
Date 20.02.2025
Rapport d'essai
CHOLET - PCa2024-10-513
Les résultats ne se rapportent qu’aux échantillons soumis à l’essai et tels qu'ils ont été reçus (dans le cas où le laboratoire n'a pas prélevé les échantillons).
Les résultats des paramètres couverts par l’accréditation EN ISO/CEI 17025 sont marqués d’un (A).
La portée d'accréditation COFRAC n°1-1364 essais du laboratoire WESSLING de Lyon (St Quentin Fallavier) est disponible sur le site www.cofrac.fr pour les résultats accrédités par ce laboratoire.
La portée d'accréditation DAKKS n° D-PL-14162-01-00 des laboratoires WESSLING Allemands est disponible sur le site www.dakks.de pour les résultats accrédités par ces laboratoires.
Le COFRAC/DAKKS sont signataires des accords de reconnaissance mutuels de l’ILAC et de l'EA pour les activités d’essai.
Les organismes d’accréditation signataires de ces accords pour les activités d'essai reconnaissent comme dignes de confiance les rapports couverts par l’accréditation des autres organismes
d’accréditation signataires des accords des activités d'essai.
Ce rapport d’essai ne peut être reproduit que sous son intégralité et avec l’autorisation des laboratoires WESSLING.
Les laboratoires WESSLING autorisent leurs clients à extraire tout ou partie des résultats d'essai envoyés à titre indicatif sous format excel uniquement à des fins de retraitement, de suivi et d'interprétation
de données sans faire allusion à l'accréditation des résultats d'essai.
Les données fournies par le client sont sous sa responsabilité et identifiées en italique.
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Rapport d'essai n°. : ULY25-005473-1
Projet : CHOLET - PCa2024-10-513
Le 20.02.2025
N° d'échantillon 25-020480-01
Désignation d'échantillon Unité Sp204
Analyse physique
pH - NF EN ISO 10523 - Réalisé par WESSLING Lyon (France)
pH E/L 6,8 (#)
Température de mesure du pH °C E/L 18,2
Cations, anions et éléments non métalliques
Dioxyde de carbone agressif sur eau / lixiviat - DIN 38404-10-M4 (1995-04) - Réalisé par WESSLING Altenberge (Allemagne)
Dioxyde de carbone agressif mg/l E/L 22 (A)
Anions dissous (filtration à 0,2 µm) - Méthode interne : ANIONS - IC - Réalisé par WESSLING Lyon (France)
Sulfates (SO4) mg/l E/L 7,0 (A)
Ammonium (NH4) - NF EN ISO 11732 - Réalisé par WESSLING Lyon (France)
Ammonium (NH4) mg/l E/L 15 (A)
Azote ammoniacal (NH4-N) mg/l E/L 12
Divers
Capacité acide/base sur eau/lixiviat - DIN 38409 H7 (2005-12) - Réalisé par WESSLING Altenberge (Allemagne)
Alcalinité pH 4,3 mmol/l E/L 5,1 (A)
Eléments
Métaux dissous (ICP/MS) - NF EN ISO 17294-2 - Réalisé par WESSLING Lyon (France)
Magnésium (Mg) mg/l E/L 42 (A)
E/L : Eau/lixiviat
Informations sur les échantillons
Date de réception : 13.02.2025
Type d'échantillon : Eau souterraine
Date de prélèvement : 11.02.2025
Heure de prélèvement : 00:00
500ml Verre
WES004+2*250ml
Verre
WES020+3*60ml PE
Récipient :
WES101+60ml
PE/HNO3
WES112+60ml
PE/H2SO4 WES111
Température à réception (C°) : 0,6
Début des analyses : 13.02.2025
Fin des analyses : 20.02.2025
Préleveur : PG
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Rapport d'essai n°. : ULY25-005473-1
Projet : CHOLET - PCa2024-10-513
Le 20.02.2025
Commentaires retirant l'accréditation de vos résultats d'analyses :
# : Le délai de mise en analyse par rapport au prélèvement est supérieur aux exigences normatives, ce qui peut potentiellement impacter
l’exactitude du résultat.
Informations sur vos résultats d'analyses :
Pour parfaire la lecture de vos résultats, les seuils sont susceptibles d’être augmentés en fonction de la nature chimique de la matrice.
Seuls les résultats quantifiés (résultats égaux ou supérieurs à la LQ) sont pris en compte dans le calcul des sommes. Dans le cas contraire la
somme est rendue "-/-".
Approuvé par :
Robin T´JAMPENS
Responsable Pôle Déchet / Directeur de site
adjoint
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Date : 26/02/2025
Chantier : CHOLET (49)
N°dossier : PCa2024-10-513
COMPTE RENDU D'ESSAI INDICE PORTANT IMMEDIAT NF P 94 078
Nature des matériaux : Sable argileux rougeâtre + Grave Date du prélèvement :
Provenance des matériaux : P221 (0,25 - 1,50 m) Date des essais : 25/02/2025
Faciès 01 Opérateurs : CG
1 - Conditions de l'essai
Anneau : 30 KN
Type de poinconnement: Energie de compactage: normale
après immersion modifié
CBR immédiat
Indice Portant Immédiat
2- Détermination densité et de la teneur en eau après poinconnement
Densité sans traitement
Poids moule(g): 5865 W% nat: 18,1 %
Poids total humide(g): 10558
Poids matériaux humide(g): 4693 traitement
Volume moule(cm3): 2100 % et type de liant:
Densité humide (T/m3): 2,23 W% avant traitement:
Densité sèche (T/m3): 1,89 W% après traitement:
3- Détermination de l'indice portant
Temps Enfoncement (mm) Lectures (1/100mmm) Force en kN
1' 1,25 17 0,2
1'40" 2 31 0,36 Indice
2' 2,5 40 0,47 P(2.5)/13,35 = 4
4' 5 88 1,05 P(5)/19,93 = 5
6' 7,5 126 1,51
8' 10 153 1,84
Résultat de l'essai: IPI CBR CBRi 5
Représentation graphique de l'essai
2
Force en kN
1,5
1
0,5
0
0,0 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0 7,0 8,0 9,0 10,0 11,0
Enfoncement (mm)
PV01b
Date : 26/02/2025
Chantier : CHOLET (49)
N°dossier : PCa2024-10-513
COMPTE RENDU D'ESSAI INDICE PORTANT IMMEDIAT NF P 94 078
Nature des matériaux : Sable argileux grisâtre vasard Date du prélèvement :
Provenance des matériaux : P221 (1,50 - 2,00 m) Date des essais : 25/02/2025
Faciès 02 Opérateurs : CG
1 - Conditions de l'essai
Anneau : 30 KN
Type de poinconnement: Energie de compactage: normale
après immersion modifié
CBR immédiat
Indice Portant Immédiat
2- Détermination densité et de la teneur en eau après poinconnement
Densité sans traitement
Poids moule(g): 5865 W% nat: 14,4 %
Poids total humide(g): 10361
Poids matériaux humide(g): 4496 traitement
Volume moule(cm3): 2100 % et type de liant:
Densité humide (T/m3): 2,14 W% avant traitement:
Densité sèche (T/m3): 1,87 W% après traitement:
3- Détermination de l'indice portant
Temps Enfoncement (mm) Lectures (1/100mmm) Force en kN
1' 1,25 4 0,05
1'40" 2 6 0,07 Indice
2' 2,5 7 0,08 P(2.5)/13,35 = 1
4' 5 14 0,16 P(5)/19,93 = 1
6' 7,5 20 0,23
8' 10 25 0,29
Résultat de l'essai: IPI CBR CBRi 1
Représentation graphique de l'essai
1
0,8
Force en kN
0,6
0,4
0,2
0
0,0 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0 7,0 8,0 9,0 10,0 11,0
Enfoncement (mm)
PV01b
CHOLET (49)
Construction d’un palais des sports
Descentes de charges
2024-10-513-G2 PRO ind B – Etude géotechnique de conception phase PRO
Document GEOTECHNIQUE SAS v2.2 ANNEXES
5. RESULTATS
5.1. BLOC 1 ET BLOC 2
Voir § 4.5 JD Voir bloc 6
Voir bloc 5
Voir bloc 3 et 4 Voir bloc 3 et 4
Voir § 4.5 JD
Les appuis 281 et 282 sont les appuis exterieurs de la passerelle R+1 (cf plan STR02)
Compression Soulèvement
Compression maxi (T) Cisaillement sismique (T)
mini (T) (T)
ELS SIS
ELS qp ELU SIS max SIS min
caract (sismique) Résultante (T) Résultante (T)
Fx (T) Fy (T)
1,35.G + G + Ψ2.Q Sans Avec
G+Q G + ψ2 Q G - Exy G - Exy
Appui 1,5.Q + Exy concomitance concomitance
108 380,4 338,0 529,4 388,4 201,5 0,0 78,7 74,6 108,5 90,7
109 144,2 127,4 201,0 157,1 72,4 0,0 30,1 26,3 39,9 32,7
110 115,2 103,4 159,9 133,6 43,2 0,0 31,0 26,4 40,7 32,9
111 82,0 69,8 115,2 119,2 2,2 0,0 16,1 13,8 21,2 17,3
114 362,9 322,4 505,1 366,1 203,2 0,0 69,2 74,3 101,5 83,2
115 152,7 134,3 213,1 153,6 87,4 0,0 26,5 26,3 37,3 30,0
116 106,8 95,8 148,3 115,3 52,0 0,0 27,5 26,2 38,0 30,3
117 85,5 73,0 120,1 117,9 9,3 0,0 14,4 13,7 19,9 15,9
120 323,2 285,6 450,4 324,7 180,9 0,0 46,9 55,1 72,4 59,5
121 135,0 118,8 188,3 137,8 75,4 0,0 23,8 26,0 35,2 28,4
122 83,3 74,9 115,6 89,5 37,9 0,0 17,9 18,9 26,0 20,9
123 85,2 73,0 119,5 109,9 17,9 0,0 12,8 13,6 18,7 15,0
129 55,1 48,9 76,7 58,9 25,3 0,0 11,9 12,9 17,5 14,0
130 215,7 194,4 299,2 231,7 65,4 0,0 32,4 40,1 51,5 43,5
131 334,0 294,5 465,7 325,2 183,0 0,0 45,8 54,5 71,2 58,2
132 137,6 120,9 192,0 140,0 76,6 0,0 22,7 25,6 34,3 27,6
133 53,5 47,6 74,5 56,2 30,2 0,0 11,5 12,6 17,1 13,6
134 51,8 41,5 73,8 57,4 13,7 0,0 16,9 18,5 25,1 19,9
136 78,1 73,0 107,3 104,4 11,4 0,0 12,7 17,8 21,9 20,8
137 120,2 108,4 166,7 155,3 27,8 0,0 24,8 33,1 41,3 38,2
138 251,9 227,7 349,2 255,9 82,1 0,0 33,1 41,6 53,2 46,7
139 173,7 152,4 242,4 196,4 76,3 0,0 30,2 33,3 44,9 35,6
140 77,4 67,5 108,2 99,4 20,6 0,0 11,7 12,1 16,8 13,0
141 83,7 73,0 117,0 85,3 40,1 0,0 11,8 11,5 16,5 12,8
142 135,4 116,4 189,9 178,2 26,2 0,0 24,3 22,3 32,9 26,4
N° affaire Phase Emetteur Lot Bâtiment Zone Niveau Type Doc N° ordre Indice Page
24002 PRO STR GO & CB TB TZ TN Notice - B 7/15
Palais des sports – Cholet – Note de descente de charges
Compression Soulèvement
Compression maxi (T) Cisaillement sismique (T)
mini (T) (T)
ELS SIS
ELS qp ELU SIS max SIS min
caract (sismique) Résultante (T) Résultante (T)
Fx (T) Fy (T)
1,35.G + G + Ψ2.Q Sans Avec
G+Q G + ψ2 Q G - Exy G - Exy
Appui 1,5.Q + Exy concomitance concomitance
143 102,7 94,0 141,8 129,3 45,8 0,0 24,3 30,0 38,6 32,6
144 177,7 157,3 247,5 164,7 119,3 0,0 31,6 37,3 48,9 39,8
145 240,9 211,9 336,1 251,8 69,2 0,0 30,7 34,1 45,9 36,4
146 56,7 51,7 78,4 89,0 7,1 0,0 12,7 16,7 21,0 19,1
147 84,0 77,3 115,9 139,7 4,7 0,0 18,5 23,1 29,6 26,0
148 187,8 174,0 258,7 214,7 75,7 0,0 33,0 38,9 51,0 42,7
149 61,9 56,8 85,4 80,8 25,1 0,0 12,4 15,5 19,8 17,2
150 116,2 106,6 160,5 126,2 72,6 0,0 24,4 30,0 38,7 32,7
151 172,1 159,6 237,0 237,7 33,5 0,0 31,4 34,5 46,7 36,8
152 299,9 265,9 417,6 321,8 124,2 0,0 45,9 46,9 65,6 50,4
153 153,4 133,9 214,4 145,3 93,4 0,0 22,8 22,6 32,1 24,6
154 149,9 130,8 209,6 154,4 78,5 0,0 23,0 22,3 32,1 25,3
155 136,2 124,6 188,3 139,9 91,9 0,0 24,9 27,9 37,4 30,8
156 65,5 60,9 90,2 104,6 3,0 0,0 12,7 15,6 20,1 17,4
157 136,8 123,8 189,6 173,2 53,2 0,0 25,3 29,2 38,6 32,5
158 109,5 101,3 150,9 121,5 58,1 0,0 18,2 18,9 26,2 21,0
159 94,8 86,7 131,0 118,2 43,2 0,0 17,5 18,9 25,8 20,4
160 206,1 183,9 286,5 217,1 55,8 0,0 31,9 31,9 45,1 35,0
161 115,4 106,4 159,2 198,6 0,7 0,0 25,4 30,2 39,4 33,7
162 121,9 112,2 168,2 200,3 9,4 0,0 25,9 29,2 39,0 33,0
163 99,7 91,3 137,8 119,0 51,2 0,0 18,5 19,4 26,8 21,7
164 95,6 86,2 132,6 101,5 57,0 0,0 18,1 19,0 26,2 20,9
165 95,2 87,2 131,5 104,2 58,0 0,0 18,1 18,3 25,7 20,4
166 242,3 214,9 337,4 248,6 84,2 0,0 30,9 30,1 43,2 33,2
167 175,6 154,5 245,0 178,0 90,2 0,0 30,8 29,9 43,0 33,9
168 134,3 126,3 184,3 198,3 17,2 0,0 25,8 26,4 37,0 30,2
169 124,7 114,6 172,1 187,9 26,3 0,0 25,8 26,1 36,7 29,6
170 180,5 169,3 247,9 251,0 31,0 0,0 34,3 33,6 48,0 38,5
171 146,3 132,9 202,6 185,9 59,8 0,0 23,5 22,5 32,6 25,2
172 209,8 193,1 289,5 305,1 5,9 0,0 31,4 30,2 43,6 34,5
173 122,2 115,4 167,5 174,2 35,0 0,0 24,9 23,1 34,0 26,8
174 183,9 172,6 252,5 222,1 74,6 0,0 32,3 30,6 44,5 34,6
175 161,1 151,7 221,0 214,1 34,4 0,0 24,0 22,5 32,9 26,3
176 100,1 90,0 138,9 119,8 41,0 0,0 18,1 23,4 29,5 26,5
177 85,1 78,3 117,5 114,2 32,3 0,0 18,2 22,0 28,6 24,3
178 85,0 78,1 117,4 101,7 44,1 0,0 18,1 22,0 28,5 24,2
179 118,5 109,2 163,5 165,3 39,0 0,0 25,3 23,8 34,7 27,7
211 78,8 65,4 111,4 106,9 0,0 1,2 13,6 13,9 19,5 16,7
212 105,0 92,7 146,4 122,2 28,7 0,0 19,3 19,8 27,6 23,7
213 151,7 132,8 211,9 183,0 37,9 0,0 26,6 25,9 37,1 32,2
214 335,6 296,3 467,8 358,4 136,7 0,0 53,8 52,3 75,1 66,6
215 202,9 178,1 283,2 226,8 74,9 0,0 36,6 38,2 52,9 47,8
216 117,2 110,6 160,7 159,7 43,0 0,0 25,3 31,5 40,4 36,5
217 61,7 56,4 85,3 87,0 17,9 0,0 14,0 15,8 21,1 19,3
220 77,7 65,8 109,3 110,1 3,7 0,0 12,7 13,5 18,5 15,6
221 95,0 82,4 133,0 103,3 42,6 0,0 17,9 19,4 26,4 22,3
222 159,1 136,6 223,3 151,8 87,5 0,0 23,7 25,6 34,9 29,8
223 255,7 223,9 357,1 240,0 122,3 0,0 31,4 35,0 47,0 40,9
224 72,8 64,5 101,4 75,2 41,2 0,0 11,7 13,4 17,8 15,6
225 129,0 115,0 179,4 150,5 56,1 0,0 31,0 37,4 48,6 43,1
226 209,3 198,3 286,7 257,8 70,7 0,0 31,6 41,6 52,3 46,9
229 83,2 70,6 117,0 108,1 14,4 0,0 11,9 13,1 17,7 14,6
230 93,4 80,7 130,8 87,9 54,4 0,0 16,7 18,8 25,2 20,8
231 164,6 142,2 230,6 163,2 74,3 0,0 22,1 25,3 33,6 28,4
232 129,4 115,9 179,7 148,0 62,4 0,0 21,4 27,9 35,1 30,7
233 87,5 80,8 120,7 125,9 25,4 0,0 15,2 21,3 26,2 23,2
234 137,8 127,6 189,9 211,8 28,1 0,0 27,9 40,1 48,8 43,2
235 65,4 56,4 91,7 62,2 37,1 0,0 11,3 12,8 17,1 14,0
236 161,4 137,6 226,8 168,8 70,7 0,0 21,6 25,0 33,1 27,9
237 188,6 170,3 261,5 180,8 101,2 0,0 28,3 35,5 45,4 39,3
238 65,7 56,2 92,2 71,9 26,4 0,0 11,1 12,4 16,7 13,7
239 233,4 207,9 324,7 252,8 67,0 0,0 28,4 34,4 44,6 38,2
240 223,4 204,3 308,8 239,6 84,1 0,0 28,1 38,0 47,2 41,5
243 49,4 39,6 70,4 57,3 8,6 0,0 11,3 12,4 16,8 13,7
244 93,5 86,3 128,9 138,1 23,9 0,0 15,2 21,0 25,9 22,9
N° affaire Phase Emetteur Lot Bâtiment Zone Niveau Type Doc N° ordre Indice Page
24002 PRO STR GO & CB TB TZ TN Notice - B 8/15
Palais des sports – Cholet – Note de descente de charges
Compression Soulèvement
Compression maxi (T) Cisaillement sismique (T)
mini (T) (T)
ELS SIS
ELS qp ELU SIS max SIS min
caract (sismique) Résultante (T) Résultante (T)
Fx (T) Fy (T)
1,35.G + G + Ψ2.Q Sans Avec
G+Q G + ψ2 Q G - Exy G - Exy
Appui 1,5.Q + Exy concomitance concomitance
245 137,8 130,7 188,7 220,2 5,3 0,0 20,9 28,2 35,1 30,8
247 131,4 111,2 184,9 144,0 48,0 0,0 23,8 21,8 32,3 26,6
248 94,7 79,6 133,5 89,4 47,3 0,0 16,8 16,2 23,4 19,4
249 71,2 59,8 100,4 79,8 22,7 0,0 11,3 11,8 16,4 13,5
250 254,6 214,0 359,0 251,7 95,3 0,0 29,0 32,7 43,7 36,7
251 132,0 119,6 182,9 162,6 46,2 0,0 21,3 25,7 33,3 28,7
252 139,8 126,7 193,7 194,5 36,3 0,0 21,0 26,5 33,8 29,3
253 173,1 145,0 244,2 163,1 84,6 0,0 22,2 23,1 32,0 26,8
254 164,7 139,1 231,9 165,4 33,7 0,0 21,4 24,9 32,9 28,2
255 50,8 46,4 70,3 78,7 7,5 0,0 29,0 34,5 45,1 39,1
257 143,2 120,1 201,9 133,4 72,2 0,0 22,7 21,8 31,4 25,6
258 159,3 133,1 224,9 151,3 75,5 0,0 22,4 22,1 31,5 26,2
259 148,5 126,2 208,8 151,5 60,8 0,0 22,6 23,2 32,4 27,4
260 102,8 92,4 142,7 121,6 47,6 0,0 16,3 18,2 24,4 20,9
261 92,0 84,9 126,9 130,1 2,2 0,0 22,0 25,6 33,7 29,2
263 74,4 65,3 103,8 125,5 0,0 8,6 11,6 11,3 16,1 12,8
264 210,0 180,0 294,7 209,8 72,6 0,0 30,5 29,2 42,2 34,5
265 173,3 147,2 243,8 186,4 46,5 0,0 22,8 22,0 31,7 26,5
266 134,0 120,8 185,8 151,3 70,7 0,0 23,0 23,6 32,9 28,1
267 100,1 89,0 139,3 101,1 47,5 0,0 17,0 16,5 23,7 20,1
268 140,3 133,9 191,8 201,6 22,7 0,0 23,9 23,3 33,4 28,6
270 73,8 68,2 101,7 116,6 11,3 0,0 17,8 16,1 24,0 20,4
271 159,4 142,3 221,6 159,6 75,2 0,0 23,7 21,8 32,2 26,5
272 197,1 171,1 275,8 192,6 94,9 0,0 28,8 34,9 45,3 39,0
273 149,2 134,7 206,9 163,0 62,1 0,0 23,8 22,0 32,4 27,2
274 91,4 86,2 125,3 132,4 17,3 0,0 17,4 16,7 24,1 20,6
276 86,7 79,4 119,8 107,6 40,3 0,0 17,6 16,5 24,1 19,4
277 123,7 119,1 168,7 155,1 50,8 0,0 24,2 21,8 32,6 27,0
278 135,9 130,1 185,6 197,8 23,5 0,0 24,6 22,0 33,0 28,0
279 191,0 181,2 261,5 265,8 16,7 0,0 22,7 24,9 33,7 29,1
281 13,4 9,7 19,5 9,7 0 0 0 0 0 0
282 9,1 6,6 13,2 6,6 0 0 0 0 0 0
283 89,7 82 123,9 114,6 38,1 0 19,9 22,9 30,3 27,7
284 76,4 70,1 105,5 109,1 21,8 0 17,7 16,3 24,1 20,5
285 80,2 73,7 110,7 95,5 42,1 0 17,6 16,2 23,9 19,5
286 114,1 104,3 157,8 148,7 45,3 0 23,6 28 36,6 32,5
287 167,6 157,1 230,2 243,6 5,8 0 28,4 35,6 45,5 39,6
N° affaire Phase Emetteur Lot Bâtiment Zone Niveau Type Doc N° ordre Indice Page
24002 PRO STR GO & CB TB TZ TN Notice - B 9/15
Palais des sports – Cholet – Note de descente de charges
5.2. BLOC 3 ET BLOC 4 Voir § 4.5 JD
Voir bloc 1 et 2 Voir bloc 1 et 2
Voir bloc 5
Voir bloc 6
Voir § 4.5 JD
Les appuis 390 à 394 et 460 à 462 sont les appuis exterieurs de la passerelle R+1 et cour anglaise (cf plan STR02)
Compression Soulèvement
Compression maxi (T) Cisaillement sismique (T)
mini (T) (T)
ELS Résultante Résultante
ELS qp ELU SIS max SIS min SIS (sismique)
caract (T) (T)
Fx (T) Fy (T)
1,35.G + G + Ψ2.Q Sans Avec
G+Q G + ψ2 Q G - Exy G - Exy
Appui 1,5.Q + Exy concomitance concomitance
309 364,0 321,4 507,4 353,4 205,4 0,0 65,3 62,6 90,5 80,5
310 153,9 133,2 215,5 155,0 69,6 0,0 24,9 23,5 34,2 29,7
311 125,1 110,2 174,5 162,2 35,8 0,0 25,7 24,7 35,7 30,1
312 74,5 62,4 105,7 103,3 4,7 0,0 13,4 12,7 18,5 15,5
316 312,1 276,3 434,7 296,0 190,7 0,0 45,9 47,0 65,7 57,9
317 120,7 105,5 168,6 124,9 57,2 0,0 17,1 17,1 24,1 20,8
318 90,7 80,1 126,4 92,2 52,1 0,0 17,7 17,9 25,2 21,0
319 75,9 64,8 106,6 98,4 14,6 0,0 12,7 12,5 17,8 14,8
326 64,1 56,6 89,3 60,8 41,2 0,0 12,0 12,3 17,1 14,3
327 61,0 57,1 83,9 92,9 15,3 0,0 11,7 13,4 17,8 17,5
328 68,0 63,0 93,7 86,1 32,5 0,0 11,4 13,1 17,4 16,8
329 81,8 74,4 113,2 89,8 39,6 0,0 11,3 12,8 17,1 16,3
330 103,1 93,5 142,8 101,1 58,4 0,0 16,3 18,5 24,6 23,0
331 194,7 174,2 270,5 194,5 86,3 0,0 29,2 34,4 45,1 40,9
332 334,3 292,5 467,0 319,7 176,2 0,0 44,4 46,9 64,5 56,7
333 132,8 115,7 185,6 144,5 61,3 0,0 22,7 23,2 32,5 27,8
334 63,5 55,9 88,5 73,7 26,7 0,0 11,9 12,1 17,0 14,1
335 60,9 52,7 85,3 74,4 18,8 0,0 12,2 12,2 17,2 14,2
336 73,4 59,8 104,2 105,5 0,0 2,5 18,1 17,5 25,2 20,8
337 69,8 59,5 99,0 123,6 0,0 20,0 18,1 18,6 26,0 21,4
338 54,7 51,1 75,2 64,0 29,1 0,0 10,7 13,0 16,8 16,2
339 67,3 59,9 93,7 83,7 26,4 0,0 10,9 12,8 16,8 15,8
340 184,1 158,3 258,2 199,3 75,7 0,0 29,9 30,6 42,8 36,3
341 72,6 63,4 101,5 79,3 33,5 0,0 11,9 11,8 16,8 13,9
342 87,9 78,0 122,4 90,5 41,1 0,0 12,0 11,7 16,8 13,9
343 122,6 107,9 171,0 147,9 36,5 0,0 18,0 17,2 24,9 20,5
344 130,5 115,3 181,9 185,1 2,9 0,0 18,4 18,3 25,9 21,5
345 70,1 63,6 97,0 86,1 31,6 0,0 10,5 13,0 16,7 15,8
346 243,1 218,8 337,3 307,1 61,5 0,0 36,5 43,7 56,9 51,6
347 256,7 228,7 357,0 308,6 68,0 0,0 36,9 41,0 55,2 48,8
348 277,8 244,3 387,6 351,6 37,7 0,0 37,8 39,2 54,4 47,3
349 118,8 103,3 166,2 117,6 65,9 0,0 22,3 22,4 31,6 26,7
350 120,5 109,1 167,0 128,2 49,3 0,0 20,8 25,4 32,8 30,5
351 88,9 80,2 123,3 105,4 41,9 0,0 15,8 17,1 23,3 20,5
352 143,9 125,1 201,3 152,8 69,2 0,0 22,5 22,5 31,8 26,5
N° affaire Phase Emetteur Lot Bâtiment Zone Niveau Type Doc N° ordre Indice Page
24002 PRO STR GO & CB TB TZ TN Notice - B 10/15
Palais des sports – Cholet – Note de descente de charges
Compression Soulèvement
Compression maxi (T) Cisaillement sismique (T)
mini (T) (T)
ELS Résultante Résultante
ELS qp ELU SIS max SIS min SIS (sismique)
caract (T) (T)
Fx (T) Fy (T)
1,35.G + G + Ψ2.Q Sans Avec
G+Q G + ψ2 Q G - Exy G - Exy
Appui 1,5.Q + Exy concomitance concomitance
353 147,2 132,1 204,4 159,2 68,8 0,0 21,6 23,7 32,1 28,4
354 133,3 121,6 184,3 140,7 77,6 0,0 21,8 22,8 31,5 27,5
355 107,2 97,0 148,6 118,8 48,6 0,0 16,1 16,5 23,0 19,9
356 209,2 185,2 291,4 227,1 60,7 0,0 29,9 29,7 42,1 35,6
357 148,1 127,7 207,6 144,1 80,9 0,0 22,9 22,5 32,1 26,5
358 155,7 134,9 218,0 150,5 76,8 0,0 23,2 22,9 32,6 26,7
359 162,1 142,1 226,4 211,9 31,4 0,0 23,6 24,9 34,2 28,0
360 187,7 173,3 258,8 297,2 0,0 7,1 28,6 34,5 44,8 40,6
361 125,1 113,9 173,1 139,7 71,3 0,0 22,0 23,3 32,0 28,2
362 155,6 143,1 214,8 252,0 15,4 0,0 29,9 32,3 44,0 39,5
363 132,2 120,6 182,8 169,7 54,1 0,0 22,6 22,6 31,9 28,0
364 95,8 87,4 132,5 120,3 41,8 0,0 16,6 16,4 23,3 20,3
365 123,0 107,8 171,7 156,6 36,3 0,0 22,9 22,2 31,9 27,2
366 153,7 134,2 214,8 168,8 62,6 0,0 22,9 22,2 31,9 26,5
367 168,0 145,4 235,3 171,6 85,8 0,0 31,1 30,3 43,4 35,7
368 183,5 164,8 256,4 231,5 71,5 0,0 31,7 33,3 46,0 37,7
369 178,9 160,7 248,3 191,7 64,6 0,0 23,5 22,1 32,3 27,0
370 191,5 170,5 266,4 184,6 83,9 0,0 32,0 30,1 43,9 36,4
371 205,1 185,9 284,1 248,8 82,6 0,0 32,6 32,9 46,4 38,5
372 162,8 150,9 224,2 249,6 34,4 0,0 31,7 29,9 43,5 38,2
373 175,2 163,9 240,8 205,9 59,2 0,0 33,3 30,5 45,2 37,8
374 182,4 169,5 251,1 249,2 66,3 0,0 32,7 29,3 43,9 37,6
375 158,8 148,4 218,3 242,0 30,9 0,0 24,5 21,9 32,8 27,7
376 106,0 97,9 146,1 145,6 38,1 0,0 24,8 22,3 33,4 27,9
377 192,9 180,5 265,1 239,4 92,4 0,0 34,1 32,5 47,1 39,6
378 116,2 104,4 161,3 148,4 42,2 0,0 21,6 25,5 33,4 30,3
379 93,8 84,6 130,1 90,1 61,2 0,0 16,2 18,5 24,5 22,7
385 179,9 166,0 248,2 273,3 37,7 0,0 30,9 31,0 43,8 38,9
386 88,0 81,3 121,4 105,7 46,6 0,0 18,6 17,3 25,3 21,2
390 6,0 4,3 8,7 4,3 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
391 10,0 7,1 14,6 7,1 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
392 8,9 6,4 12,9 6,4 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
393 4,1 3,0 6,0 3,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
394 6,0 4,3 8,4 4,3 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
408 137,6 130,8 188,3 224,2 16,6 0,0 28,3 35,6 45,4 45,4
410 80,8 69,0 113,5 154,6 0,0 34,3 14,6 13,8 20,1 17,6
411 90,1 79,6 125,6 122,0 21,2 0,0 20,5 20,2 28,8 25,4
412 154,4 135,9 215,4 156,6 87,3 0,0 27,2 27,6 38,7 35,5
413 258,6 228,1 360,6 253,6 135,5 0,0 45,9 49,3 67,3 64,0
414 75,9 67,8 105,4 82,7 40,7 0,0 13,3 14,8 19,9 19,2
415 157,4 143,8 217,6 225,2 8,3 0,0 26,5 30,8 40,7 40,1
416 136,6 128,7 187,4 166,2 53,8 0,0 24,9 34,4 42,5 42,5
417 66,2 62,0 91,0 110,4 3,0 0,0 12,1 15,6 19,8 19,3
418 131,0 122,5 180,0 163,6 55,6 0,0 23,4 32,0 39,6 39,3
419 87,1 81,5 119,8 123,5 31,0 0,0 16,8 24,5 29,7 29,7
421 90,3 77,5 126,8 139,5 0,0 3,9 13,2 13,5 18,9 16,3
422 68,4 60,3 95,5 67,8 40,4 0,0 12,7 13,7 18,7 16,3
423 244,7 213,7 342,0 246,5 98,0 0,0 32,6 36,8 49,2 44,6
425 228,1 203,1 317,3 284,2 34,3 0,0 31,2 41,2 51,7 50,2
426 99,4 92,4 136,8 114,1 56,0 0,0 16,7 23,3 28,6 28,2
427 137,2 126,7 189,2 202,3 31,5 0,0 22,5 33,3 40,2 40,2
428 63,7 56,1 88,9 65,0 35,7 0,0 12,3 13,6 18,4 15,9
429 186,9 162,6 261,3 215,0 73,9 0,0 31,2 36,6 48,1 43,5
430 104,1 90,9 146,2 109,1 59,2 0,0 16,5 22,0 27,5 26,2
431 73,6 67,2 101,8 86,7 38,1 0,0 11,5 15,5 19,4 18,7
432 107,0 97,4 148,1 124,9 52,8 0,0 16,4 23,4 28,6 28,0
433 64,3 56,3 89,8 78,7 21,9 0,0 12,0 13,4 18,0 15,4
435 51,4 45,1 71,8 72,9 7,8 0,0 12,2 13,0 17,8 15,1
437 87,7 76,8 122,5 99,1 38,7 0,0 17,8 18,4 25,6 21,5
438 63,4 55,9 88,4 77,6 23,0 0,0 12,0 12,9 17,6 14,9
439 161,7 140,1 226,4 178,7 69,1 0,0 22,9 26,8 35,3 31,3
440 97,1 88,3 134,3 118,5 45,0 0,0 16,7 20,5 26,4 24,3
441 231,2 210,1 320,0 267,4 36,3 0,0 30,2 39,5 49,7 46,8
442 126,6 116,5 174,7 198,8 19,0 0,0 22,5 30,4 37,8 36,1
443 168,1 156,8 231,2 305,3 0,0 8,7 29,8 43,7 52,9 52,1
N° affaire Phase Emetteur Lot Bâtiment Zone Niveau Type Doc N° ordre Indice Page
24002 PRO STR GO & CB TB TZ TN Notice - B 11/15
Palais des sports – Cholet – Note de descente de charges
Compression Soulèvement
Compression maxi (T) Cisaillement sismique (T)
mini (T) (T)
ELS Résultante Résultante
ELS qp ELU SIS max SIS min SIS (sismique)
caract (T) (T)
Fx (T) Fy (T)
1,35.G + G + Ψ2.Q Sans Avec
G+Q G + ψ2 Q G - Exy G - Exy
Appui 1,5.Q + Exy concomitance concomitance
444 209,7 182,4 293,3 236,8 60,7 0,0 30,4 37,0 47,8 43,8
445 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
446 122,0 112,7 168,2 222,5 0,0 11,2 22,9 30,1 37,8 36,0
447 175,2 161,2 241,8 262,1 0,0 1,0 23,0 28,7 36,8 34,6
449 147,7 127,3 207,0 138,2 85,7 0,0 23,2 25,1 34,2 28,7
450 158,6 136,4 222,3 154,2 85,5 0,0 23,0 25,7 34,5 29,8
452 212,0 183,4 296,9 221,4 90,5 0,0 31,8 33,8 46,4 39,3
453 222,2 193,0 310,9 245,0 83,3 0,0 31,2 34,7 46,6 41,0
456 215,1 198,9 296,5 262,7 78,8 0,0 34,7 33,2 48,0 40,9
457 227,1 211,5 312,5 345,6 19,1 0,0 33,7 34,7 48,4 43,0
458 237,9 218,8 328,3 309,3 27,7 0,0 32,4 35,3 47,9 43,0
459 125,7 116,5 173,1 247,5 0,0 28,2 22,6 31,2 38,5 37,1
460 8,8 6,4 12,8 6,4 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
461 8,1 5,9 11,8 5,9 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
462 4,3 3,1 6,2 3,1 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0
N° affaire Phase Emetteur Lot Bâtiment Zone Niveau Type Doc N° ordre Indice Page
24002 PRO STR GO & CB TB TZ TN Notice - B 12/15
Palais des sports – Cholet – Note de descente de charges
5.3. BLOC 5
Voir § 4.5 JD
Voir § 4.5 JD
Compression Soulèvement
Compression maxi (T) Cisaillement sismique (T)
mini (T) (T)
ELS SIS
ELS qp ELU SIS max SIS min
caract (sismique) Résultante (T) Résultante (T)
Fx (T) Fy (T)
1,35.G + G + Ψ2.Q + Sans Avec
G+Q G + ψ2 Q G - Exy G - Exy
Appui 1,5.Q Exy concomitance concomitance
506 113,9 105,7 156,8 129,5 55,2 0,0 19,9 21,6 29,4 26,3
507 60,5 52,8 84,6 63,9 30,3 0,0 13,7 13,9 19,5 17,3
508 55,2 43,5 78,9 46,3 23,3 0,0 13,9 11,7 18,2 15,7
509 56,0 43,6 80,2 44,6 24,3 0,0 13,9 9,6 16,9 14,6
510 47,6 37,2 68,2 40,3 19,5 0,0 13,9 8,3 16,1 14,6
512 127,2 117,9 175,2 136,0 79,3 0,0 17,7 22,5 28,6 25,0
513 77,2 67,3 107,9 75,5 38,5 0,0 12,1 13,7 18,3 15,6
514 63,0 49,5 90,3 52,6 26,2 0,0 12,3 11,7 17,0 14,0
515 66,1 51,3 94,7 52,8 27,8 0,0 12,3 9,6 15,6 13,1
516 56,0 43,6 80,3 45,0 23,7 0,0 12,3 8,2 14,8 13,1
518 142,2 131,5 196,0 146,0 100,8 0,0 21,8 31,1 38,0 32,8
519 75,8 64,9 106,4 71,7 42,2 0,0 10,8 13,6 17,4 14,5
520 63,5 49,9 90,9 52,2 27,2 0,0 11,0 11,7 16,1 12,8
521 66,1 51,4 94,8 53,7 27,0 0,0 11,0 9,5 14,5 11,9
522 56,0 43,6 80,3 44,8 23,9 0,0 11,0 8,1 13,6 11,8
524 125,4 115,4 173,0 129,7 82,4 0,0 15,3 22,4 27,2 23,7
525 73,4 62,9 103,0 68,7 42,0 0,0 10,4 13,7 17,2 14,6
526 63,7 50,0 91,1 52,2 27,4 0,0 10,6 11,7 15,8 12,8
527 66,7 52,0 95,6 53,4 28,3 0,0 10,5 9,5 14,2 11,5
528 56,0 43,6 80,3 44,8 22,7 0,0 10,4 8,0 13,2 11,2
530 114,5 105,9 157,8 129,5 57,6 0,0 16,1 21,5 26,9 24,0
531 64,2 55,8 89,8 67,0 32,2 0,0 11,1 13,9 17,7 15,7
532 55,7 43,9 79,5 46,7 23,5 0,0 11,3 11,8 16,3 14,0
533 56,7 44,3 81,2 44,9 25,2 0,0 11,1 9,5 14,6 12,0
534 47,5 37,0 68,1 38,2 19,4 0,0 10,9 7,9 13,5 11,7
N° affaire Phase Emetteur Lot Bâtiment Zone Niveau Type Doc N° ordre Indice Page
24002 PRO STR GO & CB TB TZ TN Notice - B 13/15
Palais des sports – Cholet – Note de descente de charges
5.4. BLOC 6
Voir bloc 1 et 2
Voir bloc 3 et 4
Compression Soulèvement
Compression maxi (T) Cisaillement sismique (T)
mini (T) (T)
ELS SIS Résultante Résultante
ELS qp ELU SIS max SIS min
caract (sismique) (T) (T)
Fx (T) Fy (T)
1,35.G + G + Ψ2.Q + Sans Avec
G+Q G + ψ2 Q G - Exy G - Exy
Appui 1,5.Q Exy concomitance concomitance
135 89,9 74,3 127,3 113,0 12,3 0,0 26,0 46,5 53,3 47,7
242 86,9 68,7 124,2 100,7 11,8 0,0 18,8 26,3 32,3 27,4
124 93,7 74,5 133,8 77,6 43,3 0,0 14,8 23,3 27,6 24,5
228 95,5 75,7 136,4 79,5 43,3 0,0 14,6 18,1 23,3 19,6
118 105,1 83,6 149,8 89,6 45,6 0,0 17,6 23,3 29,2 26,1
219 106,4 84,5 152,0 89,6 46,9 0,0 17,6 18,0 25,2 21,6
112 108,2 86,1 154,3 93,9 45,2 0,0 20,6 23,2 31,1 28,5
210 110,0 87,1 157,1 93,8 46,5 0,0 20,7 18,0 27,4 24,4
106 114,4 92,3 162,7 98,3 53,2 0,0 35,9 40,7 54,2 53,8
202 111,4 88,2 159,1 91,5 27,7 0,0 23,6 18,0 29,7 27,7
313 105,8 83,8 151,1 87,0 47,8 0,0 19,4 35,3 40,3 40,0
314 107,8 85,4 153,9 89,1 47,4 0,0 19,4 22,7 29,8 29,5
320 90,6 72,4 129,2 75,6 42,0 0,0 14,6 35,3 38,2 36,6
321 91,0 72,8 129,6 77,4 41,1 0,0 14,6 22,7 27,0 24,8
N° affaire Phase Emetteur Lot Bâtiment Zone Niveau Type Doc N° ordre Indice Page
24002 PRO STR GO & CB TB TZ TN Notice - B 14/15
Palais des sports – Cholet – Note de descente de charges
5.5. JD
Compression Soulèvement
Compression maxi (T) Cisaillement sismique (T)
mini (T) (T)
ELS SIS Résultante Résultante
ELS qp ELU SIS max SIS min
caract (sismique) (T) (T)
Fx (T) Fy (T)
1,35.G G + Ψ2.Q Sans Avec
G+Q G + ψ2 Q G - Exy G - Exy
Appui + 1,5.Q + Exy concomitance concomitance
101 + 301
495,3 452,2 684,8 734,8 105,1 0,0 137,0 128,1 187,6 166,0
+ 523
102 +302 432,3 388,9 599,9 586,4 87,1 0,0 82,2 68,6 107,1 94,3
103 + 303 206,1 185,5 286,0 336,3 3,8 0,0 53,6 42,6 68,5 59,1
104 + 304 123,1 110,6 170,9 201,6 0,0 5,8 31,1 25,3 40,1 33,7
105 + 305 103,0 88,0 144,7 183,6 0,0 30,1 33,8 25,9 42,6 36,1
107 + 517 394,3 359,7 545,3 448,7 141,1 0,0 69,7 65,4 95,5 83,1
113 + 511 405,0 368,4 560,5 445,3 149,6 0,0 68,8 64,8 94,5 82,4
119 + 505 424,7 386,4 587,7 521,2 92,5 0,0 71,8 62,4 95,1 84,1
125 + 501 122,6 112,9 169,1 199,7 11,7 0,0 32,1 38,4 50,1 43,8
126 + 502 193,3 174,4 268,1 195,4 113,1 0,0 36,9 36,5 51,9 45,2
127 + 503 195,9 178,2 271,1 210,1 119,9 0,0 36,6 32,7 49,1 43,3
128 + 504 191,8 174,9 265,3 217,9 82,2 0,0 47,1 41,2 62,6 55,4
202 + 307
62,6 49,5 89,5 52,6 19,8 0,0 14,0 14,0 19,8 15,7
+ 401
203 + 402 87,3 74,2 122,7 180,4 0,0 51,7 28,8 27,1 39,5 33,9
204 + 403 174,1 152,8 243,1 306,1 0,0 32,4 45,1 41,2 61,1 53,6
205 + 404 185,7 164,8 258,6 241,0 57,2 0,0 39,7 35,4 53,2 48,0
206 + 405 402,4 361,5 558,6 410,5 179,7 0,0 82,5 72,6 109,8 102,1
207 + 406 246,7 224,1 341,6 313,4 100,7 0,0 55,3 51,5 75,5 72,2
208 + 407 251,4 235,3 345,4 346,0 45,0 0,0 55,8 56,4 79,3 77,2
322 + 535 141,0 130,3 194,3 245,5 0,0 0,7 33,5 36,7 49,7 43,5
323 + 536 188,7 173,1 260,6 196,6 59,8 0,0 23,7 23,5 33,4 29,0
324 + 537
+ 380 + 185,8 170,6 256,5 206,0 105,3 0,0 46,2 42,0 62,4 55,5
540
325 + 538
+ 381 + 191,6 174,6 265,0 237,6 86,2 0,0 57,4 49,8 76,0 67,9
542
315 + 539 260,7 240,4 359,6 337,1 16,2 0,0 45,5 39,5 60,3 54,0
308 + 529
+ 382 + 343,1 311,0 475,2 450,4 105,5 0,0 113,5 97,6 149,7 133,4
545
180 + 541 110,2 101,2 152,2 165,4 23,4 0,0 34,0 39,1 51,8 45,5
383 + 384
+ 543 + 225,2 203,3 312,2 319,9 53,8 0,0 91,6 75,0 118,4 105,5
544
N° affaire Phase Emetteur Lot Bâtiment Zone Niveau Type Doc N° ordre Indice Page
24002 PRO STR GO & CB TB TZ TN Notice - B 15/15
Palais des sports – Cholet – Note de descente de charges
CHOLET (49)
Construction d’un palais des sports
Notes de calculs
2024-10-513-G2 PRO ind B – Etude géotechnique de conception phase PRO
Document GEOTECHNIQUE SAS v2.2 ANNEXES
Valeurs Pressiométriques Pl, MPa Pieu
E, MPa 0 kN
frottement négligé Type de pieu : Foré tariére creuse simple ou double rotatio
0
0
Formation Prof. Base : entre 6.9 m et 9.4 m
0.6
0.2
0.4
0.8
0
10
20
40
60
80
10
20
0 0
1
2
4
6
8
1 10
TF Largeur : entre 0.42 m et 0.92 m
Largeur : entre 0.42 m et 0.92 m
qs=50kPa qs=0kPa
Arg./Lim.
Encastr.form. porteuse : entre 1 m et 3.5 m
2.5 2.5 0.6 1 6 10 Arg./Lim.
Hauteur où le frottement est négligé : 2.5 m
Zone d'intégration pour Def
Arg./Lim. mise en oeuvre sans refoulement du sol
Zone d'intégration pour Pl
fc;k = 25 MPa
qs=170kPa
4.7 0.6 2.4 6 20 Arg./Lim.
Classe 2 : pieux tarière creuse
Roches Pieu béton coulé en place et rôle structurant
6.4 2.4 5 20 200 Roches
6.9 Charge :
Profondeur, m
Trac (MN) Comp (MN)
8.4 Fd (ELS) quasi-permanent :
Fd (ELS) caractéristique :
10 Fd (ELU) durable et trans. :
Fd (ELU) accidentel :
Fd (ELU) sismique :
Roches
qs=200kPa
20 20 5 200
Roches
Fichier : PIEUX MODELE ZONE 1 NORD
GEOFOND© V1.4.3 du 19/12/2024 développé par GEOS GEOS Ingénieurs Conseils, 18 Rue des 2 gares Tél : + 33 (0)1 49 04 68 10
site web : http://www.geos.fr e-mail : logiciels@geos.fr 92500 Rueil-Malmaison
Résultats de calcul : Capacité portante
4.4
Rc;cr;k = f(B), MN
4.2 Q-L = 9.4 m
4
Q-L = 8.9 m
3.8
3.6 NmoyELS-L = 6.9
7.4
7.9
8.4
8.9
9.4 m
Q-L = 8.4 m
3.4
3.2 Q-L = 7.9 m
3 Q-L = 7.4 m
2.8
2.6 Q-L = 6.9 m
2.4
2.2
2
1.8
1.6
1.4
1.2
1
0.8
0.6
0.4
0.2
0 Rc;cr;k
-0.2
5
5
5
5
5
5
0.7
0.8
0.9
0.4
0.5
0.6
0.4
0.7
0.8
0.5
0.6
0.9
B, m
Par la méthode de la NF P 94-262 : Modèle de terrain
2024-10-513 _ PC 18/06/2025 11:30 CHOLET (49) FIGURE
La Meilleraie
ZONE NORD ZONE 1
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
Pour une longueur de pieu de 6.9 m
Largeur Rc;cr;k Rt;cr;k Rc;d Rc;d Rc;d Rc;cr;d Rc;cr;d Rt;d Rt;d Rt;d Rt;cr;d Rt;cr;d N moy
B (m) (MN) (MN) ELU ELU ELU sis. ELS car. ELS qp ELU ELU ELU sis. ELS car. ELS qp ELS
dur. acc. (MN) (MN) (MN) dur. acc. (MN) (MN) (MN) (MN)
(MN) (MN) (MN) (MN)
0.42 0.84 0.299 1.34 1.47 1.34 0.933 0.764 0.372 0.407 0.372 0.272 0.199 0.706
0.52 1.15 0.37 1.85 2.04 1.85 1.28 1.04 0.46 0.504 0.46 0.337 0.247 1.13
0.62 1.5 0.442 2.46 2.7 2.46 1.67 1.37 0.549 0.601 0.549 0.402 0.294 1.68
0.72 1.88 0.513 3.1 3.41 3.1 2.09 1.71 0.637 0.698 0.637 0.466 0.342 2.26
0.82 2.27 0.584 3.76 4.13 3.76 2.52 2.06 0.726 0.795 0.726 0.531 0.389 2.93
0.92 2.69 0.655 4.47 4.92 4.47 2.99 2.44 0.814 0.892 0.814 0.596 0.437 3.69
Pour une longueur de pieu de 7.4 m
Largeur Rc;cr;k Rt;cr;k Rc;d Rc;d Rc;d Rc;cr;d Rc;cr;d Rt;d Rt;d Rt;d Rt;cr;d Rt;cr;d N moy
B (m) (MN) (MN) ELU ELU ELU sis. ELS car. ELS qp ELU ELU ELU sis. ELS car. ELS qp ELS
dur. acc. (MN) (MN) (MN) dur. acc. (MN) (MN) (MN) (MN)
(MN) (MN) (MN) (MN)
0.42 0.971 0.359 1.54 1.69 1.54 1.08 0.882 0.446 0.489 0.446 0.327 0.239 0.706
0.52 1.3 0.445 2.09 2.3 2.09 1.45 1.19 0.552 0.605 0.552 0.404 0.296 1.13
0.62 1.69 0.53 2.74 3.01 2.74 1.88 1.54 0.659 0.721 0.659 0.482 0.353 1.68
0.72 2.12 0.616 3.46 3.81 3.46 2.35 1.93 0.765 0.838 0.765 0.56 0.41 2.26
0.82 2.54 0.701 4.18 4.59 4.18 2.82 2.31 0.871 0.954 0.871 0.638 0.468 2.93
0.92 2.99 0.787 4.95 5.44 4.95 3.33 2.72 0.977 1.07 0.977 0.715 0.525 3.69
Pour une longueur de pieu de 7.9 m
Largeur Rc;cr;k Rt;cr;k Rc;d Rc;d Rc;d Rc;cr;d Rc;cr;d Rt;d Rt;d Rt;d Rt;cr;d Rt;cr;d N moy
B (m) (MN) (MN) ELU ELU ELU sis. ELS car. ELS qp ELU ELU ELU sis. ELS car. ELS qp ELS
dur. acc. (MN) (MN) (MN) dur. acc. (MN) (MN) (MN) (MN)
(MN) (MN) (MN) (MN)
0.42 1.06 0.419 1.66 1.82 1.66 1.18 0.962 0.521 0.57 0.521 0.381 0.279 0.706
0.52 1.46 0.519 2.33 2.57 2.33 1.63 1.33 0.645 0.706 0.645 0.472 0.346 1.13
0.62 1.87 0.619 3.02 3.32 3.02 2.08 1.7 0.769 0.842 0.769 0.563 0.413 1.68
0.72 2.33 0.719 3.79 4.17 3.79 2.59 2.12 0.893 0.978 0.893 0.653 0.479 2.26
0.82 2.81 0.818 4.59 5.05 4.59 3.12 2.56 1.02 1.11 1.02 0.744 0.546 2.93
0.92 3.3 0.918 5.41 5.95 5.41 3.66 3 1.14 1.25 1.14 0.835 0.612 3.69
Pour une longueur de pieu de 8.4 m
Largeur Rc;cr;k Rt;cr;k Rc;d Rc;d Rc;d Rc;cr;d Rc;cr;d Rt;d Rt;d Rt;d Rt;cr;d Rt;cr;d N moy
B (m) (MN) (MN) ELU ELU ELU sis. ELS car. ELS qp ELU ELU ELU sis. ELS car. ELS qp ELS
dur. acc. (MN) (MN) (MN) dur. acc. (MN) (MN) (MN) (MN)
(MN) (MN) (MN) (MN)
0.42 1.13 0.479 1.75 1.93 1.75 1.26 1.03 0.595 0.652 0.595 0.436 0.319 0.675
0.52 1.56 0.593 2.46 2.71 2.46 1.74 1.42 0.737 0.807 0.737 0.539 0.395 1.13
0.62 2.05 0.707 3.29 3.62 3.29 2.28 1.87 0.879 0.962 0.879 0.643 0.472 1.68
0.72 2.55 0.821 4.11 4.53 4.11 2.83 2.32 1.02 1.12 1.02 0.747 0.548 2.26
0.82 3.08 0.935 5.01 5.51 5.01 3.42 2.8 1.16 1.27 1.16 0.85 0.624 2.93
0.92 3.6 1.05 5.88 6.47 5.88 4 3.27 1.3 1.43 1.3 0.954 0.7 3.69
2024-10-513 _ PC 18/06/2025 11:30 CHOLET (49) FIGURE
La Meilleraie
ZONE NORD ZONE 1
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
Pour une longueur de pieu de 8.9 m
Largeur Rc;cr;k Rt;cr;k Rc;d Rc;d Rc;d Rc;cr;d Rc;cr;d Rt;d Rt;d Rt;d Rt;cr;d Rt;cr;d N moy
B (m) (MN) (MN) ELU ELU ELU sis. ELS car. ELS qp ELU ELU ELU sis. ELS car. ELS qp ELS
dur. acc. (MN) (MN) (MN) dur. acc. (MN) (MN) (MN) (MN)
(MN) (MN) (MN) (MN)
0.42 1.2 0.539 1.85 2.03 1.85 1.34 1.09 0.67 0.733 0.67 0.49 0.359 0.675
0.52 1.65 0.667 2.58 2.84 2.58 1.84 1.5 0.829 0.908 0.829 0.607 0.445 1.13
0.62 2.16 0.796 3.43 3.77 3.43 2.4 1.97 0.989 1.08 0.989 0.723 0.531 1.68
0.72 2.73 0.924 4.39 4.83 4.39 3.04 2.49 1.15 1.26 1.15 0.84 0.616 2.26
0.82 3.32 1.05 5.38 5.92 5.38 3.69 3.02 1.31 1.43 1.31 0.957 0.702 2.93
0.92 3.9 1.18 6.35 6.98 6.35 4.34 3.55 1.47 1.61 1.47 1.07 0.787 3.69
Pour une longueur de pieu de 9.4 m
Largeur Rc;cr;k Rt;cr;k Rc;d Rc;d Rc;d Rc;cr;d Rc;cr;d Rt;d Rt;d Rt;d Rt;cr;d Rt;cr;d N moy
B (m) (MN) (MN) ELU ELU ELU sis. ELS car. ELS qp ELU ELU ELU sis. ELS car. ELS qp ELS
dur. acc. (MN) (MN) (MN) dur. acc. (MN) (MN) (MN) (MN)
(MN) (MN) (MN) (MN)
0.42 1.28 0.599 1.94 2.14 1.94 1.42 1.16 0.744 0.815 0.744 0.545 0.399 0.675
0.52 1.74 0.742 2.7 2.97 2.7 1.94 1.58 0.921 1.01 0.921 0.674 0.494 1.13
0.62 2.27 0.884 3.57 3.92 3.57 2.52 2.06 1.1 1.2 1.1 0.804 0.59 1.68
0.72 2.86 1.03 4.55 5 4.55 3.18 2.6 1.28 1.4 1.28 0.934 0.685 2.26
0.82 3.51 1.17 5.64 6.21 5.64 3.9 3.19 1.45 1.59 1.45 1.06 0.78 2.93
0.92 4.2 1.31 6.81 7.5 6.81 4.67 3.82 1.63 1.79 1.63 1.19 0.875 3.69
2024-10-513 _ PC 18/06/2025 11:30 CHOLET (49) FIGURE
La Meilleraie
ZONE NORD ZONE 1
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
Valeurs Pressiométriques Pl, MPa Pf, MPa Pieu
E, MPa
frottement négligé Type de pieu : Foré tariére creuse simple ou double rotatio
0
0
a Formation X
0.6
0.2
0.4
0.8
0 Y Module de Young E (CT) : 22000 MPa
10
20
40
60
80
10
20
0 0 (0.5882)
(1) (10)
1
2
4
6
8
0.588 1 10 0.67
TF Module de Young E (LT) : 11000 MPa
qs=50kPa qs=0kPa
Prof. Base : 6.9 m
Zone d'intégration pour Def
Arg./Lim.
Largeur B : 0.62 m
2.5 2.50.3530.588
0.6 1 6 10 0.67 Arg./Lim.
Périmètre : 1.95 m ; aire : 0.302 m²
Arg./Lim. Encastr.formation porteuse : 1 m
Zone d'intégration pour Pl
Hauteur où le frottement est négligé : 2.5 m
qs=170kPa
4.70.353 0.6 1.41 2.4 6 20 0.67
0.5 Arg./Lim.
mise en oeuvre sans refoulement du sol
Roches
Moment d’inertie de flexion suivant x : 152700 cm4
6.4 1.41 2.4
2.94 5 20 200 0.5 Roches Moment d’inertie de flexion suivant y : 152700 cm4
6.9
Moment d’inertie de torsion : 305500 cm4
Profondeur, m
Z
Liaison en tête : Encastrée, translation libre
8.4
Liaison au pied : Encastrée
10
Roches
qs=200kPa
20 20 2.94 5 200 0.5
Roches
Fichier : PIEUX MODELE ZONE 1 NORD pieux 106 HZ
GEOFOND© V1.4.5 du 18/06/2025 développé par GEOS GEOS Ingénieurs Conseils, 18 Rue des 2 gares Tél : + 33 (0)1 49 04 68 10
site web : http://www.geos.fr e-mail : logiciels@geos.fr 92500 Rueil-Malmaison
E.L.U. sismique : Px = 359 kN, Py = 407 kN, Pz = 983 kN, Mx =0 kN.m, My = 0 kN.m, Mz = 0 kN.m - C.T.
Rc;d = 2.46e+03 kN
Rt;d = 549 kN
Déplacements et Forces en tête des pieux sur leur axe à E.L.U. sismique
Dx Dy Dz ax ay
(mm) (mm) (mm) (°) (°)
5.12 6.7 0 0 0
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe xz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -243 359 0 359 -243 0 5.12
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe yz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -295 407 0 407 -295 0 6.7
2024-10-513 _ PC 21/01/2026 08:29 CHOLET (49) FIGURE
La Meilleraie
ZONE NORD ZONE 1
pieux 106
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
E.L.U. sismique : Px = 359 kN, Py = 407 kN, Pz = 532 kN, Mx =0 kN.m, My = 0 kN.m, Mz = 0 kN.m - C.T.
Rc;d = 2.46e+03 kN
Rt;d = 549 kN
Déplacements et Forces en tête des pieux sur leur axe à E.L.U. sismique
Dx Dy Dz ax ay
(mm) (mm) (mm) (°) (°)
5.12 6.7 0 0 0
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe xz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -242 359 0 359 -242 0 5.12
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe yz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -295 407 0 407 -295 0 6.7
2024-10-513 _ PC 21/01/2026 08:29 CHOLET (49) FIGURE
La Meilleraie
ZONE NORD ZONE 1
pieux 106
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
Moments (en kN.m) Efforts tranchants (en kN) Déplacements du pieu (en mm) Modules de réaction du sol (en kPa)
06 6
5 6 06 +0 6
00 50 00 50 00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 +0 +0 5 e+ + 5e +0
-3 -2 -2 -1 -1 -5 0 50 10 -5 0 50 10 15 20 25 30 35 40 45 -1 0 1 2 3 4 5 6 7 0 5e 1e 1. 2e 2. 3e
0 0 0 0
2024-10-513 _ PC
5 5 5 5
0. 0. 0. 0.
1 1 1 1
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
5 5 5 5
1. 1. 1. 1.
pieux 106
2 2 2 2
La Meilleraie
ZONE NORD
21/01/2026 08:29 CHOLET (49)
5 5 5 5
2. 2. 2. 2.
3 3 3 3
5 5 5 5
3. 3. 3. 3.
4 4 4 4
5 5 5 5
4. 4. 4. 4.
Courbes pour le cas n° 1 à E.L.U. sismique
5 5 5 5
5 5 5 5
5. 5. 5. 5.
6 6 6 6
5 5 5 5
6. 6. 6. 6.
Profondeur (en m)
Moments autour de l'axe x Efforts suivant l'axe x Déplacements suiyant l'axe x Modules de réaction suivant l'axe x
ZONE 1
FIGURE
Moments autour de l'axe y Efforts suivant l'axe y Déplacements suiyant l'axe y Modules de réaction suivant l'axe y
Moments (en kN.m) Efforts tranchants (en kN) Déplacements du pieu (en mm) Modules de réaction du sol (en kPa)
06 6
5 6 6 +0 6
00 0 00 50 00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 +0 +0 5 e+ +0 5e +0
-3 - 25 -2 -1 -1 -5 0 50 10 -5 0 50 10 15 20 25 30 35 40 45 -1 0 1 2 3 4 5 6 7 0 5e 1e 1. 2e 2. 3e
0 0 0 0
2024-10-513 _ PC
5 5 5 5
0. 0. 0. 0.
1 1 1 1
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
5 5 5 5
1. 1. 1. 1.
pieux 106
2 2 2 2
La Meilleraie
ZONE NORD
21/01/2026 08:29 CHOLET (49)
5 5 5 5
2. 2. 2. 2.
3 3 3 3
5 5 5 5
3. 3. 3. 3.
4 4 4 4
5 5 5 5
4. 4. 4. 4.
Courbes pour le cas n° 2 à E.L.U. sismique
5 5 5 5
5 5 5 5
5. 5. 5. 5.
6 6 6 6
5 5 5 5
6. 6. 6. 6.
Profondeur (en m)
Moments autour de l'axe x Efforts suivant l'axe x Déplacements suiyant l'axe x Modules de réaction suivant l'axe x
ZONE 1
FIGURE
Moments autour de l'axe y Efforts suivant l'axe y Déplacements suiyant l'axe y Modules de réaction suivant l'axe y
Valeurs Pressiométriques Pl, MPa Pf, MPa Pieu
E, MPa
frottement négligé Type de pieu : Foré tariére creuse simple ou double rotatio
0
0
a Formation X
0.6
0.2
0.4
0.8
0 Y Module de Young E (CT) : 22000 MPa
10
20
40
60
80
10
20
0 0 (0.5882)
(1) (10)
1
2
4
6
8
0.588 1 10 0.67
TF Module de Young E (LT) : 11000 MPa
qs=50kPa qs=0kPa
Arg./Lim. Prof. Base : 6.9 m
Largeur B : 0.52 m
Zone d'intégration pour Def
2.5 2.50.3530.588
0.6 1 6 10 0.67 Arg./Lim.
Périmètre : 1.63 m ; aire : 0.212 m²
Arg./Lim. Encastr.formation porteuse : 1 m
Zone d'intégration pour Pl
Hauteur où le frottement est négligé : 2.5 m
qs=170kPa
4.70.353 0.6 1.41 2.4 6 20 0.67
0.5 Arg./Lim.
mise en oeuvre sans refoulement du sol
Roches
Moment d’inertie de flexion suivant x : 152700 cm4
6.4 1.41 2.4
2.94 5 20 200 0.5 Roches Moment d’inertie de flexion suivant y : 152700 cm4
6.9
Moment d’inertie de torsion : 305500 cm4
Profondeur, m
Z
Liaison en tête : Encastrée, translation libre
8.4
Liaison au pied : Encastrée
10
Roches
qs=200kPa
20 20 2.94 5 200 0.5
Roches
Fichier : PIEUX MODELE ZONE 1 NORD pieux 116 HZ
GEOFOND© V1.4.5 du 18/06/2025 développé par GEOS GEOS Ingénieurs Conseils, 18 Rue des 2 gares Tél : + 33 (0)1 49 04 68 10
site web : http://www.geos.fr e-mail : logiciels@geos.fr 92500 Rueil-Malmaison
E.L.U. sismique : Px = 275 kN, Py = 262 kN, Pz = 1.16e+03 kN, Mx =0 kN.m, My = 0 kN.m, Mz = 0 kN.m - C.T.
Rc;d = 1.85e+03 kN
Rt;d = 460 kN
Déplacements et Forces en tête des pieux sur leur axe à E.L.U. sismique
Dx Dy Dz ax ay
(mm) (mm) (mm) (°) (°)
3.49 3.25 0 0 0
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe xz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -175 275 0 275 -175 0 3.49
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe yz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -165 262 0 262 -165 0 3.25
2024-10-513 _ PC 21/01/2026 08:22 CHOLET (49) FIGURE
La Meilleraie
ZONE NORD ZONE 1
pieux 116
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
E.L.U. sismique : Px = 275 kN, Py = 262 kN, Pz = 520 kN, Mx =0 kN.m, My = 0 kN.m, Mz = 0 kN.m - C.T.
Rc;d = 1.85e+03 kN
Rt;d = 460 kN
Déplacements et Forces en tête des pieux sur leur axe à E.L.U. sismique
Dx Dy Dz ax ay
(mm) (mm) (mm) (°) (°)
3.49 3.25 0 0 0
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe xz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -175 275 0 275 -175 0 3.49
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe yz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -165 262 0 262 -165 0 3.25
2024-10-513 _ PC 21/01/2026 08:22 CHOLET (49) FIGURE
La Meilleraie
ZONE NORD ZONE 1
pieux 116
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
Moments (en kN.m) Efforts tranchants (en kN) Déplacements du pieu (en mm) Modules de réaction du sol (en kPa)
06 6
5 6 06 +0 6
00 50 00 0 0 0 0 0 0 0 . 5 5 5 5 5 +0 +0 5 e+ + 5e +0
-2 -1 -1 -5 0 50 -5 0 50 10 15 20 25 30 -0 0 0. 1 1. 2 2. 3 3. 0 5e 1e 1. 2e 2. 3e
0 0 0 0
2024-10-513 _ PC
5 5 5 5
0. 0. 0. 0.
1 1 1 1
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
5 5 5 5
1. 1. 1. 1.
pieux 116
2 2 2 2
La Meilleraie
ZONE NORD
21/01/2026 08:22 CHOLET (49)
5 5 5 5
2. 2. 2. 2.
3 3 3 3
5 5 5 5
3. 3. 3. 3.
4 4 4 4
5 5 5 5
4. 4. 4. 4.
Courbes pour le cas n° 1 à E.L.U. sismique
5 5 5 5
5 5 5 5
5. 5. 5. 5.
6 6 6 6
5 5 5 5
6. 6. 6. 6.
Profondeur (en m)
Moments autour de l'axe x Efforts suivant l'axe x Déplacements suiyant l'axe x Modules de réaction suivant l'axe x
ZONE 1
FIGURE
Moments autour de l'axe y Efforts suivant l'axe y Déplacements suiyant l'axe y Modules de réaction suivant l'axe y
Moments (en kN.m) Efforts tranchants (en kN) Déplacements du pieu (en mm) Modules de réaction du sol (en kPa)
06 6
5 6 6 +0 6
00 50 0 0 0 0 0 0 0 0 . 5 5 5 5 5 +0 +0 5 e+ +0 5e +0
-2 -1 - 10 -5 0 50 -5 0 50 10 15 20 25 30 -0 0 0. 1 1. 2 2. 3 3. 0 5e 1e 1. 2e 2. 3e
0 0 0 0
2024-10-513 _ PC
5 5 5 5
0. 0. 0. 0.
1 1 1 1
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
5 5 5 5
1. 1. 1. 1.
pieux 116
2 2 2 2
La Meilleraie
ZONE NORD
21/01/2026 08:22 CHOLET (49)
5 5 5 5
2. 2. 2. 2.
3 3 3 3
5 5 5 5
3. 3. 3. 3.
4 4 4 4
5 5 5 5
4. 4. 4. 4.
Courbes pour le cas n° 2 à E.L.U. sismique
5 5 5 5
5 5 5 5
5. 5. 5. 5.
6 6 6 6
5 5 5 5
6. 6. 6. 6.
Profondeur (en m)
Moments autour de l'axe x Efforts suivant l'axe x Déplacements suiyant l'axe x Modules de réaction suivant l'axe x
ZONE 1
FIGURE
Moments autour de l'axe y Efforts suivant l'axe y Déplacements suiyant l'axe y Modules de réaction suivant l'axe y
Valeurs Pressiométriques Pl, MPa Pf, MPa Pieu
E, MPa
frottement négligé Type de pieu : Foré tariére creuse simple ou double rotatio
0
0
a Formation X
0.6
0.2
0.4
0.8
0 Y Module de Young E (CT) : 22000 MPa
10
20
40
60
80
10
20
0 0 (0.5882)
(1) (10)
1
2
4
6
8
0.588 1 10 0.67
TF Module de Young E (LT) : 11000 MPa
qs=50kPa qs=0kPa
Arg./Lim. Prof. Base : 6.9 m
Largeur B : 0.52 m
Zone d'intégration pour Def
2.5 2.50.3530.588
0.6 1 6 10 0.67 Arg./Lim.
Périmètre : 1.63 m ; aire : 0.212 m²
Arg./Lim. Encastr.formation porteuse : 1 m
Zone d'intégration pour Pl
Hauteur où le frottement est négligé : 2.5 m
qs=170kPa
4.70.353 0.6 1.41 2.4 6 20 0.67
0.5 Arg./Lim.
mise en oeuvre sans refoulement du sol
Roches
Moment d’inertie de flexion suivant x : 152700 cm4
6.4 1.41 2.4
2.94 5 20 200 0.5 Roches Moment d’inertie de flexion suivant y : 152700 cm4
6.9
Moment d’inertie de torsion : 305500 cm4
Profondeur, m
Z
Liaison en tête : Encastrée, translation libre
8.4
Liaison au pied : Encastrée
10
Roches
qs=200kPa
20 20 2.94 5 200 0.5
Roches
Fichier : PIEUX MODELE ZONE 1 NORD pieux 135 HZ
GEOFOND© V1.4.5 du 18/06/2025 développé par GEOS GEOS Ingénieurs Conseils, 18 Rue des 2 gares Tél : + 33 (0)1 49 04 68 10
site web : http://www.geos.fr e-mail : logiciels@geos.fr 92500 Rueil-Malmaison
E.L.U. sismique : Px = 260 kN, Py = 465 kN, Pz = 1.13e+03 kN, Mx =0 kN.m, My = 0 kN.m, Mz = 0 kN.m - C.T.
Rc;d = 1.85e+03 kN
Rt;d = 460 kN
Déplacements et Forces en tête des pieux sur leur axe à E.L.U. sismique
Dx Dy Dz ax ay
(mm) (mm) (mm) (°) (°)
3.21 11.5 0 0 0
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe xz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -163 260 0 260 -163 0 3.21
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe yz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -403 465 0 465 -403 0 11.5
2024-10-513 _ PC 21/01/2026 08:25 CHOLET (49) FIGURE
La Meilleraie
ZONE NORD ZONE 1
pieux 135
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
E.L.U. sismique : Px = 260 kN, Py = 465 kN, Pz = 123 kN, Mx =0 kN.m, My = 0 kN.m, Mz = 0 kN.m - C.T.
Rc;d = 1.85e+03 kN
Rt;d = 460 kN
Déplacements et Forces en tête des pieux sur leur axe à E.L.U. sismique
Dx Dy Dz ax ay
(mm) (mm) (mm) (°) (°)
3.21 11.5 0 0 0
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe xz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -163 260 0 260 -163 0 3.21
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe yz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -403 465 0 465 -403 0 11.5
2024-10-513 _ PC 21/01/2026 08:25 CHOLET (49) FIGURE
La Meilleraie
ZONE NORD ZONE 1
pieux 135
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
Moments (en kN.m) Efforts tranchants (en kN) Déplacements du pieu (en mm) Modules de réaction du sol (en kPa)
06 6
5 6 06 +0 6
50 00 50 00 50 0 50 00 0 0 0 00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 +0 +0 5 e+ + 5e +0
-4 -4 -3 -3 -2 - 20 -1 -1 -5 0 50 10 15 -1 -5 0 50 10 15 20 25 30 35 40 45 50 -2 0 2 4 6 8 10 12 0 5e 1e 1. 2e 2. 3e
0 0 0 0
2024-10-513 _ PC
5 5 5 5
0. 0. 0. 0.
1 1 1 1
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
5 5 5 5
1. 1. 1. 1.
pieux 135
2 2 2 2
La Meilleraie
ZONE NORD
21/01/2026 08:25 CHOLET (49)
5 5 5 5
2. 2. 2. 2.
3 3 3 3
5 5 5 5
3. 3. 3. 3.
4 4 4 4
5 5 5 5
4. 4. 4. 4.
Courbes pour le cas n° 1 à E.L.U. sismique
5 5 5 5
5 5 5 5
5. 5. 5. 5.
6 6 6 6
5 5 5 5
6. 6. 6. 6.
Profondeur (en m)
Moments autour de l'axe x Efforts suivant l'axe x Déplacements suiyant l'axe x Modules de réaction suivant l'axe x
ZONE 1
FIGURE
Moments autour de l'axe y Efforts suivant l'axe y Déplacements suiyant l'axe y Modules de réaction suivant l'axe y
Moments (en kN.m) Efforts tranchants (en kN) Déplacements du pieu (en mm) Modules de réaction du sol (en kPa)
06 6
5 6 6 +0 6
50 00 50 00 50 0 50 00 0 0 0 00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 +0 +0 5 e+ +0 5e +0
-4 -4 -3 -3 -2 - 20 -1 -1 -5 0 50 10 15 -1 -5 0 50 10 15 20 25 30 35 40 45 50 -2 0 2 4 6 8 10 12 0 5e 1e 1. 2e 2. 3e
0 0 0 0
2024-10-513 _ PC
5 5 5 5
0. 0. 0. 0.
1 1 1 1
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
5 5 5 5
1. 1. 1. 1.
pieux 135
2 2 2 2
La Meilleraie
ZONE NORD
21/01/2026 08:25 CHOLET (49)
5 5 5 5
2. 2. 2. 2.
3 3 3 3
5 5 5 5
3. 3. 3. 3.
4 4 4 4
5 5 5 5
4. 4. 4. 4.
Courbes pour le cas n° 2 à E.L.U. sismique
5 5 5 5
5 5 5 5
5. 5. 5. 5.
6 6 6 6
5 5 5 5
6. 6. 6. 6.
Profondeur (en m)
Moments autour de l'axe x Efforts suivant l'axe x Déplacements suiyant l'axe x Modules de réaction suivant l'axe x
ZONE 1
FIGURE
Moments autour de l'axe y Efforts suivant l'axe y Déplacements suiyant l'axe y Modules de réaction suivant l'axe y
Valeurs Pressiométriques Pl, MPa Pf, MPa Pieu
E, MPa
frottement négligé Type de pieu : Foré tariére creuse simple ou double rotatio
0
0
a Formation X
0.6
0.2
0.4
0.8
0 Y Module de Young E (CT) : 22000 MPa
10
20
40
60
80
10
20
0 0 (0.5882)
(1) (10)
1
2
4
6
8
0.588 1 10 0.67
TF Module de Young E (LT) : 11000 MPa
qs=50kPa qs=0kPa
Arg./Lim. Prof. Base : 6.9 m
Largeur B : 0.52 m
Zone d'intégration pour Def
2.5 2.50.3530.588
0.6 1 6 10 0.67 Arg./Lim.
Périmètre : 1.63 m ; aire : 0.212 m²
Arg./Lim. Encastr.formation porteuse : 1 m
Zone d'intégration pour Pl
Hauteur où le frottement est négligé : 2.5 m
qs=170kPa
4.70.353 0.6 1.41 2.4 6 20 0.67
0.5 Arg./Lim.
mise en oeuvre sans refoulement du sol
Roches
Moment d’inertie de flexion suivant x : 152700 cm4
6.4 1.41 2.4
2.94 5 20 200 0.5 Roches Moment d’inertie de flexion suivant y : 152700 cm4
6.9
Moment d’inertie de torsion : 305500 cm4
Profondeur, m
Z
Liaison en tête : Encastrée, translation libre
8.4
Liaison au pied : Encastrée
10
Roches
qs=200kPa
20 20 2.94 5 200 0.5
Roches
Fichier : PIEUX MODELE ZONE 1 NORD pieux 211 HZ
GEOFOND© V1.4.5 du 18/06/2025 développé par GEOS GEOS Ingénieurs Conseils, 18 Rue des 2 gares Tél : + 33 (0)1 49 04 68 10
site web : http://www.geos.fr e-mail : logiciels@geos.fr 92500 Rueil-Malmaison
E.L.U. sismique : Px = 136 kN, Py = 139 kN, Pz = 1.07e+03 kN, Mx =0 kN.m, My = 0 kN.m, Mz = 0 kN.m - C.T.
Rc;d = 1.85e+03 kN
Rt;d = 460 kN
Déplacements et Forces en tête des pieux sur leur axe à E.L.U. sismique
Dx Dy Dz ax ay
(mm) (mm) (mm) (°) (°)
1.62 1.66 0 0 0
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe xz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -83 136 0 136 -83 0 1.62
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe yz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -85 139 0 139 -85 0 1.66
2024-10-513 _ PC 21/01/2026 08:17 CHOLET (49) FIGURE
La Meilleraie
ZONE NORD ZONE 1
pieux 211
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
E.L.U. sismique : Px = 136 kN, Py = 139 kN, Pz = 0 kN, Mx =0 kN.m, My = 0 kN.m, Mz = 0 kN.m - C.T.
Rc;d = 1.85e+03 kN
Rt;d = 460 kN
Déplacements et Forces en tête des pieux sur leur axe à E.L.U. sismique
Dx Dy Dz ax ay
(mm) (mm) (mm) (°) (°)
1.62 1.66 0 0 0
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe xz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -83 136 0 136 -83 0 1.62
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe yz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -85 139 0 139 -85 0 1.66
2024-10-513 _ PC 21/01/2026 08:17 CHOLET (49) FIGURE
La Meilleraie
ZONE NORD ZONE 1
pieux 211
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
Moments (en kN.m) Efforts tranchants (en kN) Déplacements du pieu (en mm) Modules de réaction du sol (en kPa)
Non plastification : X Y 06 6
5 6 06 +0 6
00 0 0 0 0 0 0 0 0 . 2 2 4 6 8 2 4 6 8 +0 +0 5 e+ + 5e +0
-1 -8 -6 -4 -2 0 20 -2 0 20 40 60 80 10 12 14 -0 0 0. 0. 0. 0. 1 1. 1. 1. 1. 0 5e 1e 1. 2e 2. 3e
0 0 0 0
2024-10-513 _ PC
5 5 5 5
0. 0. 0. 0.
1 1 1 1
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
5 5 5 5
1. 1. 1. 1.
pieux 211
2 2 2 2
La Meilleraie
ZONE NORD
21/01/2026 08:17 CHOLET (49)
5 5 5 5
2. 2. 2. 2.
3 3 3 3
5 5 5 5
3. 3. 3. 3.
4 4 4 4
5 5 5 5
4. 4. 4. 4.
Courbes pour le cas n° 1 à E.L.U. sismique
5 5 5 5
5 5 5 5
5. 5. 5. 5.
6 6 6 6
5 5 5 5
6. 6. 6. 6.
Profondeur (en m)
Moments autour de l'axe x Efforts suivant l'axe x Déplacements suiyant l'axe x Modules de réaction suivant l'axe x
ZONE 1
FIGURE
Moments autour de l'axe y Efforts suivant l'axe y Déplacements suiyant l'axe y Modules de réaction suivant l'axe y
Moments (en kN.m) Efforts tranchants (en kN) Déplacements du pieu (en mm) Modules de réaction du sol (en kPa)
Non plastification : X Y 06 6
5 6 6 +0 6
00 0 0 0 0 0 0 0 0 . 2 2 4 6 8 2 4 6 8 +0 +0 5 e+ +0 5e +0
-1 -8 -6 -4 -2 0 20 -2 0 20 40 60 80 10 12 14 -0 0 0. 0. 0. 0. 1 1. 1. 1. 1. 0 5e 1e 1. 2e 2. 3e
0 0 0 0
2024-10-513 _ PC
5 5 5 5
0. 0. 0. 0.
1 1 1 1
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
5 5 5 5
1. 1. 1. 1.
pieux 211
2 2 2 2
La Meilleraie
ZONE NORD
21/01/2026 08:17 CHOLET (49)
5 5 5 5
2. 2. 2. 2.
3 3 3 3
5 5 5 5
3. 3. 3. 3.
4 4 4 4
5 5 5 5
4. 4. 4. 4.
Courbes pour le cas n° 2 à E.L.U. sismique
5 5 5 5
5 5 5 5
5. 5. 5. 5.
6 6 6 6
5 5 5 5
6. 6. 6. 6.
Profondeur (en m)
Moments autour de l'axe x Efforts suivant l'axe x Déplacements suiyant l'axe x Modules de réaction suivant l'axe x
ZONE 1
FIGURE
Moments autour de l'axe y Efforts suivant l'axe y Déplacements suiyant l'axe y Modules de réaction suivant l'axe y
Valeurs Pressiométriques Pl, MPa Pf, MPa Pieu
E, MPa
frottement négligé Type de pieu : Foré tariére creuse simple ou double rotatio
0
0
a Formation X
0.6
0.2
0.4
0.8
0 Y Module de Young E (CT) : 22000 MPa
10
20
40
60
80
10
20
0 0 (0.5882)
(1) (10)
1
2
4
6
8
0.588 1 10 0.67
TF Module de Young E (LT) : 11000 MPa
qs=50kPa qs=0kPa
Arg./Lim. Prof. Base : 6.9 m
Largeur B : 0.42 m
2.5 2.50.3530.588
0.6 1 6 10 0.67 Arg./Lim.
Périmètre : 1.32 m ; aire : 0.139 m²
Zone d'intégration pour Def
Arg./Lim. Encastr.formation porteuse : 1 m
Zone d'intégration pour Pl
Hauteur où le frottement est négligé : 2.5 m
qs=170kPa
4.70.353 0.6 1.41 2.4 6 20 0.67
0.5 Arg./Lim.
mise en oeuvre sans refoulement du sol
Roches
Moment d’inertie de flexion suivant x : 152700 cm4
6.4 1.41 2.4
2.94 5 20 200 0.5 Roches Moment d’inertie de flexion suivant y : 152700 cm4
6.9
Moment d’inertie de torsion : 305500 cm4
Profondeur, m
Z
Liaison en tête : Encastrée, translation libre
8.4
Liaison au pied : Encastrée
10
Roches
qs=200kPa
20 20 2.94 5 200 0.5
Roches
Fichier : PIEUX MODELE ZONE 1 NORD pieux 255 HZ
GEOFOND© V1.4.5 du 18/06/2025 développé par GEOS GEOS Ingénieurs Conseils, 18 Rue des 2 gares Tél : + 33 (0)1 49 04 68 10
site web : http://www.geos.fr e-mail : logiciels@geos.fr 92500 Rueil-Malmaison
E.L.U. sismique : Px = 290 kN, Py = 345 kN, Pz = 788 kN, Mx =0 kN.m, My = 0 kN.m, Mz = 0 kN.m - C.T.
Rc;d = 1.34e+03 kN
Rt;d = 372 kN
Déplacements et Forces en tête des pieux sur leur axe à E.L.U. sismique
Dx Dy Dz ax ay
(mm) (mm) (mm) (°) (°)
4.38 6.64 0 0 0
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe xz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -206 290 0 290 -206 0 4.38
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe yz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -273 345 0 345 -273 0 6.64
2024-10-513 _ PC 21/01/2026 08:34 CHOLET (49) FIGURE
La Meilleraie
ZONE NORD ZONE 1
pieux 255
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
E.L.U. sismique : Px = 290 kN, Py = 345 kN, Pz = 75 kN, Mx =0 kN.m, My = 0 kN.m, Mz = 0 kN.m - C.T.
Rc;d = 1.34e+03 kN
Rt;d = 372 kN
Déplacements et Forces en tête des pieux sur leur axe à E.L.U. sismique
Dx Dy Dz ax ay
(mm) (mm) (mm) (°) (°)
4.38 6.64 0 0 0
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe xz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -206 290 0 290 -206 0 4.38
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe yz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -273 345 0 345 -273 0 6.64
2024-10-513 _ PC 21/01/2026 08:34 CHOLET (49) FIGURE
La Meilleraie
ZONE NORD ZONE 1
pieux 255
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
Moments (en kN.m) Efforts tranchants (en kN) Déplacements du pieu (en mm) Modules de réaction du sol (en kPa)
06 6
5 6 06 +0 6
00 50 00 50 00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 . 5 5 5 5 5 5 5 5 +0 +0 5 e+ + 5e +0
-3 -2 -2 -1 -1 -5 0 50 10 -5 0 50 10 15 20 25 30 35 -0 0 0. 1 1. 2 2. 3 3. 4 4. 5 5. 6 6. 7 0 5e 1e 1. 2e 2. 3e
0 0 0 0
2024-10-513 _ PC
5 5 5 5
0. 0. 0. 0.
1 1 1 1
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
5 5 5 5
1. 1. 1. 1.
pieux 255
2 2 2 2
La Meilleraie
ZONE NORD
21/01/2026 08:34 CHOLET (49)
5 5 5 5
2. 2. 2. 2.
3 3 3 3
5 5 5 5
3. 3. 3. 3.
4 4 4 4
5 5 5 5
4. 4. 4. 4.
Courbes pour le cas n° 1 à E.L.U. sismique
5 5 5 5
5 5 5 5
5. 5. 5. 5.
6 6 6 6
5 5 5 5
6. 6. 6. 6.
Profondeur (en m)
Moments autour de l'axe x Efforts suivant l'axe x Déplacements suiyant l'axe x Modules de réaction suivant l'axe x
ZONE 1
FIGURE
Moments autour de l'axe y Efforts suivant l'axe y Déplacements suiyant l'axe y Modules de réaction suivant l'axe y
Moments (en kN.m) Efforts tranchants (en kN) Déplacements du pieu (en mm) Modules de réaction du sol (en kPa)
06 6
5 6 6 +0 6
00 0 00 50 00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 . 5 5 5 5 5 5 5 5 +0 +0 5 e+ +0 5e +0
-3 - 25 -2 -1 -1 -5 0 50 10 -5 0 50 10 15 20 25 30 35 -0 0 0. 1 1. 2 2. 3 3. 4 4. 5 5. 6 6. 7 0 5e 1e 1. 2e 2. 3e
0 0 0 0
2024-10-513 _ PC
5 5 5 5
0. 0. 0. 0.
1 1 1 1
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
5 5 5 5
1. 1. 1. 1.
pieux 255
2 2 2 2
La Meilleraie
ZONE NORD
21/01/2026 08:34 CHOLET (49)
5 5 5 5
2. 2. 2. 2.
3 3 3 3
5 5 5 5
3. 3. 3. 3.
4 4 4 4
5 5 5 5
4. 4. 4. 4.
Courbes pour le cas n° 2 à E.L.U. sismique
5 5 5 5
5 5 5 5
5. 5. 5. 5.
6 6 6 6
5 5 5 5
6. 6. 6. 6.
Profondeur (en m)
Moments autour de l'axe x Efforts suivant l'axe x Déplacements suiyant l'axe x Modules de réaction suivant l'axe x
ZONE 1
FIGURE
Moments autour de l'axe y Efforts suivant l'axe y Déplacements suiyant l'axe y Modules de réaction suivant l'axe y
Valeurs Pressiométriques Pl, MPa Pf, MPa Pieu
E, MPa
frottement négligé Type de pieu : Foré tariére creuse simple ou double rotatio
0
0
a Formation X
0.6
0.2
0.4
0.8
0 Y Module de Young E (CT) : 22000 MPa
10
20
40
60
80
10
20
0 0 (0.5882)
(1) (10)
1
2
4
6
8
0.588 1 10 0.67
TF Module de Young E (LT) : 11000 MPa
qs=50kPa qs=0kPa
Arg./Lim. Prof. Base : 6.9 m
Largeur B : 0.52 m
Zone d'intégration pour Def
2.5 2.50.3530.588
0.6 1 6 10 0.67 Arg./Lim.
Périmètre : 1.63 m ; aire : 0.212 m²
Arg./Lim. Encastr.formation porteuse : 1 m
Zone d'intégration pour Pl
Hauteur où le frottement est négligé : 2.5 m
qs=170kPa
4.70.353 0.6 1.41 2.4 6 20 0.67
0.5 Arg./Lim.
mise en oeuvre sans refoulement du sol
Roches
Moment d’inertie de flexion suivant x : 152700 cm4
6.4 1.41 2.4
2.94 5 20 200 0.5 Roches Moment d’inertie de flexion suivant y : 152700 cm4
6.9
Moment d’inertie de torsion : 305500 cm4
Profondeur, m
Z
Liaison en tête : Encastrée, translation libre
8.4
Liaison au pied : Encastrée
10
Roches
qs=200kPa
20 20 2.94 5 200 0.5
Roches
Fichier : PIEUX MODELE ZONE 1 NORD pieux 383 doub
GEOFOND© V1.4.5 du 18/06/2025 développé par GEOS GEOS Ingénieurs Conseils, 18 Rue des 2 gares Tél : + 33 (0)1 49 04 68 10
site web : http://www.geos.fr e-mail : logiciels@geos.fr 92500 Rueil-Malmaison
E.L.U. sismique : Px = 458 kN, Py = 375 kN, Pz = 1.6e+03 kN, Mx =0 kN.m, My = 0 kN.m, Mz = 0 kN.m - C.T.
Rc;d = 1.85e+03 kN
Rt;d = 460 kN
Déplacements et Forces en tête des pieux sur leur axe à E.L.U. sismique
Dx Dy Dz ax ay
(mm) (mm) (mm) (°) (°)
11 6.57 0 0 0
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe xz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -393 458 0 458 -393 0 11
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe yz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -282 375 0 375 -282 0 6.57
2024-10-513 _ PC 21/01/2026 09:16 CHOLET (49) FIGURE
La Meilleraie
ZONE NORD ZONE 1
pieux 383
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
E.L.U. sismique : Px = 458 kN, Py = 375 kN, Pz = 269 kN, Mx =0 kN.m, My = 0 kN.m, Mz = 0 kN.m - C.T.
Rc;d = 1.85e+03 kN
Rt;d = 460 kN
Déplacements et Forces en tête des pieux sur leur axe à E.L.U. sismique
Dx Dy Dz ax ay
(mm) (mm) (mm) (°) (°)
11 6.57 0 0 0
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe xz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -393 458 0 458 -393 0 11
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe yz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -282 375 0 375 -282 0 6.57
2024-10-513 _ PC 21/01/2026 09:16 CHOLET (49) FIGURE
La Meilleraie
ZONE NORD ZONE 1
pieux 383
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
Moments (en kN.m) Efforts tranchants (en kN) Déplacements du pieu (en mm) Modules de réaction du sol (en kPa)
06 6
5 6 06 +0 6
00 0 0 50 00 50 00 0 0 0 00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 +0 +0 5 e+ + 5e +0
-4 - 35 - 30 -2 -2 -1 -1 -5 0 50 10 15 -1 -5 0 50 10 15 20 25 30 35 40 45 50 -2 0 2 4 6 8 10 12 0 5e 1e 1. 2e 2. 3e
0 0 0 0
2024-10-513 _ PC
5 5 5 5
0. 0. 0. 0.
1 1 1 1
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
5 5 5 5
1. 1. 1. 1.
pieux 383
2 2 2 2
La Meilleraie
ZONE NORD
21/01/2026 09:16 CHOLET (49)
5 5 5 5
2. 2. 2. 2.
3 3 3 3
5 5 5 5
3. 3. 3. 3.
4 4 4 4
5 5 5 5
4. 4. 4. 4.
Courbes pour le cas n° 1 à E.L.U. sismique
5 5 5 5
5 5 5 5
5. 5. 5. 5.
6 6 6 6
5 5 5 5
6. 6. 6. 6.
Profondeur (en m)
Moments autour de l'axe x Efforts suivant l'axe x Déplacements suiyant l'axe x Modules de réaction suivant l'axe x
ZONE 1
FIGURE
Moments autour de l'axe y Efforts suivant l'axe y Déplacements suiyant l'axe y Modules de réaction suivant l'axe y
Moments (en kN.m) Efforts tranchants (en kN) Déplacements du pieu (en mm) Modules de réaction du sol (en kPa)
06 6
5 6 6 +0 6
00 0 0 50 00 50 00 0 0 0 00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 +0 +0 5 e+ +0 5e +0
-4 - 35 - 30 -2 -2 -1 -1 -5 0 50 10 15 -1 -5 0 50 10 15 20 25 30 35 40 45 50 -2 0 2 4 6 8 10 12 0 5e 1e 1. 2e 2. 3e
0 0 0 0
2024-10-513 _ PC
5 5 5 5
0. 0. 0. 0.
1 1 1 1
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
5 5 5 5
1. 1. 1. 1.
pieux 383
2 2 2 2
La Meilleraie
ZONE NORD
21/01/2026 09:16 CHOLET (49)
5 5 5 5
2. 2. 2. 2.
3 3 3 3
5 5 5 5
3. 3. 3. 3.
4 4 4 4
5 5 5 5
4. 4. 4. 4.
Courbes pour le cas n° 2 à E.L.U. sismique
5 5 5 5
5 5 5 5
5. 5. 5. 5.
6 6 6 6
5 5 5 5
6. 6. 6. 6.
Profondeur (en m)
Moments autour de l'axe x Efforts suivant l'axe x Déplacements suiyant l'axe x Modules de réaction suivant l'axe x
ZONE 1
FIGURE
Moments autour de l'axe y Efforts suivant l'axe y Déplacements suiyant l'axe y Modules de réaction suivant l'axe y
Valeurs Pressiométriques Pl, MPa Pieu
E, MPa 700 kN
frottement négligé Type de pieu : Foré tariére creuse simple ou double rotatio
0
0
Formation Prof. Base : entre 5.2 m et 11.2 m
0.6
0.2
0.4
0.8
0
10
20
40
60
80
10
20
0 0
1
2
4
6
8
1 15
TF Arg./Lim.
Largeur : entre 0.42 m et 0.92 m
Largeur : entre 0.42 m et 0.92 m
qs=0kPa
1 15 Arg./Lim.
qs=50kPa
0.6 6
Zone d'intégration pour Def
Encastr.form. porteuse : entre 1 m et 7 m
Zone d'intégration pour Pl
Arg./Lim.
2.5 2.5
3
0.6 2.4 6 20 Arg./Lim. Hauteur où le frottement est négligé : 2.5 m
qs=170kPa
Roches
mise en oeuvre sans refoulement du sol
fc;k = 25 MPa
2.4 5 20 200 Roches
4.9
5.2
Classe 2 : pieux tarière creuse
Pieu béton coulé en place et rôle structurant
6.7
Charge :
Profondeur, m
Trac (MN) Comp (MN)
Fd (ELS) quasi-permanent : 0.7
Fd (ELS) caractéristique :
10 Fd (ELU) durable et trans. :
Fd (ELU) accidentel :
Fd (ELU) sismique :
Roches
qs=200kPa
20 20 5 200
Roches
Fichier : PIEUX MODELE 2
GEOFOND© V1.4.5 du 18/06/2025 développé par GEOS GEOS Ingénieurs Conseils, 18 Rue des 2 gares Tél : + 33 (0)1 49 04 68 10
site web : http://www.geos.fr e-mail : logiciels@geos.fr 92500 Rueil-Malmaison
Résultats de calcul : Capacité portante
5.5
Rc;cr;k = f(B), MN
Q-L = 11.2 m
5 Q-L = 10.7 m
Q-L = 10.2 m
Q-L = 9.7 m
4.5 Q-L = 9.2 m
Q-L = 8.7 m
Q-L = 8.2 m
4 Q-L = 7.7 m
NmoyELS-L
Q-L = 7.2 m = 5.2
11.2mm
5.7
6.2
6.7
7.2
7.7
8.2
8.7
9.2
9.7
10.2
10.7
3.5
Q-L = 6.7 m
3 Q-L = 6.2 m
Q-L = 5.7 m
2.5 Q-L = 5.2 m
2
1.5
1
0.5
0 Rc;cr;k
5
5
5
5
5
5
0.7
0.8
0.9
0.4
0.5
0.6
0.4
0.7
0.8
0.5
0.6
0.9
B, m
Par la méthode de la NF P 94-262 : Modèle de terrain
2024-10-513 _ PC 21/01/2026 10:20 CHOLET (49) FIGURE
La Meilleraie
ZONE SUD ZONE 2
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
Pour une longueur de pieu de 5.2 m
Largeur Rc;cr;k Rt;cr;k Rc;d Rc;d Rc;d Rc;cr;d Rc;cr;d Rt;d Rt;d Rt;d Rt;cr;d Rt;cr;d N moy
B (m) (MN) (MN) ELU ELU ELU sis. ELS car. ELS qp ELU ELU ELU sis. ELS car. ELS qp ELS
dur. acc. (MN) (MN) (MN) dur. acc. (MN) (MN) (MN) (MN)
(MN) (MN) (MN) (MN)
0.42 0.787 0.245 1.28 1.4 1.28 0.875 0.716 0.304 0.333 0.304 0.222 0.163 0.706
0.52 1.08 0.303 1.77 1.95 1.77 1.2 0.983 0.376 0.412 0.376 0.275 0.202 1.13
0.62 1.39 0.361 2.29 2.52 2.29 1.54 1.26 0.449 0.491 0.449 0.328 0.241 1.68
0.72 1.72 0.419 2.86 3.15 2.86 1.91 1.56 0.521 0.571 0.521 0.381 0.28 2.26
0.82 2.09 0.478 3.49 3.84 3.49 2.32 1.9 0.593 0.65 0.593 0.434 0.318 2.93
0.92 2.48 0.536 4.18 4.59 4.18 2.76 2.26 0.666 0.729 0.666 0.487 0.357 3.69
Pour une longueur de pieu de 5.7 m
Largeur Rc;cr;k Rt;cr;k Rc;d Rc;d Rc;d Rc;cr;d Rc;cr;d Rt;d Rt;d Rt;d Rt;cr;d Rt;cr;d N moy
B (m) (MN) (MN) ELU ELU ELU sis. ELS car. ELS qp ELU ELU ELU sis. ELS car. ELS qp ELS
dur. acc. (MN) (MN) (MN) dur. acc. (MN) (MN) (MN) (MN)
(MN) (MN) (MN) (MN)
0.42 0.914 0.305 1.47 1.62 1.47 1.02 0.831 0.378 0.414 0.378 0.277 0.203 0.706
0.52 1.24 0.377 2.02 2.22 2.02 1.38 1.13 0.468 0.513 0.468 0.343 0.251 1.13
0.62 1.59 0.45 2.61 2.87 2.61 1.77 1.45 0.559 0.612 0.559 0.409 0.3 1.68
0.72 1.96 0.522 3.23 3.55 3.23 2.18 1.78 0.649 0.71 0.649 0.475 0.348 2.26
0.82 2.36 0.595 3.91 4.3 3.91 2.62 2.14 0.739 0.809 0.739 0.541 0.396 2.93
0.92 2.79 0.667 4.65 5.11 4.65 3.1 2.53 0.829 0.908 0.829 0.607 0.445 3.69
Pour une longueur de pieu de 6.2 m
Largeur Rc;cr;k Rt;cr;k Rc;d Rc;d Rc;d Rc;cr;d Rc;cr;d Rt;d Rt;d Rt;d Rt;cr;d Rt;cr;d N moy
B (m) (MN) (MN) ELU ELU ELU sis. ELS car. ELS qp ELU ELU ELU sis. ELS car. ELS qp ELS
dur. acc. (MN) (MN) (MN) dur. acc. (MN) (MN) (MN) (MN)
(MN) (MN) (MN) (MN)
0.42 0.991 0.365 1.57 1.73 1.57 1.1 0.901 0.453 0.496 0.453 0.331 0.243 0.706
0.52 1.39 0.451 2.24 2.46 2.24 1.54 1.26 0.561 0.614 0.561 0.41 0.301 1.13
0.62 1.79 0.538 2.92 3.21 2.92 1.99 1.63 0.669 0.732 0.669 0.489 0.359 1.68
0.72 2.19 0.625 3.6 3.96 3.6 2.44 2 0.776 0.85 0.776 0.568 0.417 2.26
0.82 2.63 0.712 4.33 4.76 4.33 2.92 2.39 0.884 0.968 0.884 0.647 0.475 2.93
0.92 3.09 0.799 5.11 5.62 5.11 3.43 2.81 0.992 1.09 0.992 0.726 0.532 3.69
Pour une longueur de pieu de 6.7 m
Largeur Rc;cr;k Rt;cr;k Rc;d Rc;d Rc;d Rc;cr;d Rc;cr;d Rt;d Rt;d Rt;d Rt;cr;d Rt;cr;d N moy
B (m) (MN) (MN) ELU ELU ELU sis. ELS car. ELS qp ELU ELU ELU sis. ELS car. ELS qp ELS
dur. acc. (MN) (MN) (MN) dur. acc. (MN) (MN) (MN) (MN)
(MN) (MN) (MN) (MN)
0.42 1.06 0.425 1.67 1.83 1.67 1.18 0.968 0.527 0.578 0.527 0.386 0.283 0.706
0.52 1.48 0.526 2.36 2.59 2.36 1.64 1.34 0.653 0.715 0.653 0.478 0.35 1.13
0.62 1.96 0.627 3.16 3.48 3.16 2.17 1.78 0.779 0.853 0.779 0.57 0.418 1.68
0.72 2.43 0.728 3.96 4.36 3.96 2.7 2.21 0.904 0.99 0.904 0.662 0.485 2.26
0.82 2.9 0.829 4.74 5.22 4.74 3.22 2.63 1.03 1.13 1.03 0.754 0.553 2.93
0.92 3.39 0.93 5.58 6.14 5.58 3.77 3.08 1.16 1.27 1.16 0.845 0.62 3.69
2024-10-513 _ PC 21/01/2026 10:20 CHOLET (49) FIGURE
La Meilleraie
ZONE SUD ZONE 2
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
Pour une longueur de pieu de 7.2 m
Largeur Rc;cr;k Rt;cr;k Rc;d Rc;d Rc;d Rc;cr;d Rc;cr;d Rt;d Rt;d Rt;d Rt;cr;d Rt;cr;d N moy
B (m) (MN) (MN) ELU ELU ELU sis. ELS car. ELS qp ELU ELU ELU sis. ELS car. ELS qp ELS
dur. acc. (MN) (MN) (MN) dur. acc. (MN) (MN) (MN) (MN)
(MN) (MN) (MN) (MN)
0.42 1.14 0.485 1.76 1.94 1.76 1.26 1.03 0.602 0.659 0.602 0.44 0.323 0.706
0.52 1.57 0.6 2.47 2.72 2.47 1.74 1.43 0.745 0.816 0.745 0.545 0.4 1.13
0.62 2.06 0.715 3.3 3.63 3.3 2.29 1.88 0.889 0.973 0.889 0.65 0.477 1.68
0.72 2.62 0.831 4.24 4.66 4.24 2.91 2.38 1.03 1.13 1.03 0.755 0.554 2.26
0.82 3.17 0.946 5.16 5.68 5.16 3.52 2.88 1.18 1.29 1.18 0.86 0.631 2.93
0.92 3.7 1.06 6.05 6.65 6.05 4.11 3.36 1.32 1.44 1.32 0.965 0.708 3.69
Pour une longueur de pieu de 7.7 m
Largeur Rc;cr;k Rt;cr;k Rc;d Rc;d Rc;d Rc;cr;d Rc;cr;d Rt;d Rt;d Rt;d Rt;cr;d Rt;cr;d N moy
B (m) (MN) (MN) ELU ELU ELU sis. ELS car. ELS qp ELU ELU ELU sis. ELS car. ELS qp ELS
dur. acc. (MN) (MN) (MN) dur. acc. (MN) (MN) (MN) (MN)
(MN) (MN) (MN) (MN)
0.42 1.21 0.545 1.86 2.04 1.86 1.34 1.1 0.676 0.741 0.676 0.495 0.363 0.706
0.52 1.66 0.674 2.59 2.85 2.59 1.84 1.51 0.837 0.917 0.837 0.613 0.449 1.13
0.62 2.17 0.804 3.44 3.78 3.44 2.41 1.97 0.999 1.09 0.999 0.731 0.536 1.68
0.72 2.75 0.933 4.4 4.84 4.4 3.05 2.5 1.16 1.27 1.16 0.849 0.622 2.26
0.82 3.38 1.06 5.48 6.02 5.48 3.76 3.07 1.32 1.45 1.32 0.966 0.709 2.93
0.92 4 1.19 6.52 7.17 6.52 4.44 3.63 1.48 1.62 1.48 1.08 0.795 3.69
Pour une longueur de pieu de 8.2 m
Largeur Rc;cr;k Rt;cr;k Rc;d Rc;d Rc;d Rc;cr;d Rc;cr;d Rt;d Rt;d Rt;d Rt;cr;d Rt;cr;d N moy
B (m) (MN) (MN) ELU ELU ELU sis. ELS car. ELS qp ELU ELU ELU sis. ELS car. ELS qp ELS
dur. acc. (MN) (MN) (MN) dur. acc. (MN) (MN) (MN) (MN)
(MN) (MN) (MN) (MN)
0.42 1.28 0.604 1.95 2.15 1.95 1.43 1.17 0.751 0.822 0.751 0.55 0.403 0.706
0.52 1.75 0.748 2.71 2.98 2.71 1.95 1.59 0.93 1.02 0.93 0.68 0.499 1.13
0.62 2.28 0.892 3.58 3.94 3.58 2.53 2.07 1.11 1.21 1.11 0.811 0.595 1.68
0.72 2.87 1.04 4.56 5.02 4.56 3.19 2.61 1.29 1.41 1.29 0.942 0.691 2.26
0.82 3.52 1.18 5.66 6.23 5.66 3.92 3.2 1.47 1.61 1.47 1.07 0.787 2.93
0.92 4.24 1.32 6.87 7.56 6.87 4.71 3.85 1.64 1.8 1.64 1.2 0.883 3.69
Pour une longueur de pieu de 8.7 m
Largeur Rc;cr;k Rt;cr;k Rc;d Rc;d Rc;d Rc;cr;d Rc;cr;d Rt;d Rt;d Rt;d Rt;cr;d Rt;cr;d N moy
B (m) (MN) (MN) ELU ELU ELU sis. ELS car. ELS qp ELU ELU ELU sis. ELS car. ELS qp ELS
dur. acc. (MN) (MN) (MN) dur. acc. (MN) (MN) (MN) (MN)
(MN) (MN) (MN) (MN)
0.42 1.36 0.664 2.05 2.25 2.05 1.51 1.23 0.825 0.904 0.825 0.604 0.443 0.675
0.52 1.84 0.823 2.83 3.11 2.83 2.05 1.67 1.02 1.12 1.02 0.748 0.548 1.13
0.62 2.39 0.981 3.72 4.09 3.72 2.65 2.17 1.22 1.33 1.22 0.892 0.654 1.68
0.72 3 1.14 4.73 5.2 4.73 3.33 2.72 1.41 1.55 1.41 1.04 0.759 2.26
0.82 3.67 1.3 5.85 6.43 5.85 4.07 3.33 1.61 1.76 1.61 1.18 0.865 2.93
0.92 4.4 1.46 7.08 7.79 7.08 4.89 4 1.81 1.98 1.81 1.32 0.97 3.69
2024-10-513 _ PC 21/01/2026 10:20 CHOLET (49) FIGURE
La Meilleraie
ZONE SUD ZONE 2
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
Pour une longueur de pieu de 9.2 m
Largeur Rc;cr;k Rt;cr;k Rc;d Rc;d Rc;d Rc;cr;d Rc;cr;d Rt;d Rt;d Rt;d Rt;cr;d Rt;cr;d N moy
B (m) (MN) (MN) ELU ELU ELU sis. ELS car. ELS qp ELU ELU ELU sis. ELS car. ELS qp ELS
dur. acc. (MN) (MN) (MN) dur. acc. (MN) (MN) (MN) (MN)
(MN) (MN) (MN) (MN)
0.42 1.43 0.724 2.14 2.36 2.14 1.59 1.3 0.9 0.986 0.9 0.659 0.483 0.675
0.52 1.93 0.897 2.94 3.24 2.94 2.15 1.76 1.11 1.22 1.11 0.815 0.598 1.13
0.62 2.5 1.07 3.86 4.25 3.86 2.77 2.27 1.33 1.45 1.33 0.972 0.713 1.68
0.72 3.12 1.24 4.89 5.38 4.89 3.47 2.84 1.54 1.69 1.54 1.13 0.828 2.26
0.82 3.81 1.41 6.03 6.63 6.03 4.23 3.46 1.76 1.92 1.76 1.29 0.943 2.93
0.92 4.56 1.59 7.29 8.01 7.29 5.07 4.14 1.97 2.16 1.97 1.44 1.06 3.69
Pour une longueur de pieu de 9.7 m
Largeur Rc;cr;k Rt;cr;k Rc;d Rc;d Rc;d Rc;cr;d Rc;cr;d Rt;d Rt;d Rt;d Rt;cr;d Rt;cr;d N moy
B (m) (MN) (MN) ELU ELU ELU sis. ELS car. ELS qp ELU ELU ELU sis. ELS car. ELS qp ELS
dur. acc. (MN) (MN) (MN) dur. acc. (MN) (MN) (MN) (MN)
(MN) (MN) (MN) (MN)
0.42 1.5 0.784 2.24 2.46 2.24 1.67 1.37 0.974 1.07 0.974 0.713 0.523 0.675
0.52 2.02 0.971 3.06 3.37 3.06 2.25 1.84 1.21 1.32 1.21 0.883 0.647 1.13
0.62 2.6 1.16 4 4.4 4 2.89 2.37 1.44 1.58 1.44 1.05 0.772 1.68
0.72 3.25 1.34 5.05 5.56 5.05 3.61 2.95 1.67 1.83 1.67 1.22 0.896 2.26
0.82 3.95 1.53 6.22 6.84 6.22 4.39 3.59 1.9 2.08 1.9 1.39 1.02 2.93
0.92 4.72 1.72 7.49 8.24 7.49 5.24 4.29 2.13 2.34 2.13 1.56 1.15 3.69
Pour une longueur de pieu de 10.2 m
Largeur Rc;cr;k Rt;cr;k Rc;d Rc;d Rc;d Rc;cr;d Rc;cr;d Rt;d Rt;d Rt;d Rt;cr;d Rt;cr;d N moy
B (m) (MN) (MN) ELU ELU ELU sis. ELS car. ELS qp ELU ELU ELU sis. ELS car. ELS qp ELS
dur. acc. (MN) (MN) (MN) dur. acc. (MN) (MN) (MN) (MN)
(MN) (MN) (MN) (MN)
0.42 1.58 0.844 2.33 2.56 2.33 1.75 1.43 1.05 1.15 1.05 0.768 0.563 0.675
0.52 2.11 1.05 3.18 3.5 3.18 2.35 1.92 1.3 1.42 1.3 0.95 0.697 1.13
0.62 2.71 1.25 4.14 4.55 4.14 3.01 2.46 1.55 1.7 1.55 1.13 0.831 1.68
0.72 3.37 1.45 5.21 5.74 5.21 3.75 3.06 1.8 1.97 1.8 1.32 0.965 2.26
0.82 4.09 1.65 6.4 7.04 6.4 4.55 3.72 2.05 2.24 2.05 1.5 1.1 2.93
0.92 4.88 1.85 7.7 8.47 7.7 5.42 4.44 2.3 2.52 2.3 1.68 1.23 3.69
Pour une longueur de pieu de 10.7 m
Largeur Rc;cr;k Rt;cr;k Rc;d Rc;d Rc;d Rc;cr;d Rc;cr;d Rt;d Rt;d Rt;d Rt;cr;d Rt;cr;d N moy
B (m) (MN) (MN) ELU ELU ELU sis. ELS car. ELS qp ELU ELU ELU sis. ELS car. ELS qp ELS
dur. acc. (MN) (MN) (MN) dur. acc. (MN) (MN) (MN) (MN)
(MN) (MN) (MN) (MN)
0.42 1.65 0.904 2.43 2.67 2.43 1.83 1.5 1.12 1.23 1.12 0.822 0.603 0.675
0.52 2.2 1.12 3.3 3.63 3.3 2.45 2 1.39 1.52 1.39 1.02 0.746 1.08
0.62 2.82 1.34 4.28 4.71 4.28 3.13 2.56 1.66 1.82 1.66 1.21 0.89 1.68
0.72 3.5 1.55 5.38 5.91 5.38 3.89 3.18 1.93 2.11 1.93 1.41 1.03 2.26
0.82 4.24 1.77 6.59 7.25 6.59 4.71 3.85 2.19 2.4 2.19 1.61 1.18 2.93
0.92 5.04 1.98 7.91 8.7 7.91 5.6 4.58 2.46 2.7 2.46 1.8 1.32 3.69
2024-10-513 _ PC 21/01/2026 10:20 CHOLET (49) FIGURE
La Meilleraie
ZONE SUD ZONE 2
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
Pour une longueur de pieu de 11.2 m
Largeur Rc;cr;k Rt;cr;k Rc;d Rc;d Rc;d Rc;cr;d Rc;cr;d Rt;d Rt;d Rt;d Rt;cr;d Rt;cr;d N moy
B (m) (MN) (MN) ELU ELU ELU sis. ELS car. ELS qp ELU ELU ELU sis. ELS car. ELS qp ELS
dur. acc. (MN) (MN) (MN) dur. acc. (MN) (MN) (MN) (MN)
(MN) (MN) (MN) (MN)
0.42 1.72 0.964 2.52 2.77 2.52 1.91 1.57 1.2 1.31 1.2 0.877 0.643 0.675
0.52 2.29 1.19 3.41 3.76 3.41 2.55 2.08 1.48 1.62 1.48 1.09 0.796 1.08
0.62 2.93 1.42 4.42 4.86 4.42 3.25 2.66 1.77 1.94 1.77 1.29 0.949 1.68
0.72 3.62 1.65 5.54 6.09 5.54 4.02 3.29 2.05 2.25 2.05 1.5 1.1 2.26
0.82 4.38 1.88 6.77 7.45 6.77 4.87 3.98 2.34 2.56 2.34 1.71 1.26 2.93
0.92 5.2 2.11 8.12 8.93 8.12 5.78 4.73 2.62 2.87 2.62 1.92 1.41 3.69
2024-10-513 _ PC 21/01/2026 10:20 CHOLET (49) FIGURE
La Meilleraie
ZONE SUD ZONE 2
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
frottement négligé
Valeurs Pressiométriques Pl, MPa Pf, MPa Pieu
E, MPa
Type de pieu : Foré tariére creuse simple ou double rotatio
0
0
a Formation X
0.6
0.2
0.4
0.8
0 Y Module de Young E (CT) : 22000 MPa
10
20
40
60
80
10
20
0 0 (0.5882)
(1) (15)
qs=0kPa
1
2
4
6
8
0.588 1 15 0.67
TF Module de Young E (LT) : 11000 MPa
Zone d'intégration pour Def
Arg./Lim.
qs=0kPa
1.4 1.40.3530.588 1 15 0.67 Arg./Lim. Prof. Base : 5.2 m
qs=50kPa
0.6 6
Zone d'intégration pour Pl
Arg./Lim. Largeur B : 0.52 m
2.5
3
0.353 0.6 1.41 2.4 6 20 0.67
0.5 Arg./Lim. Périmètre : 1.63 m ; aire : 0.212 m²
qs=170kPa
Roches Encastr.formation porteuse : 1 m
Hauteur où le frottement est négligé : 1.4 m
1.41 2.4
2.94 5 20 200 0.5 Roches
4.9 mise en oeuvre sans refoulement du sol
5.2
Z
Moment d’inertie de flexion suivant x : 358900 cm4
6.7 Moment d’inertie de flexion suivant y : 358900 cm4
Moment d’inertie de torsion : 717800 cm4
Profondeur, m
Liaison en tête : Encastrée, translation libre
Liaison au pied : Encastrée
10
Roches
qs=200kPa
20 20 2.94 5 200 0.5
Roches
Fichier : PIEUX MODELE 2 pieux 336 HZ
GEOFOND© V1.4.5 du 18/06/2025 développé par GEOS GEOS Ingénieurs Conseils, 18 Rue des 2 gares Tél : + 33 (0)1 49 04 68 10
site web : http://www.geos.fr e-mail : logiciels@geos.fr 92500 Rueil-Malmaison
E.L.U. sismique : Px = 181 kN, Py = 175 kN, Pz = 1.06e+03 kN, Mx =0 kN.m, My = 0 kN.m, Mz = 0 kN.m - C.T.
Rc;d = 1.77e+03 kN
Rt;d = 376 kN
Déplacements et Forces en tête des pieux sur leur axe à E.L.U. sismique
Dx Dy Dz ax ay
(mm) (mm) (mm) (°) (°)
1.33 1.29 0 0 0
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe xz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -120 181 0 181 -120 0 1.33
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe yz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -116 175 0 175 -116 0 1.29
2024-10-513 _ PC 21/01/2026 08:42 CHOLET (49) FIGURE
La Meilleraie
ZONE SUD ZONE 2
pieux 336
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
E.L.U. sismique : Px = 181 kN, Py = 175 kN, Pz = 0 kN, Mx =0 kN.m, My = 0 kN.m, Mz = 0 kN.m - C.T.
Rc;d = 1.77e+03 kN
Rt;d = 376 kN
Déplacements et Forces en tête des pieux sur leur axe à E.L.U. sismique
Dx Dy Dz ax ay
(mm) (mm) (mm) (°) (°)
1.33 1.29 0 0 0
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe xz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -120 181 0 181 -120 0 1.33
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe yz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -116 175 0 175 -116 0 1.29
2024-10-513 _ PC 21/01/2026 08:42 CHOLET (49) FIGURE
La Meilleraie
ZONE SUD ZONE 2
pieux 336
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
Moments (en kN.m) Efforts tranchants (en kN) Déplacements du pieu (en mm) Modules de réaction du sol (en kPa)
Non plastification : X Y 06 6
5 6 06 +0 6
40 20 00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 . 2 2 4 6 8 2 4 +0 +0 5 e+ + 5e +0
-1 -1 -1 -8 -6 -4 -2 0 20 40 -2 0 20 40 60 80 10 12 14 16 18 20 -0 0 0. 0. 0. 0. 1 1. 1. 0 5e 1e 1. 2e 2. 3e
0 0 0 0
2024-10-513 _ PC
5 5 5 5
0. 0. 0. 0.
1 1 1 1
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
pieux 336
ZONE SUD
5 5 5 5
La Meilleraie
1. 1. 1. 1.
21/01/2026 08:42 CHOLET (49)
2 2 2 2
5 5 5 5
2. 2. 2. 2.
3 3 3 3
5 5 5 5
3. 3. 3. 3.
Courbes pour le cas n° 1 à E.L.U. sismique
4 4 4 4
5 5 5 5
4. 4. 4. 4.
5 5 5 5
Profondeur (en m)
Moments autour de l'axe x Efforts suivant l'axe x Déplacements suiyant l'axe x Modules de réaction suivant l'axe x
ZONE 2
FIGURE
Moments autour de l'axe y Efforts suivant l'axe y Déplacements suiyant l'axe y Modules de réaction suivant l'axe y
Moments (en kN.m) Efforts tranchants (en kN) Déplacements du pieu (en mm) Modules de réaction du sol (en kPa)
Non plastification : X Y 06 6
5 6 6 +0 6
40 20 00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 . 2 2 4 6 8 2 4 +0 +0 5 e+ +0 5e +0
-1 -1 -1 -8 -6 -4 -2 0 20 40 -2 0 20 40 60 80 10 12 14 16 18 20 -0 0 0. 0. 0. 0. 1 1. 1. 0 5e 1e 1. 2e 2. 3e
0 0 0 0
2024-10-513 _ PC
5 5 5 5
0. 0. 0. 0.
1 1 1 1
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
pieux 336
ZONE SUD
5 5 5 5
La Meilleraie
1. 1. 1. 1.
21/01/2026 08:42 CHOLET (49)
2 2 2 2
5 5 5 5
2. 2. 2. 2.
3 3 3 3
5 5 5 5
3. 3. 3. 3.
Courbes pour le cas n° 2 à E.L.U. sismique
4 4 4 4
5 5 5 5
4. 4. 4. 4.
5 5 5 5
Profondeur (en m)
Moments autour de l'axe x Efforts suivant l'axe x Déplacements suiyant l'axe x Modules de réaction suivant l'axe x
ZONE 2
FIGURE
Moments autour de l'axe y Efforts suivant l'axe y Déplacements suiyant l'axe y Modules de réaction suivant l'axe y
frottement négligé
Valeurs Pressiométriques Pl, MPa Pf, MPa Pieu
E, MPa
Type de pieu : Foré tariére creuse simple ou double rotatio
0
0
a Formation X
0.6
0.2
0.4
0.8
0 Y Module de Young E (CT) : 22000 MPa
10
20
40
60
80
10
20
0 0 (0.5882)
(1) (15)
qs=0kPa
1
2
4
6
8
0.588 1 15 0.67
TF Arg./Lim. Module de Young E (LT) : 11000 MPa
qs=0kPa
1.4 1.40.3530.588 1 15 0.67 Arg./Lim. Prof. Base : 5.2 m
qs=50kPa
0.6 6
Zone d'intégration pour Def
Zone d'intégration pour Pl
Arg./Lim. Largeur B : 0.42 m
2.5
3
0.353 0.6 1.41 2.4 6 20 0.67
0.5 Arg./Lim. Périmètre : 1.32 m ; aire : 0.139 m²
qs=170kPa
Roches Encastr.formation porteuse : 1 m
Hauteur où le frottement est négligé : 1.4 m
1.41 2.4
2.94 5 20 200 0.5 Roches
4.9 mise en oeuvre sans refoulement du sol
5.2
Z
Moment d’inertie de flexion suivant x : 358900 cm4
6.7 Moment d’inertie de flexion suivant y : 358900 cm4
Moment d’inertie de torsion : 717800 cm4
Profondeur, m
Liaison en tête : Encastrée, translation libre
Liaison au pied : Encastrée
10
Roches
qs=200kPa
20 20 2.94 5 200 0.5
Roches
Fichier : PIEUX MODELE 2 pieux 337 HZ
GEOFOND© V1.4.5 du 18/06/2025 développé par GEOS GEOS Ingénieurs Conseils, 18 Rue des 2 gares Tél : + 33 (0)1 49 04 68 10
site web : http://www.geos.fr e-mail : logiciels@geos.fr 92500 Rueil-Malmaison
E.L.U. sismique : Px = 181 kN, Py = 186 kN, Pz = 1.24e+03 kN, Mx =0 kN.m, My = 0 kN.m, Mz = 0 kN.m - C.T.
Rc;d = 1.28e+03 kN
Rt;d = 304 kN
Déplacements et Forces en tête des pieux sur leur axe à E.L.U. sismique
Dx Dy Dz ax ay
(mm) (mm) (mm) (°) (°)
1.28 1.32 0 0 0
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe xz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -119 181 0 181 -119 0 1.28
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe yz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -123 186 0 186 -123 0 1.32
2024-10-513 _ PC 21/01/2026 08:37 CHOLET (49) FIGURE
La Meilleraie
ZONE SUD ZONE 2
pieux 337
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
E.L.U. sismique : Px = 181 kN, Py = 186 kN, Pz = 0 kN, Mx =0 kN.m, My = 0 kN.m, Mz = 0 kN.m - C.T.
Rc;d = 1.28e+03 kN
Rt;d = 304 kN
Déplacements et Forces en tête des pieux sur leur axe à E.L.U. sismique
Dx Dy Dz ax ay
(mm) (mm) (mm) (°) (°)
1.28 1.32 0 0 0
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe xz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -119 181 0 181 -119 0 1.28
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe yz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -123 186 0 186 -123 0 1.32
2024-10-513 _ PC 21/01/2026 08:37 CHOLET (49) FIGURE
La Meilleraie
ZONE SUD ZONE 2
pieux 337
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
Moments (en kN.m) Efforts tranchants (en kN) Déplacements du pieu (en mm) Modules de réaction du sol (en kPa)
Non plastification : X Y 06 6
5 6 06 +0 6
40 20 00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 . 2 2 4 6 8 2 4 +0 +0 5 e+ + 5e +0
-1 -1 -1 -8 -6 -4 -2 0 20 40 -2 0 20 40 60 80 10 12 14 16 18 20 -0 0 0. 0. 0. 0. 1 1. 1. 0 5e 1e 1. 2e 2. 3e
0 0 0 0
2024-10-513 _ PC
5 5 5 5
0. 0. 0. 0.
1 1 1 1
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
pieux 337
ZONE SUD
5 5 5 5
La Meilleraie
1. 1. 1. 1.
21/01/2026 08:37 CHOLET (49)
2 2 2 2
5 5 5 5
2. 2. 2. 2.
3 3 3 3
5 5 5 5
3. 3. 3. 3.
Courbes pour le cas n° 1 à E.L.U. sismique
4 4 4 4
5 5 5 5
4. 4. 4. 4.
5 5 5 5
Profondeur (en m)
Moments autour de l'axe x Efforts suivant l'axe x Déplacements suiyant l'axe x Modules de réaction suivant l'axe x
ZONE 2
FIGURE
Moments autour de l'axe y Efforts suivant l'axe y Déplacements suiyant l'axe y Modules de réaction suivant l'axe y
Moments (en kN.m) Efforts tranchants (en kN) Déplacements du pieu (en mm) Modules de réaction du sol (en kPa)
Non plastification : X Y 06 6
5 6 6 +0 6
40 20 00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 . 2 2 4 6 8 2 4 +0 +0 5 e+ +0 5e +0
-1 -1 -1 -8 -6 -4 -2 0 20 40 -2 0 20 40 60 80 10 12 14 16 18 20 -0 0 0. 0. 0. 0. 1 1. 1. 0 5e 1e 1. 2e 2. 3e
0 0 0 0
2024-10-513 _ PC
5 5 5 5
0. 0. 0. 0.
1 1 1 1
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
pieux 337
ZONE SUD
5 5 5 5
La Meilleraie
1. 1. 1. 1.
21/01/2026 08:37 CHOLET (49)
2 2 2 2
5 5 5 5
2. 2. 2. 2.
3 3 3 3
5 5 5 5
3. 3. 3. 3.
Courbes pour le cas n° 2 à E.L.U. sismique
4 4 4 4
5 5 5 5
4. 4. 4. 4.
5 5 5 5
Profondeur (en m)
Moments autour de l'axe x Efforts suivant l'axe x Déplacements suiyant l'axe x Modules de réaction suivant l'axe x
ZONE 2
FIGURE
Moments autour de l'axe y Efforts suivant l'axe y Déplacements suiyant l'axe y Modules de réaction suivant l'axe y
frottement négligé
Valeurs Pressiométriques Pl, MPa Pf, MPa Pieu
E, MPa
Type de pieu : Foré tariére creuse simple ou double rotatio
0
0
a Formation X
0.6
0.2
0.4
0.8
0 Y Module de Young E (CT) : 22000 MPa
10
20
40
60
80
10
20
0 0 (0.5882)
(1) (15)
qs=0kPa
1
2
4
6
8
0.588 1 15 0.67
TF Module de Young E (LT) : 11000 MPa
Zone d'intégration pour Def
Arg./Lim.
qs=0kPa
1.4 1.40.3530.588 1 15 0.67 Arg./Lim. Prof. Base : 5.2 m
qs=50kPa
0.6 6
Zone d'intégration pour Pl
Arg./Lim. Largeur B : 0.52 m
2.5
3
0.353 0.6 1.41 2.4 6 20 0.67
0.5 Arg./Lim. Périmètre : 1.63 m ; aire : 0.212 m²
qs=170kPa
Roches Encastr.formation porteuse : 1 m
Hauteur où le frottement est négligé : 1.4 m
1.41 2.4
2.94 5 20 200 0.5 Roches
4.9 mise en oeuvre sans refoulement du sol
5.2
Z
Moment d’inertie de flexion suivant x : 358900 cm4
6.7 Moment d’inertie de flexion suivant y : 358900 cm4
Moment d’inertie de torsion : 717800 cm4
Profondeur, m
Liaison en tête : Encastrée, translation libre
Liaison au pied : Encastrée
10
Roches
qs=200kPa
20 20 2.94 5 200 0.5
Roches
Fichier : PIEUX MODELE 2 pieux 376 HZ
GEOFOND© V1.4.5 du 18/06/2025 développé par GEOS GEOS Ingénieurs Conseils, 18 Rue des 2 gares Tél : + 33 (0)1 49 04 68 10
site web : http://www.geos.fr e-mail : logiciels@geos.fr 92500 Rueil-Malmaison
E.L.U. sismique : Px = 248 kN, Py = 223 kN, Pz = 1.46e+03 kN, Mx =0 kN.m, My = 0 kN.m, Mz = 0 kN.m - C.T.
Rc;d = 1.77e+03 kN
Rt;d = 376 kN
Déplacements et Forces en tête des pieux sur leur axe à E.L.U. sismique
Dx Dy Dz ax ay
(mm) (mm) (mm) (°) (°)
1.82 1.64 0 0 0
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe xz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -164 248 0 248 -164 0 1.82
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe yz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -148 223 0 223 -148 0 1.64
2024-10-513 _ PC 21/01/2026 08:40 CHOLET (49) FIGURE
La Meilleraie
ZONE SUD ZONE 2
pieux 376
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
E.L.U. sismique : Px = 248 kN, Py = 223 kN, Pz = 381 kN, Mx =0 kN.m, My = 0 kN.m, Mz = 0 kN.m - C.T.
Rc;d = 1.77e+03 kN
Rt;d = 376 kN
Déplacements et Forces en tête des pieux sur leur axe à E.L.U. sismique
Dx Dy Dz ax ay
(mm) (mm) (mm) (°) (°)
1.82 1.64 0 0 0
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe xz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -164 248 0 248 -164 0 1.82
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe yz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -148 223 0 223 -148 0 1.64
2024-10-513 _ PC 21/01/2026 08:40 CHOLET (49) FIGURE
La Meilleraie
ZONE SUD ZONE 2
pieux 376
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
Moments (en kN.m) Efforts tranchants (en kN) Déplacements du pieu (en mm) Modules de réaction du sol (en kPa)
Non plastification : X Y 06 6
5 6 06 +0 6
80 0 0 20 00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 . 2 2 4 6 8 2 4 6 8 +0 +0 5 e+ + 5e +0
-1 - 16 - 14 -1 -1 -8 -6 -4 -2 0 20 40 -5 0 50 10 15 20 25 -0 0 0. 0. 0. 0. 1 1. 1. 1. 1. 2 0 5e 1e 1. 2e 2. 3e
0 0 0 0
2024-10-513 _ PC
5 5 5 5
0. 0. 0. 0.
1 1 1 1
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
pieux 376
ZONE SUD
5 5 5 5
La Meilleraie
1. 1. 1. 1.
21/01/2026 08:40 CHOLET (49)
2 2 2 2
5 5 5 5
2. 2. 2. 2.
3 3 3 3
5 5 5 5
3. 3. 3. 3.
Courbes pour le cas n° 1 à E.L.U. sismique
4 4 4 4
5 5 5 5
4. 4. 4. 4.
5 5 5 5
Profondeur (en m)
Moments autour de l'axe x Efforts suivant l'axe x Déplacements suiyant l'axe x Modules de réaction suivant l'axe x
ZONE 2
FIGURE
Moments autour de l'axe y Efforts suivant l'axe y Déplacements suiyant l'axe y Modules de réaction suivant l'axe y
Moments (en kN.m) Efforts tranchants (en kN) Déplacements du pieu (en mm) Modules de réaction du sol (en kPa)
Non plastification : X Y 06 6
5 6 6 +0 6
80 0 0 20 00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 . 2 2 4 6 8 2 4 6 8 +0 +0 5 e+ +0 5e +0
-1 - 16 - 14 -1 -1 -8 -6 -4 -2 0 20 40 -5 0 50 10 15 20 25 -0 0 0. 0. 0. 0. 1 1. 1. 1. 1. 2 0 5e 1e 1. 2e 2. 3e
0 0 0 0
2024-10-513 _ PC
5 5 5 5
0. 0. 0. 0.
1 1 1 1
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
pieux 376
ZONE SUD
5 5 5 5
La Meilleraie
1. 1. 1. 1.
21/01/2026 08:40 CHOLET (49)
2 2 2 2
5 5 5 5
2. 2. 2. 2.
3 3 3 3
5 5 5 5
3. 3. 3. 3.
Courbes pour le cas n° 2 à E.L.U. sismique
4 4 4 4
5 5 5 5
4. 4. 4. 4.
5 5 5 5
Profondeur (en m)
Moments autour de l'axe x Efforts suivant l'axe x Déplacements suiyant l'axe x Modules de réaction suivant l'axe x
ZONE 2
FIGURE
Moments autour de l'axe y Efforts suivant l'axe y Déplacements suiyant l'axe y Modules de réaction suivant l'axe y
frottement négligé
Valeurs Pressiométriques Pl, MPa Pf, MPa Pieu
E, MPa
Type de pieu : Foré tariére creuse simple ou double rotatio
0
0
a Formation X
0.6
0.2
0.4
0.8
0 Y Module de Young E (CT) : 22000 MPa
10
20
40
60
80
10
20
0 0 (0.5882)
(1) (15)
qs=0kPa
1
2
4
6
8
0.588 1 15 0.67
TF Module de Young E (LT) : 11000 MPa
Zone d'intégration pour Def
Arg./Lim.
qs=0kPa
1.4 1.40.3530.588 1 15 0.67 Arg./Lim. Prof. Base : 5.7 m
qs=50kPa
0.6 6
Arg./Lim. Largeur B : 0.62 m
Zone d'intégration pour Pl
2.5
3
0.353 0.6 1.41 2.4 6 20 0.67
0.5 Arg./Lim. Périmètre : 1.95 m ; aire : 0.302 m²
qs=170kPa
Roches Encastr.formation porteuse : 1 m
Hauteur où le frottement est négligé : 1.4 m
1.41 2.4
2.94 5 20 200 0.5 Roches
4.9 mise en oeuvre sans refoulement du sol
5.7 Moment d’inertie de flexion suivant x : 358900 cm4
Z Moment d’inertie de flexion suivant y : 358900 cm4
Moment d’inertie de torsion : 717800 cm4
Profondeur, m
7.2
Liaison en tête : Encastrée, translation libre
Liaison au pied : Encastrée
10
Roches
qs=200kPa
20 20 2.94 5 200 0.5
Roches
Fichier : PIEUX MODELE 2 pieux 408 HZ
GEOFOND© V1.4.5 du 18/06/2025 développé par GEOS GEOS Ingénieurs Conseils, 18 Rue des 2 gares Tél : + 33 (0)1 49 04 68 10
site web : http://www.geos.fr e-mail : logiciels@geos.fr 92500 Rueil-Malmaison
E.L.U. sismique : Px = 283 kN, Py = 356 kN, Pz = 2.24e+03 kN, Mx =0 kN.m, My = 0 kN.m, Mz = 0 kN.m - C.T.
Rc;d = 2.61e+03 kN
Rt;d = 559 kN
Déplacements et Forces en tête des pieux sur leur axe à E.L.U. sismique
Dx Dy Dz ax ay
(mm) (mm) (mm) (°) (°)
2.12 2.97 0 0 0
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe xz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -187 283 0 283 -187 0 2.12
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe yz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -253 356 0 356 -253 0 2.97
2024-10-513 _ PC 21/01/2026 08:43 CHOLET (49) FIGURE
La Meilleraie
ZONE SUD ZONE 2
pieux 408
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
E.L.U. sismique : Px = 283 kN, Py = 356 kN, Pz = 166 kN, Mx =0 kN.m, My = 0 kN.m, Mz = 0 kN.m - C.T.
Rc;d = 2.61e+03 kN
Rt;d = 559 kN
Déplacements et Forces en tête des pieux sur leur axe à E.L.U. sismique
Dx Dy Dz ax ay
(mm) (mm) (mm) (°) (°)
2.12 2.97 0 0 0
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe xz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -187 283 0 283 -187 0 2.12
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe yz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -253 356 0 356 -253 0 2.97
2024-10-513 _ PC 21/01/2026 08:43 CHOLET (49) FIGURE
La Meilleraie
ZONE SUD ZONE 2
pieux 408
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
Moments (en kN.m) Efforts tranchants (en kN) Déplacements du pieu (en mm) Modules de réaction du sol (en kPa)
Non plastification : X 06 6
5 6 06 +0 6
00 50 00 50 00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 . 5 5 5 5 +0 +0 5 e+ + 5e +0
-3 -2 -2 -1 -1 -5 0 50 10 -5 0 50 10 15 20 25 30 35 40 -0 0 0. 1 1. 2 2. 3 0 5e 1e 1. 2e 2. 3e
0 0 0 0
2024-10-513 _ PC
5 5 5 5
0. 0. 0. 0.
1 1 1 1
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
5 5 5 5
1. 1. 1. 1.
pieux 408
ZONE SUD
La Meilleraie
21/01/2026 08:43 CHOLET (49)
2 2 2 2
5 5 5 5
2. 2. 2. 2.
3 3 3 3
5 5 5 5
3. 3. 3. 3.
Courbes pour le cas n° 1 à E.L.U. sismique
4 4 4 4
5 5 5 5
4. 4. 4. 4.
5 5 5 5
5 5 5 5
5. 5. 5. 5.
Profondeur (en m)
Moments autour de l'axe x Efforts suivant l'axe x Déplacements suiyant l'axe x Modules de réaction suivant l'axe x
ZONE 2
FIGURE
Moments autour de l'axe y Efforts suivant l'axe y Déplacements suiyant l'axe y Modules de réaction suivant l'axe y
Moments (en kN.m) Efforts tranchants (en kN) Déplacements du pieu (en mm) Modules de réaction du sol (en kPa)
Non plastification : X 06 6
5 6 6 +0 6
00 0 00 50 00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 . 5 5 5 5 +0 +0 5 e+ +0 5e +0
-3 - 25 -2 -1 -1 -5 0 50 10 -5 0 50 10 15 20 25 30 35 40 -0 0 0. 1 1. 2 2. 3 0 5e 1e 1. 2e 2. 3e
0 0 0 0
2024-10-513 _ PC
5 5 5 5
0. 0. 0. 0.
1 1 1 1
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
5 5 5 5
1. 1. 1. 1.
pieux 408
ZONE SUD
La Meilleraie
21/01/2026 08:43 CHOLET (49)
2 2 2 2
5 5 5 5
2. 2. 2. 2.
3 3 3 3
5 5 5 5
3. 3. 3. 3.
Courbes pour le cas n° 2 à E.L.U. sismique
4 4 4 4
5 5 5 5
4. 4. 4. 4.
5 5 5 5
5 5 5 5
5. 5. 5. 5.
Profondeur (en m)
Moments autour de l'axe x Efforts suivant l'axe x Déplacements suiyant l'axe x Modules de réaction suivant l'axe x
ZONE 2
FIGURE
Moments autour de l'axe y Efforts suivant l'axe y Déplacements suiyant l'axe y Modules de réaction suivant l'axe y
frottement négligé
Valeurs Pressiométriques Pl, MPa Pf, MPa Pieu
E, MPa
Type de pieu : Foré tariére creuse simple ou double rotatio
0
0
a Formation X
0.6
0.2
0.4
0.8
0 Y Module de Young E (CT) : 22000 MPa
10
20
40
60
80
10
20
0 0 (0.5882)
(1) (15)
qs=0kPa
1
2
4
6
8
0.588 1 15 0.67
TF Module de Young E (LT) : 11000 MPa
Zone d'intégration pour Def
Arg./Lim.
qs=0kPa
1.4 1.40.3530.588 1 15 0.67 Arg./Lim. Prof. Base : 6.2 m
qs=50kPa
0.6 6
Arg./Lim. Largeur B : 0.82 m
2.5
0.353 0.6 1.41 2.4 6 20 0.67
0.5 Arg./Lim. Périmètre : 2.58 m ; aire : 0.528 m²
Zone d'intégration pour Pl
3
qs=170kPa
Roches Encastr.formation porteuse : 1 m
Hauteur où le frottement est négligé : 1.4 m
1.41 2.4
2.94 5 20 200 0.5 Roches
4.9 mise en oeuvre sans refoulement du sol
Moment d’inertie de flexion suivant x : 358900 cm4
6.2
Moment d’inertie de flexion suivant y : 358900 cm4
Z Moment d’inertie de torsion : 717800 cm4
Profondeur, m
7.7
Liaison en tête : Encastrée, translation libre
Liaison au pied : Encastrée
10
Roches
qs=200kPa
20 20 2.94 5 200 0.5
Roches
Fichier : PIEUX MODELE 2 pieux 413 HZ
GEOFOND© V1.4.5 du 18/06/2025 développé par GEOS GEOS Ingénieurs Conseils, 18 Rue des 2 gares Tél : + 33 (0)1 49 04 68 10
site web : http://www.geos.fr e-mail : logiciels@geos.fr 92500 Rueil-Malmaison
E.L.U. sismique : Px = 459 kN, Py = 493 kN, Pz = 2.54e+03 kN, Mx =0 kN.m, My = 0 kN.m, Mz = 0 kN.m - C.T.
Rc;d = 4.33e+03 kN
Rt;d = 884 kN
Déplacements et Forces en tête des pieux sur leur axe à E.L.U. sismique
Dx Dy Dz ax ay
(mm) (mm) (mm) (°) (°)
3.91 4.66 0 0 0
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe xz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -328 459 0 459 -328 0 3.91
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe yz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -370 493 0 493 -370 0 4.66
2024-10-513 _ PC 21/01/2026 08:52 CHOLET (49) FIGURE
La Meilleraie
ZONE SUD ZONE 2
pieux 413
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
E.L.U. sismique : Px = 459 kN, Py = 493 kN, Pz = 1.35e+03 kN, Mx =0 kN.m, My = 0 kN.m, Mz = 0 kN.m - C.T.
Rc;d = 4.33e+03 kN
Rt;d = 884 kN
Déplacements et Forces en tête des pieux sur leur axe à E.L.U. sismique
Dx Dy Dz ax ay
(mm) (mm) (mm) (°) (°)
3.91 4.66 0 0 0
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe xz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -328 459 0 459 -328 0 3.91
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe yz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -370 493 0 493 -370 0 4.66
2024-10-513 _ PC 21/01/2026 08:52 CHOLET (49) FIGURE
La Meilleraie
ZONE SUD ZONE 2
pieux 413
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
Moments (en kN.m) Efforts tranchants (en kN) Déplacements du pieu (en mm) Modules de réaction du sol (en kPa)
6 06 06
05 6 +0 6 6 +
00 50 00 50 00 50 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 . 5 5 5 5 5 5 + +0 5e +0 5 e+ +0 5e
-4 -3 -3 -2 -2 -1 - 10 -5 0 50 10 -5 0 50 10 15 20 25 30 35 40 45 50 -0 0 0. 1 1. 2 2. 3 3. 4 4. 5 0 5e 1e 1. 2e 2. 3e 3.
0 0 0 0
2024-10-513 _ PC
5 5 5 5
0. 0. 0. 0.
1 1 1 1
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
5 5 5 5
1. 1. 1. 1.
pieux 413
ZONE SUD
La Meilleraie
2 2 2 2
21/01/2026 08:52 CHOLET (49)
5 5 5 5
2. 2. 2. 2.
3 3 3 3
5 5 5 5
3. 3. 3. 3.
4 4 4 4
Courbes pour le cas n° 1 à E.L.U. sismique
5 5 5 5
4. 4. 4. 4.
5 5 5 5
5 5 5 5
5. 5. 5. 5.
6 6 6 6
Profondeur (en m)
Moments autour de l'axe x Efforts suivant l'axe x Déplacements suiyant l'axe x Modules de réaction suivant l'axe x
ZONE 2
FIGURE
Moments autour de l'axe y Efforts suivant l'axe y Déplacements suiyant l'axe y Modules de réaction suivant l'axe y
Moments (en kN.m) Efforts tranchants (en kN) Déplacements du pieu (en mm) Modules de réaction du sol (en kPa)
06 6 06
05 6 + 6 +0 6 +
00 50 00 50 0 50 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 . 5 5 5 5 5 5 + +0 5e +0 5e +0 5e
-4 -3 -3 -2 - 20 -1 - 10 -5 0 50 10 -5 0 50 10 15 20 25 30 35 40 45 50 -0 0 0. 1 1. 2 2. 3 3. 4 4. 5 0 5e 1e 1. 2e 2. 3e 3.
0 0 0 0
2024-10-513 _ PC
5 5 5 5
0. 0. 0. 0.
1 1 1 1
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
5 5 5 5
1. 1. 1. 1.
pieux 413
ZONE SUD
La Meilleraie
2 2 2 2
21/01/2026 08:52 CHOLET (49)
5 5 5 5
2. 2. 2. 2.
3 3 3 3
5 5 5 5
3. 3. 3. 3.
4 4 4 4
Courbes pour le cas n° 2 à E.L.U. sismique
5 5 5 5
4. 4. 4. 4.
5 5 5 5
5 5 5 5
5. 5. 5. 5.
6 6 6 6
Profondeur (en m)
Moments autour de l'axe x Efforts suivant l'axe x Déplacements suiyant l'axe x Modules de réaction suivant l'axe x
ZONE 2
FIGURE
Moments autour de l'axe y Efforts suivant l'axe y Déplacements suiyant l'axe y Modules de réaction suivant l'axe y
frottement négligé
Valeurs Pressiométriques Pl, MPa Pf, MPa Pieu
E, MPa
Type de pieu : Foré tariére creuse simple ou double rotatio
0
0
a Formation X
0.6
0.2
0.4
0.8
0 Y Module de Young E (CT) : 22000 MPa
10
20
40
60
80
10
20
0 0 (0.5882)
(1) (15)
qs=0kPa
1
2
4
6
8
0.588 1 15 0.67
TF Module de Young E (LT) : 11000 MPa
Zone d'intégration pour Def
Arg./Lim.
qs=0kPa
1.4 1.40.3530.588 1 15 0.67 Arg./Lim. Prof. Base : 5.7 m
qs=50kPa
0.6 6
Arg./Lim. Largeur B : 0.72 m
Zone d'intégration pour Pl
2.5
3
0.353 0.6 1.41 2.4 6 20 0.67
0.5 Arg./Lim. Périmètre : 2.26 m ; aire : 0.407 m²
qs=170kPa
Roches Encastr.formation porteuse : 1 m
Hauteur où le frottement est négligé : 1.4 m
1.41 2.4
2.94 5 20 200 0.5 Roches
4.9 mise en oeuvre sans refoulement du sol
5.7 Moment d’inertie de flexion suivant x : 358900 cm4
Z Moment d’inertie de flexion suivant y : 358900 cm4
Moment d’inertie de torsion : 717800 cm4
Profondeur, m
7.2
Liaison en tête : Encastrée, translation libre
Liaison au pied : Encastrée
10
Roches
qs=200kPa
20 20 2.94 5 200 0.5
Roches
Fichier : PIEUX MODELE 2 pieux 443 HZ
GEOFOND© V1.4.5 du 18/06/2025 développé par GEOS GEOS Ingénieurs Conseils, 18 Rue des 2 gares Tél : + 33 (0)1 49 04 68 10
site web : http://www.geos.fr e-mail : logiciels@geos.fr 92500 Rueil-Malmaison
E.L.U. sismique : Px = 298 kN, Py = 437 kN, Pz = 3.05e+03 kN, Mx =0 kN.m, My = 0 kN.m, Mz = 0 kN.m - C.T.
Rc;d = 3.23e+03 kN
Rt;d = 649 kN
Déplacements et Forces en tête des pieux sur leur axe à E.L.U. sismique
Dx Dy Dz ax ay
(mm) (mm) (mm) (°) (°)
2.21 4.06 0 0 0
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe xz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -196 298 0 298 -196 0 2.21
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe yz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -326 437 0 437 -326 0 4.06
2024-10-513 _ PC 21/01/2026 08:49 CHOLET (49) FIGURE
La Meilleraie
ZONE SUD ZONE 2
pieux 443
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
E.L.U. sismique : Px = 298 kN, Py = 437 kN, Pz = 0 kN, Mx =0 kN.m, My = 0 kN.m, Mz = 0 kN.m - C.T.
Rc;d = 3.23e+03 kN
Rt;d = 649 kN
Déplacements et Forces en tête des pieux sur leur axe à E.L.U. sismique
Dx Dy Dz ax ay
(mm) (mm) (mm) (°) (°)
2.21 4.06 0 0 0
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe xz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -196 298 0 298 -196 0 2.21
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe yz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -326 437 0 437 -326 0 4.06
2024-10-513 _ PC 21/01/2026 08:49 CHOLET (49) FIGURE
La Meilleraie
ZONE SUD ZONE 2
pieux 443
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
Moments (en kN.m) Efforts tranchants (en kN) Déplacements du pieu (en mm) Modules de réaction du sol (en kPa)
Non plastification : X 06 6
5 6 06 +0 6
50 00 50 00 50 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 . 5 5 5 5 5 5 +0 +0 5 e+ + 5e +0
-3 -3 -2 -2 -1 - 10 -5 0 50 10 -5 0 50 10 15 20 25 30 35 40 45 -0 0 0. 1 1. 2 2. 3 3. 4 4. 0 5e 1e 1. 2e 2. 3e
0 0 0 0
2024-10-513 _ PC
5 5 5 5
0. 0. 0. 0.
1 1 1 1
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
5 5 5 5
1. 1. 1. 1.
pieux 443
ZONE SUD
La Meilleraie
21/01/2026 08:49 CHOLET (49)
2 2 2 2
5 5 5 5
2. 2. 2. 2.
3 3 3 3
5 5 5 5
3. 3. 3. 3.
Courbes pour le cas n° 1 à E.L.U. sismique
4 4 4 4
5 5 5 5
4. 4. 4. 4.
5 5 5 5
5 5 5 5
5. 5. 5. 5.
Profondeur (en m)
Moments autour de l'axe x Efforts suivant l'axe x Déplacements suiyant l'axe x Modules de réaction suivant l'axe x
ZONE 2
FIGURE
Moments autour de l'axe y Efforts suivant l'axe y Déplacements suiyant l'axe y Modules de réaction suivant l'axe y
Moments (en kN.m) Efforts tranchants (en kN) Déplacements du pieu (en mm) Modules de réaction du sol (en kPa)
Non plastification : X 06 6
5 6 6 +0 6
50 00 50 00 50 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 . 5 5 5 5 5 5 +0 +0 5 e+ +0 5e +0
-3 -3 -2 -2 -1 - 10 -5 0 50 10 -5 0 50 10 15 20 25 30 35 40 45 -0 0 0. 1 1. 2 2. 3 3. 4 4. 0 5e 1e 1. 2e 2. 3e
0 0 0 0
2024-10-513 _ PC
5 5 5 5
0. 0. 0. 0.
1 1 1 1
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
5 5 5 5
1. 1. 1. 1.
pieux 443
ZONE SUD
La Meilleraie
21/01/2026 08:49 CHOLET (49)
2 2 2 2
5 5 5 5
2. 2. 2. 2.
3 3 3 3
5 5 5 5
3. 3. 3. 3.
Courbes pour le cas n° 2 à E.L.U. sismique
4 4 4 4
5 5 5 5
4. 4. 4. 4.
5 5 5 5
5 5 5 5
5. 5. 5. 5.
Profondeur (en m)
Moments autour de l'axe x Efforts suivant l'axe x Déplacements suiyant l'axe x Modules de réaction suivant l'axe x
ZONE 2
FIGURE
Moments autour de l'axe y Efforts suivant l'axe y Déplacements suiyant l'axe y Modules de réaction suivant l'axe y
frottement négligé
Valeurs Pressiométriques Pl, MPa Pf, MPa Pieu
E, MPa
Type de pieu : Foré tariére creuse simple ou double rotatio
0
0
a Formation X
0.6
0.2
0.4
0.8
0 Y Module de Young E (CT) : 22000 MPa
10
20
40
60
80
10
20
0 0 (0.5882)
(1) (15)
qs=0kPa
1
2
4
6
8
0.588 1 15 0.67
TF Module de Young E (LT) : 11000 MPa
Zone d'intégration pour Def
Arg./Lim.
qs=0kPa
1.4 1.40.3530.588 1 15 0.67 Arg./Lim. Prof. Base : 5.7 m
qs=50kPa
0.6 6
Arg./Lim. Largeur B : 0.82 m
Zone d'intégration pour Pl
2.5
3
0.353 0.6 1.41 2.4 6 20 0.67
0.5 Arg./Lim. Périmètre : 2.58 m ; aire : 0.528 m²
qs=170kPa
Roches Encastr.formation porteuse : 1 m
Hauteur où le frottement est négligé : 1.4 m
1.41 2.4
2.94 5 20 200 0.5 Roches
4.9 mise en oeuvre sans refoulement du sol
5.7 Moment d’inertie de flexion suivant x : 358900 cm4
Z Moment d’inertie de flexion suivant y : 358900 cm4
Moment d’inertie de torsion : 717800 cm4
Profondeur, m
7.2
Liaison en tête : Encastrée, translation libre
Liaison au pied : Encastrée
10
Roches
qs=200kPa
20 20 2.94 5 200 0.5
Roches
Fichier : PIEUX MODELE 2 pieux 457 HZ
GEOFOND© V1.4.5 du 18/06/2025 développé par GEOS GEOS Ingénieurs Conseils, 18 Rue des 2 gares Tél : + 33 (0)1 49 04 68 10
site web : http://www.geos.fr e-mail : logiciels@geos.fr 92500 Rueil-Malmaison
E.L.U. sismique : Px = 337 kN, Py = 347 kN, Pz = 3.46e+03 kN, Mx =0 kN.m, My = 0 kN.m, Mz = 0 kN.m - C.T.
Rc;d = 3.91e+03 kN
Rt;d = 739 kN
Déplacements et Forces en tête des pieux sur leur axe à E.L.U. sismique
Dx Dy Dz ax ay
(mm) (mm) (mm) (°) (°)
2.48 2.56 0 0 0
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe xz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -220 337 0 337 -220 0 2.48
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe yz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -227 347 0 347 -227 0 2.56
2024-10-513 _ PC 21/01/2026 08:54 CHOLET (49) FIGURE
La Meilleraie
ZONE SUD ZONE 2
pieux 457
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
E.L.U. sismique : Px = 337 kN, Py = 337 kN, Pz = 191 kN, Mx =0 kN.m, My = 0 kN.m, Mz = 0 kN.m - C.T.
Rc;d = 3.91e+03 kN
Rt;d = 739 kN
Déplacements et Forces en tête des pieux sur leur axe à E.L.U. sismique
Dx Dy Dz ax ay
(mm) (mm) (mm) (°) (°)
2.48 2.48 0 0 0
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe xz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -220 337 0 337 -220 0 2.48
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe yz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -220 337 0 337 -220 0 2.48
2024-10-513 _ PC 21/01/2026 08:54 CHOLET (49) FIGURE
La Meilleraie
ZONE SUD ZONE 2
pieux 457
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
Moments (en kN.m) Efforts tranchants (en kN) Déplacements du pieu (en mm) Modules de réaction du sol (en kPa)
Non plastification : X Y 6 06 06
05 6 +0 6 6 +
50 00 50 00 0 0 0 0 0 0 0 0 . 5 5 5 5 + +0 5e +0 5 e+ +0 5e
-2 -2 -1 -1 -5 0 50 -5 0 50 10 15 20 25 30 35 -0 0 0. 1 1. 2 2. 3 0 5e 1e 1. 2e 2. 3e 3.
0 0 0 0
2024-10-513 _ PC
5 5 5 5
0. 0. 0. 0.
1 1 1 1
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
5 5 5 5
1. 1. 1. 1.
pieux 457
ZONE SUD
La Meilleraie
21/01/2026 08:54 CHOLET (49)
2 2 2 2
5 5 5 5
2. 2. 2. 2.
3 3 3 3
5 5 5 5
3. 3. 3. 3.
Courbes pour le cas n° 1 à E.L.U. sismique
4 4 4 4
5 5 5 5
4. 4. 4. 4.
5 5 5 5
5 5 5 5
5. 5. 5. 5.
Profondeur (en m)
Moments autour de l'axe x Efforts suivant l'axe x Déplacements suiyant l'axe x Modules de réaction suivant l'axe x
ZONE 2
FIGURE
Moments autour de l'axe y Efforts suivant l'axe y Déplacements suiyant l'axe y Modules de réaction suivant l'axe y
Moments (en kN.m) Efforts tranchants (en kN) Déplacements du pieu (en mm) Modules de réaction du sol (en kPa)
Non plastification : X Y 06 6 06
05 6 + 6 +0 6 +
50 00 50 00 0 0 0 0 0 0 0 0 . 5 5 5 5 + +0 5e +0 5e +0 5e
-2 -2 -1 -1 -5 0 50 -5 0 50 10 15 20 25 30 35 -0 0 0. 1 1. 2 2. 0 5e 1e 1. 2e 2. 3e 3.
0 0 0 0
2024-10-513 _ PC
5 5 5 5
0. 0. 0. 0.
1 1 1 1
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
5 5 5 5
1. 1. 1. 1.
pieux 457
ZONE SUD
La Meilleraie
21/01/2026 08:54 CHOLET (49)
2 2 2 2
5 5 5 5
2. 2. 2. 2.
3 3 3 3
5 5 5 5
3. 3. 3. 3.
Courbes pour le cas n° 2 à E.L.U. sismique
4 4 4 4
5 5 5 5
4. 4. 4. 4.
5 5 5 5
5 5 5 5
5. 5. 5. 5.
Profondeur (en m)
Moments autour de l'axe x Efforts suivant l'axe x Déplacements suiyant l'axe x Modules de réaction suivant l'axe x
ZONE 2
FIGURE
Moments autour de l'axe y Efforts suivant l'axe y Déplacements suiyant l'axe y Modules de réaction suivant l'axe y
frottement négligé
Valeurs Pressiométriques Pl, MPa Pf, MPa Pieu
E, MPa
Type de pieu : Foré tariére creuse simple ou double rotatio
0
0
a Formation X
0.6
0.2
0.4
0.8
0 Y Module de Young E (CT) : 22000 MPa
10
20
40
60
80
10
20
0 0 (0.5882)
(1) (15)
qs=0kPa
1
2
4
6
8
0.588 1 15 0.67
TF Module de Young E (LT) : 11000 MPa
Zone d'intégration pour Def
Arg./Lim.
qs=0kPa
1.4 1.40.3530.588 1 15 0.67 Arg./Lim. Prof. Base : 5.7 m
qs=50kPa
0.6 6
Arg./Lim. Largeur B : 0.62 m
Zone d'intégration pour Pl
2.5
3
0.353 0.6 1.41 2.4 6 20 0.67
0.5 Arg./Lim. Périmètre : 1.95 m ; aire : 0.302 m²
qs=170kPa
Roches Encastr.formation porteuse : 1 m
Hauteur où le frottement est négligé : 1.4 m
1.41 2.4
2.94 5 20 200 0.5 Roches
4.9 mise en oeuvre sans refoulement du sol
5.7 Moment d’inertie de flexion suivant x : 358900 cm4
Z Moment d’inertie de flexion suivant y : 358900 cm4
Moment d’inertie de torsion : 717800 cm4
Profondeur, m
7.2
Liaison en tête : Encastrée, translation libre
Liaison au pied : Encastrée
10
Roches
qs=200kPa
20 20 2.94 5 200 0.5
Roches
Fichier : PIEUX MODELE 2 pieux 459 HZ
GEOFOND© V1.4.5 du 18/06/2025 développé par GEOS GEOS Ingénieurs Conseils, 18 Rue des 2 gares Tél : + 33 (0)1 49 04 68 10
site web : http://www.geos.fr e-mail : logiciels@geos.fr 92500 Rueil-Malmaison
E.L.U. sismique : Px = 226 kN, Py = 312 kN, Pz = 2.48e+03 kN, Mx =0 kN.m, My = 0 kN.m, Mz = 0 kN.m - C.T.
Rc;d = 2.61e+03 kN
Rt;d = 559 kN
Déplacements et Forces en tête des pieux sur leur axe à E.L.U. sismique
Dx Dy Dz ax ay
(mm) (mm) (mm) (°) (°)
1.69 2.38 0 0 0
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe xz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -150 226 0 226 -150 0 1.69
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe yz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -210 312 0 312 -210 0 2.38
2024-10-513 _ PC 21/01/2026 08:46 CHOLET (49) FIGURE
La Meilleraie
ZONE SUD ZONE 2
pieux 459
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
E.L.U. sismique : Px = 226 kN, Py = 312 kN, Pz = 0 kN, Mx =0 kN.m, My = 0 kN.m, Mz = 0 kN.m - C.T.
Rc;d = 2.61e+03 kN
Rt;d = 559 kN
Déplacements et Forces en tête des pieux sur leur axe à E.L.U. sismique
Dx Dy Dz ax ay
(mm) (mm) (mm) (°) (°)
1.69 2.38 0 0 0
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe xz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -150 226 0 226 -150 0 1.69
Moments, Deplacements et efforts minimum et maximum suivant l'axe yz des pieux à E.L.U. sismique
Profondeur M Max Ft Profondeur Ft Max M Profondeur D Max
(m) (kN.m) (kN) (m) (kN) (kN.m) (m) (mm)
0 -210 312 0 312 -210 0 2.38
2024-10-513 _ PC 21/01/2026 08:46 CHOLET (49) FIGURE
La Meilleraie
ZONE SUD ZONE 2
pieux 459
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
Moments (en kN.m) Efforts tranchants (en kN) Déplacements du pieu (en mm) Modules de réaction du sol (en kPa)
Non plastification : X 06 6
5 6 06 +0 6
50 00 50 00 0 0 0 0 0 0 0 0 . 5 5 5 5 +0 +0 5 e+ + 5e +0
-2 -2 -1 -1 -5 0 50 -5 0 50 10 15 20 25 30 35 -0 0 0. 1 1. 2 2. 0 5e 1e 1. 2e 2. 3e
0 0 0 0
2024-10-513 _ PC
5 5 5 5
0. 0. 0. 0.
1 1 1 1
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
5 5 5 5
1. 1. 1. 1.
pieux 459
ZONE SUD
La Meilleraie
21/01/2026 08:46 CHOLET (49)
2 2 2 2
5 5 5 5
2. 2. 2. 2.
3 3 3 3
5 5 5 5
3. 3. 3. 3.
Courbes pour le cas n° 1 à E.L.U. sismique
4 4 4 4
5 5 5 5
4. 4. 4. 4.
5 5 5 5
5 5 5 5
5. 5. 5. 5.
Profondeur (en m)
Moments autour de l'axe x Efforts suivant l'axe x Déplacements suiyant l'axe x Modules de réaction suivant l'axe x
ZONE 2
FIGURE
Moments autour de l'axe y Efforts suivant l'axe y Déplacements suiyant l'axe y Modules de réaction suivant l'axe y
Moments (en kN.m) Efforts tranchants (en kN) Déplacements du pieu (en mm) Modules de réaction du sol (en kPa)
Non plastification : X 06 6
5 6 6 +0 6
50 00 50 00 0 0 0 0 0 0 0 0 . 5 5 5 5 +0 +0 5 e+ +0 5e +0
-2 -2 -1 -1 -5 0 50 -5 0 50 10 15 20 25 30 35 -0 0 0. 1 1. 2 2. 0 5e 1e 1. 2e 2. 3e
0 0 0 0
2024-10-513 _ PC
5 5 5 5
0. 0. 0. 0.
1 1 1 1
GEOTECHNIQUE SAS - 233158160817058737
5 5 5 5
1. 1. 1. 1.
pieux 459
ZONE SUD
La Meilleraie
21/01/2026 08:46 CHOLET (49)
2 2 2 2
5 5 5 5
2. 2. 2. 2.
3 3 3 3
5 5 5 5
3. 3. 3. 3.
Courbes pour le cas n° 2 à E.L.U. sismique
4 4 4 4
5 5 5 5
4. 4. 4. 4.
5 5 5 5
5 5 5 5
5. 5. 5. 5.
Profondeur (en m)
Moments autour de l'axe x Efforts suivant l'axe x Déplacements suiyant l'axe x Modules de réaction suivant l'axe x
ZONE 2
FIGURE
Moments autour de l'axe y Efforts suivant l'axe y Déplacements suiyant l'axe y Modules de réaction suivant l'axe y
Texte extrait tel quel de la pièce officielle, qui seule fait foi. La mise en page du document d'origine peut différer.