Pièce
CHOLET - DCE - NSTR 02 - Notice sismique.pdf · 21 521 mots · du marché « Construction d'un nouveau palais des sports à Cholet avec salle principale (6000 places), salle annexe, espaces publics… », dossier de consultation officiel.
CONSTRUCTION DU NOUVEAU PALAIS DES
SPORTS
CHOLET (49)
NSTR 02 – NOT E DE CALCUL SISMIQUE
Phase Date de remise
DCE Juillet 2026
Maîtrise d’ouvrage
Cholet Agglomération
Chef de service études : François PIOU
Chargé de mission : Sébastien ROZE
Mandataire
Chabanne Architecte
158 bis rue du Temple
75003 PARIS
Architecte associé
Agence Grégoire Architectes
46 rue Paul Bouyx
49300 CHOLET
N° affaire Phase Emetteur Lot Bâtiment Zone Niveau Type Doc N° ordre Indice Page
24002 DCE STR GO & CM TB TZ TN Notice NSTR 02 0 1/87
Palais des sports – Cholet - Notice sismique
SUIVI DES INDICES
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Anne-Sophie VIGNON
0 Septembre 2026 G. DUCARRE Emission initiale
Philippe QUELIN
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Palais des sports – Cholet - Notice sismique
SOMMAIRE
1. PRESENTATION ET ATTENDUS ................................ ................................ 5
2. HYPOTHESES DE CALCUL ................................ ................................ ......... 5
2.1. REPERAGE DES BLOCS BETON ................................ ................................ ......................... 5
2.2. REGLEMENTATION ET SPECTRE APPLICABLE ................................ ............................... 5
2.3. METHODES DE CALCUL ................................ ................................ ................................ ...... 6
2.3.1. Partie béton armé ........................................................................................................................... 6
2.3.2. Partie charpente ............................................................................................................................. 6
2.4. MATERIAUX ET SOL ................................ ................................ ................................ ............ 6
2.5. ANALYSE DES VOILES PRIMAIRES ET SECONDAIRES ................................ .................. 7
2.6. SYSTEME DE CONTREVENTEMENT ................................ ................................ .................. 7
2.7. CHARGES STATIQUES ET MASSES PARTIELLES ................................ ............................ 8
2.8. SOMMATION DES RESULTATS MODAUX ET COMBINAISONS D’ACTIONS ................ 9
2.9. ANALYSE SISMIQUE ET DEPLACEMENTS ................................ ................................ ........ 9
2.10. ELEMENTS NON STRUCTURAUX ................................ ................................ ....................... 9
3. ANALYSES SISMIQUES – MODELES BETON ................................ ......... 10
3.1. MODELE GLOBAL BLOC 1 + 2 ................................ ................................ .......................... 10
3.1.1. Elements primaires et secondaires .............................................................................................. 10
3.1.2. Analyse modale ............................................................................................................................ 11
3.1.3. Modes principaux ......................................................................................................................... 11
3.1.4. Déplacements .............................................................................................................................. 12
3.2. MODELE GLOBAL BLOC 3 + 4 ................................ ................................ .......................... 13
3.2.1. Elements primaires et secondaires .............................................................................................. 13
3.2.2. Analyse modale ............................................................................................................................ 14
3.2.3. Modès principaux ......................................................................................................................... 14
3.2.4. Déplacements .............................................................................................................................. 15
3.2.5. Ferraillage voile file C PH R+3 ..................................................................................................... 15
3.3. BLOC 1 ................................ ................................ ................................ ................................ .. 16
3.3.1. Système de contreventement ....................................................................................................... 16
3.3.2. Analyse modale ............................................................................................................................ 19
3.3.3. Modes principaux ......................................................................................................................... 20
3.4. BLOC 2 ................................ ................................ ................................ ................................ .. 21
3.4.1. Système de contreventement ....................................................................................................... 21
3.4.2. Analyse modale ............................................................................................................................ 23
3.4.3. Modes principaux ......................................................................................................................... 23
3.4.4. Vérification des déplacements ..................................................................................................... 24
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3.5. BLOC 3 ................................ ................................ ................................ ................................ . 24
3.5.1. Système de contreventement ....................................................................................................... 24
3.5.2. Analyse modale ............................................................................................................................ 26
3.5.3. Modes principaux ......................................................................................................................... 27
3.5.4. Déplacements .............................................................................................................................. 28
3.6. BLOC 4 ................................ ................................ ................................ ................................ 28
3.6.1. système de contrevetement ......................................................................................................... 28
3.6.2. Analyse modale ............................................................................................................................ 30
3.6.3. Modes principaux ......................................................................................................................... 31
3.6.4. Déplacements .............................................................................................................................. 32
3.7. BLOC 5 ................................ ................................ ................................ ................................ . 32
3.7.1. système de contreventement ....................................................................................................... 32
3.7.2. Analyse modale ............................................................................................................................ 35
3.7.3. modes principaux ......................................................................................................................... 35
3.7.4. Déplacements .............................................................................................................................. 36
3.8. VERIFICATION DU NON - ENTRECHOQUEMENT ................................ ............................ 36
4. ANALYSES SISMIQUES – MODELES CHARPENTE ................................ 38
4.1. MODELISATION ................................ ................................ ................................ .................. 38
4.2. ANALYSE MODALE ................................ ................................ ................................ ............ 42
4.3. DEPLACEMENTS ................................ ................................ ................................ ................ 42
4.3.1. Déplacement au niveau du JD de la toiture centrale et de la toiture périphérique ....................... 42
4.3.2. Déplacement au niveau du JD de la toiture centrale .................................................................... 43
4.4. BLOCAGES HORIZONTAUX ................................ ................................ ............................. 45
5. VERIFICATION DES ELEMENTS DE CHARPENTE METALLIQUE ....... 46
5.1. SALLE PRINICPALE ................................ ................................ ................................ ........... 46
5.1.1. Poutres treillis principales ............................................................................................................. 46
5.1.2. Pannes ......................................................................................................................................... 55
5.1.3. Contreventement de toiture .......................................................................................................... 65
5.1.4. Passerelles techniques sous toiture ............................................................................................. 68
5.2. POUTRE ECHELLE ................................ ................................ ................................ ............... 71
5.2.1. Barres........................................................................................................................................... 74
5.2.2. Nœuds ......................................................................................................................................... 76
5.3. TOITURE SALLE ANNEXE ................................ ................................ ................................ . 79
5.4. CONSOLES SUPPORT DE FAÇADE ................................ ................................ ................. 82
5.5. PASSERELLE BASSE ................................ ................................ ................................ .......... 84
5.5.1. Barres........................................................................................................................................... 84
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1. P RESENTATION ET A TTENDUS
Le présent document vise à définir les hypothèses générales sismiques valable pour nouveau palais des sports à
Cholet (49).
A CE STADE DE PROJET CE DOCUMENT EST NON VALABLE POUR EXECUTION
2. HYPOTHESES DE CALCUL
Les hypothèses générales ainsi que les hypothèses de charges sont indiquées dans la notice structure.
2.1. REP E RAGE DES BLOCS BETON
2.2. REGLEMENTATION ET SPECTRE APPLICABLE
NF EN 1998-1 / NA
Zone sismique 3 agr = 1.10 m/s²
Catégorie d’ouvrage (ERP de 1e catégorie) III γi = 1.2
Classe de sol C
Coefficient de comportement 1,5
Classe de ductilité DCM
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On obtient alors les valeurs suivantes :
• Accélération : ag = agr x γi = 1,32 m/s²
• Coefficient de sol : S=1,50
• Palier de spectre horizontal : Sd(T) = ag x S x 2,5/q = 3,30 m/s²
• Spectre de calcul : TB(s) = 0,06 ; TC(s) = 0,40 ; TD(s) = 2,00
2.3. METHODES DE CALCUL
2.3.1. P ARTIE BETON ARME
Les différents blocs étant irréguliers au sens des règles NF EN 1998, chacun fera l’objet d’une analyse modale
spectrale tridimensionnelle. Le logiciel de calcul utilisé est Advance Design version 2022 de la société Graitec.
Le modèle sera réalisé à l’aide d’éléments filaires (poteaux, poutres) de type « poutre », d’éléments surfaciques
(dalles, voiles) de type « coque », de charges statiques ponctuelles, linéaires et surfaciques, et enfin d’appuis
ponctuels.
Le coefficient de comportement de l’ensemble des blocs q sera pris égal à 1.5 (bâtiment irrégulier en plan et en
élévation). La conception du projet est en classe de ductilité moyenne DCM classé en système « mur de grandes
dimensions en béton peu armé ».
Les bâtiments seront dimensionnés selon EC8 5.4 avec l’effort sismique décrit ci-dessus ainsi qu’avec ces
dispositions constructives (DCM).
Les modèles globaux ont été réalisés pour les blocs 1 et 2, et pour les blocs 3 et 4 comprenant la structure béton
et la charpente métallique. Les joints de dilatation sont présents pour la partie béton ainsi que pour la charpente
métallique avec les relâchements tels que décrits dans le plan STR18 (Principes joints de dilatation et blocages).
Le bloc 5 a également été modélisé en béton avec la charpente.
Enfin, nous avons réalisé des modèles séparés des blocs 1, 2 ,3 et 4, afin de vérifier les modes de chacun de ces
blocs. La charpente a été intégré en masse dans les modèles, aux points d’appuis tels que décrit précédemment,
les efforts sismiques ont également été intégrées suivant les efforts obtenus dans les modèles globaux.
2.3.2. PARTIE CHARPENTE
Une modélisation globale intégrant la structure béton ainsi que la structure métallique a été réalisée pour tenir
compte d’appréhender le comportement global de l’ouvrage sous séisme et les effets induits dans la charpente
métallique
La modélisation est réalisée à l’aide du logiciel RFEM 5.37 de DLUBAL et utilise des éléments fini type « barre » et
« plaque ».
2.4. MATERIAUX ET SOL
Béton armé
Densité 2,5 T/m3
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Ei = 32 000 MPa pour du béton C25/30 sous l’action
Module de déformation
« instantanée » du séisme
Coefficient d’inertie fissurée 0,5 uniquement pour les voiles
Coefficient de poisson ν= 0.3
Taux d’amortissement critique ξ = 5%.
Dilatation thermique 1e-5
Aciers de classe B
Enrobages minimum 30 mm théorique
Ouvertures des fissures Non étudié (peu préjudiciable)
Charpente métallique
Nuance d’acier S235 – S275 – S355
Limite élastique 𝑓𝑦 = 235 𝑀𝑃𝑎 − 𝑓𝑦 = 275 𝑀𝑃𝑎 − 𝑓𝑦 = 355 𝑀𝑃𝑎 -
78,50 kN/m3
Densité
+15% (poids pour couvrir le poids des assemblages)
Module d’Young 𝐸 = 210 000 𝑀𝑃𝑎
Sol
Les pieux ont été modélisés par des appuis élastiques de raideurs suivantes (hypothèses fournies par
GEOTECHINQUE SAS) :
• Raideurs horizontales suivant x et y en MN/m tous blocs confondus :
Ø 42 Ø 52 Ø 62 Ø 72 Ø 82
ktx = kty = 33,560 48,544 66,225 88,496 113,636
• Raideurs verticales en MN/m :
Ø 42 Ø 52 Ø 62 Ø 72 Ø 82
Blocs 1 et 2 221,625 309,960 407,125 486,770 651,650
Blocs 3 et 4 277,735 364,150 471,685 599,715 719,000
Bloc 5 214,795 346,050 401,310 592,312 -
2.5. ANALYSE DES VOILES PRIMAIRES ET SECONDAIRES
Une analyse des voiles primaires et secondaire a été faite sur les différents modèles.
Afin de déterminer ces éléments, nous avons créé un deux nouveaux cas de charge correspondant au poids propre
de la structure à l’horizontal (champ de pesanteur suivant X et suivant Y).
Ainsi nous avons classé les voiles reprenant les plus petits efforts, jusqu’à obtenir 15% de l’effort tranchant global
de l’étage. Les voiles ainsi obtenus, communs dans le cas du champ de pesanteur en X et en Y, ont été considérés
comme voiles secondaires.
2.6. SYSTEME DE CONTREVENTEMENT
Rappel du § 5.2.2.1. (3)P
On vérifie que dans chaque direction horizontale considérée,
- Le bloc comporte au moins deux murs dont la dimension horizontale n’est pas inférieure à 4m ou 2h w/3,
en prenant la valeur inférieure,
- Ces voiles portent collectivement 20% de la charge gravitaire totale dans la situation sismique de calcul
- La période fondamentale T1 (la base étant supposée fixe vis-à-vis de la rotation est inférieure ou égale à
0.5 s
- Bw0 ≥ max (0.15 m ; hs/20)
On regarde par direction, pour les cas combinés G + PsiQ + Ex et G + PsiQ + Ex la charge gravitaire totale portée
par les voiles primaires. Nous présentons la vérification pour les voiles du RDC
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2.7. CHARGES STATIQU E S ET MASSES PARTIELLES
Les hypothèses de charges permanentes et d’exploitation sont données dans les notes d’hypothèses.
Pour chaque bloc, les masses prises en compte dans le calcul de la base modale de la structure sont :
• Les charges permanentes affectées d’un coefficient de pondération 1,00
• Les charges d’exploitation affectées d’un coefficient ψE,i = φ x ψ2,i
o Étages à occupations corrélées φ = 0,8
o Toits : φ = 0
o Catégorie C : ψ2 = 0,6
La masse excitée au séisme est égale à : G + 0,48 Q
L’excentricité des masses en X et en Y a été prise en compte dans tous les modèles.
Les charges amenées par les consoles métalliques support de la façade, de la poutre échelle Ouest support de la
façade ainsi que la passerelle du R+1 ont été intégrées dans les modèles sous forme de charges ponctuelles.
L’altitude étant inférieure à 1 000 m, les charges de neige ne sont pas prises en compte dans le calcul modal pour
les modèles béton.
Pour les modèles de charpente :
La charge de neige suivante a été considérée (neige avec accumulation) :
𝑆 = 𝑠𝑘 ∗ 𝜇2 = 0.72 𝑘𝑁/𝑚²
La charge de vent suivante a été considérée :
𝑊(𝑠𝑢𝑟𝑝𝑟𝑒𝑠𝑠𝑖𝑜𝑛) = 0.35 𝑘𝑁/𝑚²
Aucune poussée des terres, ni de sous-pressions d’eau n’a été pris en compte dans les modèles.
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2.8. SOMMATION DES RESULTATS MODAUX ET COMBINAISONS D’ACTIONS
Pour chaque direction de séisme étudiée, les grandeurs calculées sont obtenues par sommation des résultats
modaux du type CQC.
Notre conception est telle que, pour chacune des deux directions horizontales de séisme, il existe un mode propre
de la structure qui a un effet prépondérant sur le comportement d’ensemble. On affecte aux résultats sismiques le
signe intrinsèque du mode prépondérant et chaque grandeur observée est déduite par combinaison de Newmark
des résultats obtenus sous séisme en X et en Y.
Les codes de combinaisons d’actions utilisées pour les modèles béton dans cette note et étudiés pour les cas de
charges sismique sont les suivantes :
104 - G + ψ2 . Q + EX + 0,3 EY
105 - G + ψ2 . Q + EX + 0,3 EY
106 - G + ψ2 . Q - EX + 0,3 EY
107 - G + ψ2 . Q - EX + 0,3 EY
108 - G + ψ2 . Q + 0,3 EX + EY
109 - G + ψ2 . Q + 0,3 EX - EY
110 - G + ψ2 . Q – 0,3 EX + EY
111 - G + ψ2 . Q – 0,3 EX - EY
2.9. ANALYSE SISMIQUE ET DEPLACEMENTS
Les modes propres sont déterminés jusqu'à atteinte de la fréquence de coupure du spectre de sol ou d’une masse
effective cumulée égale à 90% de la masse totale active.
Le calcul dynamique, avec application des accélérations selon les spectres introduits, est effectué ensuite pour
évaluer les déplacements, les accélérations aux différents niveaux, les réactions, et les efforts dans les éléments
par combinaisons quadratiques complètes algébriques (méthode CQC) des réponses modales, pour chaque
direction.
La limitation des dommages est déterminée par la limitation des déplacements entre étages suivants :
• dr ѵ ≤ 0,005 h pour les bâtiments ayant des éléments non structuraux composés de matériaux fragiles
fixés à la structure
• dr ѵ ≤ 0,010 h pour les bâtiments ayant des éléments non structuraux fixés de manière à ne pas interférer
avec les déformations de la structure ou n'ayant pas d'éléments non structuraux
avec :
ѵ = 0,4 suivant article 2-IV de l’arrêté du 22/10/2010
dr = de x q de = déplacement élastique de calcul
Ici, nous vérifierons pour tous les blocs la condition d r ѵ ≤ 0,005 h.
2.10. ELEMENTS NON STRUCTURAUX
Il sera pris en compte dans le dimensionnement des éléments non structuraux les efforts sismiques. Ceux-ci seront
déduits du guide ENS 2014.
Les cloisons agglo seront notamment désolidarisés des structures porteuses afin de ramener uniquement un effort
vertical. Hors plan, des dispositions spécifiques permettront d’assurer un parfait maintien.
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3. A NALYSES SISMIQUES – MODELES BETON
3.1. MODELE GLOBAL BLOC 1 + 2
3.1.1. ELEMENTS PRIMAIRES ET SECONDAIRES
Ci-après deux vues des voiles primaires et secondaires :
Ainsi que le tableau résumant l’effort tranchant global par direction et par étage du au poids propre de la structure
ainsi que le ratio voiles secondaires par rapport aux voiles primaires :
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X Y
VED total (T) 22 727 26 382
PHR+3/PHR+4 V2nd (T) 2 609 3 894
% 11,48% 14,76%
VED total (T) 47 226 42 952
PHR+2 V2nd (T) 5 191 3 309
% 10,99% 7,70%
VED total (T) 51 689 44 867
PHR+1 V2nd (T) 4 821 3 288
% 9,33% 7,33%
VED total (T) 83 543 78 272
PHRDC V2nd (T) 9 900 4 810
% 11,85% 6,15%
3.1.2. ANALYSE MODALE
Les résultats modaux sont donnés dans le tableau suivant :
Mode Pulsation Période Fréquence Masses modales
N° (Rad/s) (s) (Hz) X Y
T (%) T (%)
1 12.31 0.51 1.96 987.21 ( 6.14) 11.92 ( 0.07)
2 13.04 0.48 2.08 20.17 ( 0.13) 21.34 ( 0.13)
3 14.66 0.43 2.33 117.84 ( 0.73) 234.72 ( 1.46)
4 15.90 0.40 2.53 2895.01 ( 18.01) 7.84 ( 0.05)
5 16.64 0.38 2.65 693.30 ( 4.31) 8108.20 ( 50.43)
6 18.42 0.34 2.93 1919.66 ( 11.94) 1924.28 ( 11.97)
7 20.15 0.31 3.21 129.00 ( 0.80) 0.51 ( 0.00)
8 21.71 0.29 3.45 1504.69 ( 9.36) 153.39 ( 0.95)
9 22.68 0.28 3.61 3274.99 ( 20.37) 15.05 ( 0.09)
10 25.05 0.25 3.99 1967.93 ( 12.24) 1123.46 ( 6.99)
11 26.62 0.24 4.24 207.49 ( 1.29) 783.12 ( 4.87)
12 28.13 0.22 4.48 409.47 ( 2.55) 1203.46 ( 7.49)
13 30.66 0.20 4.88 11.54 ( 0.07) 1298.66 ( 8.08)
14 33.24 0.19 5.29 843.96 ( 5.25) 61.77 ( 0.38)
15 38.23 0.16 6.08 442.61 ( 2.75) 187.05 ( 1.16)
16 41.99 0.15 6.68 146.58 ( 0.91) 11.67 ( 0.07)
17 45.30 0.14 7.21 183.55 ( 1.14) 765.63 ( 4.76)
18 55.57 0.11 8.84 15.30 ( 0.10) 0.00 ( 0.00)
19 63.62 0.10 10.13 284.32 ( 1.77) 11.29 ( 0.07)
Total 16054.62 ( 99.85) 15923.36 ( 99.05)
La masse modale totale est de 16 054 T dans le sens X et de 15 923T dans le sens Y. Ainsi, plus de 90% de la
masse modale est mobilisé pour les 2 directions principales de séisme, au bout de 19 modes.
S’agissant d’un modèle global, contenant deux blocs béton distincts, la présentation des modes dans les modèles
séparés dans les paragraphes suivants est plus représentative du comportement de la structure.
3.1.3. MODES PRINCIPAUX
Les 2 principaux modes sont les suivants :
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Mode 5 – 50.43 % de masse excitée suivant Y – Mode de flexion
Mode 9 – 20,37% de masse excitée suivant X – Mode de flexion
3.1.4. D EPLACEMENTS
Le déplacement relatif entre étage est vérifié :
Nom Étage Combinaison Déplacement relatif par Déplacement relatif Vérification
étage (cm) admissible (cm)
PHR+3/R+4 107 3.15 4.10 Correct
PHR+2 111 0.44 2.25 Correct
PHR+1 104 0.37 2.40 Correct
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Nom Étage Combinaison Déplacement relatif par Déplacement relatif Vérification
étage (cm) admissible (cm)
PHRDC 111 0.27 2.00 Correct
3.2. MODELE GLOBAL BLOC 3 + 4
3.2.1. ELEMENTS PRIMAIRES ET SECONDAIRES
Ci-après deux vues des voiles primaires et secondaires :
Ainsi que le tableau résumant l’effort tranchant global par direction et par étage du au poids propre de la structure
ainsi que le ratio voiles secondaires par rapport aux voiles primaires :
X Y
VED total 24 016 27 343 T
PHR+3/PHR+4 V2nd 2 636 2 520 T
% 10,98% 9,22%
VED total 37 786 37 292 T
PHR+2 V2nd 1 252 1 255 T
% 3,31% 3,37%
VED total 34 498 36 855 T
PHR+1 V2nd 5 085 1 541 T
% 14,74% 4,18%
VED total 65 856 71 401 T
PHRDC V2nd 9 734 3 711 T
% 14,78% 5,20%
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3.2.2. ANALYSE MODALE
Les résultats modaux sont donnés dans le tableau suivant :
Mode Pulsation Période Fréquence Masses modales
N° (Rad/s) (s) (Hz) X Y
T (%) T (%)
1 13.67 0.46 2.18 0.50 ( 0.00) 66.08 ( 0.48)
2 14.41 0.44 2.29 3379.90 ( 24.60) 1428.39 ( 10.40)
3 15.16 0.41 2.41 106.93 ( 0.78) 165.62 ( 1.21)
4 15.61 0.40 2.48 211.09 ( 1.54) 1949.48 ( 14.19)
5 16.60 0.38 2.64 302.77 ( 2.20) 4290.82 ( 31.23)
6 17.87 0.35 2.84 2586.24 ( 18.82) 175.92 ( 1.28)
7 19.21 0.33 3.06 2908.74 ( 21.17) 0.13 ( 0.00)
8 19.87 0.32 3.16 2.88 ( 0.02) 0.94 ( 0.01)
9 22.10 0.28 3.52 24.02 ( 0.17) 321.15 ( 2.34)
10 23.73 0.26 3.78 542.18 ( 3.95) 534.65 ( 3.89)
11 24.43 0.26 3.89 26.43 ( 0.19) 720.09 ( 5.24)
12 25.23 0.25 4.02 309.14 ( 2.25) 2087.21 ( 15.19)
13 30.12 0.21 4.79 2325.95 ( 16.93) 195.33 ( 1.42)
14 32.32 0.19 5.14 16.08 ( 0.12) 771.61 ( 5.62)
15 39.51 0.16 6.29 229.72 ( 1.67) 0.07 ( 0.00)
16 40.87 0.15 6.50 460.32 ( 3.35) 18.10 ( 0.13)
17 43.86 0.14 6.98 15.64 ( 0.11) 897.12 ( 6.53)
18 52.73 0.12 8.39 0.31 ( 0.00) 1.38 ( 0.01)
19 65.43 0.10 10.41 273.31 ( 1.99) 0.26 ( 0.00)
Total 13722.15 ( 99.87) 13624.34 ( 99.16)
La masse modale totale est de 13 722 T dans le sens X et de 13 624 T dans le sens Y. Ainsi, plus de 90% de la
masse modale est mobilisé pour les 2 directions principales de séisme, au bout de 19 modes.
S’agissant d’un modèle global, contenant deux blocs béton distincts, la présentation des modes dans les modèles
séparés dans les paragraphes suivants est plus representative du comportement de la structure.
3.2.3. MODES PRINCIPAUX
Les 2 principaux modes sont les suivants :
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Mode 2 – 24,60 % de masse excitée suivant X – Mode de torsion
Mode 5 – 31,23 % de masse excitée suivant Y – Mode de flexion
3.2.4. DEPLACEMENTS
Le déplacement relatif entre étage est vérifié :
Nom Étage Combinaison Déplacement relatif par Déplacement relatif Vérification
étage (cm) admissible (cm)
PHR+3/R+4 111 1.59 4.10 Correct
PHR+2 111 0.65 2.25 Correct
PHR+1 104 0.53 2.40 Correct
PHRDC 104 0.23 2.00 Correct
3.2.5. FERRAILLAGE VOILE FILE C PH R+3
Le mode principal selon Y étant un mode de flexion, nous allons vérifier le voile le plus sollicité de ces blocs. Il
s’agit du voile reprenant les efforts de charpente en file C au PHR+3/R+’4 (file C-Gm’ sur les plans de charpente).
Nous avons vérifié le voile à l’aide d’un outil interne :
My Agl
Vo Cas de Nz (kN.m Tx As/ab Ash/fac /face/m bie tranchan Effort bande Vérification
ile e lg h charge (kN) ) (kN) out e/ml l lle t pied (kN/ml) bande
-
26 0, 6, 638,
8 3 3 6 G 9 286,55 87,4 13,25 0,00 2,55 ok ok 234,21 ok
-
63,1
Q 4 -12,89 -1,95
628, 3468,7 1145
Ex 99 8 ,38
354, 1820,5 621,
Ey 39 3 15
L’armature nécessaire pour ce voile est donc un ST25C/face avec des raidisseurs de 6 HA 20 + U HA 8 e=20.
Nous avons comparé ces résultats à l’aide du logiciel Arche voile de contreventement, et on obtient les mêmes
ordres de grandeur.
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3.3. B LOC 1
3.3.1. SYSTEME DE CONTREVENTEMENT
Somme des actions aux appuis et blocages des nœuds (repère global)
Cas Forces résultantes Moments résultants
n° FX(kN) FY(kN) FZ(kN) MX(kN*m) MY(kN*m) MZ(kN*m)
G 0 0 -69479,42 0 0 -0,01
Psi Q 0 0 -21861,66 0 0 -0,01
G + PsiQ + Ex 23307,57 8689,09 -89819,09 65051,02 268130,16 94111,66
G + PsiQ + Ey 8505,33 18956,91 -89336,83 140054,64 111181,1 182465,69
Torseurs des voiles (repère local)
N° Élément Cas de charges M bas(kN*m) N bas(kN) Txy bas(kN)
22 1 -448,95 -785,91 -335,02
101 -105,93 -188,16 -72,8
112 -425,41 -774,09 -65,82
113 -292 -439,11 -40,97
23 1 1026,07 -373,54 288,11
101 257,52 -81,45 62,51
112 1695,38 -207,33 1296,92
113 2200,52 -114,94 1582,92
24 1 -74,01 -1068,59 -69,81
101 -33,11 -228,21 -61,4
112 140,35 -994,6 22,25
113 498,58 -1036,4 205,97
26 1 -10,51 -1177,79 16,28
101 26,57 -291,36 32,45
112 511,77 -913,88 364,52
113 1129,93 -697,95 788,87
28 1 426,11 -1622,01 -132,46
101 132,93 -366,49 -69,47
112 864,64 -1672,52 315,13
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113 1199,24 -1636,67 449,31
29 1 -1847,49 -1481,1 244,6
101 -480,47 -390,51 110,14
112 174,7 -1446,46 1563,28
113 736,37 -982,17 745,85
30 1 379,47 -1389,78 186,03
101 80,04 -369,77 93,13
112 951,34 -924,96 542,39
113 1817,21 -1142,87 900,94
31 1 35,64 -1112,21 -67,55
101 7,45 -282,85 -27,58
112 125,98 -535 97,47
113 255,42 -659,14 274,45
32 1 728,37 -686,45 485,44
101 163,02 -144,75 110,26
112 1079,2 -157,05 765,15
113 1434,4 -130,21 1274,69
33 1 204,77 -1995,55 87,27
101 61,39 -535,48 2,76
112 536,3 -1796,69 550,01
113 910,29 -2159,33 702,98
34 1 -444,15 -973,1 -325,45
101 -93,39 -248 -61,93
112 -419,9 -986,46 -190,55
113 -449,8 -1085,28 5,15
35 1 -747,36 -986,19 -239,11
101 -160,17 -224,96 -20,96
112 -602,4 -984,15 291,06
113 -623,28 -1072,2 638,35
36 1 -836,32 -1020,34 -153,87
101 -165,69 -210,39 6,48
112 -317,24 -398,16 505,57
113 -692,95 -867,25 808,04
39 1 -2,32 -1647,31 30,85
101 -8,46 -413,09 7,47
112 343,77 -1328,33 752,63
113 341,15 -1351,84 795,45
40 1 -105,32 -974,22 31,44
101 -29,71 -216,64 11,12
112 -51,68 -909,61 800,86
113 -87,73 -605,59 820,38
47 1 -15,11 -37,99 7,87
101 -12,07 -7,2 -3,55
112 -20,98 -43,99 14,39
113 -6,2 -43,99 21,17
48 1 -44,78 -22,33 -8,15
101 -16,38 7,19 3,45
112 -52,9 -13,66 10,42
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Palais des sports – Cholet - Notice sismique
113 -44,37 -13,33 10,11
49 1 215,03 -542,46 74,6
101 28,64 -139,42 -11,39
112 939,5 -586,52 1523,76
113 574,43 -494,86 1134,08
344 1 -175,15 -1758,4 -44,17
101 -26,32 -382,99 33,06
112 199,6 -1182,77 536,51
113 143,25 -510,17 525,77
351 1 408,39 -2046,57 61,7
101 169,29 -522,55 80,09
112 1272,84 -1557,69 493,35
113 1899,79 -1732,24 1010,6
355 1 1063,62 -881,9 283,62
101 157,88 -296,13 201,19
112 2014,12 -951,64 1982,03
113 1596,68 -693,91 1152,89
376 1 1276,85 -1481,3 -239,51
101 453,41 -393,56 -43,04
112 3848,43 -1494,81 1738,25
113 2622,64 -1406,36 319,57
378 1 -908,51 -854,08 -174,04
101 -272,61 -188,33 -72,09
112 64,92 -0,79 547,05
113 -254,67 -706,86 773,07
379 1 -127,97 -710,68 -38,17
101 -34,97 -185,78 -14,84
112 -101,06 -239,03 327,48
113 -54,93 -312,42 358,46
382 1 -249,72 -874,53 199,3
101 -28,2 -195,46 98,3
112 263,92 -459,43 1089,78
113 -166,64 -818,14 476,94
385 1 34 -1131,5 80,09
101 11,84 -291,22 22,7
112 198,3 -1225,66 385,52
113 67,68 -1249,91 145,14
386 1 77,02 -1190,38 178,28
101 20,23 -299,76 45,65
112 244,17 -1340,45 471,43
113 121,18 -1263,45 261,22
435 1 -130,02 -348,19 -63,76
101 -32,96 -86,73 -12,75
112 -47,08 -267,21 41,66
113 -43,29 -180,38 45,5
683 1 -417,67 -528,78 -96,83
101 -150,71 -135,59 -82,47
112 -319,49 -122,98 318,37
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Palais des sports – Cholet - Notice sismique
113 -232,42 -396,95 41,39
684 1 597,78 -975,47 179,01
101 164,61 -243,21 32,72
112 1988,91 -1072,53 1186,94
113 1578,28 -942,65 717,71
720 1 63,7 -357,5 -110,52
101 15,8 -97,5 -37,97
112 264,68 -243,57 529,22
113 180,05 -336,34 136,24
721 1 -77,59 -373,3 6,55
101 -12,52 -101,63 -14,43
112 64,86 -47,96 280,92
113 146,88 -208,84 206,94
728 1 54,54 -567,68 33,5
101 17,39 -144,63 -7,18
112 105,69 -625,62 415,7
113 112,96 -585,68 335,64
Cas N voiles [kN] Fz [kN] %
G + PsiQ + Ex -25510 -89819 28.40 %
G + PsiQ + Ey -25877 -89336.83 28.97%
Il a été montré que :
Les voiles primaires portent collectivement au moins 20 % de la charge gravitaire totale sous séisme
L’analyse modale réalisée (cf. paragraphe ci-dessous) montre que les périodes fondamentales sont
inférieures à 0,5s
En conséquence, le système de contreventement est équivalent à un système de murs de grandes dimensions en
béton peu armé
3.3.2. ANALYSE MODALE
Les résultats modaux sont donnés dans le tableau suivant :
Mode Pulsation Période Fréquence Masses modales
N° (Rad/s) (s) (Hz) X Y
T (%) T (%)
1 16.85 0.37 2.68 598.74 ( 7.40) 4855.79 ( 59.99)
2 18.92 0.33 3.01 4652.75 ( 57.47) 50.64 ( 0.63)
3 21.56 0.29 3.43 1272.83 ( 15.72) 1693.32 ( 20.92)
4 30.66 0.20 4.88 320.37 ( 3.96) 1.13 ( 0.01)
5 31.47 0.20 5.01 529.39 ( 6.54) 15.16 ( 0.19)
6 35.28 0.18 5.62 50.42 ( 0.62) 812.01 ( 10.03)
7 40.15 0.16 6.39 35.51 ( 0.44) 0.01 ( 0.00)
8 42.11 0.15 6.70 401.78 ( 4.96) 440.47 ( 5.44)
9 54.13 0.12 8.61 2.41 ( 0.03) 0.00 ( 0.00)
10 62.13 0.10 9.89 210.31 ( 2.60) 45.75 ( 0.57)
Total 8074.50 ( 99.74) 7914.28 ( 97.77)
La masse modale totale est de 8 074 T dans le sens X et de 7 914 T dans le sens Y. Ainsi, plus de 90% de la
masse modale est mobilisé pour les 2 directions principales de séisme, au bout de 10 modes.
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3.3.3. MODES PRINCIPAUX
Les 2 principaux modes sont les suivants :
Mode 1 – 59,99 % de masse excitée suivant Y – Mode de flexion
Mode 2 – 57.47 % de masse excitée suivant X – Mode de flexion
N° affaire Phase Emetteur Lot Bâtiment Zone Niveau Type Doc N° ordre Indice Page
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3.4. B LOC 2
3.4.1. SYSTEME DE CONTREVENTEMENT
Somme des actions aux appuis et blocages des nœuds (repère global)
Cas Forces résultantes Moments résultants
n° FX(kN) FY(kN) FZ(kN) MX(kN*m) MY(kN*m) MZ(kN*m)
G 0 0 -57355,09 0 0 0
PsiQ 0 0 -21777,6 0 0 0
Ex 11420,95 8726,65 1858,49 41213,59 118189,36 122589,45
Ey 7698,81 16081,42 1204,78 104868,29 87997,93 123867,68
G + PsiQ + Ex 11420,95 8726,65 -77274,19 41213,59 118189,36 122589,46
G + PsiQ + Ey 7698,81 16081,42 -77927,9 104868,29 87997,93 123867,69
Torseurs des voiles (repère local)
N° Élément Cas de charges M bas(kN*m) N bas(kN) Txy bas(kN)
42 112 1137,84 -1275,38 1107,96
113 1445,63 -1366,07 1239,65
437 112 1075,79 -177,97 958,43
113 2676,47 362,45 1988,29
513 112 1099,61 -183,23 226,89
113 2059,21 776,16 439,47
514 112 -531,83 -1262,63 46,17
113 -369,84 -1347,81 230,63
515 112 5344,18 -613,09 1700,66
113 4560,84 -1054,41 1994,86
516 112 -247,96 -1082,61 495,28
113 -129,29 -1362,08 462,66
518 112 1854,18 -1140,89 478,53
113 2091,52 -874 519,55
519 112 -80,94 -600,83 316,08
113 -20,56 -327,75 424,38
N° affaire Phase Emetteur Lot Bâtiment Zone Niveau Type Doc N° ordre Indice Page
24002 DCE STR GO & CM TB TZ TN Notice PG 07 0 21/87
Palais des sports – Cholet - Notice sismique
521 112 1467,4 -732,46 992,05
113 1867,2 -367,66 1075,38
522 112 88,16 -341,99 488,03
113 169,36 -320,37 510,04
524 112 2174,9 -440,27 624,14
113 2420,41 -377,18 660,42
526 112 1188,91 -202,17 752,32
113 1382,48 -141,27 737,83
528 112 864,89 -994,81 639,27
113 987,91 -938,75 764,2
529 112 -1571,17 -452,46 77,34
113 -1468,94 -451,19 -16,42
530 112 106,79 50,5 266,68
113 100,53 75,05 259,17
532 112 -208,66 -223,31 17,25
113 -175,57 -170,29 246,03
533 112 120,86 -739,02 372,34
113 145,95 -603,09 433,67
534 112 252,98 -436,15 59,31
113 236,6 -306,61 85,53
535 112 -17,8 -623,51 232,55
113 129 -115,29 674,2
536 112 3618,16 -559,09 957,08
113 4298,79 -310,03 1051,48
537 112 448,42 -484,53 452,58
113 598,8 -188,73 646,53
538 112 208,45 -871,87 824,61
113 227,01 -466,53 898,85
539 112 949,53 -307,39 668,44
113 827,49 -421,65 835,49
540 112 554,26 -140,68 1238,99
113 68,92 -185,59 363,43
542 112 -5044,96 -1180,75 940,82
113 -5119,29 -911,91 2569,95
633 112 1642,51 -764,69 822,2
113 1248,08 -623,54 298,74
638 112 1440,62 -835,53 887,99
113 1285,26 -921,76 109
699 112 1811,51 -1946,3 714,84
113 1533,8 -2270,16 735,45
702 112 -391,58 -248,42 -431,52
113 -432,47 -306,53 -278,95
Cas N voiles [kN] Fz [kN] %
G + PsiQ + Ex -18811,53 -77274,19 24,34%
G + PsiQ + Ey -15516,59 -77927,90 19,91% # 20 %
Il a été montré que :
Les voiles primaires portent collectivement au moins 20 % de la charge gravitaire totale sous séisme
N° affaire Phase Emetteur Lot Bâtiment Zone Niveau Type Doc N° ordre Indice Page
24002 DCE STR GO & CM TB TZ TN Notice PG 07 0 22/87
Palais des sports – Cholet - Notice sismique
L’analyse modale réalisée (cf. paragraphe ci-dessous) montre que les périodes fondamentales sont
inférieures à 0,5s
En conséquence, le système de contreventement est équivalent à un système de murs de grandes dimensions en
béton peu armé
3.4.2. ANALYSE MODALE
Les résultats modaux sont donnés dans le tableau suivant :
Mode Pulsation Période Fréquence Masses modales
N° (Rad/s) (s) (Hz) X Y
T (%) T (%)
1 12.83 0.49 2.04 1078.73 ( 15.72) 21.63 ( 0.32)
2 16.68 0.38 2.66 594.43 ( 8.66) 3683.93 ( 53.69)
3 18.25 0.34 2.90 1994.15 ( 29.06) 5.77 ( 0.08)
4 23.78 0.26 3.79 1736.58 ( 25.31) 1819.98 ( 26.52)
5 28.66 0.22 4.56 54.98 ( 0.80) 7.27 ( 0.11)
6 31.28 0.20 4.98 659.05 ( 9.60) 2.43 ( 0.04)
7 36.03 0.17 5.73 120.31 ( 1.75) 1150.71 ( 16.77)
8 42.32 0.15 6.73 104.52 ( 1.52) 18.19 ( 0.27)
9 46.07 0.14 7.33 488.15 ( 7.11) 5.17 ( 0.08)
10 52.57 0.12 8.37 1.07 ( 0.02) 2.23 ( 0.03)
Total 6831.97 ( 99.56) 6717.32 ( 97.89)
La masse modale totale est de 6 832 T dans le sens X et de 6 717 T dans le sens Y. Ainsi, plus de 90% de la
masse modale est mobilisé pour les 2 directions principales de séisme, au bout de 10 modes.
3.4.3. MODES PRINCIPAUX
Les 2 principaux modes sont les suivants :
Mode 2 – 53,69 % de masse excitée suivant Y – Mode de flexion
N° affaire Phase Emetteur Lot Bâtiment Zone Niveau Type Doc N° ordre Indice Page
24002 DCE STR GO & CM TB TZ TN Notice PG 07 0 23/87
Palais des sports – Cholet - Notice sismique
Mode 3 – 29,06 % de masse excitée suivant X – Mode de flexion
3.4.4. VERIFICATION DES DEPLACEMENTS
Vérification des déplacements relatifs entre étages pour les combinaisons sismiques
Nom N° Combin Co N° Déplace Déplace Déplace Coeffi Déplace Déplace Vérific
Étag Éta aison de Nœ ment ment ment cient ment ment ation
e ge ud relatif X relatif Y relatif de relatif relatif
(cm) (cm) (cm) réducti par admissi
on étage ble (cm)
(cm)
PHR 5 107 EL 689 0,41 7,64 7,66 0,4 3,06 4,1 Correc
+3 S 6 t
PHR 4 111 EL 562 1,14 0,45 1,22 0,4 0,49 2,25 Correc
+2 S 6 t
PHR 3 111 EL 457 1,01 0,42 1,09 0,4 0,44 2,4 Correc
+1 S 1 t
PHR 2 111 EL 170 1,77 0,02 1,77 0,4 0,71 2 Correc
DC S 3 t
3.5. BLOC 3
3.5.1. SYSTEME DE CONTREVENTEMENT
Somme des actions aux appuis et blocages des nœuds (repère global)
Cas Forces résultantes Moments résultants
n° FX(kN) FY(kN) FZ(kN) MX(kN*m) MY(kN*m) MZ(kN*m)
112 18277,78 7103,32 -87638,14 63273,49 211598,87 201350,08
113 7277,53 15982,77 -87197,64 72311,58 111827,93 277770,16
N° affaire Phase Emetteur Lot Bâtiment Zone Niveau Type Doc N° ordre Indice Page
24002 DCE STR GO & CM TB TZ TN Notice PG 07 0 24/87
Palais des sports – Cholet - Notice sismique
N° Élément Cas de charges M bas(kN*m) N bas(kN) Txy bas(kN)
20 112 2064,5 -1505,53 2546,47
113 1686,48 -701,11 2689,28
21 112 1080,57 -1331,54 657,29
113 197,68 -988,88 381,79
22 112 -265,58 -1033,69 71,52
113 95,19 -1291,25 312,87
23 112 232,51 -729,15 288,41
113 417,53 -695,12 532,28
24 112 283,44 -1044,67 165,01
113 164,34 -772,31 172,95
25 112 265,25 -1071,73 133,31
113 168 -1002,85 76,67
26 112 706,52 -231,8 1099,88
113 602,31 -403,02 888,49
28 112 1547,1 -864,48 2018,54
113 5469 -2072,9 2134,27
29 112 380,86 -842 340,89
113 566,66 -704,38 997,13
30 112 1622,42 -1575,19 983,98
113 2575,68 -1763,4 2360,54
31 112 685,35 -292,74 516,65
113 743,11 -127,33 505,36
32 112 1312,9 -257,53 1965,58
113 1179,78 -561,16 1579,68
33 112 3160,71 -1258,59 1529,82
113 3332,56 -1103,09 2206,88
38 112 -87,54 -537,87 24,97
113 -32,42 -466,91 191
39 112 423,1 -607,26 701,28
113 341,36 -607,53 577,47
40 112 1609,78 -577,22 2248,1
113 1165,93 -725,11 1086,2
41 112 1498,51 -1898,46 464,45
113 2609,5 -1891,99 663,92
N° affaire Phase Emetteur Lot Bâtiment Zone Niveau Type Doc N° ordre Indice Page
24002 DCE STR GO & CM TB TZ TN Notice PG 07 0 25/87
Palais des sports – Cholet - Notice sismique
315 112 246,67 -830,7 -259,02
113 -324,86 -954,96 -63,36
339 112 654,26 -1556,27 329,38
113 999,61 -1464,2 503,9
342 112 1459,36 -993 822,31
113 1371,29 -850,93 1026,2
347 112 1626,32 -308,34 902,18
113 1026,94 -747,18 831,95
356 112 51,16 -828,44 239,26
113 -3,31 -923,13 114,27
357 112 208,77 -995,68 417,75
113 134,32 -1057,25 261,7
405 112 154,28 -1062,71 396,43
113 328,14 -747,63 816,97
414 112 1870,6 -324,54 1673,75
113 1657,1 -370,63 1319,41
415 112 -259,47 -833,38 503,73
113 -439,99 -804,19 398,77
416 112 301,79 -461,3 633,43
113 311,09 -526,62 366,36
Cas N voiles [kN] Fz [kN] %
G + PsiQ + Ex -23853 -87638 27.2 %
G + PsiQ + Ey -24325 -87197 27.9 %
Il a été montré que :
Les voiles primaires portent collectivement au moins 20 % de la charge gravitaire totale sous séisme
L’analyse modale réalisée (cf. paragraphe ci-dessous) montre que les périodes fondamentales sont
inférieures à 0,5s
En conséquence, le système de contreventement est équivalent à un système de murs de grandes dimensions en
béton peu armé
3.5.2. ANALYSE MODALE
Les résultats modaux sont donnés dans le tableau suivant :
Mode Pulsation Période Fréquence Masses modales
N° (Rad/s) (s) (Hz) X Y
T (%) T (%)
1 15.33 0.41 2.44 202.40 ( 2.61) 2479.60 ( 32.01)
2 18.82 0.33 2.99 5836.93 ( 75.28) 9.02 ( 0.12)
3 19.49 0.32 3.10 68.50 ( 0.88) 3172.63 ( 40.95)
4 19.66 0.32 3.13 3.31 ( 0.04) 10.22 ( 0.13)
5 21.71 0.29 3.46 0.76 ( 0.01) 0.07 ( 0.00)
6 26.67 0.24 4.24 125.81 ( 1.62) 594.40 ( 7.67)
7 29.65 0.21 4.72 1.51 ( 0.02) 155.10 ( 2.00)
8 30.60 0.21 4.87 76.96 ( 0.99) 0.18 ( 0.00)
9 33.56 0.19 5.34 49.89 ( 0.64) 6.36 ( 0.08)
10 35.08 0.18 5.58 509.82 ( 6.58) 267.62 ( 3.45)
11 35.64 0.18 5.67 381.14 ( 4.92) 88.13 ( 1.14)
12 39.29 0.16 6.25 0.24 ( 0.00) 113.09 ( 1.46)
13 40.23 0.16 6.40 14.41 ( 0.19) 665.09 ( 8.59)
14 46.06 0.14 7.33 262.10 ( 3.38) 1.24 ( 0.02)
N° affaire Phase Emetteur Lot Bâtiment Zone Niveau Type Doc N° ordre Indice Page
24002 DCE STR GO & CM TB TZ TN Notice PG 07 0 26/87
Palais des sports – Cholet - Notice sismique
Mode Pulsation Période Fréquence Masses modales
N° (Rad/s) (s) (Hz) X Y
T (%) T (%)
15 47.28 0.13 7.52 108.30 ( 1.40) 13.92 ( 0.18)
16 59.89 0.10 9.53 52.49 ( 0.68) 10.77 ( 0.14)
17 62.09 0.10 9.88 1.80 ( 0.02) 120.33 ( 1.55)
18 65.44 0.10 10.41 4.66 ( 0.06) 7.80 ( 0.10)
19 101.21 0.06 16.11 50.48 ( 0.65) 0.50 ( 0.01)
Total 7751.52 ( 99.97) 7716.07 ( 99.60)
La masse modale totale est de 7 751 T dans le sens X et de 7 716 T dans le sens Y. Ainsi, plus de 90% de la
masse modale est mobilisé pour les 2 directions principales de séisme, au bout de 19 modes.
3.5.3. MODES PRINCIPAUX
Les 2 principaux modes sont les suivants :
Mode 2 – 75.28 % de masse excitée suivant X – Mode de flexion
N° affaire Phase Emetteur Lot Bâtiment Zone Niveau Type Doc N° ordre Indice Page
24002 DCE STR GO & CM TB TZ TN Notice PG 07 0 27/87
Palais des sports – Cholet - Notice sismique
Mode 3 – 40,95 % de masse excitée suivant Y – Mode de flexion
3.5.4. DEPLACEMENTS
Vérification des déplacements relatifs entre étages pour les combinaisons sismiques
Nom N° Combin Co N° Déplace Déplace Déplace Coeffi Déplace Déplace Vérific
Étag Éta aison de Nœ ment ment ment cient ment ment ation
e ge ud relatif X relatif Y relatif de relatif relatif
(cm) (cm) (cm) réducti par admissi
on étage ble (cm)
(cm)
PHR 5 111 EL 743 5,32 0,1 5,32 0,4 2,13 4,1 Correc
+3 S 5 t
PHR 4 111 EL 629 1,68 0,53 1,76 0,4 0,71 2,25 Correc
+2 S 9 t
PHR 3 104 EL 493 0,67 0,6 0,9 0,4 0,36 2,4 Correc
+1 S 2 t
PHR 2 108 EL 314 0,98 0,1 0,98 0,4 0,39 2 Correc
DC S 8 t
3.6. BLOC 4
3.6.1. SYSTEME DE CONTREVETEMENT
Somme des actions aux appuis et blocages des nœuds (repère global)
Cas Forces résultantes Moments résultants
n° FX(kN) FY(kN) FZ(kN) MX(kN*m) MY(kN*m) MZ(kN*m)
112 9230,03 6470,67 -53113,03 33439,47 103698,5 76940,86
113 6085,8 11429,79 -52747,06 45607,19 73671,94 86286,58
N° affaire Phase Emetteur Lot Bâtiment Zone Niveau Type Doc N° ordre Indice Page
24002 DCE STR GO & CM TB TZ TN Notice PG 07 0 28/87
Palais des sports – Cholet - Notice sismique
Torseurs des voiles (repère local)
N° Élément Cas de charges M bas(kN*m) N bas(kN) Txy bas(kN)
45 112 796,47 -282,39 1231,94
113 862,36 -756,03 1295,58
59 112 724,71 34,78 582,7
113 530,14 -48,1 408
60 112 181,19 -377,65 16,47
113 126,67 -298,64 49,53
61 112 216,26 -343,37 376,5
113 274,46 -273,98 426,17
317 112 -66,26 -174,6 712,04
113 -41,47 -148,38 318,43
438 112 522,39 -1157,07 429,13
113 292,19 -1734,29 338,64
439 112 1045,39 -1659,81 455,45
113 208,33 -1488,3 177,32
442 112 878,85 -337,35 875,94
113 1021,65 -598,06 788,05
443 112 5435,54 -612,27 1410,86
113 5940,39 -451,11 1512,29
445 112 936,17 -581,48 539,43
113 1123,91 -592,82 647,18
446 112 2227,11 -879,8 973,25
113 2463,1 -683,87 1140,09
447 112 16,55 -123,91 151,61
N° affaire Phase Emetteur Lot Bâtiment Zone Niveau Type Doc N° ordre Indice Page
24002 DCE STR GO & CM TB TZ TN Notice PG 07 0 29/87
Palais des sports – Cholet - Notice sismique
113 18,14 -142,85 166,23
449 112 3225,38 -766,2 972,75
113 2555,57 -556,01 1011,75
450 112 1521,87 -305,95 1184,08
113 1360,94 -387,08 1749,87
557 112 -219,99 -630,38 349,83
113 -329,6 -586,39 1052,25
561 112 557,9 -721,02 542,55
113 552,82 -569,3 484,52
563 112 -1002,35 -691,98 -198,76
113 -413,77 -226,64 -52,06
597 112 308,23 -362,08 81,36
113 275,31 -354,24 103,19
598 112 295,82 -362,87 290,63
113 301,42 -304,64 177,99
633 112 -64,19 -352,11 68,12
113 -40,17 -412,57 133,66
634 112 161,16 -89,23 196,13
113 135,55 29,75 213,8
Cas N voiles [kN] Fz [kN] %
G + PsiQ + Ex -10776.74 -53313.03 20.1 %
G + PsiQ + Ey -10583.55 -52747.06 20.3 %
Il a été montré que :
Les voiles primaires portent collectivement au moins 20 % de la charge gravitaire totale sous séisme
L’analyse modale réalisée (cf. paragraphe ci-dessous) montre que les périodes fondamentales sont
inférieures à 0,5s
En conséquence, le système de contreventement est équivalent à un système de murs de grandes dimensions en
béton peu armé
3.6.2. ANALYSE MODALE
Les résultats modaux sont donnés dans le tableau suivant :
Mode Pulsation Période Fréquence Masses modales
N° (Rad/s) (s) (Hz) X Y
T (%) T (%)
1 14.02 0.45 2.23 2294.33 ( 42.96) 503.23 ( 9.42)
2 16.94 0.37 2.70 37.97 ( 0.71) 1901.45 ( 35.61)
3 19.66 0.32 3.13 1371.83 ( 25.69) 1740.94 ( 32.60)
4 25.04 0.25 3.99 320.70 ( 6.01) 17.78 ( 0.33)
5 27.39 0.23 4.36 2.01 ( 0.04) 0.08 ( 0.00)
6 30.87 0.20 4.91 6.86 ( 0.13) 139.33 ( 2.61)
7 31.65 0.20 5.04 394.79 ( 7.39) 40.02 ( 0.75)
8 34.31 0.18 5.46 351.28 ( 6.58) 416.74 ( 7.80)
9 35.34 0.18 5.62 234.94 ( 4.40) 204.06 ( 3.82)
10 38.47 0.16 6.12 117.03 ( 2.19) 183.15 ( 3.43)
11 41.14 0.15 6.55 0.05 ( 0.00) 4.29 ( 0.08)
12 46.58 0.13 7.41 0.05 ( 0.00) 12.34 ( 0.23)
13 47.97 0.13 7.63 89.83 ( 1.68) 7.91 ( 0.15)
14 49.05 0.13 7.81 1.05 ( 0.02) 88.42 ( 1.66)
15 56.67 0.11 9.02 0.13 ( 0.00) 0.02 ( 0.00)
16 60.94 0.10 9.70 77.86 ( 1.46) 9.72 ( 0.18)
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Mode Pulsation Période Fréquence Masses modales
N° (Rad/s) (s) (Hz) X Y
T (%) T (%)
17 71.76 0.09 11.42 2.09 ( 0.04) 55.87 ( 1.05)
18 77.53 0.08 12.34 2.41 ( 0.05) 2.42 ( 0.05)
19 102.19 0.06 16.26 34.16 ( 0.64) 0.00 ( 0.00)
Total 5339.37 ( 99.98) 5327.76 ( 99.77)
La masse modale totale est de 5 339 T dans le sens X et de 5 327 T dans le sens Y. Ainsi, plus de 90% de la
masse modale est mobilisé pour les 2 directions principales de séisme, au bout de 19 modes.
3.6.3. MODES PRINCIPAUX
Les 2 principaux modes sont les suivants :
Mode 1 – 42,96 % de masse excitée suivant X – Mode de flexion
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Mode 2 – 35,61 % de masse excitée suivant Y – Mode de flexion
3.6.4. DEPLACEMENTS
Vérification des déplacements relatifs entre étages pour les combinaisons sismiques
Nom N° Combin Co N° Déplace Déplace Déplace Coeffi Déplace Déplace Vérific
Étag Éta aison de Nœ ment ment ment cient ment ment ation
e ge ud relatif X relatif Y relatif de relatif relatif
(cm) (cm) (cm) réducti par admissi
on étage ble (cm)
(cm)
PHR 5 104 EL 509 0,87 3,14 3,26 0,4 1,3 4,1 Correc
+3 S 0 t
PHR 4 104 EL 414 0,4 1,46 1,52 0,4 0,61 2,25 Correc
+2 S 7 t
PHR 3 104 EL 322 0,43 1,04 1,13 0,4 0,45 2,4 Correc
+1 S 5 t
PHR 2 104 EL 181 0,33 0,36 0,49 0,4 0,2 2 Correc
DC S 9 t
3.7. BLOC 5
3.7.1. SYSTEME DE CONTREVENTEMENT
Somme des actions aux appuis et blocages des nœuds (repère global)
Cas Forces résultantes Moments résultants
n° FX(kN) FY(kN) FZ(kN) MX(kN*m) MY(kN*m) MZ(kN*m)
1 0 0 -20568,91 0 0 0
2 0 0 -10354,63 0 0 0
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3 (CQC) 7676,67 682,44 430,97 3571,8 39250,31 18163,67
4 (CQC) 680,08 6265,52 111,23 31794,91 3498,71 58857,47
112 7676,67 682,44 -26350,72 3571,8 39250,31 18163,67
113 680,08 6265,52 -26670,46 31794,91 3498,71 58857,47
N° Élément Cas de charges M bas(kN*m) N bas(kN) Txy bas(kN)
9 112 1870,41 256,2 381,59
113 2569 139,27 547,1
10 112 83,79 -83,14 396,36
113 83,38 92,72 273,03
11 112 59,06 -192,85 330,36
113 61,73 31,99 238,51
12 112 190,24 68,89 308,42
113 256,18 162,72 461,76
13 112 45,24 38,65 128,82
113 62,28 40,04 188,58
14 112 671,03 -688,72 253,76
113 1014,5 -494,98 842,65
15 112 -662,68 -752,04 -379,11
113 -398,71 -631,15 261,56
16 112 14,64 -229,89 2,03
113 65,93 -108,6 118,81
17 112 0,55 96,4 -34
113 28,89 108,04 35,61
18 112 -19,75 -365,66 -17,62
113 -28,07 -423,02 -33,2
19 112 743,84 -689,81 710,12
113 731,4 -768,83 660,62
21 112 148,52 -5,93 247,97
113 136,28 -12,48 219,17
22 112 329,03 -728,17 610,99
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113 294,14 -595,3 521,56
23 112 202,85 -475,69 472,15
113 126,71 -290,7 325,36
24 112 262,56 -451,43 577,6
113 174,82 -303,67 414,65
25 112 349,35 -576,91 674,09
113 302,11 -481,56 562,85
26 112 151,9 1,25 266,89
113 133,25 -8,09 228,58
29 112 -670,23 -911,57 574,46
113 -1057,99 -1115,55 383,53
30 112 151,09 -382,15 92,75
113 163,22 -396,13 62,77
31 112 -66,69 32,41 19,04
113 -71,98 30,53 3,29
32 112 143,17 -626,18 146,96
113 136 -676,02 171,38
33 112 -34,26 -6,32 57,72
113 -37,97 -6,06 88,75
34 112 -1,29 -853,95 102,11
113 0,85 -972,7 150,8
35 112 73,2 42,66 220,61
113 65,81 35,04 201,49
36 112 -103,49 -689,39 -182,36
113 -106,66 -758,79 -107,39
37 112 82,7 -1,35 19,08
113 79,15 2,48 81,45
38 112 -72,33 -371,66 94,08
113 -54,95 -368,7 138,83
39 112 206,5 -341,29 -31,29
113 172,71 -316,29 -52,48
40 112 208,96 -96,24 715,12
113 168,89 -106,44 523,41
41 112 237,62 -385,29 50,13
113 198,17 -384,96 33,78
73 112 769,94 -550,47 431,51
113 1125,58 -299,07 920,41
74 112 191,5 -820,98 -137,94
113 507,03 -682,94 495,77
Cas N voiles [kN] Fz [kN] %
G + PsiQ + Ex -10740 -26350 40 %
G + PsiQ + Ey -9559 -26670 35.8 %
Il a été montré que :
Les voiles primaires portent collectivement au moins 20 % de la charge gravitaire totale sous séisme
L’analyse modale réalisée (cf. paragraphe ci-dessous) montre que les périodes fondamentales sont
inférieures à 0,5s
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En conséquence, le système de contreventement est équivalent à un système de murs de grandes dimensions en
béton peu armé
3.7.2. ANALYSE MODALE
Les résultats modaux sont donnés dans le tableau suivant :
Valeurs modales
Mode Pulsation Période Fréquence Énergie Masses modales Amortissemen
N° (Rad/s) (s) (Hz) (J) t (%)
X T (%) Y T (%)
1 5,18 1,21 0,82 13,42 0.02 ( 0.00) 0.00 ( 0.00) 5
2 10,64 0,59 1,69 56,63 0.00 ( 0.00) 0.09 ( 0.00) 5
3 11,59 0,54 1,84 67,15 0.54 ( 0.02) 0.01 ( 0.00) 5
4 18,55 0,34 2,95 172,08 0.68 ( 0.03) 0.15 ( 0.01) 5
5 19,19 0,33 3,05 184,21 0.20 ( 0.01) 9.73 ( 0.37) 5
6 21,01 0,3 3,34 220,67 7.01 ( 0.27) 1.86 ( 0.07) 5
7 22,63 0,28 3,6 253,95 13.69 ( 1789.49 ( 5
0.53) 68.71)
8 25,55 0,25 4,07 323,28 2338.65 ( 18.94 ( 5
89.80) 0.73)
9 30,48 0,21 4,85 464,34 0.22 ( 0.01) 0.02 ( 0.00) 5
10 31,87 0,2 5,07 504,89 0.18 ( 0.01) 130.22 ( 5
5.00)
11 33,06 0,19 5,26 545,83 30.79 ( 23.49 ( 5
1.18) 0.90)
12 33,83 0,19 5,38 568,99 2.30 ( 0.09) 341.63 ( 5
13.12)
13 38,67 0,16 6,15 745,46 28.92 ( 0.00 ( 0.00) 5
1.11)
14 44,03 0,14 7,01 966,89 6.46 ( 0.25) 1.99 ( 0.08) 5
15 48,08 0,13 7,65 1148,39 38.21 ( 20.20 ( 5
1.47) 0.78)
16 48,58 0,13 7,73 1155,54 3.09 ( 0.12) 258.53 ( 5
9.93)
17 60,04 0,1 9,55 1775,09 119.41 ( 0.03 ( 0.00) 5
4.59)
18 69,22 0,09 11,02 2362,54 0.47 ( 0.02) 0.00 ( 0.00) 5
19 81,64 0,08 12,99 3259,41 13.02 ( 0.67 ( 0.03) 5
0.50)
Total 14788,77 2603.84 ( 2597.05 ( 99.72)
99.98)
La masse modale totale est de 2 604 T dans le sens X et de 2 597 T dans le sens Y. Ainsi, plus de 90% de la
masse modale est mobilisé pour les 2 directions principales de séisme, au bout de 19 modes.
3.7.3. MODES PRINCIPAUX
Les 2 principaux modes sont les suivants :
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Mode 7 –89,42% de masse excitée suivant X Mode 8 –70,15% de masse excitée suivant Y
Mode de flexion Mode de flexion
3.7.4. D EPLACEMENTS
Le déplacement relatif entre étages est vérifié :
Nom Étage Combinaison Déplacement relatif par Déplacement relatif Vérification
étage (cm) admissible (cm)
PHR+1 101 0.45 2.95 Correct
PHRDC 104 0.58 2.00 Correct
3.8. VERIFICATION DU N ON - E NTRECHOQUEMENT
Le tableau ci-dessous résume les déplacements maximaux observés aux mailles les plus défavorables entre deux
blocs, sous sollicitation sismique unitaire :
Bloc 1 Bloc 2 Bloc 3 Bloc 4 Bloc 5
/2 /3 /5 /1 /4 /1 /4 /5 /2 /3 /1 /3
(cm) U1/2 U1/3 U1/5 U2/1 U2/4 U3/1 U3/4 U3/5 U4/2 U4/3 U5/1 U5/3
EX 1,63 2,53 1,13 2,22 1,73 2,12 1,62 1,03 2,41 2,41 2,98 2,95
EY 3,82 2,52 1,26 3,73 1,91 2,26 4,81 1,09 1,85 3,22 1,85 1,52
EX + 0,3EY 2,78 3,29 1,51 3,34 2,30 2,80 3,06 1,36 2,97 3,38 3,54 3,41
EY + 0,3EX 4,31 3,28 1,60 4,40 2,43 2,90 5,30 1,40 2,57 3,94 2,74 2,41
Ainsi, le critère de non-entrechoquement entre 2 blocs I et J est le suivant (§4.4.2.7 de la NF EN 1998-1) :
𝑒𝐽𝐷 ≥ √𝑈𝐼2 + 𝑈𝐽2
De plus, nous appliquerons une réduction de 0,7 à cette dimension compte tenu du fait que les niveaux de plancher
sont les mêmes entre les blocs (§4.4.2.7 (3) de la NF EN 1998-1). Cette réduction ne sera pas appliquée entre les
blocs 5 et 1 ainsi qu’entre les blocs 5 et 3 car le déplacement maximal observé est situé coté bloc 5 au PHRDC
pour lequel le plancher n’existe pas dans le bloc 5 (double hauteur) mais existe pour les blocs 1 et 3.
Nous obtenons alors les valeurs de dimensions de joints suivantes :
(cm) Bloc 2 Bloc 3 Bloc 4 Bloc 5
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Bloc 1 4,31 3,07 3,88
Bloc 2 2,68
Bloc 3 4,62 3,68
La valeur de joint de dilatation de 6 cm est donc justifiée entre tous les blocs.
3.9. INDEPENDANCE BETON / CHARPENTE
Nous analysons successivement les différences de masses mobilisées entre béton et charpente et les
déplacements observés
Bloc Gcharpente (kN) Gbéton (kN) %
1 2157.71 67327.10 3.2 %
2 3126.86 54428.23 5.7 %
3 2989.61 63683.80 4.7 %
4 3671.28 42218.61 8,7 %
5 Sans objet
La masse rapportée par la charpente (PP + CP) reste très faible au regard de la masse de béton (sans charpente
ni couverture) mise en œuvre, de l’ordre de 5% en moyenne.
Au regard des déplacements observés aux paragraphes 3.1.4 et 3.2.4. Les déplacements observés sur la
charpente sont de l’ordre du double de ceux observés sur le béton indiquant une raideur deux fois moindre de la
charpente par rapport au béton.
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4. ANALYSE S SISMIQUES – MODELES CHARPENTE
4.1. MODELISATION
Une modélisation globale intégrant le comportement du béton et de l’acier a été réalisée.
La modélisation de calcul intègre les relâchements conformément à la notice structure en particulier au niveau de
la toiture principale
La figure suivante montre le modèle global :
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La figure suivante montre les relâchements appliqués aux barres au niveau du voile périphérique de la toiture
principale
La légende des relâchements des barres dans le repère local de la barre est rappelée ci-après :
Translation Rotation
Ux Uy Uz Rx Ry Rz
L B B B L L
L L L B L L
B B B B L L
L B L B L L
B = bloqué
L = libre
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Les principes des détails sont donnés dans le plan STR18 et sont rappelés ci-après avec une explication de leurs
fonctionnements :
Dans la direction X et sous effort sismique:
Vue du détail file CM-A
Le blocage de la toiture principale est réalisé à l’aide d’une barre biarticulée par axe + chappe et est situé dans la
continuité de la membrure supérieure du treillis principal. La double articulation permet de ne pas transmettre
d’effort vertical provoqué par la rotation de la poutre treillis principal au droit du poteau.
Une attention particulière devra être portée sur les blocage transversaux de la barre biarticulée. L’ajout de maintiens
pourra être requis en fonction de la configuration.
L’effort est ensuite transmis à la toiture périphérique à l’aide d’un axe + chappe fixée sur la semelle supérieure de
la poutre basse.
La charge appliquée de manière excentrée est redressée à l’aide de poutre basse travaillant en flexion.
Le blocage horizontal est enfin repris par le béton de la manière suivante :
− effort de compression : repris par contact sur le béton
− effort de traction : à l’aide de plusieurs tiges type dywidag.
Le principe reste semblable pour les 4 points de blocage.
File CM-G et CM-G’ (réhausse en béton pour reprendre l’effort sans excentrement))
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File CM-M
Dans la direction Y et sous effort sismique :
Les efforts horizontaux arrivent via les diagonales. Ces diagonales sont attachées sur une pièce mécanosoudée.
Cette pièce est libre verticalement (tenu en console par le HEB) et glissant dans la direction X à l’aide de plaque
de glissement type téflon.
Cette pièce est ensuite bloquée dans la direction Y sur des butées métalliques. Ces butées sont ensuite encastrées
dans le béton à l’aide de tiges traversantes travaillant au frottement.
Blocage sur le voile périphérique à la toiture principale
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4.2. ANALYSE MODALE
L’analyse sismique effectué est une analyse modale spectrale avec la modélisation des 4 blocs béton et de la
charpente métallique.
Le spectre de réponse de la structure est déterminé selon l’EN 1998 avec un coefficient de comportement q=1.5.
Les modes sont combinées en utilisant la méthode CQC
Les cas de charge sismiques sont ensuite combinés comme suit :
± 1.00X ± 0.30Y
± 0.30X ± 1.00Y
4.3. DEPLACEMENTS
4.3.1. DEPLACEMENT AU NIVEAU DU JD DE LA T OI T URE CENTRALE ET D E LA TOITURE
PERIPHERIQUE
Toiture périphérique
Toiture centrale
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4.3.2. DEPLACEMENT AU NIVEAU DU JD DE LA TOI T URE CENTRALE
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Partie 1
Déplacement au niveau de la membrure basse du treillis sous l’enveloppe des sollicitations sismiques.
Partie 2
Déplacement au niveau de la membrure basse du treillis sous l’enveloppe des sollicitations sismiques.
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4.4. BLOCAGES HORIZONTAUX
Les figures suivantes montrent les sollicitations au niveau des appuis :
Nota : les sollicitations de l’ordre de 50 kN et 350 kN proviennent des masses accélérées sous séisme et appliquées
sur les pannes.
Ces sollicitations repartent dans les diaphragmes de toiture car les barres sont relâchées au niveau du voile béton
périphérique.
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5. VERIFICATION DES ELEMENTS DE CHARPENTE
METALLIQUE
5.1. SALLE PRINICPALE
Section : Divers
Nuance : S275
Entraxes : ≃ 5500 mm
Longueur : 4400 à 6650 mm
Conditions de maintiens : Maintien des membrures par des ciseaux tous les 5.5m
Charges o Poids propre
o Couverture
o Vent
o Neige
Conditions d’appuis Poutre treillis isostatique (membrure inférieure
relâchée en X)
5.1.1. POUTRES TREILLIS PRINCIPALES
Les poutre treillis sont isostatique avec leurs membrures inférieures relâchées longitudinalement sur les poteaux.
Elles sont bloquées en tête par les pannes et le diaphragme de toiture. Un système de ciseau assure le blocage
en rotation de l’ensemble de la poutre.
Les vérifications suivantes sont données pour l’enveloppe ELU et séisme.
5.1.1.1. Membrures supérieures
Section : HEB 340 (S275) et HEB 360 (S355)
Nuance : S275 et S355
Entraxes : Variable
Longueur : Variable
Conditions de maintiens : Maintien à chaque panne + PAV
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Sect. Barre Position CC/CO/ Vérification Équation Description
N° N° x [m] CR N°
2 HEB 340
1423 5.527 CR1 0.95 1 ST354) Analyse de stabilité - flexion et compression selon 6.3.3, méthode 1
Propriétés de la section - HEB 340
Type de Section en I Av,z 56.09 cm2 Wpl,y 2408.00 cm3
section laminée
h 340.0 mm Iy 36660.00 cm4 Wpl,z 985.70 cm3
b 300.0 mm Iz 9690.00 cm4 Iw 2454000.00 cm6
tw 12.0 mm It 257.20 cm4 Sy 1204.00 cm3
tf 21.5 mm iy 146.5 mm Sz 241.88 cm3
r 27.0 mm iz 75.3 mm CFy b
A 170.90 cm2 Wel,y 2156.00 cm3 CFz c
Av,y 133.68 cm2 Wel,z 646.00 cm3
Efforts internes de calcul
NEd -2263.96 kN Vz,Ed 1.68 kN My,Ed 47.83 kNm
Vy,Ed -0.88 kN TEd -0.04 kNm Mz,Ed 1.63 kNm
Classification de la section - Classe 1
Semelle
cf 117.0 mm f,1 8.320 c/tf 5.442
tf 21.5 mm f,2 9.244 Classef 1
f 0.924 f,3 12.942
Âme
w,A -148.3 MPa w 1.000 w,2 35.128
w,B -116.6 MPa f-yd,1 275.0 MPa w,3 41.772
cw 243.0 mm f-yd,2 216.2 MPa c/tw 20.250
tw 12.0 mm w 0.786 Classew 1
fyd,w 275.0 MPa w 0.924 Classe 1
NEd -2263.96 kN w,1 30.506
Rapport de vérification
Ncr,T 13859.20 kN L 5.500 m _max 0.841
_T 0.582 Iw 2454000.00 cm6 bLT 0.001
CFz c It 257.20 cm4 cLT 0.217
z 0.490 Mcr 3428.06 kNm dLT 0.011
N° affaire Phase Emetteur Lot Bâtiment Zone Niveau Type Doc N° ordre Indice Page
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Sect. Barre Position CC/CO/ Vérification Équation Description
N° N° x [m] CR N°
T 0.763 Wy 2408.00 cm3 eLT 0.521
T 0.796 _LT 0.440 NEd 2263.96 kN
E 210000.0 MPa _LT,0 0.288 Ai 170.90 cm2
Iy 36660.00 cm4 1.000 NRk 4699.75 kN
Lcr,y 5.500 m LT 0.624 M0 1.000
Ncr,y 25118.10 kN LT 0.937 npl 0.482
A 170.90 cm2 kc 0.860 Cyy 0.997
fy 275.0 MPa f 0.948 Cyz 1.223
_y 0.433 LT,mod 0.988 Czy 0.815
CFy b y 0.991 Czz 1.166
y 0.340 z 0.842 kyy 1.296
y 0.633 wy 1.117 kyz 0.591
y 0.913 wz 1.500 kzy 0.697
Iz 9690.00 cm4 aLT 0.993 kzz 0.757
Lcr,z 5.500 m Diagr My 2) Générale M1 1.000
Ncr,z 6639.23 kN z,max 38.9 mm Ny 0.53
_z 0.841 My,max,Ed 170.92 kNm Nz 0.76
CFz c Cmy,0 0.931 My,Ed 170.92 kNm
z 0.490 Diagr Mz 2) Générale Wy 2408.00 cm3
z 1.011 y,max 1.1 mm My,Rk 662.20 kNm
z 0.636 Mz,max,Ed 3.26 kNm My 0.26
h 340.0 mm Cmz,0 0.691 Mz,Ed 3.26 kNm
b 300.0 mm _0 0.647 Wz 985.70 cm3
h/b 1.13 Ncr,T 13859.20 kN Mz,Rk 271.07 kNm
CFLT b limit 0.210 Mz 0.01
LT 0.366 y 0.598 1 0.87
G 80769.2 MPa Cmy 0.961 2 0.95
kz 1.000 Cmz 0.691
kw 1.000 CmLT 1.235
Formule de calcul
NEd / (y NRk / M1) + kyy My,Ed / (LT My,Rk / M1) + kyz Mz,Ed / (Mz,Rk / M1) = 0.87 1 (6.61)
NEd / (z NRk / M1) + kzy My,Ed / (LT My,Rk / M1) + kzz Mz,Ed / (Mz,Rk / M1) = 0.95 1 (6.62)
132 HEB 360
1422 5.527 CR1 0.98 1 ST354) Analyse de stabilité - flexion et compression selon 6.3.3, méthode 1
Propriétés de la section - HEB 360
Type de Section en I Av,z 60.56 cm2 Wpl,y 2683.00 cm3
section laminée
h 360.0 mm Iy 43190.00 cm4 Wpl,z 1032.00 cm3
b 300.0 mm Iz 10140.00 cm4 Iw 2883000.00 cm6
tw 12.5 mm It 292.50 cm4 Sy 1341.50 cm3
tf 22.5 mm iy 154.6 mm Sz 253.13 cm3
r 27.0 mm iz 74.9 mm CFy b
A 180.60 cm2 Wel,y 2400.00 cm3 CFz c
Av,y 139.94 cm2 Wel,z 676.10 cm3
Efforts internes de calcul
NEd -2478.19 kN Vz,Ed 1.34 kN My,Ed 60.23 kNm
Vy,Ed 0.54 kN TEd 0.00 kNm Mz,Ed -1.09 kNm
Classification de la section - Classe 1
Semelle
cf 116.8 mm f,1 7.428 c/tf 5.189
tf 22.5 mm f,2 8.253 Classef 1
f 0.825 f,3 11.555
Âme
w,A -155.4 MPa w 1.000 w,2 30.917
w,B -119.0 MPa f-yd,1 355.0 MPa w,3 37.034
cw 261.0 mm f-yd,2 271.9 MPa c/tw 20.880
tw 12.5 mm w 0.766 Classew 1
fyd,w 355.0 MPa w 0.814 Classe 1
NEd -2478.19 kN w,1 26.849
Rapport de vérification
Ncr,T 14689.90 kN L 5.500 m _max 0.952
_T 0.654 Iw 2883000.00 cm6 bLT 0.001
CFz c It 292.50 cm4 cLT 0.390
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Sect. Barre Position CC/CO/ Vérification Équation Description
N° N° x [m] CR N°
z 0.490 Mcr 5530.93 kNm dLT 0.005
T 0.825 Wy 2691.99 cm3 eLT 0.573
T 0.753 _LT 0.410 NEd 2478.19 kN
E 210000.0 MPa _LT,0 0.283 Ai 180.60 cm2
Iy 43190.00 cm4 1.000 NRk 6291.26 kN
Lcr,y 5.500 m LT 0.607 M0 1.000
Ncr,y 29592.20 kN LT 0.947 npl 0.394
A 180.60 cm2 kc 0.900 Cyy 0.978
fy 345.0 MPa f 0.965 Cyz 1.055
_y 0.461 LT,mod 0.981 Czy 0.778
CFy b y 0.991 Czz 1.110
y 0.340 z 0.807 kyy 1.348
y 0.651 wy 1.118 kyz 0.672
y 0.901 wz 1.500 kzy 0.714
Iz 10140.00 cm4 aLT 0.993 kzz 0.748
Lcr,z 5.500 m Diagr My 2) Générale M1 1.000
Ncr,z 6947.55 kN z,max 41.1 mm Ny 0.44
_z 0.952 My,max,Ed 361.98 kNm Nz 0.69
CFz c Cmy,0 0.928 My,Ed 361.98 kNm
z 0.490 Diagr Mz 2) Générale Wy 2691.99 cm3
z 1.137 y,max 0.4 mm My,Rk 928.74 kNm
z 0.568 Mz,max,Ed 1.88 kNm My 0.40
h 360.0 mm Cmz,0 0.662 Mz,Ed 1.88 kNm
b 300.0 mm _0 0.731 Wz 1032.57 cm3
h/b 1.20 Ncr,T 14689.90 kN Mz,Rk 356.23 kNm
CFLT b limit 0.266 Mz,lim 0.010
LT 0.372 y 1.099 Mpl,z,Rd 0.005
G 80769.2 MPa Cmy 0.965 Mz 0.00
kz 1.000 Cmz 0.662 1 0.97
kw 1.000 CmLT 1.264 2 0.98
Formule de calcul
NEd / (y NRk / M1) + kyy My,Ed / (LT My,Rk / M1) + kyz Mz,Ed / (Mz,Rk / M1) = 0.97 1 (6.61)
NEd / (z NRk / M1) + kzy My,Ed / (LT My,Rk / M1) + kzz Mz,Ed / (Mz,Rk / M1) = 0.98 1 (6.62)
N° affaire Phase Emetteur Lot Bâtiment Zone Niveau Type Doc N° ordre Indice Page
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5.1.1.2. Membrures inférieures
Section : HEB 300
Nuance : S275
Entraxes : Variable
Longueur : Variable
Conditions de maintiens : Maintien avec les ciseaux
Sect. Barre Position CC/CO/ Vérification Équation Description
N° N° x [m] CR N°
7 HEB 300
1050 21.827 CR1 0.68 1 CS181) Vérification de la section - flexion, efforts tranchant et normal selon
6.2.9.1
Propriétés de la section - HEB 300
Type de Section en I Av,z 47.45 cm2 Wpl,y 1869.00 cm3
section laminée
h 300.0 mm Iy 25170.00 cm4 Wpl,z 870.10 cm3
b 300.0 mm Iz 8563.00 cm4 Iw 1688000.00 cm6
tw 11.0 mm It 185.00 cm4 Sy 934.50 cm3
tf 19.0 mm iy 129.9 mm Sz 213.75 cm3
r 27.0 mm iz 75.8 mm CFy b
A 149.10 cm2 Wel,y 1678.00 cm3 CFz c
Av,y 118.18 cm2 Wel,z 570.90 cm3
Efforts internes de calcul
NEd 2553.10 kN Vz,Ed 0.80 kN My,Ed 34.55 kNm
Vy,Ed -0.43 kN TEd 0.01 kNm Mz,Ed 0.08 kNm
Classification de la section - pas de compression
Semelle
f,A 150.6 MPa f,B 150.5 MPa
Âme
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Sect. Barre Position CC/CO/ Vérification Équation Description
N° N° x [m] CR N°
w,A 157.0 MPa w,B 185.5 MPa
Pas de compression dans la section !
Rapport de vérification
My,Ed 34.55 kNm vz 0.001 nw 3.221
fy 275.0 MPa NEd 2553.10 kN b 300.0 mm
M0 1.000 A 149.10 cm2 tf 19.0 mm
Mpl,y,Rd 513.98 kNm Npl,Rd 4100.25 kN a 0.235
Vz,Ed 0.80 kN hw 262.0 mm MN,pl,y,Rd 219.81 kNm
Av,z 47.45 cm2 tw 11.0 mm My 0.16
Vpl,z,Rd 753.37 kN n 0.623 0.68
Formule de calcul
My,Ed / MN,y,Rd = 0.68 1 (6.31)
✓ OK
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5.1.1.3. Montants
Section : HEA160 HEA 140
Nuance : S275
Entraxes : Variable
Longueur : Variable
Conditions de maintiens : Aucun maintien intermédiaire
Sect. Barre Position CC/CO/ Vérification Équation Description
N° N° x [m] CR N°
6 HEA 160
1229 0.000 CR1 0.99 1 ST354) Analyse de stabilité - flexion et compression selon 6.3.3, méthode 1
Propriétés de la section - HEA 160
Type de Section en I Av,z 13.21 cm2 Wpl,y 245.10 cm3
section laminée
h 152.0 mm Iy 1673.00 cm4 Wpl,z 117.60 cm3
b 160.0 mm Iz 615.60 cm4 Iw 31410.00 cm6
tw 6.0 mm It 12.19 cm4 Sy 122.55 cm3
tf 9.0 mm iy 65.7 mm Sz 28.80 cm3
r 15.0 mm iz 39.8 mm CFy b
A 38.77 cm2 Wel,y 220.10 cm3 CFz c
Av,y 30.06 cm2 Wel,z 76.95 cm3
Efforts internes de calcul
NEd -304.24 kN Vz,Ed -4.20 kN My,Ed 5.85 kNm
Vy,Ed -11.85 kN TEd 0.01 kNm Mz,Ed -9.88 kNm
Classification de la section - Classe 1
Semelle
cf 62.0 mm f,1 8.320 c/tf 6.889
tf 9.0 mm f,2 9.244 Classef 1
f 0.924 f,3 12.942
Âme
w,A -96.7 MPa w 1.000 w,2 35.128
N° affaire Phase Emetteur Lot Bâtiment Zone Niveau Type Doc N° ordre Indice Page
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Sect. Barre Position CC/CO/ Vérification Équation Description
N° N° x [m] CR N°
w,B -60.3 MPa f-yd,1 275.0 MPa w,3 44.332
cw 104.0 mm f-yd,2 171.5 MPa c/tw 17.333
tw 6.0 mm w 0.624 Classew 1
fyd,w 275.0 MPa w 0.924 Classe 1
NEd -304.24 kN w,1 30.506
Rapport de vérification
Ncr,T 2951.70 kN kw 1.000 _max 0.847
_T 0.601 L 2.931 m bLT 0.016
CFz c Iw 31410.00 cm6 cLT 0.102
z 0.490 It 12.19 cm4 dLT 0.334
T 0.779 Mcr 452.87 kNm eLT 0.241
T 0.785 Wy 245.10 cm3 NEd 304.24 kN
E 210000.0 MPa _LT 0.386 Ai 38.77 cm2
Iy 1673.00 cm4 _LT,0 0.305 NRk 1066.18 kN
Lcr,y 2.931 m 1.000 M0 1.000
Ncr,y 4036.37 kN LT 0.589 npl 0.285
A 38.77 cm2 LT 0.966 Cyy 1.024
fy 275.0 MPa kc 0.614 Cyz 1.154
_y 0.514 f 0.873 Czy 0.926
CFy b LT,mod 1.000 Czz 1.149
y 0.340 y 0.990 kyy 0.763
y 0.685 z 0.914 kyz 0.491
y 0.878 wy 1.114 kzy 0.403
Iz 615.60 cm4 wz 1.500 kzz 0.653
Lcr,z 2.931 m aLT 0.993 M1 1.000
Ncr,z 1485.23 kN Diagr My 1) Linéaire Ny 0.33
_z 0.847 y -0.906 Nz 0.45
CFz c Cmy,0 0.566 My,Ed 6.46 kNm
z 0.490 Diagr Mz 1) Linéaire Wy 245.10 cm3
z 1.018 z -0.398 My,Rk 67.40 kNm
z 0.633 Cmz,0 0.653 My 0.10
h 152.0 mm _0 0.647 Mz,Ed 24.86 kNm
b 160.0 mm Ncr,T 2951.70 kN Wz 117.60 cm3
h/b 0.95 limit 0.294 Mz,Rk 32.34 kNm
CFLT b y 0.374 Mz 0.77
LT 0.369 Cmy 0.730 1 0.78
G 80769.2 MPa Cmz 0.653 2 0.99
kz 1.000 CmLT 1.000
Formule de calcul
NEd / (y NRk / M1) + kyy My,Ed / (LT My,Rk / M1) + kyz Mz,Ed / (Mz,Rk / M1) = 0.78 1 (6.61)
NEd / (z NRk / M1) + kzy My,Ed / (LT My,Rk / M1) + kzz Mz,Ed / (Mz,Rk / M1) = 0.99 1 (6.62)
21 HEA 140
1223 0.000 CR301 0.93 1 ST354) Analyse de stabilité - flexion et compression selon 6.3.3, méthode 1
Propriétés de la section - HEA 140
Type de Section en I Av,z 10.13 cm2 Wpl,y 173.50 cm3
section laminée
h 133.0 mm Iy 1033.00 cm4 Wpl,z 84.90 cm3
b 140.0 mm Iz 389.30 cm4 Iw 15060.00 cm6
tw 5.5 mm It 8.13 cm4 Sy 86.75 cm3
tf 8.5 mm iy 57.3 mm Sz 20.83 cm3
r 12.0 mm iz 35.2 mm CFy b
A 31.42 cm2 Wel,y 155.40 cm3 CFz c
Av,y 24.76 cm2 Wel,z 55.62 cm3
Efforts internes de calcul
NEd -127.86 kN Vz,Ed 0.36 kN My,Ed -1.59 kNm
Vy,Ed 3.84 kN TEd 0.00 kNm Mz,Ed 4.41 kNm
Classification de la section - Classe 1
Semelle
cf 55.2 mm f,1 8.320 c/tf 6.500
tf 8.5 mm f,2 9.244 Classef 1
f 0.924 f,3 12.942
Âme
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Sect. Barre Position CC/CO/ Vérification Équation Description
N° N° x [m] CR N°
w,A -33.6 MPa w 1.000 w,2 35.128
w,B -47.8 MPa f-yd,1 275.0 MPa w,3 43.047
cw 92.0 mm f-yd,2 193.3 MPa c/tw 16.727
tw 5.5 mm w 0.703 Classew 1
fyd,w 275.0 MPa w 0.924 Classe 1
NEd -127.86 kN w,1 30.506
Rapport de vérification
Ncr,T 2172.41 kN kw 1.000 _max 1.011
_T 0.631 L 3.091 m bLT 0.017
CFz c Iw 15060.00 cm6 cLT 0.118
z 0.490 It 8.13 cm4 dLT 0.080
T 0.804 Mcr 172.04 kNm eLT 0.146
T 0.767 Wy 173.50 cm3 NEd 127.86 kN
E 210000.0 MPa _LT 0.527 Ai 31.42 cm2
Iy 1033.00 cm4 _LT,0 0.305 NRk 864.05 kN
Lcr,y 3.091 m 1.000 M0 1.000
Ncr,y 2241.17 kN LT 0.676 npl 0.148
A 31.42 cm2 LT 0.908 Cyy 0.981
fy 275.0 MPa kc 1.000 Cyz 0.939
_y 0.621 f 1.000 Czy 0.881
CFy b LT,mod 0.908 Czz 0.965
y 0.340 y 0.990 kyy 1.212
y 0.764 z 0.923 kyz 0.895
y 0.826 wy 1.116 kzy 0.652
Iz 389.30 cm4 wz 1.500 kzz 1.169
Lcr,z 3.091 m aLT 0.992 M1 1.000
Ncr,z 844.62 kN Diagr My 1) Linéaire Ny 0.18
_z 1.011 y 1.000 Nz 0.28
CFz c Cmy,0 1.014 My,Ed 6.01 kNm
z 0.490 Diagr Mz 1) Linéaire Wy 173.50 cm3
z 1.210 z 1.000 My,Rk 47.71 kNm
z 0.533 Cmz,0 1.037 My 0.14
h 133.0 mm _0 0.724 Mz,Ed 11.29 kNm
b 140.0 mm Ncr,T 2172.41 kN Wz 84.90 cm3
h/b 0.95 limit 0.189 Mz,Rk 23.35 kNm
CFLT b y 0.950 Mz 0.48
LT 0.342 Cmy 1.007 1 0.78
G 80769.2 MPa Cmz 1.037 2 0.93
kz 1.000 CmLT 1.126
Formule de calcul
NEd / (y NRk / M1) + kyy My,Ed / (LT My,Rk / M1) + kyz Mz,Ed / (Mz,Rk / M1) = 0.78 1 (6.61)
NEd / (z NRk / M1) + kzy My,Ed / (LT My,Rk / M1) + kzz Mz,Ed / (Mz,Rk / M1) = 0.93 1 (6.62)
✓ OK
N° affaire Phase Emetteur Lot Bâtiment Zone Niveau Type Doc N° ordre Indice Page
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5.1.1.4. Diagonales
Section : Tube 140x5 ou tube 180x10
Nuance : S275
Entraxes : Variable
Longueur : Variable
Conditions de maintiens : Aucun maintien intermédiaire
Sect. Barre Position CC/CO/ Vérification Équation Description
N° N° x [m] CR N°
14 QRO 140x5 (formé ŕ froid)
1075 6.321 CR301 0.49 1 ST354) Analyse de stabilité - flexion et compression selon 6.3.3, méthode 1
Propriétés de la section - QRO 140x5 (formé ŕ froid)
Type de Section en Iy 791.00 cm4 Wpl,z 132.00 cm3
section caisson laminée
h 140.0 mm Iz 791.00 cm4 Iw 7.13 cm6
b 140.0 mm It 1256.00 cm4 Sy 33.08 cm3
t 5.0 mm iy 54.8 mm Sz 33.08 cm3
r 10.0 mm iz 54.8 mm CFy c
A 26.40 cm2 Wel,y 113.00 cm3 CFz c
Av,y 13.20 cm2 Wel,z 113.00 cm3
Av,z 13.20 cm2 Wpl,y 132.00 cm3
Efforts internes de calcul
NEd -94.11 kN Vz,Ed -0.51 kN My,Ed -0.34 kNm
Vy,Ed 0.39 kN TEd -0.34 kNm Mz,Ed -1.08 kNm
Classification de la section - Classe 1
Semelle
f,A -40.8 MPa f 1.000 f,2 35.128
f,B -24.5 MPa f-yd,1 275.0 MPa f,3 44.738
cf 120.0 mm f-yd,2 164.9 MPa c/tf 24.000
tf 5.0 mm f 0.600 Classef 1
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Sect. Barre Position CC/CO/ Vérification Équation Description
N° N° x [m] CR N°
fyd,f 275.0 MPa f 0.924
NEd -94.11 kN f,1 30.506
Âme
w,A -42.6 MPa w 1.000 w,2 35.128
w,B -47.7 MPa f-yd,1 275.0 MPa w,3 40.247
cw 120.0 mm f-yd,2 245.6 MPa c/tw 24.000
tw 5.0 mm w 0.893 Classew 1
fyd,w 275.0 MPa w 0.924 Classe 1
NEd -94.11 kN w,1 30.506
Rapport de vérification
E 210000.0 MPa z 0.843 Czy 0.767
Iy 791.00 cm4 wy 1.168 Czz 0.941
Lcr,y 6.321 m wz 1.168 kyy 1.228
Ncr,y 410.37 kN aLT 0.000 kyz 0.903
A 26.40 cm2 Diagr My 1) Linéaire kzy 0.903
fy 275.0 MPa y 1.000 kzz 1.228
_y 1.330 Cmy,0 1.055 M1 1.000
CFy c Diagr Mz 1) Linéaire Ny 0.34
y 0.490 z 1.000 Nz 0.34
y 1.661 Cmz,0 1.055 My,Ed 1.02 kNm
y 0.376 Cmy 1.055 Wy 132.00 cm3
Iz 791.00 cm4 Cmz 1.055 My,Rk 36.30 kNm
Lcr,z 6.321 m _max 1.330 My 0.03
Ncr,z 410.37 kN NEd 94.11 kN Mz,Ed 3.67 kNm
_z 1.330 Ai 26.40 cm2 Wz 132.00 cm3
CFz c NRk 726.00 kN Mz,Rk 36.30 kNm
z 0.490 M0 1.000 Mz 0.10
z 1.661 npl 0.130 1 0.47
z 0.376 Cyy 0.941 2 0.49
y 0.843 Cyz 0.767
Formule de calcul
NEd / (y NRk / M1) + kyy My,Ed / (LT My,Rk / M1) + kyz Mz,Ed / (Mz,Rk / M1) = 0.47 1 (6.61)
NEd / (z NRk / M1) + kzy My,Ed / (LT My,Rk / M1) + kzz Mz,Ed / (Mz,Rk / M1) = 0.49 1 (6.62)
18 QRO 180x10 (formé ŕ froid)
1172 3.015 CR1 0.80 1 CS181) Vérification de la section - flexion, efforts tranchant et normal selon
6.2.9.1
Propriétés de la section - QRO 180x10 (formé ŕ froid)
Type de Section en Iy 3017.00 cm4 Wpl,z 404.00 cm3
section caisson laminée
h 180.0 mm Iz 3017.00 cm4 Iw 120.58 cm6
b 180.0 mm It 5074.00 cm4 Sy 100.88 cm3
t 10.0 mm iy 68.4 mm Sz 100.88 cm3
r 25.0 mm iz 68.4 mm CFy c
A 64.60 cm2 Wel,y 335.00 cm3 CFz c
Av,y 32.30 cm2 Wel,z 335.00 cm3
Av,z 32.30 cm2 Wpl,y 404.00 cm3
Efforts internes de calcul
NEd 1188.57 kN Vz,Ed 0.67 kN My,Ed 2.51 kNm
Vy,Ed 0.11 kN TEd -0.40 kNm Mz,Ed 0.14 kNm
Classification de la section - pas de compression
Semelle
f,A 176.8 MPa f,B 176.2 MPa
Âme
w,A 178.2 MPa w,B 189.0 MPa
Pas de compression dans la section !
Rapport de vérification
My,Ed 2.51 kNm Vpl,z,Rd 438.24 kN Npl,Rd 1518.10 kN
Wpl,y 404.00 cm3 vz 0.002 n 0.783
fy 235.0 MPa A 64.60 cm2 MN,pl,y,Rd 26.47 kNm
M0 1.000 b 180.0 mm My 0.09
Mpl,y,Rd 94.94 kNm t 10.0 mm 0.80
Vz,Ed 0.67 kN aw 0.443
Av,z 32.30 cm2 NEd 1188.57 kN
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Sect. Barre Position CC/CO/ Vérification Équation Description
N° N° x [m] CR N°
Formule de calcul
My,Ed / MN,y,Rd = 0.80 1 (6.31)
✓ OK
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5.1.2. PANNES
Les pannes sont disposées dans la hauteur de la membrure des treillis et isostatiques.
Elles servent de montant aux poutres au vent (diaphragme) de toiture.
Elles sont liernées à mi-travée.
Section : IPE 270
Nuance : S275
Entraxes : ≃ 5500 mm
Longueur : 4400 à 6650 mm
Conditions de maintiens : Maintien par le liernage à mi-travée
Charges o Poids propre
o Couverture
o Vent
o neige
Conditions d’appuis Bi-articulées
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Vérification à l’ELU
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Vérification sous séisme
Avec un effort normal de 233 kN provoqué par la charge sismique (correspond à l’effort maximal permettant de
garder les pannes dimensionnées à l’ELU).
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✓ Les pannes IPE 270 sont vérifiés avec un effort normal de
233 kN.
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Avec l’effort maximal de 766 kN :
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✓ Les pannes HEA 280 sont vérifiées avec un effort normal de
766 kN
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5.1.3. CONTREVENTEMENT DE TOITURE
Les contreventements de la toiture principales sont des tubes et fonctionnent en traction compression.
Les contreventements en toiture basse maintiennent les voiles hors de leur plan et sont constitués de doubles
cornières fonctionnant en traction seules.
Section : Tubes 200x8 ou 200x16 ou 220x16
Nuance : S275
Entraxes : Variable
Longueur : Variable
Conditions de maintiens : Aucun maintien intermédiaire
Sect. Barre Position CC/CO/ Vérification Équation Description
N° N° x [m] CR N°
23 2LA L 100x100x10-15/10
35705 0.000 CR301 0.89 1 ST302) Analyse de stabilité - flambement par flexion autour de l'axe y selon
6.3.1.1 et 6.3.1.2
Rapport de vérification
E 210000.0 MPa _y 2.451 y 0.137
Iy 353.40 cm4 NEd 109.84 kN M1 1.000
Lcr,y 6.984 m N,cr 0.731 Nb,y,Rd 123.82 kN
Ncr,y 150.17 kN CFy c 0.89
A 38.40 cm2 y 0.490
fy 235.0 MPa y 4.056
Formule de calcul
NEd / Nb,y,Rd = 0.89 1 (6.46)
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Sect. Barre Position CC/CO/ Vérification Équation Description
N° N° x [m] CR N°
126 QRO 200x16 (formé ŕ froid)
1333 2.828 CR301 0.90 1 ST354) Analyse de stabilité - flexion et compression selon 6.3.3, méthode 1
Rapport de vérification
E 210000.0 MPa z 0.483 Czy 0.478
Iy 5625.00 cm4 wy 1.256 Czz 0.796
Lcr,y 8.484 m wz 1.256 kyy 1.766
Ncr,y 1619.65 kN aLT 0.000 kyz 1.766
A 107.00 cm2 Diagr My 1) Linéaire kzy 1.766
fy 355.0 MPa y 1.000 kzz 1.766
_y 1.531 Cmy,0 1.146 M1 1.000
CFy c Diagr Mz 1) Linéaire Ny 0.85
y 0.490 z 1.000 Nz 0.85
y 1.999 Cmz,0 1.146 My,Ed 7.39 kNm
y 0.305 Cmy 1.146 Wy 706.00 cm3
Iz 5625.00 cm4 Cmz 1.146 My,Rk 250.63 kNm
Lcr,z 8.484 m _max 1.531 My 0.03
Ncr,z 1619.65 kN NEd 982.14 kN Wz 706.00 cm3
_z 1.531 Ai 107.00 cm2 Mz,Rk 250.63 kNm
CFz c NRk 3798.50 kN Mz,lim 0.010
z 0.490 M0 1.000 Mpl,z,Rd 0.000
z 1.999 npl 0.259 Mz 0.00
z 0.305 Cyy 0.796 1 0.90
y 0.483 Cyz 0.478 2 0.90
Formule de calcul
NEd / (y NRk / M1) + kyy My,Ed / (LT My,Rk / M1) + kyz Mz,Ed / (Mz,Rk / M1) = 0.90 1 (6.61)
NEd / (z NRk / M1) + kzy My,Ed / (LT My,Rk / M1) + kzz Mz,Ed / (Mz,Rk / M1) = 0.90 1 (6.62)
127 QRO 200x8 (formé ŕ froid)
35671 3.077 CR301 1.00 1 ST354) Analyse de stabilité - flexion et compression selon 6.3.3, méthode 1
Rapport de vérification
E 210000.0 MPa z 0.782 Czy 0.637
Iy 3566.00 cm4 wy 1.179 Czz 0.937
Lcr,y 6.153 m wz 1.179 kyy 1.624
Ncr,y 1952.03 kN aLT 0.000 kyz 1.434
A 59.20 cm2 Diagr My 1) Linéaire kzy 1.434
fy 235.0 MPa y 1.000 kzz 1.624
_y 0.844 Cmy,0 1.104 M1 1.000
CFy c Diagr Mz 1) Linéaire Ny 0.96
y 0.490 z 1.000 Nz 0.96
y 1.014 Cmz,0 1.104 My,Ed 2.42 kNm
y 0.634 Cmy 1.104 Wy 421.00 cm3
Iz 3566.00 cm4 Cmz 1.104 My,Rk 98.94 kNm
Lcr,z 6.153 m _max 0.844 My 0.02
Ncr,z 1952.03 kN NEd 844.58 kN Wz 421.00 cm3
_z 0.844 Ai 59.20 cm2 Mz,Rk 98.94 kNm
CFz c NRk 1391.20 kN Mz,lim 0.010
z 0.490 M0 1.000 Mpl,z,Rd 0.000
z 1.014 npl 0.607 Mz 0.00
z 0.634 Cyy 0.937 1 1.00
y 0.782 Cyz 0.637 2 0.99
Formule de calcul
NEd / (y NRk / M1) + kyy My,Ed / (LT My,Rk / M1) + kyz Mz,Ed / (Mz,Rk / M1) = 1.00 1 (6.61)
NEd / (z NRk / M1) + kzy My,Ed / (LT My,Rk / M1) + kzz Mz,Ed / (Mz,Rk / M1) = 0.99 1 (6.62)
129 QRO 220x16 (formé ŕ froid)
35628 5.711 CR301 0.96 1 ST354) Analyse de stabilité - flexion et compression selon 6.3.3, méthode 1
Rapport de vérification
E 210000.0 MPa z 0.487 Czy 0.484
Iy 7812.00 cm4 wy 1.241 Czz 0.806
Lcr,y 8.567 m wz 1.241 kyy 1.826
Ncr,y 2206.03 kN aLT 0.000 kyz 1.826
A 120.00 cm2 Diagr My 1) Linéaire kzy 1.826
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Sect. Barre Position CC/CO/ Vérification Équation Description
N° N° x [m] CR N°
fy 355.0 MPa y 1.000 kzz 1.826
_y 1.390 Cmy,0 1.149 M1 1.000
CFy c Diagr Mz 1) Linéaire Ny 0.91
y 0.490 z 1.000 Nz 0.91
y 1.757 Cmz,0 1.149 My,Ed 8.45 kNm
y 0.353 Cmy 1.149 Wy 881.00 cm3
Iz 7812.00 cm4 Cmz 1.149 My,Rk 312.76 kNm
Lcr,z 8.567 m _max 1.390 My 0.03
Ncr,z 2206.03 kN NEd 1367.04 kN Wz 881.00 cm3
_z 1.390 Ai 120.00 cm2 Mz,Rk 312.76 kNm
CFz c NRk 4260.00 kN Mz,lim 0.010
z 0.490 M0 1.000 Mpl,z,Rd 0.000
z 1.757 npl 0.321 Mz 0.00
z 0.353 Cyy 0.806 1 0.96
y 0.487 Cyz 0.484 2 0.96
Formule de calcul
NEd / (y NRk / M1) + kyy My,Ed / (LT My,Rk / M1) + kyz Mz,Ed / (Mz,Rk / M1) = 0.96 1 (6.61)
NEd / (z NRk / M1) + kzy My,Ed / (LT My,Rk / M1) + kzz Mz,Ed / (Mz,Rk / M1) = 0.96 1 (6.62)
✓ OK
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5.1.4. PASSERELLES TECHNIQUES SOUS TOITURE
La passerelle est une passerelle technique sous la charpente de la toiture du bâtiment.
L’ossature sera en profilés du commerces (IPE, HEA, UPN, CAE).
Les planchers sont en caillebotis maille 19x19. Ces caillebotis portent de solives à solives et un laçage est mis en
œuvre afin de stabiliser horizontalement la passerelle.
Les solives seront supportées par les membrures inférieures des poutres treillis de la charpente principale de la
toiture. Certaines solives parallèles aux poutres treillis sont supportées par les pannes (ou des chevêtres entre
pannes) par le biais de suspentes.
Vue 3D de la passerelle
Position des suspentes sous pannes
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Section : IPE 180
Nuance : S275
Entraxes : ≃ 800 à 1150 mm
Longueur : 4400 à 6650 mm
Conditions de maintiens : Maintien semelle supérieure par le laçage à mi-travée
Charges o Poids propre
o Poids propre du laçage
o Poids du caillebotis
o Charge de circulation technique
Conditions d’appuis Articulés
Hypothèses de charges de conception :
Charges permanentes verticales
• Acier :
o Poids volumique de l’acier (ρAcier ) ............................................................................. 78.50 kN/m3
o Poids pour couvrir le poids des assemblages ..................................................................... +10%
• Planchers :
o Poids propre laçage .................................................................................................... 0.20 kN/m²
o Caillebotis .................................................................................................................... 0.50 kN/m²
• Total ................................................................................................ 0.70 kN/m²
Charges d’exploitation verticales
• Planchers :
o Circulation technique (Cat. C) ................................................................Surfacique → 2.00 kN/m²
.................................................................. Ponctuelle → 1.50 kN
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5.1.4.1. Solives
Solive courante sous charge surfacique de circulation technique
4.4 - Couple sur Appui
Affaire - Auteur -
Réf. Doc - Revision - Couple s ur Appui Gauche CGauche = Non
Ref. Barre - Date 10/06/2026 Couple s ur Appui Droit CDroit = Non
Calcul Poutre Acier Seul flexion seule Suivant EC3 5 - SOLLICITATIONS
5.1 - Diagrammes
1 - DONNEES
Moment ELU
1.1 - Dispostions géométriques 0.0
Longueur de l a Poutre L= 6.700 m 5.0
Type (Central e / Ri ve) Ri ve Droi te
Largeur de l a demi e travée à gauche Laff,G = 0.600 m 10.0
15.0
1.2 - Poutre Acier 20.0
Section PROFIL Tranchant ELU
Dénomi na tion IPE 180
15.0
Ep Semel l e tf = 8.0 mm
10.0
La rgeur Semel l e bf = 91.0 mm
5.0
Ep â me tw = 5.3 mm
0.0
Ha uteur â me hw = 164.0 mm
- 5.0
Ra yon de congés r= 9.0 mm
- 10.0
Ha uteur total e Poutre h Poutre = 180.0 mm
- 15.0
Poi ds Poutre G Poutre = 18.8 kg/m
Nuance d'Acier S275
Réduction de f y due a ux épa i s s eurs EN 1993-1-1 5.2 - Efforts Maxi
Modul e d'Young de l 'Aci er EAcier = 210 000 N/mm² Moment ELU maxi MEd = 15.7 kNm
Li mi te él a s tici té de l 'Aci er fy,Acier = 275 N/mm² Tranchant ELU maxi VEd = 9.4 kN
1.5 - Coefficients de sécurité 5.3 - Réactions d'appuis
Aci er de cons tructi on γa = 1.00 Reactions ELU appuis Gauche R gauche = 9.4 kN
Béton en Compres s i on γc = 1.50 Reactions ELU appuis Droite R droite = 9.4 kN
Aci er d'armatures γs = 1.15
Goujons γv = 1.25
Rés i s tance des s ecti ons γM0 = 1.00 6 - CRITERE DIMENSIONNANT
Rés i s tance à l a rupture en tracti on γM2 = 1.25
Critère max ELS - Critère Fléche Totale 71 %
2 - VALIDATION DES DISPOSITIONS CONSTRUCTIVES
7 - DETAILS VERIFICATION ELU
Cl a s s e de l a s ecti on 1 ou 2 7.1 - Résistance en moment selon §6.2.5
Semel l es s up c/t 4.2
Moment ELU maxi MEd = 15.7 kNm
Li mi te cl a s s e 2 10 ε 9.2 OK
Moment rés i s tant pl as ti que Mpl,Rd = 44.2 kNm
Li mi te cl a s s e 3 14 ε 12.9 OK
Cri tère Fl exi on ELU s el on §6.2.5 36 % OK
Âme c/t 30.9
Li mi te cl a s s e 2 83 ε 76.7 OK
Li mi te cl a s s e 3 124 ε 114.6 OK 7.2 - Résistance à l'effort tranchant selon §6.2.6
Cl a s s e CL2
Tranchant ELU maxi VEd = 9.4 kN
Tranchant rés i s tant pl as ti que Vpl,Rd = 138.0 kN
3 - CARACTERISTIQUES SECTION Cri tère Tranchant ELU s el on §6.2.6 7% OK
Pas d'interaction MV
200
Voi l ement par ci s ai l l ement Non
150
7.3 - Vérification Additionnelle pour interaction MV - Abscisse x
100
AN El AN Pl Vérification d'interaction MV néces s aire Non
50
7.4 - Résistance au déversement selon §6.3.2.2
0
Méthode LTBEAM
-200 0 200
Moment Cri ti que dev. (LtBea m) Mcr = 38.7 kNm
Caractéristiques à l'ELU Ra pport Ha uteur La rgeur h/b = 1.98
Fi bre extrème s upéri eure v= 90.0 mm Courbe de devers ement a
Fi bre extrème i nféri eure v' = 90.0 mm El a ncement λ= 1.07
Inertie mi xte Aci er s eul I gy = 1272 cm 4 Coeffi ci ent de réducti on XLT = 0.62
Moment rés i s tant el a s tique My,el,Rd = 38.9 kNm Moment ELU ma xi MEd = 15.7 kNm
Moment rés i s tant pl a s tique My,pl,Rd = 44.2 kNm Moment rés i s ta nt dévers ement Mb,Rd = 27.3 kNm
Moment Rés i s tant s el on Cl a s s e My,Rd = 44.2 kNm Cri tère Dévers ement ELU 58 % OK
4 -CHARGES
4.1 - Charges uniformes
Poi ds propre de l a poutre G Poutre = 0.19 kN/ml
Poi ds propre da l l e + ba c ou DAP G Dalle + (Bac ou DAP) = 0.00 kN/m²
Cha rge perma mente a ddi ti onnel l e G' = 0.70 kN/m²
Surcha rge Répa rti e Q= 2.00 kN/m²
4.2 - Charges Linéiques additionnelles
Cha rges Li néi ques Addi ti onnel l es Li n = Non
4.3 - Charges ponctuelles
Nombre de charges Ponctuelles NB Ponct = 0
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Palais des sports – Cholet - Notice sismique
8 - VERIFICATION ELS - DEFORMATION ET CONFORT 8.2 - Frèquence
Véri fi cati on Oui
8.1 - Déformation
Pondérati on Q 0.2
Déformée G+0.2Q -8.8 mm
0
Fréquence 5.98 Hz
-5 Fréquence propre verti cal e mi ni mal e requi s e 2.60 Hz
Confort - Cri tère Fréquence ≥ 2.6 Hz OK
-10
-15
G-A Q-A ELS [1.00G+1.00Q] 10 - VERIFICATION ELU - Ouvertures d'âme avec ou sans renfort
-20
Déformée G + G' -6.3 mm 10.0 - Nombres d'ouvertures
Déformée Q -12.7 mm Nombres d'ouvertures s ur la poutre Nb Ouv = 0
Déformée ELS (s a ns Cf) -19.0 mm
Contrefl èche 0.0 mm
Déformée ELS (a vec Cf) -19.0 mm
Fl éche Admi s s i bl e Q w3 = L/350
L/529
ELS - Cri tère Fl éche Q 66 % OK
Fl éche Admi s s i bl e ELS w max = L/250
L/353
ELS - Cri tère Fl éche Total e 71 % OK
✓ Le profilé est vérifié
5.1.4.2. Suspentes
Effort de traction NEd,T 30 kN
Section L70x70x7
Surface At 940 mm²
Classe acier S235
Limite élastique fy 235 MPa
Résistance traction NRd,T 221 kN
Taux de travail 14%
✓ Le profilé est vérifié
5.2. POUTRE ECHELLE
La structure est composée d’une poutre échelle courbe maintenant la façade et de profilés servant de maintien à
cette poutre échelle.
L’ossature sera en profilés du commerces (IPE, HEA, HEB).
La poutre échelle sera appuyée verticalement sur le béton au niveau de sa membrure intermédiaire. Un appui
horizontal (parallèle à l’axe de la poutre) est également prévu sur le béton.
Le maintien horizontal (perpendiculaire à l’axe de la poutre) est assuré par des butons de maintien ainsi que par le
béton.
Ces butons seront articulés sur le béton et sur la poutre échelle. Ces butons bloquent également le renversement
global de la poutre engendrée par sa courbure en plan.
Les montants sont encastrés sur les membrures selon les 2 axes Y et Z afin de redresser la torsion provoquée par
la courbure.
Repérage de la structure
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Vue 3D de la structure
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Repérage des relâchements et appuis de la poutre échelle
Section : HEB 450
Nuance : S275
Longueur : ≃ 10500 mm
Conditions de maintiens : Maintenus par les butons et au niveau des appuis
Charges o Poids propre
o Poids propre des butons
o Poids de la façade
o Poids du plancher
o Charge de neige
o Vent
Conditions d’appuis
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5.2.1. BARRES
Nota : ces ratios ne prennent pas en compte la torsion locale provoqué par la courbure de la poutre.
Sect. Barre Position CC/CO/ Vérification Équation Description
N° N° x [m] CR N°
25 HEB 450
4084 10.862 CO1 0.46 1 ST364) Analyse de stabilité - flexion et compression selon 6.3.3, méthode 2
Rapport de vérification
Ncr,T 10664.70 kN G 80769.2 MPa Charge y Charge
ponctuelle
_T 0.750 kz 1.000 Cmz 0.650
CFz b kw 1.000 Diagr My,LT 2) Max au Bord
z 0.340 L 10.862 m y,LT -0.548
T 0.875 Iw 5258000.00 cm6 Mh,y,LT -228.31 kNm
T 0.755 It 440.50 cm4 Ms,y,LT 23.41 kNm
E 210000.0 MPa Mcr 1404.17 kNm s,y,LT -0.103
Iy 79890.00 cm4 Wy 3982.00 cm3 Charge z Charge
ponctuelle
Lcr,y 10.862 m _LT 0.883 CmLT 0.400
Ncr,y 14035.20 kN _LT,0 0.400 Composant Souple en
torsion
A 218.00 cm2 0.750 kyy 0.414
fy 275.0 MPa LT 0.875 kyz 0.523
_y 0.654 LT 0.770 kzy 0.838
CFy a kc 0.632 kzz 0.871
y 0.210 f 0.819 NEd 402.75 kN
y 0.761 LT,mod 0.940 Ai 218.00 cm2
y 0.868 Type Sans NRk 5995.00 kN
déplacement
Iz 11720.00 cm4 Diagr My 2) Max au Bord M1 1.000
Lcr,z 10.862 m y -0.548 Ny 0.08
Ncr,z 2058.99 kN Mh,y -228.31 kNm Nz 0.24
_z 1.706 Ms,y 23.41 kNm My,Ed 228.31 kNm
CFz b s,y -0.103 Wy 3982.00 cm3
z 0.340 Charge z Charge My,Rk 1095.05 kNm
ponctuelle
z 2.212 Cmy 0.400 My 0.22
z 0.276 Type Sans Mz,Ed 10.71 kNm
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Sect. Barre Position CC/CO/ Vérification Équation Description
N° N° x [m] CR N°
déplacement
h 450.0 mm Diagr Mz 2) Max au Bord Wz 1198.00 cm3
b 300.0 mm z -0.001 Mz,Rk 329.45 kNm
h/b 1.50 Mh,z 10.71 kNm Mz 0.03
CFLT b Ms,z -8.70 kNm 1 0.19
LT 0.340 s,z -0.813 2 0.46
Formule de calcul
NEd / (y NRk / M1) + kyy My,Ed / (LT My,Rk / M1) + kyz Mz,Ed / (Mz,Rk / M1) = 0.19 1 (6.61)
NEd / (z NRk / M1) + kzy My,Ed / (LT My,Rk / M1) + kzz Mz,Ed / (Mz,Rk / M1) = 0.46 1 (6.62)
✓ Les barres sont vérifiées à l’ELU
Le déplacement maximal vertical est de 27 mm = L/1185 → OK
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5.2.2. NŒUDS
Repérage des nœuds les plus sollicités de la poutre échelle
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1.3 - Poutre Aci er (Montant Inféri eur 4)
Affaire - Auteur -
Réf. Doc - Revision - Section PROFIL
Ref. Barre - Date 20/06/2025 Dénomi na tion HE 450 B
Ep Semel l e tf = 26.0 mm
La rgeur Semel l e bf = 300.0 mm
Vérification Encastrement Membrures Ep â me tw = 14.0 mm
Ha uteur â me hw = 398.0 mm
Ra yon de congés r= 27.0 mm
1 - DONNEES Ha uteur total e Poutre h Poutre = 450.0 mm
Poi ds Poutre G Poutre = 171.0 kg/m
1.1 - Géométri e généra l e
Nuance d'Acier S275
Réduction de f y due a ux épa i s s eurs EN 1993-1-1
Modul e d'Young de l 'Aci er EAcier = 210 000 N/mm²
Li mi te él a s tici té de l 'Aci er fy,Acier = 265 N/mm²
Li mi te de rupture de l 'Aci er fu = 410 N/mm²
1.4 -Soudure
Ra i di s sur
eurs
membrure 1
Epaisseur Ep. = 20.0 mm
Nuance d'Acier S275
Réduction de f y due a ux épa i s s eurs EN 1993-1-1
Modul e d'Young de l 'Aci er EAcier = 210 000 N/mm²
Li mi te él a s tici té de l 'Aci er fy,Acier = 275 N/mm²
Li mi te de rupture de l 'Aci er fu = 410 N/mm²
Soudure sur membrure 1
1.2 - Poutre Aci er (Membrure 1 et 2)
Section PROFIL
Dénomi na tion HE 450 B
Ep Semel l e tf = 26.0 mm
Soudure Semel l es s ur Membrure 1 Noyé
La rgeur Semel l e bf = 300.0 mm
Va l eur a Cordon doubl e af = 12.0 mm
Ep â me tw = 14.0 mm
Réduction de l ongueur Lred,f = 0.0 mm
Ha uteur â me hw = 398.0 mm
Ra yon de congés r= 27.0 mm Soudure s ur Semel l es /Membrure 1 ou 2 Angl e
Soudure Ames s ur Membrure 1 Angl e
Ha uteur total e Poutre h Poutre = 450.0 mm Va l eur a Cordon doubl e af = 10.0 mm
Va l eur a Cordon doubl e aw = 7.0 mm
Poi ds Poutre G Poutre = 171.0 kg/m Réduction de l ongueur LRed = 15.0 mm
Réduction de l ongueur LRed,w,1 = LRed,w,2 30.0 mm
Nuance d'Acier S275 Soudure s ur Ame/Membrure 1 ou 2 Angl e
Réduction de f y due a ux épa i s s eurs EN 1993-1-1 Va l eur a Cordon doubl e aw = 6.0 mm
Modul e d'Young de l 'Aci er EAcier = 210 000 N/mm² Réduction de l ongueur LRed,1 = LRed,2 = 15.0 mm
Li mi te él a s tici té de l 'Aci er fy,Acier = 355 N/mm²
Li mi te de rupture de l 'Aci er fu = 470 N/mm²
1.3 -Soudures
Poutre Aci er (Monta
renforcées nt Supéri ur 3)
ame/semelle
Section PROFIL
Dénomi na ti on HE 450 B
Ep Semel l e tf = 26.0 mm
La rgeur Semel l e bf = 300.0 mm
Ep â me tw = 14.0 mm
Ha uteur â me hw = 398.0 mm
Ra yon de congés r= 27.0 mm
Ha uteur tota l e Poutre h Poutre = 450.0 mm
Poi ds Poutre G Poutre = 171.0 kg/m
Nuance d'Acier S275
Réducti on de f y due a ux épa i s s eurs EN 1993-1-1
Modul e d'Young de l 'Aci er EAcier = 210 000 N/mm²
Li mi te él a s ti ci té de l 'Aci er fy,Acier = 275 N/mm²
Li mi te de rupture de l 'Aci er fu = 410 N/mm²
Soudure sur membrure 1
1.5 -Soudure
RenfortsAme/Semel
panneaux lcis
es aillement
Membrure 1 Noyé
Va l eur a Cordon doubl e a= 24.0 mm
Longueur Cordon renforcé (x2)
Renfort panneaux cisaillement Renfort
Lsoudure,w== Non
650 mm
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24002
Soudure Semel l es s urDCE
Membrure 1 STR GO & CM Noyé TB TZ TN Notice PG 07 B 77/87
Va l eur a Cordon doubl e af = Palais12.0
des sports
mm – Cholet – Notice de calcul sismique
Réducti on de l ongueur Lred,f = 0.0 mm
Soudure Ames s ur Membrure 1 Angl e
Va l eur a Cordon doubl e aw = 7.0 mm
Réducti on de l ongueur LRed,w,1 = LRed,w,2 30.0 mm
1.6 - Efforts 4.4 - Raidisseurs en face des semelles + Soudures
Diffusion des Efforts au droit des raidisseurs Prendre en compte l 'â me
3 FV
Voilement Raidisseur c/t 20
1 2 40 Epsilon 37
FH 54 %
Effort Normal (pour 2 raidisseurs) NEd = -465 kN
NRd = 1408 kN
4 33 %
Effort Cisaillement (pour 2 raidisseurs) VEd = -924 kN
Membrure Ga uche s ur Nœud (F H) F 1,H,Ed = 0 kN VRd = 1169 kN
Membrure Ga uche s ur Nœud (F V ) F 1,V,Ed = 173 kN 79 %
Membrure Ga uche s ur Nœud (M) M1,Ed = 297 kN.m
Soudure Horizontale sur Semelle Mbr1 ou Mbr2 (pour 2 raidisseurs)
Membrure Droi te s ur Nœud (F H) F 2,H,Ed = 0 kN Rappel Informations Soudure
Membrure Droi te s ur Nœud (F V ) F 2,V,Ed = -145 kN Soudure Semel l es s ur Membrure 1 Angl e
Membrure Droi te s ur Nœud (M) M2,Ed = 242 kN.m Va l eur a (Cordon doubl e) af = 10.0 mm
Réducti on de l ongueur LRed = 15.0 mm
Montant Supéri eur s ur Nœud (F H) F 3,H,Ed = 163 kN Longueur Cordon Lsoudure,s = 256.0 mm
Montant Supéri eur s ur Nœud (F V ) F 3,V,Ed = -25 kN Longueur Cordon Effi ca ce L= 512.0 mm
Montant Supéri eur s ur Nœud (M) M3,Ed = -270 kN.m
Rappel Information Efforts
Montant Inféri eur s ur Nœud (F H) F 4,H,Ed = -163 kN Effort Norma l ┴ NEd = -465 kN
Montant Inféri eur s ur Nœud (F V ) F 4,V,Ed = -3 kN Effort Ci s a i l l ement // V Ed = 0 kN
Montant Inféri eur s ur Nœud (M) M4,Ed = -270 kN.m
Cordon Angle
Contra i nte norma l e ┴ σ┴ = 64 N/mm²
1.7 - Coeffi ci ents de s écuri té
Contra i nte ta ngente ┴ t┴ = 64 N/mm²
Rés i s tance des s ecti ons γM0 = 1.00 Contra i nte ta ngente ∥ t∥ = 0 N/mm²
Rés i s tance à l a rupture en tracti on γM2 = 1.25 Contra i nte Von Mi s es σVM = 129 N/mm²
Béton en Compres s i on γc = 1.50
Aci er d'armatures γs = 1.15 Ca pa ci té cordon (s ┴) 295 N/mm²
Goujons γv = 1.25 Cri tère rés i s ta nce cordon (s ┴) Γσ┴ = 22 % OK
Ca pa ci té cordon (V.M.) 386 N/mm²
2 - VALIDATION DES DISPOSITIONS CONSTRUCTIVES Cri tère rés i s ta nce cordon (V.M.) ΓVM = 33 % OK
2.1 - Vérification géométrique Soudure Verticale sur Ame Mbr1 ou Mbr2 (pour 2 raidisseurs)
Rapport Montants 0.95 ≤ h 3/h 4 ≤ 1.05 h 3/h 4 = 1.00 OK Rappel Informations Soudure
Soudure s ur a me Membrure 1 Angl e
2.2 - Equilibre du Nœud Va l eur a Cordon doubl e aw = 6.0 mm
Réducti on de l ongueur LRed,1 = LRed,2 = 15.0 mm
Effort horizontal TOTAL F 1,H,Ed = 0 kN
Longueur Cordon Lsoudure,w = 368.0 mm
Effort vertical TOTAL F 1,V,Ed = 0 kN
Longueur Cordon Effi ca ce L= 1472.0 mm
Moment TOTAL F 1,M,Ed = -1 kN.m
Rappel Information Efforts
3 - CRITERE DIMENSIONNANT Effort Norma l ┴ NEd = 0 kN
Effort Ci s a i l l ement // V Ed = -924 kN
Critère max ELU - Résistance Plastique cisaillement (2) 96 %
Cordon Angle
Contra i nte norma l e ┴ σ┴ = 0 N/mm²
4 - DETAILS VERIFICATION ELU
Contra i nte ta ngente ┴ t┴ = 0 N/mm²
Contra i nte ta ngente ∥ t∥ = 105 N/mm²
4.1 - Résistance panneau âme (sans renfort) Contra i nte Von Mi s es σVM = 181 N/mm²
Type dé vérification panneau cisaillement EC3-1-8
Ca pa ci té cordon (s ┴) 295 N/mm²
Efforts da ns l es s ections (1) Vwp,Ed,(1) = 1259 kN Cri tère rés i s ta nce cordon (s ┴) Γσ┴ = 0% OK
Efforts da ns l es s ections (2) Vwp,Ed,(2) = -1280 kN
Ca pa ci té cordon (V.M.) 386 N/mm²
Rés i s tance pl a s tique a u ci s a i l l ement Vwp,Rd,(1) = 1162 kN Cri tère rés i s ta nce cordon (V.M.) ΓVM = 47 % OK
Rés i s tance pl a s tique a u ci s a i l l ement Vwp,Rd,(2) = 1162 kN
Sens // Montant Mpl,fc,Rd = 18 KN.m
Rés i s tance a dd a u ci s s a i l l ement Vwp,add,Rd,(1) = 170 kN
Rés i s tance a dd a u ci s s a i l l ement Vwp,add,Rd,(2) = 170 kN
Cri tère da ns l es s ections (1) 95 % OK
Cri tère da ns l es s ections (2) 96 % OK
✓ Le nœud est vérifié
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5.3. TOITURE SALLE ANNEXE
La toiture de la salle annexe est constituée de poutres mixtes liaisonnées 2 à 2 avec des entretoises servant de
maintien au déversement en phase coulage.
La dalle est constituée d’un bac collaborant d’épaisseur total 16cm
Section : HEA 1000 Mixte
Nuance : S275
Longueur : ≃ 25 m (pour la plus longue)
Conditions de maintiens : Maintenus par les butons
Charges o Poids propre
o Poids du plancher
o Végétalisation
o Charge de neige
o Vent
o Exploitation sur la terrasse
Conditions d’appuis Bi-articulées
Entraxe
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✓ Les poutres sont vérifiées
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5.4. CONSOLES SUPPORT DE FAÇADE
La console de façade est composée d’une poutre console treillis bloqués en rotation à l’aide d’une poutre de
redressement à l’arrière encastré sur me montant.
Verticalement, elle est appuyée sur le voile béton par l’intermédiaire de la poutre de redressement.
Horizontalement, la partie en console est bloquée à l’aide de contreventement horizontaux sur la nappe haute et
basse.
La poutre de redressement est bloquée horizontalement dans la direction tangente sur le béton, et dans la direction
radiale par une poutre au vent.
Section : Voir image ci-dessous
Nuance : S275
Longueur : divers
Conditions de maintiens : Maintenus par les butons
Charges o Poids propre
o Poids de la façade
o Charge de neige
o Vent
Conditions d’appuis Articulé sur la liaison poutre de redressement/montant
Entraxe Variable
(un entraxe de 8.30 m est utilisé pour la vérification d’une console type)
Sections
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Blocages horizontaux hors plan de la poutre
Avec une bande de charge de 8.3m, le ratio de vérification sont les suivants :
✓ Les barres sont vérifiées à l’ELU
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5.5. PASSERELLE BASSE
La passerelle est une passerelle de circulation autour du bâtiment.
L’ossature sera en profilés du commerces (IPE, HEA, UPN, CAE).
Les planchers sont en platelage bois. Ce platelage porte d’entretoise à entretoise espacées de 600mm au
maximum.
Les entretoises sont bi-articulées sur les poutres.
Les poutres seront articulées sur les éléments béton du bâtiment et sur des poteaux métalliques lorsque cela est
possible. Lors de l’absence de poteaux, les poutres seront en console encastrées sur le béton du bâtiment principal.
Vue en plan des éléments de la passerelle
5.5.1. BARRES
5.5.1.1. Poutres en console
Section : HEA 400
Nuance : S275
Entraxes : ≃ 5000 mm
Bande de charges : ≃ 1300 mm
Longueur : ≃ 4200 mm
Conditions de maintiens : Aucun maintien
Charges o Poids propre
o Poids propre des entretoises
o Poids du platelage
o Charge de circulation
Conditions d’appuis Encastré
1.2 - Poutre Acier
Affaire - Auteur -
Réf. Doc - Revision - Section PROFIL
Ref. Barre - Date 26/06/2025 Dénomi na tion HE 400 A
Ep Semel l e tf = 19.0 mm
La rgeur Semel l e bf = 300.0 mm
Calcul Poutre Acier Seul Console Suivant EC3 Ep â me tw = 11.0 mm
Ha uteur â me hw = 352.0 mm
Ra yon de congés r= 27.0 mm
1 - DONNEES
Ha uteur total e Poutre h Poutre = 390.0 mm
Poi ds Poutre G Poutre = 125.0 kg/m
1.1 - Dispostions géométriques
Longueur de l a Poutre L= 4.200 m Nuance d'Acier S275
Type (Central e / Ri ve) Central e Réduction de f y due a ux épa i s s eurs EN 1993-1-1
Largeur de l a demi e travée à droi te Laff,D = 0.650 m Modul e d'Young de l 'Aci er EAcier = 210 000 N/mm²
Largeur de l a demi e travée à gauche Laff,G = 0.650 m Li mi te él a s tici té de l 'Aci er fy,Acier = 275 N/mm²
N° affaire Phase Emetteur Lot Bâtiment Zone Niveau Type Doc N° ordre Indice Page
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1.5 - Coefficients de sécurité
Aci er de cons tructi on γa = 1.00 5.3 - Réactions d'appuis
Béton en Compres s i on γc = 1.50
Reactions ELU appuis Gauche R gauche = 176.9 kN
Aci er d'armatures γs = 1.15
Goujons γv = 1.25
Rés i s tance des s ecti ons γM0 = 1.00 6 - CRITERE DIMENSIONNANT
Rés i s tance à l a rupture en tracti on γM2 = 1.25
Critère max ELU - Critère Déversement 97 %
2 - VALIDATION DES DISPOSITIONS CONSTRUCTIVES
7 - DETAILS VERIFICATION ELU
Cl a s s e de l a s ecti on 1 ou 2 7.1 - Résistance en moment selon §6.2.5
Semel l es s up c/t 6.2
Li mi te cl a s s e 2 10 ε 9.2 OK Pos i ti on Moment ELU maxi Abs = 0.000 m
Li mi te cl a s s e 3 14 ε 12.9 OK Moment ELU maxi MEd = -623.2 kNm
Âme c/t 32.0 Moment rés i s tant pl as ti que My,Rd = 675.2 kNm
Li mi te cl a s s e 2 83 ε 76.7 OK Cri tère Fl exi on ELU s el on §6.2.5 92 % OK
Li mi te cl a s s e 3 124 ε 114.6 OK
Cl a s s e CL2
7.2 - Résistance à l'effort tranchant selon §6.2.6
3 - CARACTERISTIQUES SECTION
Pos i ti on Tra ncha nt ELU ma xi Abs = 0.000 m
Tra ncha nt ELU ma xi VEd = 176.9 kN
500 Tra ncha nt rés i s ta nt pl a s ti que Vpl,Rd = 614.8 kN
Cri tère Tra ncha nt ELU s el on §6.2.6 29 % OK
400
300
Voi l ement pa r ci s a i l l ement Non
ANP AN El 200
100 7.3 - Vérification Additionnelle - Abscisse x
0 Vérification d'une s ection d'abs cis s e x Non
-600 -400 -200 0 200 400 600
Caractéristiques à l'ELU 7.4 - Résistance au déversement selon §6.3.2.2
Fi bre extrème s upéri eure v= 195.0 mm
Fi bre extrème i nféri eure v' = 195.0 mm Pos i ti on Moment ELU ma xi Abs = 0.000 m
Inertie mi xte Aci er s eul I gy = 43260 cm 4 Moment ELU ma xi MEd = 623.2 kNm
Moment rés i s tant el a s tique My,el,Rd = 610.1 kNm Longueur de devers ement Lcr,LT = 8.400 m
Moment rés i s tant pl a s tique My,pl,Rd = 675.2 kNm Moment Cri ti que devers ement (LtBea m) Mcr = 4530.0 kNm
Moment Rés i s tant s el on Cl a s s e My,Rd = 675.2 kNm Ra pport Ha uteur La rgeur h/b = 1.30
Courbe de devers ement a
El a ncement λ= 0.39
Coeffi ci ent de réducti on XLT = 0.96
Moment rés i s ta nt dévers ement Mb,Rd = 645.8 kNm
4.3 - Charges ponctuelles
Cri tère Dévers ement ELU 97 % OK
Nombre de cha rges Ponctuel l es NB Ponct = 1
8 - VERIFICATION ELS - DEFORMATION ET CONFORT
8.1 - Déformation
0
-10
Cha rge Ponctuel l e 1 - Abs ci s s e P1_a bs = 4.100 m -20
Cha rge Ponctuel l e 1 - Va l eur G P1_G = 0.0 kN G-A Q-A ELS [1.00G+1.00Q]
Cha rge Ponctuel l e 1 - Va l eur G' P1_G' = 7.7 kN -30
Cha rge Ponctuel l e 1 - Va l eur Q P1_Q = 77.0 kN Déformée G + G' -2.8 mm
Déformée Q -23.0 mm
Déformée ELS (s a ns Cf) -25.7 mm
Contrefl èche 0.0 mm
5 - SOLLICITATIONS
Déformée ELS (a vec Cf) -25.7 mm
5.1 - Diagrammes
Fl éche Admi s s i bl e Q w3 = 2L/350
Moment ELU 2L/366
800 ELS - Cri tère Fl éche Q 96 % OK
600 Fl éche Admi s s i bl e ELS w max = 2L/250
400
2L/326
ELS - Cri tère Fl éche Total e 77 % OK
200
0
8.2 - Frèquence
Tranchant ELU Véri fi cati on Oui
50 Déformée G+0.2Q -7.4 mm
0
Fréquence 7.22 Hz
Fréquence propre verti cal e mi ni mal e requi s e 2.60 Hz
-50
Confort - Cri tère Fréquence ≥ 2.6 Hz OK
-100
-150
-200
✓ Les barres sont vérifiées à l’ELU
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5.5.1.2. Poutres sur poteaux
Section : IPE 400
Nuance : S275
Entraxes : ≃ 5000 mm
Bande de charges : ≃ 1300 mm
Longueur : ≃ 5250 mm
Conditions de maintiens : Aucun maintien
Charges o Poids propre
o Poids du platelage
o Charge de circulation
Conditions d’appuis Articulés
3 - CARACTERISTIQUES SECTION
Affaire - Auteur -
Réf. Doc - Revision -
Ref. Barre - Date 26/06/2025 500
400
Calcul Poutre Acier Seul flexion seule Suivant EC3 300
AN El AN Pl 200
1 - DONNEES
100
1.1 - Dispostions géométriques
0
Longueur de l a Poutre L= 5.250 m
-600 -400 -200 0 200 400 600
Type (Central e / Ri ve) Central e
Largeur de l a demi e travée à droi te Laff,D = 0.650 m Caractéristiques à l'ELU
Largeur de l a demi e travée à gauche Laff,G = 0.650 m Fi bre extrème s upéri eure v= 200.0 mm
Fi bre extrème i nféri eure v' = 200.0 mm
Inertie mi xte Aci er s eul I gy = 21876 cm 4
1.2 - Poutre Acier Moment rés i s tant el a s tique My,el,Rd = 300.8 kNm
Section PROFIL Moment rés i s tant pl a s tique My,pl,Rd = 340.5 kNm
Dénomi na tion IPE 400 Moment Rés i s tant s el on Cl a s s e My,Rd = 340.5 kNm
Ep Semel l e tf = 13.5 mm
La rgeur Semel l e bf = 180.0 mm
Ep â me tw = 8.6 mm
Ha uteur â me hw = 373.0 mm 4.3 - Charges ponctuelles
Ra yon de congés r= 21.0 mm
Nombre de charges Ponctuelles NB Ponct = 0
Ha uteur total e Poutre h Poutre = 400.0 mm
Poi ds Poutre G Poutre = 66.3 kg/m
4.4 - Couple sur Appui
Nuance d'Acier S275
Réduction de f y due a ux épa i s s eurs EN 1993-1-1 Coupl e s ur Appui Gauche CGauche = Non
Modul e d'Young de l 'Aci er EAcier = 210 000 N/mm² Coupl e s ur Appui Droi t CDroit = Non
Li mi te él a s tici té de l 'Aci er fy,Acier = 275 N/mm²
5 - SOLLICITATIONS
1.5 - Coefficients de sécurité
5.1 - Diagrammes
Aci er de cons tructi on γa = 1.00
Béton en Compres s i on γc = 1.50 Moment ELU
Aci er d'armatures γs = 1.15 0.0
Goujons γv = 1.25
10.0
Rés i s tance des s ecti ons γM0 = 1.00
20.0
Rés i s tance à l a rupture en tracti on γM2 = 1.25
30.0
40.0
2 - VALIDATION DES DISPOSITIONS CONSTRUCTIVES
50.0
Tranchant ELU
Cl a s s e de l a s ecti on 1 ou 2
Semel l es s up c/t 4.8 40.0
Li mi te cl a s s e 2 10 ε 9.2 OK
20.0
Li mi te cl a s s e 3 14 ε 12.9 OK
Âme c/t 43.4 0.0
Li mi te cl a s s e 2 83 ε 76.7 OK
- 20.0
Li mi te cl a s s e 3 124 ε 114.6 OK
Cl a s s e CL2 - 40.0
5.3 - Réactions d'appuis
Reacti ons ELU appui s Gauche R gauche = 31.2 kN
Reacti ons ELU appui s Droi te R droite = 31.2 kN
6 - CRITERE DIMENSIONNANT
Critère max ELU - Critère Déversement 25 %
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7 - DETAILS VERIFICATION ELU 8 - VERIFICATION ELS - DEFORMATION ET CONFORT
7.1 - Résistance en moment selon §6.2.5 8.1 - Déformation
Moment ELU maxi MEd = 40.9 kNm
0
Moment rés i s tant pl as ti que Mpl,Rd = 340.5 kNm
Cri tère Fl exi on ELU s el on §6.2.5 12 % OK -0.5
-1
7.2 - Résistance à l'effort tranchant selon §6.2.6 -1.5
G-A Q-A ELS [1.00G+1.00Q]
Tranchant ELU maxi VEd = 31.2 kN -2
Tranchant rés i s tant pl as ti que Vpl,Rd = 509.3 kN
Cri tère Tranchant ELU s el on §6.2.6 6% OK Déformée G + G' -0.3 mm
Pas d'interaction MV Déformée Q -1.4 mm
Déformée ELS (s a ns Cf) -1.7 mm
Voi l ement par ci s ai l l ement Non Contrefl èche 0.0 mm
Déformée ELS (a vec Cf) -1.7 mm
7.3 - Vérification Additionnelle pour interaction MV - Abscisse x Fl éche Admi s s i bl e Q w3 = L/350
L/3751
Vérification d'interaction MV néces s aire Non
ELS - Cri tère Fl éche Q 9% OK
7.4 - Résistance au déversement selon §6.3.2.2 Fl éche Admi s s i bl e ELS w max = L/250
L/3020
Méthode LTBEAM ELS - Cri tère Fl éche Total e 8% OK
Moment Cri ti que dev. (LtBea m) Mcr = 205.0 kNm
Ra pport Ha uteur La rgeur h/b = 2.22
Courbe de devers ement a 8.2 - Frèquence
El a ncement λ= 1.29
Véri fi cati on Oui
Coeffi ci ent de réducti on XLT = 0.48
Pondérati on Q 0.2
Moment ELU ma xi MEd = 40.9 kNm
Déformée G+0.2Q -0.6 mm
Moment rés i s ta nt dévers ement Mb,Rd = 162.3 kNm
Fréquence 22.58 Hz
Cri tère Dévers ement ELU 25 % OK
Fréquence propre verti cal e mi ni mal e requi s e 2.60 Hz
Confort - Cri tère Fréquence ≥ 2.6 Hz OK
10 - VERIFICATION ELU - Ouvertures d'âme avec ou sans renfort
10.0 - Nombres d'ouvertures
Nombres d'ouvertures s ur la poutre Nb Ouv = 0
✓ Le profilé est vérifié
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