Pièce
012_MCJ_DCE_Notice structure.pdf · 7 215 mots · du marché « Transformation complète du Musée de la Carte à Jouer - Travaux multi-corps de métier (18 lots) : démolitions,… », dossier de consultation officiel.
MAÎTRISE D'OUVRAGE
Maître d'Ouvrage : Ville d'Issy les Moulineaux Bureau de Contrôle : Point Controles
47 rue du Général Leclerc | 92130 | Issy-les-Moulineaux | T: 01 41 23 80 00 | 1 allée Émile Cohl | 77200 | Torcy |
Utilisateur : Musée Français de la Carte à Jouer
16 riue Auguste Gervais | 92130 | Issy-les-Moulineaux | T: 01 41 23 83 60 |
MAÎTRISE D'ŒUVRE
Atelier de l'île - architecte mandataire
89 rue du Faubourg Saint-Antoine | 75 011 | Paris | T: 01 48 06 22 00 |
Ciel architectes - scénographe
89 rue du Faubourg Saint-Antoine | 75 011 | Paris | T: 01 48 06 22 00 |
Studio Camille Guitton - Signalétique & Graphisme
35 rue de la Commune de Paris | 93230 | Romainville | T: 06 88 77 34 44 |
Lundi 8 - Audiovisuels et Multimédias
102 rue Breteuil | 13006 | Marseille | T: 07 78 25 02 87 |
I.C.O.N - Concepteur Lumière
42, avenue Wagram | 75008 | Paris | T: 01 44 70 95 50 |
Eco + Construire - Économiste de la construction
24 rue de Constantinople | 75008 | Paris | T: 01 42 65 54 24 |
BMI - Ingénierie Structurelle
30 rue Charles de Gaulle | 94140 | Alfortville | T: 01 42 77 17 18 |
Pantec - Ingénierie Fluides
20 bis avenue du Général Leclerc | 77330 | Ozoir-la-Ferrière | T: 01 60 02 48 97 |
P-Tréma - Ingénierie Thermique & Environnementale
9 impasse du four | 19100 | Brive-la-Gaillarde | T: 06 03 19 33 69 |
Altia - Ingénierie Acoustique
5 rue de Cléry | 75002 | Paris | T: 01 53 00 90 65 |
H
G
F
E
D
C
B
A . .
ind. date modification
Objet : Echelle du document : Numéro d'affaire:
Notice structure
Date de création : Date de modif. :
Juin 2026
phase émetteur type identifiant lot n° de série ind.
DCE BMI NOT GOE STR 012
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Notice Structure PRO-DCE Ind 0 - 13/04/2026
MUSEE DE LA CARTE A JOUER
Issy-les-Moulineaux
Notice Structure – PRO-DCE
Dossier N°24-108
Maîtrise d’ouvrage : Architecte mandataire : BET structure :
Ville d’Issy-les-Moulineaux Atelier de l’île architectes BMI Patrimoine
62 rue du Général Leclerc 89 Rue du Faubourg Saint- 30 rue Charles de Gaulle
92130 Issy-les-Moulineaux Antoine 94170 Alfortville
20 410 Bastia Cedex 75011 Paris Tél : 01 42 77 17 18
Tel : 01 48 06 22 00 Mail : contact@bmi-patrimoine.fr
Mail : paris@atile.fr
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Notice Structure PRO-DCE Ind 0 - 13/04/2026
Historique des modifications
Ind. Date Emission Commentaire Aut Rev
Ind 0 13/04/2026 Première édition TSA TSA
TABLE DES MATIÈRES
I. PRESENTATION GENERALE DU PROJET ..............................................................................................3
A. Présentation de l’existant ...........................................................................................................3
B. Projet général .............................................................................................................................4
C. Synthèse de la phase DIAG ........................................................................................................5
II. DOCUMENTS DE REFERENCE .............................................................................................................6
III. HYPOTHESES ......................................................................................................................................6
A. Principes structurels ...................................................................................................................6
B. Prescriptions incendie ................................................................................................................8
C. Hypothèses concernant la structure ...........................................................................................9
D. Etats limites de service ............................................................................................................ 11
E. Hypothèses concernant les charges ......................................................................................... 12
F. Hypothèses concernant les matériaux ..................................................................................... 15
IV. DESCRIPTION DES TRAVAUX ......................................................................................................... 16
A. Gros-œuvre – Démolitions – Curages intérieurs ..................................................................... 16
B. Métallerie – Serrurerie............................................................................................................. 16
V. ANNEXE : RENFORCEMENT ESCALIER METALLIQUE ...................................................................... 19
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I. PRESENTATION GENERALE DU PROJET
A. Présentation de l’existant
Le musée de la carte à jouer est composé de deux bâtiments distincts. Le plus ancien est le pavillon des
Conti édifié à la fin du XVIIIe siècle, seul vestige du château des Conti après son incendie pendant la
commune. Haut de deux étages, il est situé dans la partie aval de la propriété. Il ne fera l’objet d’aucune
modification structurelle pour le projet de réhabilitation. En amont de la parcelle prend place le bâtiment
moderne, inauguré en 1997 selon les plans de l’architecte Philippe Jean.
L’architecture de ce bâtiment est résolument moderne par l’emploi du béton, du métal et du verre. Le
bâtiment s’élève sur 10 niveaux et s’inscrit globalement dans un rectangle de 29 x 22 m. L’infrastructure
est essentiellement en béton tandis que la superstructure mêle structures métalliques dans les parties
publiques notamment (quelques verticaux, toitures et escaliers) et structure béton (planchers, escaliers).
Lors de la construction du nouveau musée, une reprise en sous-œuvre a été effectuée sous le pavillon
Conti. On peut ainsi accéder au Pavillon en passant par le Rez-de-Jardin situé sous le niveau de la rue.
Une passerelle métallique fermée d’une enveloppe en verre, située au Rez-de-Chaussée haut, fait
également la liaison entre les deux bâtiments.
Les études structurelles et les plans d’exécution béton ont été réalisés par le Cabinet Boutang et la structure
métallique a été vérifiée par le cabinet Constandinis. Veritas en a réalisé le contrôle technique.
Figure 1 : Repérage des bâtiments et des axes
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Figure 2 : Vue en coupe du musée et du pavillon des Contis
B. Projet général
Le projet prévoit :
- Pour une meilleure gestion des flux : la reconfiguration d’une volée de l’escalier monumental
et la création d’un nouveau palier pour l’accrocher entre le RDC Bas et le RDC Haut.
- L’optique d’une nouvelle identité de l’entrée : reconfiguration du hall avec adjonction d’un
sas sous la forme d’une « boîte de verre » à l’entrée,
- La création d’une passerelle pour faciliter l’accès à la terrasse du café,
- La création d’un plancher pour combler la trémie de la mezzanine au PH RDJ, nouvel espace
visant à accueillir des expositions temporaires.
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Figure 3 : Localisation des projets
C. Synthèse de la phase DIAG
Cette notice d’hypothèse fait suite au diagnostic réalisé par BMI publié en novembre 2024. Il s’est appuyé
majoritairement sur les DOE métal et coffrage béton de 1995 fournis par le musée et sur le dossier ESQ-
DIAG de l’agence Atelier de l’île (architecte).
L’analyse a permis d’identifier les principes constructifs de l’ouvrage, en délimitant les zones à charpentes
métalliques des zones réalisées avec des systèmes poutre/dalle/voile béton.
Aucun désordre structurel majeur n’a été observé.
Pour la mezzanine projetée, un calcul des poteaux métalliques remplis de béton qui porteront le nouveau
plancher de la mezzanine a permis de s’assurer qu’aucun renforcement ne sera nécessaire.
De même, les surcharges engendrées n’entraineront pas de dépassement de la contrainte maximale
admissible de 4 bars des fondations. Aucune reprise en infrastructure n’est donc à prévoir.
Pour l’escalier modifié, certains éléments de charpente nécessitent des renforcements et des modifications.
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II. DOCUMENTS DE REFERENCE
Les textes de référence utilisés pour les études sont les suivants : l’ensemble des règlements et
recommandations en vigueur, notamment :
- Eurocode 0 : Bases de calcul des structures (EN 1990) + Annexe Nationale Française
- Eurocode 1 : Actions sur les structures (EN 1991) + Annexe Nationale Française
- Eurocode 3 : Calcul des structures en acier (EN 1993) + Annexe Nationale Française
- Eurocode 4 : Calcul des structures mixtes : Règles générales + Comportement au feu
Les documents qui ont servis à l’élaboration de ce rapport sont les suivants :
- Carnet Graphique Structure BMI Patrimoine – Phase PRO-DCE
- Dossier architecte – Phase PRO-DCE
- Dossier de plans et notes de calculs – phase DOE - VERRIERES ZENITH – Janvier 1996 :
couverture en verre de l’entrée et de la passerelle + ossature métallique
- Dossier de plans – phase DOE – BE SICRA Juin 1995 : coffrage béton
- Dossier de plans et notes de calculs– phase DOE – Groupement D.S.R & SERRU novembre
1995 : charpente métallique, plans des escaliers monumentaux et poteaux métalliques
- Notice diagnostic – BMI – Novembre 2024
III. HYPOTHESES
A. Principes structurels
1. Hypothèses concernant l’existant impacté par le projet
Mezzanine
La trémie de la mezzanine est située au PH RDJ. Elle est délimitée par des poutres en béton de 25x40hht
qui portent sur des poteaux métalliques creux mixte (remplis de béton pour des questions de résistance au
feu notamment). Les planchers sont constitués de dalle d’épaisseur variable (16cm ou 25cm), reposant sur
des poutres en bétons de 40x40ht appuyés sur les poteaux métalliques.
Escalier monumental
Cet escalier comporte 6 volées. Elles sont chacune composée d’une vingtaine de marche en bois, avec au
milieu un palier intermédiaire métallique revêtu de bois lui aussi. Elles ont été réalisées selon un principe
de treillis métallique, comportant 3 éléments filants : un profilé en H métallique, et deux tubes creux. A
intervalle régulier, ces 3 éléments sont reliés par 3 diagonales également en tubes métalliques qui forment
un V. On en compte une douzaine par escalier. Ces V sont contreventés chacun entre eux par des tubes
métalliques.
L’ensemble forme les volées en poutre-treillis tridimensionnel.
Au niveau du palier, le principe du treillis est légèrement modifié, puisqu’un profilé carré est rajouté pour
soutenir le plancher et faire le raccordement entre les deux demi-volées supérieure et inférieure.
Les volées reposent soit sur des dalles bétons par platines de scellement, soit par assemblage à axe sur les
paliers en treillis métallique.
A noter que les paliers sont pour certains suspendus à la charpente du PH RDC R+1.
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Figure 4 : Coupe d'un V d'une volée de l'escalier métallique et vue en élévation
IMPORTANT - complément au DIAG :
Cet escalier a fait l’objet de plusieurs études de renforcement lors de la phase EXE qui n’ont visiblement
pas totalement été mises en œuvre. Voir annexe pour plus de détail.
Dans notre étude il n’a pas été identifié de besoin de renforcement de la structure actuelle de l’escalier
dans la mesure où :
- La structure entièrement visible est en très bon état de conservation,
- La transformation projet ne change pas le schéma statique de l’ouvrage et les connexions
modifiées seront refaites selon le même principe.
- Par ailleurs cet escalier est en service depuis environ 30 ans sans qu’il n’y ait eu de problème
identifié.
2. Ouvrages structurels projetés : principes
Plancher de la mezzanine
La solution retenue pour combler la trémie est de faire reposer un plancher cofradal « slim floor » sur des
poutres SFB constituées d’un profilé HEB sur lequel est soudé un plat sur la semelle inférieure. Ces dernières
reposeront sur les poteaux situés de part et d’autre de la trémie, pour une portée de 7m entre entraxe de
poteaux. Il faudra pour cela souder de nouvelles platines sur les poteaux préexistants sur lesquelles les
poutres seront assemblées par boulonnage. Le plancher reposera en rive sur des cornières qu’il faudra
préalablement cheviller sur les dalles en béton. Les gardes corps, capotages métalliques de rives et
l’escalier préexistant devront être déposés.
Les joints de construction devront recrée le degré REI60 requis. Pari ailleurs, la semelle inférieure des
profilés SFB sera protégée au feu par peinture intumescente.
Passerelle terrasse
La nouvelle passerelle portera d’un côté sur une poutre préexistante en béton 50x35ht, et de l’autre sur un
nouveau profilé HEB à fixer par scellement chimique. Les deux voiles préexistants en béton de 50cm
d’épaisseur de la faille reprendront les charges.
La nouvelle passerelle est constituée d’un bac collaborant cofrastra 40 de 10cm d’épaisseur, reposant d’un
côté sur une poutre métallique HEB et de l’autre sur une cornière encastrée sur une poutre béton
préexistante.
En rive de dalle, un garde-corps vitré éventuellement en réemploi (hors lot GO) sera chevillé dans le béton.
A noter qu’une reprise de relevé et de l’étanchéité aux appuis ainsi qu’une dépose du revêtement en pierre
agrafée du mur de la fosse est à prévoir.
Nouveau palier
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Le nouveau palier sera situé au PH RDCB, pour accueillir l’arrivée de l’escalier modifié. Il sera constitué
de 3 HEA, d’un côté en appui articulé au HEB de rive de la passerelle préexistante en verre, et de l’autre
suspendus à la toiture par des ronds métalliques.
Les charges seront reprises au niveau de la toiture PH RDCB. Les tirants de reprises seront accrochés à
deux HEA, eux-mêmes liaisonnés à un profilé existant et à un nouveau HEA. Certains profilés existants
seront renforcés par soudage de platines sur les semelles.
Pour réaliser ce palier, il faudra modifier le profilé de rive de passerelle (création de l’attache et
liaisonnement des poutres de passerelle par ajout de profilés) après dépose de l’habillage.
Boîte de verre
Une boîte de verre définira la nouvelle entrée du musée. En pied, elle reposera sur la dalle PH Mezzanine,
d’une épaisseur de 30 cm, fixée par l’intermédiaire de talonnettes réalisée sur place et permettant la reprise
de l’étanchéité.
Elle sera également maintenue en tête pour éviter son basculement au PH RDC bas et haut (dépose des
habillages à prévoir également). Elle sera fixée à la charpente métallique du PH RDCB et à celle du PH
RDCH par l’intermédiaire de profilés métalliques de type H, I ou PRS selon calculs et dessin de l’architecte.
Escalier
Le programme prévoit une modification majeure de la circulation du musée. Une volée d’escalier sera
déposée, et une autre sera inversée.
Le nouvel escalier, issu d’une volée préexistante qui se verra modifiée, reposera en pied sur le palier
préexistant en béton PH Mezzanine et en tête sur le nouveau palier.
Cette inversion est prévue in-situ en réemploi et se décomposera en plusieurs phases détaillées dans les
pièces graphiques y compris méthodologie.
A noter que deux méthodologies sont possibles selon la position des volées réutilisées. La différences
principales se verra dans l’altimétrie du palier intermédiaire et les modifications à effectuer.
Dans notre étude, seule une des configurations a été étudié de manière détaillée.
3. Hypothèses concernant le sol
Les ouvrages projetés ne modifient pas significativement le taux de travail des fondations qui reste en deçà
des hypothèses du projet existant ( voir Rapport de diagnostic BMI).
Les hypothèses adoptées concernant la résistance du sol sont issues du DOE de 1995 :
Résistance sol = 0.4 MPa (4 bars)
4. Hypothèses concernant les mitoyens
Sans objet.
B. Prescriptions incendie
Se reporter au dernier indice de la notice de sécurité du projet pour plus de détail.
1. Classement
ERP
Type : L (espace scénique) et Y (musées)
Catégorie : 3e
Effectif : 519 personnes
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2. Critère REI
Les critères REI seront conformes à la notice de sécurité établie dans le cadre du dépôt de permis de
construire, et notamment :
Superstructure :
Planchers courants - REI 60
Poteaux courants - R 60
Parois porteuses / non porteuses - REI 60 / EI 60
Locaux a risque moyens / importants : sans objet (pas de travaux impactant ces locaux)
Nota :
Il est rappelé que toutes les exigences qui pourraient être demandées par le Contrôleur Technique pour le
respect des critères de sécurité au feu devront impérativement être respectées sans que l’Entrepreneur du
présent lot ne puisse prétendre à quelconque supplément de prix de son marché.
Par ailleurs, les prescriptions rappelées dans la présente notice ne se substituent pas à celle de la notice de
sécurité et des attendus de permis de construire qui priment dans tous les cas.
3. Règle générale
Sauf précision particulière décrites dans les prescriptions particulières :
Le coupe-feu et la stabilité au feu des ouvrages de structure neufs en béton armé seront toujours obtenus
par un enrobage suffisant des armatures de béton armé, déterminé conformément aux règles de calculs en
vigueur.
Le coupe-feu et la stabilité au feu des planchers collaborant seront toujours obtenus par ajout d’armatures
complémentaires.
Le coupe-feu et la stabilité au feu des ouvrages de charpente métallique seront toujours obtenus par
application de peinture intumescente ou par massivité des profilés.
C. Hypothèses concernant la structure
1. Hypothèses générales - Classes d'exécution
Classe structurelle
La classe structurale retenue est la classe S4 - durée d'utilisation : 50 ans.
Classe de conséquence
La classe de conséquence de l’ouvrage est CC2 (conséquence moyenne)
En particulier, pour les ouvrages métalliques et sauf indications contraires par ailleurs :
- - la classe de l'ouvrage sera CC02b
- - les familles d'éléments seront choisies selon leur rôle dans la structure, en retenant la famille
E en cas de doute,
- - les structures constituées de profilés et de plaques nervurées formés à froid seront
considérées de classe de construction III (ne participant pas à la stabilité locale d'un élément
ou à la stabilité globale)
(Voir NF DTU 32.1 P1-1 - Annexe C et NF EN 1993-1-3 )
Classe de fiabilité
La classe de fiabilité de l’ouvrage est RC2.
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Niveaux de supervision
Le niveau de supervision du projet est DSL2.
Classes d’exécution
La classe d’exécution de l’ensemble du projet sera EXC2 que ce soit pour les ouvrages en béton ou en
charpente métallique.
Classe géotechnique
La classe géotechnique est la classe 2.
2. Durabilité - Classes d'exposition - Fissures
Préambule
L'entretien des bâtiments et des ouvrages étant souvent un poste négligé, quand un choix n'est pas précisé
ou est laissé à la libre appréciation de l'entrepreneur du présent lot, ce dernier choisira systématiquement
la solution impliquant un entretien minimal et une durabilité accrue.
A minima en cohérence avec la durée d'utilisation prévue et le plus possible avec une durée supérieure
tel que constatée par l'âge moyen des ouvrages existants.
Zone de gel
Sans objet
Durabilité - corrosion
Le protection anti-corrosion des ouvrages métalliques sera en cohérence avec l'environnement et la durée
d'utilisation des ouvrages.
La classe d’environnement des éléments métalliques de l’ouvrage est la classe C1 en intérieur ou C3
(charpente pour plateforme équipement technique en extérieur ou en toiture).
La durée de vie du système anti-corrosion est définie dans les chapitres spécifiques ci-après, en référence
à la NF ISO 12944-1 ou NF ISO 14713-1 elle ne sera pas inférieure une durabilité moyenne (M) : 7 ans à
15 ans. Des durées supérieures ou des garanties peuvent être précisées ci-après.
Pour les épaisseurs sacrificielles à considérer pour les éléments enterrés (armature de micropieux par
exemple), on se reportera à l'EN 1993-5 tableau 4.1.
En tant que garde-fou, on considérera des sols de classe B avec une perte de matière de 1.5mm/an sur
toute la durée de vie.
Les classes de durée de vie sont les suivantes :
- - durabilité limitée (L) : jusqu'à 7 ans ;
- - durabilité moyenne (M) : 7 ans à 15 ans ;
- - durabilité haute (H) : 15 ans à 25 ans ;
- - durabilité très haute (VH) : supérieure à 25 ans.
3. Béton - Classes d'exposition - Ouverture Fissures - Enrobage - Cuvelage
Béton :
1) Classes d’exposition :
- Plancher mezzanine et nouveau palier (Locaux clos et couvert sans condensation) : XC1
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- Passerelle de la Terrasse (Dalle en extérieur) : XC4-XF1
Ces classes d'exposition vis-à-vis de la durabilité des ouvrages ne sont données qu’à titre de minima et
l’Entrepreneur devra justifier que les classes d’expositions qu’il proposera de retenir sont suffisantes vis-à-
vis des spécifications de la norme NF EN 206-1
2) Classes d’agressivité sol et eaux :
Sans objet
3) Enrobages des armatures
XC1 : cmin,dur = 15 mm soit cnom = 25 mm
XF1 : cmin,dur = 30 mm soit cnom = 40 mm
Les enrobages d’armatures sont donnés suivant la classe d’exposition et la classe structurelle.
4) Ouvertures des fissures
Les ouvertures des fissures maximales sont de 0.30mm
D. Etats limites de service
1. Flèches
Pour les ouvrages en béton armé, les déformations admissibles seront les suivantes :
- Planchers / poutres courants : limitation de la flèche à long terme sous charges quasi-
permanentes au 250ème de la portée
- Planchers / poutres portant des ouvrages fragiles : limitation de la flèche nuisible à long terme
sous charges quasi-permanentes au 500ème de la portée
- Consoles : Le même critère calculé avec l = 2L pour L<7m et 3.5cm + L/1000 pour L>7m
Pour les ouvrages en charpente métallique, les déformations admissibles seront les suivantes :
- Toitures en général : limitation de la partie additionnelle de la flèche due aux actions variables
de la combinaison d'actions, w3 : au 250ème de la portée, et le 200ème de la portée pour la
flèche totale compte tenu de la contreflèche, wmax.
- Planchers courants : limitation de la partie additionnelle de la flèche due aux actions variables
de la combinaison d'actions, w3 : au 300ème de la portée, et le 200ème de la portée pour la
flèche totale compte tenu de la contreflèche, wmax.
- Planchers supportant des poteaux : limitation de la partie additionnelle de la flèche due aux
actions variables de la combinaison d'actions, w3 : au 500ème de la portée, et le 400ème de la
portée pour la flèche totale compte tenu de la contreflèche, wmax.
Flèche nuisible - Tout matériau :
- Selon les ouvrages supportés, il sera vérifié le critère de flèche nuisible. Rappel : flèche
nuisible = wtot2 ou flèche finale inclus contre-flèche diminuée de la part instantanée des
charges mis en œuvre avant et pendant la pose de l'élément fragile.
Flèche nuisible - poutres en façade :
- L’entrepreneur du présent lot devra se rapprocher de l’entrepreneur en charge du lot
« Façade » pour connaître ses besoins.
- Que ce soit pour les éléments en béton ou en acier ou en bois, en tant que garde-fou on
considèrera :
- Flèche nuisible (hors poids propre façade) à long terme sous Q caractéristique < L/750
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- Pour les porte-à-faux, les critères avec L = 2L.
NOTA important :
- Les structures devront incorporer toutes les contre flèches nécessaires, afin d'annuler les
déformations instantanées dues au poids propre ainsi qu’au poids propre des différents
matériaux et des surcharges climatiques.
- Des valeurs limites sont aussi définies par les besoins des éléments fragiles (parois maçonnées,
vitrages, ..). Le calcul des déformations des éléments supportant ces éléments (flèche nuisible)
sera effectué en prenant en compte toutes les charges à long terme appliquées avant et à court
terme après la pose de de ces éléments.
2. Déplacement verticaux/horizontaux
Critères de déplacements verticaux :
- Fondations : déplacement vertical relatif entre points porteurs : L/500.
Critères de déplacements horizontaux :
Les valeurs limites de déplacements différentiels recommandés par l’Annexe Nationale des Eurocodes :
- H / 300 pour les déplacements entre étages, sous charges totales.
- H / (200+10H) pour le déplacement total, sous charges totales.
Les valeurs limites sont aussi définies par les besoins en façade. L’entrepreneur du présent lot devra se
rapprocher de l’entrepreneur en charge du lot « Façade » pour connaître ses besoins. Que ce soit pour les
éléments en béton ou en acier ou en bois, en tant que garde-fou on considèrera :
- Déplacement nuisible (hors poids propre façade) à long terme sous Q et W caractéristique :
H / 500 pour les déplacements entre étages.
Critères spécifiques liées aux parois de soutènement :
- Zone sensible : Déformée maximale = 10 mm en tête et 20 mm en ventre, en proximité de
réseaux sensibles (gaz, fibres optiques, bâtiments existants).
- Zone courante : Déformée maximale = 15 mm en tête et 25 mm en ventre.
Critères spécifiques liées aux mitoyens :
- H / 500 pour le déplacement global, sous charges totales.
E. Hypothèses concernant les charges
1. Préambule
Les charges à prendre en compte résultent de l’application du corpus Eurocodes.
NOTA : Pour les combinaisons, en référence au commentaire de l'annexe nationale de la NF EN 1990
A1.2.1, il est loisible de ne pas considérer plus de deux types de charges variables concomitantes :
- Une charge variable dominante + une seule charge d'accompagnement (exploitation + neige ou
exploitation + vent, etc ....)
- La combinaison de ces charges doit être physiquement possible (neige + dilatation positive =
incompatible)
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2. Charges et situations provisoires - maintenance
Il est précisé que l'entrepreneur du présent lot, au titre de ses études doit prendre en compte dans ses
dimensionnements les charges et situations suivantes :
- Phase temporaire de stockage de matériaux, matériels et circulation d'engins
- Charges provisoires en cours de chantier (circulations, levage, appuis d'équipement, lest, ...)
- Cheminement de charges lourdes de type équipements, œuvres, gros mobiliers, engins de manutention
que ce soit pour l'installation ou la maintenance future.
Il est donc entendu que les conséquences et dispositifs éventuels à prévoir pour assurer le respect des états-
limites et le fonctionnement dans ces situations est inclus dans l'offre (étaiement / butonnage provisoire,
renforts, dalle/mur fusible, ...)
A noter qu'il sera loisible pour ce type de situation, après accord de la maîtrise d'œuvre et du bureau de
contrôle, de fixer des critères de service moins contraignants.
NOTA : l'attention est attirée notamment sur les situations suivantes :
- stockage exagéré sur plancher venant d'être réalisé et desétayé
- circulation d'engins à proximité immédiate de parois de soutènement
- cheminement d'équipement et d'œuvres vers leur lieu de d'utilisation ou d'exposition depuis le point de
livraison
- ...
3. Charges permanentes
Ces charges ne tiennent pas compte :
- Du poids propre des ouvrages et des équipements fixes (sauf dérogation au cours du présent
document).
- Des charges dues aux procédés d’exécution résultant du projet.
Charges permanentes
Les charges permanentes à prendre en considération pour le présent projet sont déduites des plans
architecte sauf mention contraire mentionnée ci-dessous ou portée sur les plans de structure.
Une surcharge permanente g’=1.5kN/m² a systématiquement été prise en compte pour modéliser les
réseaux, les faux plafonds et revêtements.
Général
- Béton armé : 25kN/m3
- Acier : 78 kN/m²
- Bois : 8 kN/m3
- Verre : 0.25 kN/m²/cm d’épaisseur
- Faux plafond + revêtement sol + réseau : 1.5 kN/m²
- Garde-corps courant : 1 kN/m
Structures existantes
- Plancher collaborant toiture type BOND 55.750 ep 11cm (bac métallique + béton) : 2.00
kN/m²
- Plancher collaborant intérieur type BOND 55.750 ep 14cm (bac métallique + béton) : 2.75
kN/m²
- Façades (châssis + vitrage) : 1 kN/m²
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- Garde-corps escalier principal : 0.15 kN/m
- Etanchéité + protection dalle sur plots : 1 kN/m2
- Escalier (volée inversée de 24 marches):
o Ossature métallique : 8 kN (au total)
o Marches et palier en bois : 7kN (au total)
Structures neuves :
- Plancher Slimfloor 260 – 26cm : 2.8 kN/m²
4. Charges d'exploitation
Existant (Selon DOE) :
- Vide sanitaire, R-1 : 8 kN/m²
- Autres planchers intérieurs : 5 kN/m²
- Toiture : 0.80 kN/m²
Projet
- Catégorie C3 : Passerelle / Escalier / Palier : 4 kN/m²
- Catégorie H - Toiture : 0.80 kN/m²
- Mezzanine - Catégorie C3 – le plus défavorable entre :
o Cas 1 : 7 kN/m2 uniforme
o Cas 2 : 𝑞 =4kN/m² et 𝑞 =7 kN/m² ou ponctuelle à définir (dimension
vitrine type : 1mx2m)
Figure 5 : Principe de surcharge des vitrines, exemple pour le dimensionnement de la dalle
PM : MELU,max Cofradal 260 : 1682 daN.m pour L = 4.00m / 1602 daN.m pour L
= 4.4m
5. Neige
Région A
Valeur caractéristique : Sk = 0.45 kN/m2 – SaD = 0 kN/m2
Condition à prendre en compte : A1 et B1
6. Vent
Zone 2 ; Valeur de base de la vitesse du vent : Vb,0 = 24m/s
C dir = 1.00, Cseason = 1.00
Région type 2
Rugosité du terrain : IV
Pression dynamique de pointe : qp(z0) = 45 daN/m2
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7. Séisme
Zone : 1
Aléa : Très faible
Catégorie d'importance : III
Sans objet dans cette zone.
F. Hypothèses concernant les matériaux
1. Matériaux existants
Charpente métallique : Acier S235 (E24) (fy=235 MPa ; E=210 GPa)
Armature : Acier FE500 (fy=500 MPa ; E=200 GPa)
Béton : C25/30
2. Matériaux neufs
Acier : S275 (fy=275 MPa ; E=210 GPa)
Armature : Acier B500 (fy=500 MPa ; E=200 GPa)
Béton : C20/25
NOTA IMPORTANT : Il est précisé que dans le cadre du marché, les classes de résistance définies ci-avant
sont des valeurs minimales et que certains ouvrages devront répondre à des classes de résistance plus
importantes, selon les sollicitations et les déformations.
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IV. DESCRIPTION DES TRAVAUX
Pour une description précise des prestations, se reporter au CCTP des lots :
- Lot 01 - GROS-OEUVRE - DEMOLITIONS - CURAGES INTERIEURS - COUVERTURE ARDOISE -
CARRELAGES - FAIENCES
- Lot 02 - CHARPENTE METALLIQUE - SERRURERIE
A. Gros-œuvre – Démolitions – Curages intérieurs
1. Mezzanine – PH RDJ
- Dépose de l’habillage métallique de rive et des garde-corps
- Dépose de l’escalier métallique existant
2. PH MEZZ
Nouvelle passerelle extérieure
- Dépose du parement, du garde-corps et démolition du relevé d’étanchéité tête de murs
Pied du nouveau mur rideau
- Dépose du dallage sur plots
- Dépose de l’étanchéité
3. Nouveau palier – PH RDCB
- Dépose de l’habillage métallique de rive de la passerelle en verre
4. Charpente de la toiture – PH RDCH
- Dépose de l’habillage en sous-face (et en rive si nécessaire) de la toiture
- Dépose de l’habillage en sous-face du PH RDCH au-dessus des volées d’escalier
5. Divers
- Travaux de petites modifications de structures béton pour les besoins des lots techniques et
architecturaux
B. Métallerie – Serrurerie
Pour les profilés métalliques ajoutés ou renforcés :
- Dépose de la protection incendie existante
- Reprise de protection anti-corrosion ou profilé neuf avec protection anticorrosion
- Protection Incendie REI60 : par flocage pour les éléments non visibles, par peinture
intumescente pour éléments visibles
1. Mezzanine – PH RDJ
Réalisation du plancher collaborant :
- Soudage des platines d’assemblage des profils support du plancher Cofradal
- Chevillage des cornières en rive non porteuses
- Mise en œuvre profilés SFB support de plancher
- Mise en place des bacs Cofradal
- Coulage du béton C25/30 du plancher collaborant
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- Traitement CF de la rive de trémie rebouchée
2. Nouvelle passerelle extérieure – PH MEZZ
Réalisation d’une nouvelle passerelle :
- Mise en place d’un profilé HEB
- Chevillage d’une cornière de rive sur la poutre béton existante
- Mise en place du bac acier et coulage
- Chevillage du garde-corps en rive de passerelle (Hors lot)
3. Charpente de la toiture – PH RDCH
Manutention provisoire de l’escalier :
- Renforcement de profilés existants
- HEA articulés sur poutres métalliques pour suspension
- Fourniture et mise en œuvre de palans à chaîne pour levage et manutention des volées
modifiées
Liaisonnement des tirants soutenant le palier :
- HEA articulé sur poutres métalliques
- HEA 160 articulés au IPE 270 et HEA 260 préexistant avec barres de contreventement
horizontales
- Platines et boulons pour encastrer l’IPE 270 et le HEA 280 au niveau des reprises d’appuis
des HEA précédents
- Système d’assemblage sur les HEA 160 pour les deux tirants
Création d’un SKYDOME supplémentaire :
- Mise en œuvre de chevêtre métallique assemblés à l’existant
- Découpe de bac acier
- Relevé béton périmétrique
- Reprise d’étanchéité en bords de trémie
Reprise du mur rideau en tête :
- HEA liaisonnés à la charpente existante faisant jouant le rôle de lisse haute
4. PH RDCB
Création du nouveau palier :
- 2 HEA articulés au HEB 200 de la passerelle de verre et aux tirants + assemblage avec la tête
d’escalier
- 2 HEA encastrés sur les deux HEB200 de la passerelle de verre
- 1 HEA articulé pour fermer le palier
- Barres de contreventements horizontales
Reprise du mur rideau en tête :
- HEA 160 liaisonnés à la charpente existante faisant jouant le rôle de lisse haute
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5. Volée d’escalier PH RDJ à PH MEZZ
Dépose complète de l’escalier
- Dépose des marches et du mi-palier en bois
- Liaisonnement à la toiture PH RDCH
- Découpe de toute les barres pour dépose complète
6. Volée d’escalier PH MEZZ à PH RDCB
Inversement de la volée d’escalier (voir méthodologie détaillée dans le dossier graphique).
- Dépose des marches et du mi-palier en bois pour réemploi
- Découpe des gardes corps et équerres de marche pour réemploi
- Liaisonnement de la volée à la toiture PH RDCH
- Découpe des éléments du mi-palier (environ 70 coupures)
- Déconnexion avec les paliers en tête et en pied
- Déplacement et rotation des tronçons
- Modifications / Reconstitution des assemblages et connexion aux paliers en tête et en pied
IMPORTANT : les soudures des profilés modifiés se feront pleine pénétration de manière à
reconstituer l’entièreté de la section.
- Soudage et adaptation de tous les éléments du mi-palier
- Déconnexion avec la toiture PH RDCH
- Soudage des équerres et garde-corps
- Repose des marches et du mi-palier en bois
7. Boîte de verre – RDCB et RDCH
- Dépose d’étanchéité,
- Création dés béton,
- Reprise d’étanchéité,
- Poteaux de reprise de la façade, appuyés en pied, maintenu horizontalement en tête.
8. Divers
- Travaux de petites modifications de structures métalliques pour les besoins des lots
techniques et architecturaux
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V. ANNEXE : RENFORCEMENT ESCALIER METALLIQUE
Comme évoqué plus haut, cet escalier a fait l’objet de plusieurs études de renforcement lors de la phase
EXE qui n’ont visiblement pas été tous été mis en œuvre.
L’escalier qui nous concerne est celui du DOE dénommé Escalier de +45.85 à +49.75 file 4 à 7 représenté
par les plans :
- Escalier : Plan 55 ind F de juin 1996 (émission initiale en mars 1996)
- Palier à +49.75 : Plan 040 ind B
- Palier à +45.85 : Plan SICRA – RM007D et RM 027
- Appuis : détail 7 et 3
Figure 6 : Repérage de l’escalier modifié
Cet escalier conçu par le Groupe Alto pendant la phase de conception du projet (1993-1994) a une
structure particulière faite d’une poutre tridimensionnelle courbe réalisée à l’aide de tubes creux et plats,
entièrement en charpente métallique. La poutre est en ligne brisée pour le dessin du palier intermédiaire
entre les volées et est articulée à chacune de ces extrémités.
Le titulaire de ce lot était le groupement d’entreprises Dimension Service Réalisation (DSR Serrurerie) et
SERRU SA. Les études d’exécutions de l’escalier ont visiblement été menée en 1995 ou 1996 (date des
premiers plans de fondations de l’entreprise SICRA : juillet 95). Par exemple le plan d’escalier n°46 “Epure
Escalier de +42.11à+39.02” ind 0 date de mars 96.
Par exemple, la note de calcul de l’escalier n°4 - escalier déposé pour le projet dans la double hauteur de
la mezzanine - n°166 ind A établie par DSR Serrurerie n’est pas datée mais montre le principe de calcul
de la poutre brisée du limon inférieur double en H.
Il a été calculé avec les logiciels du CTICM de l’époque : DAVES 1 : dimensionnement automatique et
vérification des portiques (CM 66) et COSMOS.
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Le DOE comporte une note de calcul de l’escalier à modifier qui expose certaines modifications par rapport
au DCE.
La note DSR Serrurerie date du 07 avril 1997 et expose en introduction :
“Situation initiale
Le passage de la structure initiale telle que définie sur le plan d’appel d’offre a montré :
a. que les déplacements verticaux étaient trop importants pour une saine utilisation de celui-ci
b. que des déplacements horizontaux existaient du fait de la faible rigidité du plateau horizontal.
c. que compte tenu de la manière de réaliser des étriers pour les marches nous avons introduits des
flexions locales importantes.
Principes des renforcements
1. Limiter les déformations verticales
Doubler les sections initiales des membrures.
2. Limiter les contraintes de flexion locale
Mise en place d’une section en té sous le tube supérieur.
3. Limiter le déplacement horizontal
mise en place d’une poutre au vent horizontale.
ce choix est fait pour compléter le confort de cet escalier puisqu’il y a intervention de réparation.
Pour avoir les éléments de cette vérification nous avons opéré de la façon suivante :
NC1 : note de calcul en considérant les diagonales et montants encastrés sur les membrures
NC2 : note de calcul en considérant les éléments treillis articulés
NC3 : note explicitant l’incidence de la mise en place d’un contreventement.
L’ensemble de ces documents permet donc d’avoir une enveloppe du comportement de cet escalier. »
Figure 7 : Principe des renforcements envisagés
Ces modifications n’ont pas toutes été retrouvées sur site et n’ont donc pas été mise en œuvre pour parti.
Par ailleurs l’ouvrage ne semble pas souffrir d’un problème d’inconfort au vu du retour des utilisateurs sur
presque 20 ans. Si l’on retrouve des diagonales de contreventements en tubes, le renfort des tubes de rives
n’est pas présent.
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En revanche, il est retrouvé une série de plans SERRU SA datant de juillet 1997 (plans 12 à 23) traitant de
renforts des escaliers monumentaux à la suite d’une réunion du 16/07/1997. On y observe l’ajout de tubes
de contreventements en 48.3x2.9 dans le plan des marches.
On observe aussi des petites poutres-treillis de rive au niveau des paliers et présentes sur site.
Enfin des modifications des attaches des volées au niveau des arrivées et des départs sont présentées et
bien visibles sur site.
On trouve par ailleurs quelques planches de détails de renforts (ex : plan SERRU 13-16 de juin 1997)
faisant mention d’une note de calcul du CTICM (le centre technique aurait-il été missionné en assistance ?),
ce qui expliquerait les optimisations de certains renforts prévus en avril de la même année par DSR.
Dans tous les cas, le projet ne modifie pas l’escalier sur son principe y compris les renforcements qui seront
repris selon le même principe que l’existant.
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Texte extrait tel quel de la pièce officielle, qui seule fait foi. La mise en page du document d'origine peut différer.