Pièce
AG-2026-08519-AILE SUD-G2 PRO.pdf · 12 184 mots · du marché « Restauration et restitution de l'Abbaye de Clairvaux - mise en évidence des deux périodes historiques : le Grand… », dossier de consultation officiel.
DRAC GRAND-EST - CRMH
Abbaye-Prison de Clairvaux - Aile Sud du Grand
Cloître - Restitution du premier état carcéral
Mission G2PRO
Ville-sous-la-Ferté (10) - Mission géotechnique G2 PRO
DRAC GRAND-EST - CRMH – Restitution de l’état carcéral XVIIIe – Aile Sud
DRAC GRAND-EST - CRMH
3 Faubourg Saint Antoine - 51037 Châlons-en-Champagne
Abbaye-Prison de Clairvaux - Aile Sud du Grand Cloître - Restitution du premier
état carcéral
Version du document : Date d’émission : Commentaires :
Indice 0 14/09/2026 Première émission.
Numéro d’affaire : 2026/08519
Rédacteur : M. BARRY – info@aegis-groupe.com – 06 30 16 51 63.
Maître d’ouvrage : DRAC GRAND-EST - CRMH
3 Faubourg Saint Antoine - 51037 Châlons-en-Champagne.
Localisation du Projet : Abbaye-Prison de Clairvaux – 10310 VILLE SOUS LA FERTE
Nombre de pages du document (hors annexes) : 23
Nombre d’annexes : 6
SARL AEGIS GROUPE
39 Avenue Teiras, 06300 NICE – info@aegis-groupe.com – www.aegis-groupe.com
RCS NICE 891 542 730 – SIRET 891 542 730 00017 – APE 71.12B – TVA Intracomm. FR 60891542730
SARL au capital de 5000 euros.
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DRAC GRAND-EST - CRMH – Restitution de l’état carcéral XVIIIe – Aile Sud
TABLE DES MATIERES
I. INTRODUCTION : .......................................................................................... 3
I. 1. Cadre général du projet :......................................................................................................... 3
I. 2. Documents transmis par le maître d’ouvrage : ....................................................................... 3
I. 3. Cadre contractuel au regard de la NF P94-500 de novembre 2013 : ...................................... 4
I. 4. Limites de la mission : ............................................................................................................. 5
I. 5. Documents techniques et normatifs de référence : ............................................................... 5
I. 6. Reconnaissances géotechniques effectuées : ......................................................................... 5
II. PRESENTATION DU CONTEXTE : ......................................................................... 6
II. 1. Description de l’état existant : ................................................................................................ 6
II. 2. Données géotechniques générales (enquête documentaire) : ............................................... 8
II. 2. 1. Contexte géologique général (rappel AVP) : ............................................................... 8
II. 2. 2. Contexte hydrogéologique et hydrologique général (rappel AVP) : ........................... 8
II. 3. Risques géologiques et géotechniques connus (rappel AVP) : ............................................... 9
II. 3. 1. Aléa retrait-gonflement des argiles : ........................................................................... 9
II. 3. 2. Plan de prévention des risques naturels : ................................................................... 9
II. 3. 3. Aléa inondation – remontée de nappe : ..................................................................... 9
II. 3. 4. Aléa inondation – débordement de rivière : ............................................................... 9
III. SYNTHESE GEOTECHNIQUE :.........................................................................10
III. 1. Implantation des reconnaissances géotechniques : ......................................................... 10
III. 2. Lithologie : ......................................................................................................................... 10
III. 3. Sondages pressiométriques : ............................................................................................ 11
III. 4. Sondages pénétrométriques : ........................................................................................... 11
III. 5. Fouilles de reconnaissance des fondations : ..................................................................... 12
III. 6. Analyse des résultats issus des sondages carottés : ......................................................... 12
III. 7. Analyse des résultats issus des essais en laboratoire : ..................................................... 12
III. 8. Hydrogéologie : ................................................................................................................. 13
III. 9. Paramètres sismiques : ..................................................................................................... 14
III. 10. Relevés géotechniques de l’Aile Sud et évaluation des causes probables des désordres :14
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IV. CREATION DE DEUX MURS DE REFENDS : .........................................................15
IV. 1. Principe constructif : ......................................................................................................... 15
IV. 1. 1. Généralités : .............................................................................................................. 15
IV. 1. 2. Principe d’ancrage, encastrement, et taux de travail cible : ..................................... 15
IV. 1. 3. Particularités :............................................................................................................ 15
IV. 2. Hypothèses de calcul : ....................................................................................................... 16
IV. 2. 1. Modèle géotechnique : ............................................................................................. 16
IV. 2. 2. Sollicitations structurelles : ....................................................................................... 16
IV. 2. 3. Méthode justificative : .............................................................................................. 16
IV. 3. Ebauche dimensionnelle : ................................................................................................. 17
IV. 3. 1. Blindage : ................................................................................................................... 17
IV. 3. 2. Stabilité externe : ...................................................................................................... 17
IV. 4. Méthodologie de remblaiement : ..................................................................................... 19
V. DEFINITION DES INCERTITUDES ET ALEAS GEOTECHNIQUES RESIDUELS :....................22
VI. EXIGENCES DE SUIVI ET D’INSTRUMENTATION EN PHASE DE TRAVAUX : ...................23
TABLE DES ILLUSTRATIONS :
Figure 1 : Photographie aérienne du site d'étude. Le site d’étude est repéré par le cercle rouge..................... 3
Figure 2 : Extrait du plan DCE 05/06. ................................................................................................................... 4
Figure 3 : Orthophotographie du site général de Clairvaux (Source AGP). ......................................................... 6
Figure 4 : Extrait du plan DCE Aile Sud – Coupes AA et BB.................................................................................. 7
Figure 5 : Extrait du plan DCE 05/06. ................................................................................................................... 7
Figure 6 : Extrait des plans DCE 05/06 et 06/06. ................................................................................................. 7
Figure 7 - Plan d'implantation des reconnaissances géotechniques – Aile Sud. ............................................... 10
Figures 8 : extrait GTR2000 – classes D21 D31 R21 – matériaux nobles 0/D insensibles à l’eau. ..................... 20
Figures 9 : extrait GTR2023 – classes G, VCG, Li – matériaux nobles 0/D insensibles à l’eau. .......................... 21
TABLE DES ANNEXES :
ANNEXES : .......................................................................................................24
ANNEXE 1 : EXTRAITS DE LA NF P94-500 DE NOVEMBRE 2013 : ..................................25
ANNEXE 2 : PLANS D’IMPLANTATION DES RECONNAISSANCES : ......................................28
ANNEXE 3 : RESULTATS DES SONDAGES PENETROMETRIQUES : .......................................29
ANNEXE 4 : RESULTATS DES FOUILLES DE RECONNAISSANCE : .........................................30
ANNEXE 5 : RESULTATS DES SONDAGES PRESSIOMETRIQUES : ........................................31
ANNEXE 6 : RESULTATS DES ESSAIS DE LA CAMPAGNE DE JANVIER 2022 : .........................32
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I. INTRODUCTION :
I. 1. Cadre général du projet :
La présente étude a été menée par le BET AEGIS-GROUPE à la demande du maître d’ouvrage : la Direction Régionale
des Affaires Culturelles Grand Est – Service de la Conservation Régionale des Monuments Historiques.
Cette étude de projet porte sur l’aile Sud du Grand Cloître du site de Clairvaux, située sur la commune de VILLE SOUS
LA FERTE (10310). Elle s’intègre dans le cadre d’une étude plus générale ayant pour objectif la mise en œuvre des
dispositions de la NCPA pour la restitution du premier état carcéral du Grand Cloître de l’Abbaye de Clairvaux.
Figure 1 : Photographie aérienne du site d'étude. Le site d’étude est repéré par le cercle rouge.
I. 2. Documents transmis par le maître d’ouvrage :
Les documents qui ont été transmis par le maître d’ouvrage et qui sont utilisés dans le cadre de cette étude
géotechnique sont les suivants :
- Dossier de consultation des entreprises, en date d’Août 2026, par le groupement de Maîtrise d’Œuvre
Michel Trubert – ACMH, Cabinet SABOUREAU – Economiste, EQUILIBRE STRUCTURES, Bureau d’Etude
Structure, et La Manufacture du Patrimoine. Ce dossier comprend notamment les documents graphiques
suivants :
o PLAN DCE – AILE SUD – COUPES AA et BB – Etat projeté – Principes de restauration, échelle
1/200ème, en date d’août 2026 ;
o PLAN DCE 03/06 – AILE SUD – Plancher bas et plancher haut du RDC – Etat projeté, dossier
n°21-028, échelle 1/100ème, en date d’août 2026 ;
o PLAN DCE 04/06 – AILE SUD – Plancher haut de l’Entresol et du R+1 – Etat projeté, dossier
n°21-028, échelle 1/100ème, en date d’août 2026 ;
o PLAN DCE 05/06 – AILE SUD – Coupes – Etat projeté, dossier n°21-028, échelle 1/100ème, en
date d’août 2026 ;
o PLAN DCE 06/06 – AILE SUD – Détails – Etat projeté, dossier n°21-028, échelle 1/20ème, en date
d’août 2026 ;
- Etude d’Avant-Projet G2 AVP - Projet de restauration de l’Abbaye-Prison de Clairvaux – Aile Sud du Grand
Cloître – I0 – numéro d’affaire 2023/04223 - Aegis Groupe – 22/06/2023 ;
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- Descente de charges Mur File 13, en date du 31/08/2026, par le BET EQUILIBRE STRUCTURES ;
- Cahier des charges – Sondages géotechniques – Equilibre Structures – 27/02/2023 ;
- Rapport – phase DIAG n°21-028-01 – Equilibre structures – 02/05/2022 ;
- Diagnostic géotechnique G5 – Projet de restauration de l’Abbaye-Prison de Clairvaux/Grand Cloître,
numéro d’affaire 2021/1085 – Aegis Groupe – 27/01/2022 ;
- Diagnostic géotechnique G5 – Projet de restauration du Grand et du Petit Clairvaux – I2, numéro d’affaire
2022/03126 – Aegis Groupe – 23/09/2022 ;
- Etude de diagnostic sur les bâtiments protégés au titre des Monuments Historiques – Ancienne Abbaye
de Clairvaux – EURL Eric Pallot Architectes, de Mars 2019 ;
- Plans topographiques de l’Abbaye de Clairvaux – AGP – 2004 ;
- Photographies de plans d’archives ;
- Coupes, élévations et plans des bâtiments du site ;
- Plan topographique général du site.
I. 3. Cadre contractuel au regard de la NF P94-500 de novembre 2013 :
Cette étude s’inscrit dans le cadre d’une mission géotechnique d’avant-projet G2 PRO selon la norme NF P 94-500 de
novembre 2013 (voir classification des missions géotechniques type en Annexe 1).
La mission porte exclusivement sur la conception des fondations des deux murs de refend en pierre de taille au créés
RDC et à l’entresol de la section Sud de l’aile Sud du Grand Cloître.
Les objectifs de la mission sont les suivants :
- Caractériser les sols : nature, épaisseurs, caractéristiques mécaniques ;
- Définir le modèle géotechnique retenu au stade du projet ;
- Fournir les notes de calculs de prédimensionnement niveau projet des ouvrages géotechniques
(terrassements, fondations, stabilité des terres, …).
La mission porte exclusivement sur la
conception des fondations des deux murs de
refend à créer, repérés en rouge.
Figure 2 : Extrait du plan DCE 05/06.
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I. 4. Limites de la mission :
Conformément à notre offre technico-financière ainsi qu’à la norme NF P94-500 de novembre 2013, ne sont pas
compris dans la mission :
- Porter un avis sur la stabilité des ouvrages existants ;
- Mener une analyse hydrologique/hydrogéologique du site ;
- Le diagnostic de pollution des sols ;
- L’étude des ouvrages de gestion des eaux pluviales et d’assainissement ;
- La vérification du projet au regard du respect des règles d’urbanisme de la commune de Ville-sous-la-Ferté ;
- L’étude d’ouvrages paysagers et d’aménagements extérieurs ;
- La mission ne porte que sur les aspects techniques de l’opération.
En particulier, la présente mission ne constitue pas et ne substitue pas à un diagnostic structurel des existants qui est
mené par ailleurs.
I. 5. Documents techniques et normatifs de référence :
Documents généraux :
- Carte IGN « GEO PORTAIL » (1/25 000ème) ;
- Feuille géologique « BAR SUR AUBE » (1/50 000ème).
Documents techniques et normatifs :
- EUROCODE 7 : Calcul géotechnique :
o NF EN 1997-1-1 : Partie 1 : règles générales ;
o NF P94-261 : Fondations superficielles ;
- Documents Techniques Unifiés ;
- Guide de terrassement et couches de formes (GTR).
I. 6. Reconnaissances géotechniques effectuées :
Seules des observations géologiques, géomorphologiques et géotechniques complémentaires ont été réalisées dans
le cadre de cette étude G2 PRO. Les reconnaissances réalisées lors des études antérieures sont (missions G5 et G2 AVP
Aegis Groupe) :
Missions G5 en date de 2022 :
- 2 Sondages carottés verticaux de 10 m équipés de tubes piézométriques notés respectivement SC1+PZ et
SC2+PZ, issus de la campagne d’essais de 2021 ;
- 9 Sondages de reconnaissance des fondations réalisés à la pelle mécanique et manuellement notés F1 à F9 ;
- 2 Sondages destructifs enregistrés de 10 m avec 9 essais pressiométriques notés respectivement SP1 (incliné
à 70°) et SP2.
Mission G2 AVP 2023 :
- 8 Sondages au pénétromètre dynamique (PAGANI et SOCOMAFOR 10) notés Pdy1 à Pdy8 ;
- 6 Sondages de reconnaissance des fondations réalisés à la pelle mécanique et manuellement notés F1à F6 ;
- 2 Sondages destructifs enregistrés d’environ 15m avec respectivement 14 et 13 essais pressiométriques
notés SP1 et SP2
- 2 Sondages destructifs équipés en piézomètres notés PZA et PZB.
Ces reconnaissances sont reprises à toutes fins utiles en annexe du rapport.
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II. PRESENTATION DU CONTEXTE :
II. 1. Description de l’état existant :
La mission porte exclusivement sur la conception des fondations des deux murs de refend en pierre de taille au créés
RDC et à l’entresol de la section Sud de l’aile Sud du Grand Cloître.
Ces travaux s’inscrivent dans le cadre plus général de la mise en œuvre des dispositions de la CNPA pour la restitution
du premier état carcéral.
Le site étudié de l’Abbaye-Prison de Clairvaux est constitué d’un ensemble bâti regroupant des bâtiments de natures,
d’époques et de fonctions différentes.
Grand Cloître
Figure 3 : Orthophotographie du site général de Clairvaux (Source AGP).
Les travaux prévus au niveau de l’Aile Sud du Grand Cloître comprennent notamment :
- En façade Sud de l’Aile Sud : démolition avec conservation de martiaux pour réemploi (pierre de taille,
moellon, dallage en pierre) compris tri, nettoyage, stockage ;
- En façade Sud de l’Aile Sud : dépose de menuiseries et restitutions de maçonneries ;
- Restauration de dallages en pierre intérieurs ;
- Réouverture de l’entrée à la bibliothèque ;
- Reconstruction de voûtes ;
- Frettage de certaines cages à poule pour restauration de la voûte sous-jacente …
Ces sujets structurels sortent du cadre de la mission AEGIS GROUPE.
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Figure 4 : Extrait du plan DCE Aile Sud – Coupes AA et BB.
Figure 5 : Extrait du plan DCE 05/06.
Figure 6 : Extrait des plans DCE 05/06 et 06/06.
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II. 2. Données géotechniques générales (enquête documentaire) :
II. 2. 1. Contexte géologique général (rappel AVP) :
D’après la carte géologique « BAR SUR AUBE » du BRGM, le site d’étude s’inscrit dans les formations suivantes :
- Fy : Alluvions anciennes (Pleistocène) ;
- Fz : Alluvions modernes (Holocène) ;
- J5 : Calcaires sublithographiques, calcaires marneux, marnes beiges (Argovien) ;
- J6 : Marnes, marnes calcaires, calcaires marneux (Rauracien) ;
- J7 : Calcaires sublithographiques, calcaires blancs oolitiques, calcaires marneux.
Une partie de ces matériaux est mise en évidence au niveau des sondages (carottés et pressiométriques) réalisés sur
le site.
Nous rappelons que le site a été fortement réaménagé au cours de sa construction et de ses différentes étapes
d’exploitation. Des terrains fortement remaniés et des zones de remblais épais sont prévisibles et ont effectivement
été mis en évidence dans les reconnaissances.
II. 2. 2. Contexte hydrogéologique et hydrologique général (rappel AVP) :
L’étude hydrogéologique et hydrologique ne fait pas partie de cette mission. Les éléments généraux en notre
possession sont les suivants :
- Le système de gestion des eaux pluviales est peu fonctionnel et des infiltrations d’eau importantes sont
suspectées à proximité des ouvrages ;
- Le site présente un système de canaux aériens et enterrés reliés à une intense ramification de galeries et
conduites souterraines de sections plus réduites ;
- Alors que le système de gestion des eaux pluviales et de ruissèlement aérien est en très mauvais état, le
système enterré semble en meilleur état de fonctionnement, pour les zones observées. Ces galeries
présentent cependant un ensablement assez général qui ne permet pas d’évaluer leur bonne étanchéité.
Les suivis piézométriques manuels et automatisés réalisés au droit des 10 piézomètres du site (installés
successivement au cours des différentes phases d’études des Ailes du Grand Cloitre) rendent à grande échelle compte
d’un site entièrement baigné d’un niveau d’eau souterrain dont le toit suit la topographie naturelle du site. Ce niveau
d’eau est généralement observé autour de 3 m de profondeur au sein des alluvions.
Il est toutefois réputé fluctuer plus ou moins fortement en fonction des saisons, du climat, de la gestion
hydrographique du site et des environs… ce qui a du reste été confirmé dans le cadre du suivi piézométrique côté Aile
Nord et Est.
Nous rappelons que ces mesures restent tributaires des conditions météorologiques, des dispositions de gestion des
eaux dans l’emprise du site, des dispositifs souterrains de gestion hydrogéologique, etc.
L’existence d’une continuité hydrogéologique entre l’aquifère alluvionnaire et le soubassement marno-calcaire reste
à ce stade spéculatoire et essentiellement dépendant de la conjugaison du réseau de discontinuités (bancs/interbancs,
fractures, fissures, réseau karstique éventuel, etc.). Elle n’aurait en tout état de cause pas d’impact sur les
aménagements étudiés dans le cadre de la présente étude.
On notera que le niveau d’encastrement des fondations de façade de l’Aile Sud du Grand-Cloitre est globalement
compris entre -1.86 et -2.0m, soit approximativement un mètre au-dessus du niveau moyen de l’aquifère, mais que
les fluctuations saisonnières de ce dernier peuvent au moins localement l’arase inférieure des semelles.
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Le site de Clairvaux dans son ensemble est par conséquent au cœur d’un système hydrologique de surface complexe
et fortement alimenté (canaux, caniveaux, ruissellements naturels en provenance des reliefs alentours, eaux
pluviales…) mais également d’un système hydrologique enterré très développé et composé de canaux et de galeries
plus ou moins actifs. L’ensemble de ces systèmes est intégré dans un modèle hydrogéologique complexe abritant des
circulations et des niveaux d’eau souterrains permanents.
Tous ces éléments hydrologiques et hydrogéologiques interagissent entre eux et avec les ouvrages. Il s’agit du résultat
d’un contexte naturel originel probablement très humide (marécageux) et d’aménagements anthropiques très
importants réalisés au cours des siècles et rendant le site unique.
II. 3. Risques géologiques et géotechniques connus (rappel AVP) :
II. 3. 1. Aléa retrait-gonflement des argiles :
D’après les données publiques établies par le BRGM concernant le zonage national vis-à-vis de l’aléa de retrait-
gonflement des argiles, le site d’étude serait exposé à un « aléa faible ».
II. 3. 2. Plan de prévention des risques naturels :
La commune de Ville-sous-la-Ferté (10) ne dispose pas de Plan de Prévention des Risques Naturels prévisibles de
mouvements de terrain.
II. 3. 3. Aléa inondation – remontée de nappe :
D’après les données publiques établies par la direction générale de la prévention des risques (DGPR), le site d’étude
serait exposé à un aléa remontée de nappe / inondation de cave ; ce qui est en cohérence avec le suivi piézométrique
mené sur site.
II. 3. 4. Aléa inondation – débordement de rivière :
D’après les données publiques établies par la direction générale de la prévention des risques (DGPR), le site d’étude
serait implanté dans « l’enveloppe approchée des inondations potentielles de cours d’eau et submersions marines de
plus d’un hectare ».
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III. SYNTHESE GEOTECHNIQUE :
III. 1. Implantation des reconnaissances géotechniques :
Le plan d’implantation des reconnaissances menées côté Aile Sud est présenté en Annexe 2 et rappelé ci-dessous :
Figure 7 - Plan d'implantation des reconnaissances géotechniques – Aile Sud.
III. 2. Lithologie :
L’interprétation croisée des deux campagnes d’investigations permet de dresser le modèle stratigraphique qui suit :
- Le site est globalement plat modulo une déclivité entre l’Ouest et l’Est d’environ 5 m sur une distance
d’environ 1 km ;
- La succession lithologique apparait assez régulière à l’échelle du site avec :
o Des remblais divers et gravats sur environ 2 m d’épaisseur ;
o Des argiles-limoneuses plus ou moins graveleuses sur 2 à 3 m d’épaisseur ;
o Des marnes et marno-calcaires gris compacts plus en profondeur, rencontrés vers -5.5 à -6.0m au
droit de l’Aile Sud.
- Les propriétés mécaniques des différents horizons apparaissent :
o Globalement irrégulières dans les remblais au regard de leur granulométrie, tantôt représentée par
des matériaux fins argilo-sableux à limoneux peu compacts, tantôt par des matériaux assez grossiers
caillouteux et blocailleux ayant conduit à des refus prématurés (type Pdy2, Pdy7) ;
o Faibles à modérées au sein des alluvions, avec des franges riches en argiles peu consistantes et des
franges argilo-caillouteuses moyennement denses à denses ;
o Bonnes à très bonnes au sein du soubassement marno-calcaire.
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III. 3. Sondages pressiométriques :
Les résultats pressiométriques dans chaque horizon rendent compte :
- Dans les remblais :
o De pression limites (pl-p0) comprises entre 0.46 et 0.86MPa à la faveur de niveaux plutôt fins (2 essais),
et comprises entre 2.19 et 4.38MPa à la faveur de niveaux grossiers (2 essais) ;
o De modules pressiométriques (EM) compris entre 4.2 et 11.0MPa à la faveur de niveaux plutôt fins (2
essais), et comprises entre 16.8 et 114.2MPa à la faveur de niveaux grossiers (2 essais) ;
- Dans les alluvions :
o De pression limites (pl-p0) comprises entre 1.34 et 1.74MPa à la faveur de franges argilo-caillouteuses
moyennement compactes (3 essais), et pouvant croitre jusqu’à 2.33 à 4.38MPa à la faveur de niveaux
denses s’enrichissant en cailloux et blocs (3 essais) ;
o De modules pressiométriques (EM) compris entre 13.2 et 31.4MPa à la faveur de franges argilo-
caillouteuses moyennement compactes (2 essais), et pouvant croitre jusqu’à 31.3 à 74.3MPa à la
faveur de niveaux denses s’enrichissant en cailloux et blocs (3 essais).
- Dans le soubassement marno-calcaire
o De pression limites (pl-p0) globalement supérieurs à 4.2MPa (17 essais);
o De modules pressiométriques (EM) compris entre 43MPa en tête (1 essai) et 150 à >300MPa en
profondeur (16 essais).
On notera que les résultats pressiométriques obtenus en partie supérieure des alluvions nous semblent sensiblement
plus favorables que les résultats pénétrométriques, ce que nous associons à l’espacement vertical des essais et à
l’influence certainement favorable du squelette grossier des alluvions sur les essais pressiométriques.
Les propriétés mécaniques de la partie supérieure des alluvions seront donc préférentiellement évaluées à partir des
résultats pénétrométriques qu’à partir des résultats pressiométriques.
III. 4. Sondages pénétrométriques :
Les sondages ont été implantés dans des zones adaptées au diagnostic et à des fins de corrélations avec d’autres
reconnaissances (forages et fouilles de fondations). Le tableau ci-après synthétise les résultats obtenus par
sondage (résultats détaillés en Annexe 3) :
Cote tête Profondeur atteinte
Sondages du sondage (refus mécanique)
(NGF) (m/TN) (NGF)
Pdy1 191.94 3.6 188.34
Pdy2 192.02 2.5 189.52
Pdy3 192.02 2.4 189.62
Pdy4 191.9 3.4 188.5
Pdy5 191.99 3.8 188.19
Pdy6 191.89 3.8 188.09
Pdy7 191.94 1.4 190.54
Pdy8 191.89 5.8 186.09
Nota : Les sondages pénétrométriques sont positionnés en fonction du plan topographique transmis et rattachés aux
côtes NGF les plus proches.
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Les sondages pénétrométriques traduisent l’hétérogénéité très forte des terrains de surface constitués de remblais,
de gravats… :
- Sondages pénétrométriques intérieurs (Pdy2 et Pdy3) :
o Ces deux sondages mettent en évidence des terrains très compacts et secs directement sous les assises
de fondations sondées. Cette observation est cohérente avec la réalisation des fouilles manuelles.
- Sondages pénétrométriques extérieurs (Pdy1 et Pdy4 à Pdy7) :
o Ces sondages mettent en évidence des terrains très hétérogènes avec des résistances de pointe plutôt
faibles à des niveaux proches des assises de fondation, et avec une amélioration généralisée plus en
profondeur en cohérence avec les résultats pressiométriques. Le sondage Pdy7 a obtenu un refus
prématuré.
III. 5. Fouilles de reconnaissance des fondations :
Au total en 2023, 6 fouilles de fondations ont été réalisées sur le pourtour et l’intérieur de l’aile Sud du Grand Cloître.
Les résultats détaillés de ces fouilles sont présentés en Annexe et peuvent être rassemblés en trois catégories :
- Les fouilles F1, F4, F5 et F6, ont été réalisées à la pelle mécanique contre les façades (la fouille F6 a été réalisée
au droit de la façade intérieure de l’aile Ouest du Grand Cloître). La fouille F6 a été réalisée en marge de la
présente étude à la suite d’une requête des services archéologiques présents sur site au moment des
investigations ;
- La fouille F2, a réalisée manuellement à l’intersection du mur de refend central et du mur Est de la cage
d’escaliers ;
- La fouille F3 a été réalisée manuellement au droit d’un pilier de voûte du rez-de-chaussée.
Le tableau suivant résume les résultats issus des fouilles :
Profondeur de
Côte tête du Profondeur Côte de l'arase
Numéro de l'arase de la Sol à la profondeur de
sondage atteinte de la fondation
fouille fondation l'arase de la fondation
(NGF) (m/TN) (m/TN) (NGF)
Argiles brun-marron
F1 191.94 2.6 2.1 189.84
graveleuses humides
F2 192.02 2 1.86 190.16 Remblais
F3 192.02 1.7 1.6 190.42 Remblais et argiles à blocs
Argiles brun-marron
F4 191.9 2 2 189.9
graveleuses humides
Argiles brun-marron
F5 191.99 2 2 189.99
graveleuses humides
Argiles brun-marron
F6 191.89 2.4 2.1 189.79
graveleuses humides
Une bonne tenue des sols excavés a été observée pour toutes les fouilles. Aucune présence d’eau n’a été relevée.
On relève en particulier que le poteau de la fouille F3 semble appuyé sur une fondation filante perpendiculaire à la
façade Sud et rejoignant le refend longitudinal central. Bien que cette hypothèse n’ait pas été confirmée sur l’entièreté
du linéaire d’assise supposé, les situations analogues rencontrées côté Aile Nord du Grand Cloitre permettent de le
confirmer.
III. 6. Analyse des résultats issus des sondages carottés :
Les résultats des sondages carottés issus de la campagne de janvier 2022 sont présentés en Annexe 6.
III. 7. Analyse des résultats issus des essais en laboratoire :
Les résultats des essais en laboratoire issus de la campagne de janvier 2022 sont présentés en Annexe 6.
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III. 8. Hydrogéologie :
Les levés piézométriques automatisés réalisés côté Nord et Sud du Grand Cloitre respectivement en Pz9 (SC2+pz), PzA
et PzB ont fait l’objet d’un compte rendu de suivi (réf. AEGIS GROUPE 2022-12193 ind0 du 20/02/2024). Les mesures
présentées dans le compte rendu au droit de ces trois piézomètres sont rappelées à toutes fins utiles ci-dessous :
Les tableaux qui suivent fournissent les cotes altimétriques des plus hautes eaux et plus basses eaux mesurées au
cours de la période de suivi (9mois) sur ces trois équipements :
PZ9 z = +192.1NGF
date prof. mesurée alti. zw
PHE mesurées avr-22 2,8m/TA +189,3NGF
PBE mesurées août-22 3,65m/TA +188,45NGF
Fluctuation max sur période suivie ~0.85m
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PZ A z = +191.89NGF
date prof. mesurée alti. zw
PHE mesurées janv-24 2,6m/TA +189,5NGF
PBE mesurées oct-23 3,55m/TA +188,55NGF
Fluctuation max sur période suivie ~0.95m
PZ B z = +191.85NGF
Date prof. mesurée alti. zw
PHE mesurées avr-22 2,9m/TA +189,2NGF
PBE mesurées août-22 3,65m/TA +188,45NGF
Fluctuation max sur période suivie ~0.75m
Nous rappelons que ces mesures sont à considérer avec prudence et seront à analyser si nécessaire par un BET
spécialisé (hors mission AEGIS GROUPE). Nous rappelons également que les fluctuations piézométriques de l’aquifère
sont réputées aussi impactées par la présence de canaux et galeries enterrées, agissant certainement tels des axes de
drainage préférentiels.
Dans ces conditions nous relevons que les investigations géotechniques menées dans le cadre des études G5 et G2AVP
successives en 2021, 2022, 2023 et 2024 confirment dans leur ensemble la présence d’un aquifère libre évoluant dans
les alluvions du site sous les remblais. Bien que les fluctuations constatées au cours de la période suivie n’atteignent
pas l’arase inférieure des fondations de l’Aile Sud, elles s’en rapprochent fortement et pourront tout de même induire
des phénomènes capillaires qui dégraderont sensiblement la consistance des sols alluvionnaires argileux sous
fondation.
III. 9. Paramètres sismiques :
Les paramètres et critères de classification sismiques du site d’étude sont établis au regard :
- De l’arrêté du 22 Octobre 2010 relatif à la classification et aux règles de construction parasismiques
applicables aux bâtiments de classe dite « à risque normal » ;
- Du décret n°2010-1254 du 22 Octobre 2010 relatif à la prévention du risque sismique.
Zone de sismicité : ZS 1 : Très faible
Catégorie d’importance de l’ouvrage : Catégorie d'importance II
Exigence parasismique : Non
Susceptibilité à la liquéfaction : Néant
III. 10. Relevés géotechniques de l’Aile Sud et évaluation des causes probables des
désordres :
Cf. rapport d’étude G2AVP.
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IV. CREATION DE DEUX MURS DE REFENDS :
IV. 1. Principe constructif :
IV. 1. 1. Généralités :
Tel qu’exposé dans le rapport de présentation PRO-DCE ACMH-Michel TRUBERT, la quatrième phase de travaux de la
restauration du Grand Cloître portera en outre sur le rétablissement de l’aile sud dans son état du XVIIIe siècle.
Cette intervention comprendra la suppression de l’entresol côté sud sur 7 travées, accompagnée de la mise en œuvre
de tirants actifs horizontaux noyés dans les planchers du premier étage, et de la mise en œuvre de longrines de
connexion entre fondations au rez-de-chaussée (cf. PRO Equilibre Structures).
L’affaiblissement généré par les démolitions nécessitera quant à lui la construction de deux murs de contreventement
transversaux au niveau des files 6 et 13. Les fondations de ces murs sont l’objet de l’étude G2PRO.
IV. 1. 2. Principe d’ancrage, encastrement, et taux de travail cible :
Considérant le contexte géotechnique décrit plus haut et le mode de restauration envisagé, les murs seront fondés
de manière traditionnelle, avec harpage sur façade existante Sud et mur de refend longitudinal Nord, et mise en
œuvre de tirants actifs dans le niveau de plancher du premier étage. Le niveau d’ancrage cible pour les fondations
neuves correspondra à minima au niveau d’assise actuel des murs longitudinaux, soit approximativement -2.0m sous
niveau du terrain actuel avant travaux, avec un minimum de 0.30m dans les alluvions argilo-caillouteuses.
On notera cependant que des affaiblissements locaux de portance existent manifestement à cette cote d’ancrage tel
que le révèlent les sondages Pdy6 et dans une moindre mesure Pdy3. Ces baisses de portance impliqueront la
réalisation de sondages complémentaires au droit des refends dans le cadre de la mission G3 (notamment sous
refend file 6 non-sondé au stade AVP), ceci afin de confirmer le taux de travail nominal retenu à la cote d’ancrage
visée, et de procéder si nécessaire à des approfondissements ponctuels avec rattrapage au gros béton.
Le taux de travail nominal retenu pour prédimensionnement du mur de refend sera de l’ordre de 2.8bars ELS, et
4.60bars ELU. Ces hypothèses sont optimistes vis-à-vis de la portance et postulent une collaboration des murs
longitudinaux aux extrémités du voile dans la reprise des charges horizontales et excentrements liés au vent. Ces choix
mériteront en tout état de cause un suivi d’exécution soigneux et un contrôle de fond de fouille approprié.
Le prédimensionnement de ces fondations est développé ci-après.
IV. 1. 3. Particularités :
A l’image des fouilles de reconnaissances menées au stade AVP, le creusement des fondations des refends se fera
impérativement sous blindage temporaire, ceci afin de pallier les aléas d’instabilité des remblais crus en surface et
hors profils de terrassement pouvant être néfaste pour l’ouvrage et mettre en danger les compagnons travaillant à
proximité.
Nous rappelons à ce titre que les refends seront implantés à proximité immédiate voire en lieu et place des poteaux
et murs transversaux supportant l’entresol actuel, et donc que le phasage de blindage/creusement des nouveaux
refends pourra s’avérer localement très encombré et contraint.
On notera également que l’interception de venues d’eau à la cote d’ancrage cible des refends (-2.0m estimé) n’est en
tout état de cause pas exclue en fonction de la saison à laquelle seront exécutés les travaux, ce qui pourra impliquer
la mise en œuvre de dispositions d’épuisement et une méthodologie de coulage appropriée. Nous rappelons à ce titre
qu’un horizon alluvionnaire riche en cailloux apparait localement sous fondations du Cloître, ce qu’ont confirmé les
travaux d’amélioration de sol côté Aile nord. Cet aléa prévisible devra donc être géré de manière appropriée au stade
EXE.
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IV. 2. Hypothèses de calcul :
IV. 2. 1. Modèle géotechnique :
Le modèle géotechnique pris en considération est le suivant :
Base Qd EM Pl*
Lithologie α
m/PFT MPa MPa MPa
Remblais -2.0 2à5 2à5 0.30 à 0.50 1/2
Alluvions sup. -3.0 5à7 8 à 12 0.50 à 0.70 2/3
Alluvions. Inf. -5.5 10 à 15 12 à 30 0.80 à 1.30 1/2
Marno-calcaire >-15.0 . >100 >4.0 1/2
IV. 2. 2. Sollicitations structurelles :
Les sollicitations structurelles communiquées par Equilibre structure sont les suivantes :
- File n°6 :
o charges permanentes : 14t/ml + 4.3t/ml de poids propre fondation
o charges d’exploitation : 0t/ml (entresol absent)
o longueur de refend : 5.32ml
o charges de vent : 40t, exprimé dans l’axe du refend à 7.3m du pied de voile au niveau du plancher
R+1 ;
- File n°13 :
o charges permanentes : 16.5t/ml + 4.3t/ml de poids propre fondation
o charges d’exploitation : 0.65t/ml (entresol présent)
o longueur de refend : 5.32ml
o charges de vent : 40t, exprimé dans l’axe du refend à 7.3m du pied de voile au niveau du plancher
R+1.
IV. 2. 3. Méthode justificative :
Référentiel : NF P94-261 ;
Méthode : pressiométrique Menard ;
Comportement transversal sous efforts de vent :
- Sols d’assises considérés comme frottants (argiles caillouteuses) avec φ’alluvions = 25° ;
- Mise à contribution des réactions tangentielles aux faces latérales de fondation du refend, avec étreinte
latérale limitée à la pression des terres au repos et angle de frottement d’interface limité à 2/3φ’remblais =
30°*2/3 = 20°, et une réaction frontale de l’extrémité de voile.
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IV. 3. Ebauche dimensionnelle :
IV. 3. 1. Blindage :
Considérant un blindage descendu jusqu’à une profondeur cible de -2.0m, avec éventuels approfondissements jusqu’à
-3.0m en cas d’interception de niveaux plus lâches, la pression des terres est évaluée comme suit :
- Sol soutenu sablo-graveleux à blocs, sans cohésion (remblais) ;
- Caractéristiques intrinsèques des sols soutenus C’ = 0kPa, φ = 30°, δa/ φ = 0, γ = 20kN/m3 ;
- Sols en état de poussée active ;
- Surcharge transitoire de chantier au niveau des sols soutenus q = 10kPa ;
- Pression maximale ELU : Pmax ELU = tan²(π/4-30/2)*(1.35*0.8*20*3+1.5*10*3) = 36.6kPa.
Ces pressions pourront être reprises par des caissons métalliques (type KRINGS KS60, ou équivalent), ou équivalent
traditionnel avec boisage (à définir au stade EXE) :
IV. 3. 2. Stabilité externe :
Combinaisons d’action :
Les combinaisons d’actions prises en considération pour justification géotechnique sont les suivantes :
File 6 [*] File 13 [*]
Fz Fx Fz Fx
Commentaire Combinaison kN kN kN kN
1 ELS QP 1 Fz max 1.00G + 0.30Q 1028 0 1039 0
2 ELS CRC 2 Fz max, Fx min 1.00G + 1.00Q 1028 0 1065 0
3 ELS CRC 2 Fx max, Fz min 1.00G + 0.70W 1028 280 1028 280
4 ELU FOND 1 Fz max 1.35G + 1.50Q 1388 0 1443 0
5 ELU FOND 2 Fz max, Fx min 1.35G + 1.50Q + 0.70W 1388 280 1443 280
6 ELU FOND 3 Fz max, Fx max 1.35G + 1.50W + 0.70Q 1388 600 1414 600
7 ELU FOND 4 Fz min, Fx max 1.00G + 1.50W 1028 600 1028 600
[*]
DDC donnée pour un refend de 5.32m de longueur, incluant poids propre de fondation de 4.3kN/ml.
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Capacité portante :
Concernant les justifications de stabilité externe locale, il vient naturellement que le monolithisme de la structure du
Cloitre sera mis à contribution dans la reprise du moment de renversement lié à la charge de vent. Il apparait en effet
que l’excentrement lié au bras de levier de 7.3m nécessitera par construction la collaboration du refend longitudinal
au nord et la façade sud dans la reprise des charges (emax = 1.5*7.3*400/1028 = 4.26m). Une observation analogue
peut être faite concernant l’inclinaison de résultante des charges liées au vent (δmax = atan(600/1028) = 30.3°), pour
laquelle le facteur de réduction de portance pourrait chuter jusqu’à iδ = 0.30.
La justification du refend transversal isolé sans mise à contribution de la façade Sud et refend longitudinal Nord sera
donc par construction simpliste et limitée à la seule charge en compression Fz.
Pour des charges centrées et verticales, la capacité portante s’écrit dans ces conditions Rv ;d = kp*ple*iδ*B*L/2.8 et
/1.7 respectivement à l’ELS et ELU, soit :
- Rv ;d = 0.97*800*1.00*1.4*5.32/2.8 = 2064kN > Fzmax ELS,
- Rv ;d = 1926*2.8/1.7 = 3399kN > Fzmax ELU.
La prise en compte d’une résultante de charge inclinée, et éventuellement excentrée mettant en collaboration le
refend longitudinal et façade Sud nécessiterait une analyse plus détaillée. Nous pouvons à titre évoquer que la
capacité portante du refend resterait couverte pour B = 1.4 jusqu’à une inclinaison de résultante de charge de δ = 9°
à ELS et δ = 15° à l’ELU, ce qui nécessiterait la collaboration d’environ 80t de poids propre additionnel à l’ELS (soit ~40t
par extrémité) et environ 90 à 120t à l’ELU (soit ~45 à 60t par extrémité), ce qui serait cohérent en ordre de grandeur
aux sollicitations d’une travée de 4ml de façade Sud et refend longitudinal Nord.
Reprise des efforts horizontaux
Concernant les efforts horizontaux mobilisés au niveau du plancher R+1 (poutre au vent), la reprise des charges sera
reprise par frottement en sous-face de fondation, par frottement tangentiel sur les faces latérales de fondation et par
la réaction frontale au niveau du refend longitudinal Nord et Façade Sud.
La reprise des efforts horizontaux s’écrit :
- Pour la résistance en sous-face de fondation :
o Rh ;d = Fz*tan25/1.21*1.35 à l’ELS et 1.21 à l’ELU
o Rh ;d = 0.285 et 0.385Fz à l’ELS et ELU
- Pour la résistance tangentielle aux faces latérales :
o Rp ;d 1 = (1-sin30)*18*2²*0.5*2*5.32*tan(30*2/3)/1.21 * 1.35 à l’ELS et 1.21 à l’ELU
o Rp ;d 1 = 42.6 et 57.6kN à l’ELS et ELU
- Pour la résistance frontale :
o Rp ;d 2[*] = tan(45+0.5*30)²/3*18*2²*0.5*2.8/1.4*1.35 et 1.4 à l’ELS et ELU
o Rp ;d 2[*] = 53.3 et 72.0kN à l’ELS et ELU
[*]
donné pour kp borné à un tier de la butée limite et pour un épanouissement considéré sur 2B pour la butée (i.e. diffusion
selon un angle de 2 pour 1).
- Soit un total :
o Rh ;d + Rp ;d1 + Rp ;d 2 = 0.285Fz + 95.9kN à l’ELS ;
o Rh ;d + Rp ;d1 + Rp ;d 2 = 0.385Fz + 129.6kN à l’ELU ;
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Soit pour chaque cas de charge considéré :
File 6 [*] File 13 [*]
Fx Rf Bilan Fx Rf Bilan
kN kN kN kN
1 ELS QP 1 0 389 OK 0 392 OK
2 ELS CRC 2 0 389 OK 0 399 OK
3 ELS CRC 2 280 389 OK 280 389 OK
4 ELU FOND 1 0 664 OK 0 685 OK
5 ELU FOND 2 280 664 OK 280 685 OK
6 ELU FOND 3 600 664 OK 600 674 OK
7 ELU FOND 4 600 525 KO 600 525 KO
La reprise des sollicitations horizontales apparait globalement satisfaisante, à l’exception de la dernière configuration
ELU amenant à un surplus de 75kN sur la hauteur de voile, ce qui ne parait pas rédhibitoire en première approximation
tant que les dispositions constructives d’harpage à l’existant sont soigneusement réalisées et que la restitution du
monolithisme du cloitre permet une collaboration du refend longitudinal Nord et de la façade Sud à la reprise des
charges verticales et horizontales (à l’image de l’excentrement et de l’inclinaison de résultante de charge).
La mise à contribution de la résistance tangentielle supposera du reste une reconstitution soigneuse des sols en
périphérie de la fondation de refend (i.e. mise en œuvre de matériaux nobles insensibles à l’eau 0/D de granulométrie
continue, densifiés q3 98.5% ρd OPN au sens NF P98-331/NF P11-300, équivalent couche de forme).
Tassements
Les tassements estimés sous charges ELS QP sont inférieures au demi-centimètre, pour une hypothèse d’ancrage dans
les alluvions argilo-caillouteuses et purge des poches éventuellement moins consistantes sous fondations.
Nous rappelons que ces refends s’insèreront à proximité immédiate de murs transversaux recevant les poteaux
supportant l’entresol, et donc que des hors profils de maçonneries paraissent prévisibles. Ces dernières pourront
amener à une adaptation de la cote d’ancrage des fondations des nouveaux refends, étant entendu que la cote
d’ancrage cible minimale correspond au niveau d’assise de la façade Sud et refend longitudinal nord.
IV. 4. Méthodologie de remblaiement :
Les produits d’extraction étant globalement sensibles à l’eau (type A1/A2, B5/B6 à C1Ax/Bx), et C1x C2x dans au sein
des remblais de couverture, le réemploi des matériaux du site ne pourra a priori être envisagé qu’en espaces verts en
partie inférieure de remblai au sens du référentiel NF P98-331 (équivalent remblai NF P11-300), pour un niveau de
densification q4, 95% ρd OPN. Le cas échéant, la réalisation de classifications GTR au stade EXE permettra de
réévaluer cette hypothèse si nécessaire.
Les matériaux destinés remblaiement des tranchées de refends, ainsi que tout autre couche de réglage ou couche de
forme du chantier, feront l’objet d’un apport extérieur. Les granulats employés devront correspondre à des matériaux
nobles non traités, de granulométrie continue (0/D), insensibles à l’eau et être soigneusement compactés. Le niveau
de densification recherché correspondra à un objectif q3 (98.5% ρd OPN), équivalent usage « couche de forme » au
sens du GTR 2023. Une réception par pénétrodensitomètre sera nécessaire au stade EXE.
Les matériaux entrant dans ce cadre correspondent aux anciennes nomenclatures GTR2000 D21, D31, R21 et à la
nouvelle classification GTR2023 G21, VC1 à VC2G21, R3Li (cf. extraits comparatifs ci-dessous).
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Figures 8 : extrait GTR2000 – classes D21 D31 R21 – matériaux nobles 0/D insensibles à l’eau.
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Figures 9 : extrait GTR2023 – classes G, VCG, Li – matériaux nobles 0/D insensibles à l’eau.
La réception du remblai se fera à l’aide de pénétrodensitomètre avec un objectif de réception minimal q3. La
granulométrie des remblais employés pourra être décroissante de la base jusqu’en tête et par exemple consister en
matériaux :
- De fuseau 0/80mm ou équivalent sur le tier inférieur du corps de remblai ;
- De fuseau 0/63mm ou équivalent sur le tier médian du corps de remblai ;
- De fuseau 0/31.5 ou équivalent sur le tier supérieur du corps de remblai.
La méthodologie de remblaiement devra être soigneusement synchronisée à l’extraction des blindages coulissants.
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V. DEFINITION DES INCERTITUDES ET ALEAS GEOTECHNIQUES RESIDUELS :
Les aléas principaux du projet résident dans :
- La réalisation de modifications structurelles remarquables, destinées en outre à rétablir l’Aile sud dans son
état du XVIIe siècle, comprenant la suppression de l’entresol côté sud sur 7 travées, à la mise en œuvre de
tirants actifs horizontaux dans le plancher du premier étage et la mise en œuvre de longrines entre fondations
au rez-de-chaussée ;
- La réalisation de travaux dans un contexte géologique particulier, composé de remblais anthropiques plus ou
moins épais, recouvrant des alluvions argilo-caillouteuses plus ou moins consistantes baignées par un aquifère
libre ;
- La méthodologie de fondation des deux refends neufs, nécessitant en premier lieu un blindage des terres au
sein des remblais anthropiques et la recherche d’un ancrage au moins à la même cote de fondation que la
façade Sud et refend longitudinal nord sous réserve d’une capacité portante en fond de fouille appropriée
(certains sondages mettant en évidence des baisses de portance localisées) ;
- Le recours éventuel à des mesures d’épuisement de fond de fouille dans le cas où les battements annuels de
l’aquifère viendraient interférer avec les terrassements, et en cas d’approfondissements volontaire du niveau
d’assise (à affermir à partir de sondages complémentaires en fond de fouille, notamment au droit de la file
n°6) ;
- Des travaux structurels réputés restituer le monolithisme du monument et permettre la collaboration
structurelle de la façade sud et refend longitudinal aux extrémités des refends. Ces travaux sont réputés
améliorer la stabilité externe locale géotechnique en minorant l’excentrement de charge et l’inclinaison de
résultante de charge ;
- Des mesures de remblaiement de tranchée à l’aide de matériaux préférentiellement nobles soigneusement
densifiés qui devront permettre d’améliorer la reprise des efforts horizontaux par frottement tangentiel sur
les faces latérales des refends.
- La réalisation de terrassements sous blindage à proximité immédiate de murs maçonnés transversaux
recevant les poteaux supportant l’entresol qui sera démoli. Ces vestiges pourront amener à des difficultés de
creusement, des difficultés de descente de blindage, des hors profils de terrassement, et des modifications
de géométrie des fondations (approfondissement notamment).
En phase de travaux, une mission géotechnique d’exécution G3 est à fournir par l’entreprise exécutrice des travaux.
Au regard de la contenance des travaux à réaliser, nous recommandons fortement de faire superviser les travaux
par un géotechnicien dans le cadre d’une mission G4 (supervision géotechnique d’exécution) à la charge du Maître
d’ouvrage.
Numéro d’affaire/indice : 2026/08519 – I0
Date : 14/09/2026
22
Ville-sous-la-Ferté (10) - Mission géotechnique G2 PRO
DRAC GRAND-EST - CRMH – Restitution de l’état carcéral XVIIIe – Aile Sud
VI. EXIGENCES DE SUIVI ET D’INSTRUMENTATION EN PHASE DE TRAVAUX :
L’entreprise devra préciser quels moyens techniques sont mis en œuvre pour suivre le comportement des ouvrages
de la zone d’influence géotechnique lors des phases de travaux. En tout état de cause, ces moyens devront inclure
(liste non exhaustive) :
- Constat d’huissier généralisé de la ZIG ;
- Suivi des mitoyens et des avoisinants de la ZIG (type topo., extenso., inclino, ou équivalent) ;
- Etude et suivi de réalisation G3 ;
- Supervision d’étude et de suivi géotechnique G4 :
Compte tenu des spécificités du site et de la sensibilité des ouvrages existants et à construire, la programmation d’une
mission de supervision G4 est recommandée. Au stade de l’avant-projet, il est possible d’informer le maître d’ouvrage
sur les objectifs généraux de ce type de mission.
Extrait de la norme NF P94-500 de Novembre 2013 : Phase Supervision du l’étude d’exécution
Cette phase de supervision de l’étude géotechnique d’exécution permet de vérifier que les documents établis dans le
cadre de l’étude d’exécution respectent les dispositions du projet géotechnique et sont conformes aux objectifs du
projet. L’ingénierie géotechnique chargée de cette supervision donne un avis sur :
- La note d’hypothèses géotechniques, les notes de calcul et de dimensionnement, la définition et les plans des
ouvrages géotechniques, les méthodes d’exécution et les phasages ;
- Les adaptations ou les optimisations potentielles des ouvrages géotechniques proposées ;
- Le programme d’investigations complémentaires et d’auscultations proposées ;
- Les valeurs seuils et la procédure de leur suivi ;
- En cas d’application de la méthode observationnelle, les dispositions constructives complémentaires
lorsqu’une des valeurs seuils est atteinte.
Extrait de la norme NF P94-500 de Novembre 2013 : Phase Supervision du suivi d’exécution
Cette phase de supervision du suivi géotechnique d’exécution a pour objectif, par une intervention périodique et
discontinue sur le chantier, de vérifier que le suivi géotechnique d’exécution, continu et à la charge de l’entrepreneur
sauf disposition contractuelle contraire, permet de confirmer à l’avancement des travaux le modèle géologique et le
contexte géotechnique retenus ainsi que la similitude entre comportement prévu et comportement observé de
l’ouvrage et des ouvrages avoisinants, et ainsi de contribuer à la maîtrise des risques géotechniques.
Numéro d’affaire/indice : 2026/08519 – I0
Date : 14/09/2026
23
Ville-sous-la-Ferté (10) - Mission géotechnique G2 PRO
DRAC GRAND-EST - CRMH – Restitution de l’état carcéral XVIIIe – Aile Sud
Annexes :
Numéro d’affaire/indice : 2026/08519 – I0
Date : 14/09/2026
24
Ville-sous-la-Ferté (10) - Mission géotechnique G2 PRO
DRAC GRAND-EST - CRMH – Restitution de l’état carcéral XVIIIe – Aile Sud
Annexe 1 : Extraits de la NF P94-500 de
Novembre 2013 :
Numéro d’affaire/indice : 2026/08519 – I0
Date : 14/09/2026
25
Ville-sous-la-Ferté (10) - Mission géotechnique G2 PRO
DRAC GRAND-EST - CRMH – Restitution de l’état carcéral XVIIIe – Aile Sud
Numéro d’affaire/indice : 2026/08519 – I0
Date : 14/09/2026
26
Ville-sous-la-Ferté (10) - Mission géotechnique G2 PRO
DRAC GRAND-EST - CRMH – Restitution de l’état carcéral XVIIIe – Aile Sud
Numéro d’affaire/indice : 2026/08519 – I0
Date : 14/09/2026
27
Ville-sous-la-Ferté (10) - Mission géotechnique G2 PRO
DRAC GRAND-EST - CRMH – Restitution de l’état carcéral XVIIIe – Aile Sud
Annexe 2 : Plans d’implantation des
reconnaissances :
Numéro d’affaire/indice : 2026/08519 – I0
Date : 14/09/2026
28
Ville-sous-la-Ferté (10) - Mission géotechnique G2 PRO
DRAC GRAND-EST - CRMH
Annexe 3 : Résultats des sondages
pénétrométriques :
Numéro d’affaire/indice : 2026/08519 – I0
Date : 14/09/2026
29
ESSAI AU PENETROMETRE DYNAMIQUE SOCOMAFOR 10
SOCOMAFOR 10
Operateur : GAUFOR
Date : 25/04/2023
Chantier : Abbaye de Clairvaux
Ville sous la Ferté
N° Sondage : Pdy 1 Niveau d'eau /TN : 3 m
Résistance de pointe Qd (MPa)
0 5 10 15 20 25 30 35 40
0,00
0,10
0,20
0,30
0,40
0,50
0,60
0,70
0,80
0,90
1,00
1,10
1,20
1,30
1,40
1,50
1,60
1,70
1,80
1,90
2,00
2,10
2,20
2,30
2,40
Profondeur (m)
2,50
2,60
2,70
2,80
2,90
3,00
3,10
3,20
3,30
3,40
3,50
3,60
3,70
3,80
3,90
4,00
4,10
4,20
4,30
4,40
4,50
4,60
4,70
4,80
4,90
5,00
5,10
5,20
5,30
5,40
5,50
5,60
5,70
5,80
5,90
6,00
Commentaires :
ESSAI AU PENETROMETRE DYNAMIQUE PAGANI DPM 30
Pagani
Operateur : Ianni
Date : 25/04/2023
Chantier : ABBAYE DE CLAIRVAUX
N° Sondage : Pdy 2 Niveau d'eau /TN : -
Résistance de pointe Qd (MPa)
0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55
0,00
0,10
0,20
0,30
0,40
0,50
0,60
0,70
0,80
0,90
1,00
Profondeur (m)
1,10
1,20
1,30
1,40
1,50
1,60
1,70
1,80
1,90
2,00
2,10
2,20
2,30
2,40
2,50
Commentaires :
Pas de traces humides sur les tiges, pénétromètre realisé dans la fouille de reconnaissance F02
ESSAI AU PENETROMETRE DYNAMIQUE PAGANI DPM 30
Pagani
Operateur : Ianni
Date : 25/04/2023
Chantier : ABBAYE DE CLAIRVAUX
N° Sondage : Pdy 3 Niveau d'eau /TN : -
Résistance de pointe Qd (MPa)
0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55
0,00
0,10
0,20
0,30
0,40
0,50
0,60
0,70
0,80
0,90
1,00
Profondeur (m)
1,10
1,20
1,30
1,40
1,50
1,60
1,70
1,80
1,90
2,00
2,10
2,20
2,30
2,40
2,50
Commentaires :
Pas de traces humides sur les tiges, pénétromètre realisé dans la fouille de reconnaissance F03
ESSAI AU PENETROMETRE DYNAMIQUE SOCOMAFOR 10
SOCOMAFOR 10
Operateur : GAUFOR
Date : 25/04/2023
Chantier : Abbaye de Clairvaux
Ville sous la Ferté
N° Sondage : Pdy 4 Niveau d'eau /TN : -
Résistance de pointe Qd (MPa)
0 5 10 15 20 25 30 35 40
0,00
0,10
0,20
0,30
0,40
0,50
0,60
0,70
0,80
0,90
1,00
1,10
1,20
1,30
1,40
1,50
1,60
1,70
1,80
1,90
2,00
2,10
2,20
2,30
2,40
Profondeur (m)
2,50
2,60
2,70
2,80
2,90
3,00
3,10
3,20
3,30
3,40
3,50
3,60
3,70
3,80
3,90
4,00
4,10
4,20
4,30
4,40
4,50
4,60
4,70
4,80
4,90
5,00
5,10
5,20
5,30
5,40
5,50
5,60
5,70
5,80
5,90
6,00
Commentaires :
ESSAI AU PENETROMETRE DYNAMIQUE SOCOMAFOR 10
SOCOMAFOR 10
Operateur : GAUFOR
Date : 25/04/2023
Chantier : Abbaye de Clairvaux
Ville sous la Ferté
N° Sondage : Pdy 5 Niveau d'eau /TN : 4,4 m
Résistance de pointe Qd (MPa)
0 5 10 15 20 25 30 35 40
0,00
0,10
0,20
0,30
0,40
0,50
0,60
0,70
0,80
0,90
1,00
1,10
1,20
1,30
1,40
1,50
1,60
1,70
1,80
1,90
2,00
2,10
2,20
2,30
2,40
Profondeur (m)
2,50
2,60
2,70
2,80
2,90
3,00
3,10
3,20
3,30
3,40
3,50
3,60
3,70
3,80
3,90
4,00
4,10
4,20
4,30
4,40
4,50
4,60
4,70
4,80
4,90
5,00
5,10
5,20
5,30
5,40
5,50
5,60
5,70
5,80
5,90
6,00
Commentaires :
ESSAI AU PENETROMETRE DYNAMIQUE SOCOMAFOR 10
SOCOMAFOR 10
Operateur : GAUFOR
Date : 25/04/2023
Chantier : Abbaye de Clairvaux
Ville sous la Ferté
N° Sondage : Pdy 6 Niveau d'eau /TN : 2 m
Résistance de pointe Qd (MPa)
0 5 10 15 20 25 30 35 40
0,00
0,10
0,20
0,30
0,40
0,50
0,60
0,70
0,80
0,90
1,00
1,10
1,20
1,30
1,40
1,50
1,60
1,70
1,80
1,90
2,00
2,10
2,20
2,30
2,40
Profondeur (m)
2,50
2,60
2,70
2,80
2,90
3,00
3,10
3,20
3,30
3,40
3,50
3,60
3,70
3,80
3,90
4,00
4,10
4,20
4,30
4,40
4,50
4,60
4,70
4,80
4,90
5,00
5,10
5,20
5,30
5,40
5,50
5,60
5,70
5,80
5,90
6,00
Commentaires :
ESSAI AU PENETROMETRE DYNAMIQUE SOCOMAFOR 10
SOCOMAFOR 10
Operateur : GAUFOR
Date : 25/04/2023
Chantier : Abbaye de Clairvaux
Ville sous la Ferté
N° Sondage : Pdy 7 Niveau d'eau /TN : 1 m
Résistance de pointe Qd (MPa)
0 5 10 15 20 25 30 35 40
0,00
0,10
0,20
0,30
0,40
0,50
0,60
0,70
0,80
0,90
1,00
1,10
1,20
1,30
1,40
1,50
1,60
1,70
1,80
1,90
2,00
2,10
2,20
2,30
2,40
Profondeur (m)
2,50
2,60
2,70
2,80
2,90
3,00
3,10
3,20
3,30
3,40
3,50
3,60
3,70
3,80
3,90
4,00
4,10
4,20
4,30
4,40
4,50
4,60
4,70
4,80
4,90
5,00
5,10
5,20
5,30
5,40
5,50
5,60
5,70
5,80
5,90
6,00
Commentaires :
ESSAI AU PENETROMETRE DYNAMIQUE SOCOMAFOR 10
SOCOMAFOR 10
Operateur : GAUFOR
Date : 25/04/2023
Chantier : Abbaye de Clairvaux
Ville sous la Ferté
N° Sondage : Pdy 8 Niveau d'eau /TN : 1,8 m
Résistance de pointe Qd (MPa)
0 5 10 15 20 25 30 35 40
0,00
0,10
0,20
0,30
0,40
0,50
0,60
0,70
0,80
0,90
1,00
1,10
1,20
1,30
1,40
1,50
1,60
1,70
1,80
1,90
2,00
2,10
2,20
2,30
2,40
Profondeur (m)
2,50
2,60
2,70
2,80
2,90
3,00
3,10
3,20
3,30
3,40
3,50
3,60
3,70
3,80
3,90
4,00
4,10
4,20
4,30
4,40
4,50
4,60
4,70
4,80
4,90
5,00
5,10
5,20
5,30
5,40
5,50
5,60
5,70
5,80
5,90
6,00
Commentaires :
Ville-sous-la-Ferté (10) - Mission géotechnique G2 PRO
DRAC GRAND-EST - CRMH
Annexe 4 : Résultats des fouilles de
reconnaissance :
Numéro d’affaire/indice : 2026/08519 – I0
Date : 14/09/2026
30
COMPTE RENDU DE FOUILLE DE RECONNAISSANCE COMPTE RENDU DE FOUILLE DE RECONNAISSANCE
Mission géotechnique Mission géotechnique
Abbaye de Clairvaux - Ville sous la Ferté Abbaye de Clairvaux - Ville sous la Ferté
Fouille 01 Fouille 01
Détails :
Date de réalisation : 25/04/2023
Mode de creusement : Mécanique
Cote de tête : 191,94
Profondeur atteinte (m) : 2,60
Surface en tête (Lxl en m²) : 2
Echantillonnages : Non
Nombre d'échantillons prélevés : 0
Atteinte de la fondation : Oui
Observations générales :
Tenue des parois : Bonne tenue
Présence d'eau : Non
Profondeur du niveau d'eau stabilisé : 0
Lithologies :
Remblais De 0 à 2,10 m
Argiles brun-marron graveleuses humides A partir de 2,10 m
Description de la fondation :
Type de fondation : Semelle en maçonnerie
Profondeur de l'arase inférieure (m) : 2,1
Cote de l'arase inférieure : 189,84 Description du sondage :
Etat apparent de l'assise : Moyen
Descriptif de la fouille de reconnaissances et commentaires :
Semelle en maçonneries Remblais
Argiles brun-
marron
graveleuses
humides
COMPTE RENDU DE FOUILLE DE RECONNAISSANCE COMPTE RENDU DE FOUILLE DE RECONNAISSANCE
Mission géotechnique Mission géotechnique
Abbaye de Clairvaux - Ville sous la Ferté Abbaye de Clairvaux - Ville sous la Ferté
Fouille 02 Fouille 02
Détails :
Date de réalisation : 25/04/2023
Mode de creusement : Manuel
Cote de tête : 192,02
Profondeur atteinte (m) : 2,00
Surface en tête (Lxl en m²) : 1,2
Echantillonnages : Non
Nombre d'échantillons prélevés : 0
Atteinte de la fondation : Oui
Observations générales :
Tenue des parois : Bonne tenue
Présence d'eau : Non
Profondeur du niveau d'eau stabilisé : 0
Lithologies : Description du sondage :
Dalle béton De 0 à 0,15 m
Remblais De 0,15 à 2,00 m
Remblais et Argiles à blocs A partir de 2,00 m
Description de la fondation :
Type de fondation : Semelle en maçonnerie
Profondeur de l'arase inférieure (m) : 1,86
Cote de l'arase inférieure : 190,16
Etat apparent de l'assise : Moyen
Descriptif de la fouille de reconnaissances et commentaires :
COMPTE RENDU DE FOUILLE DE RECONNAISSANCE COMPTE RENDU DE FOUILLE DE RECONNAISSANCE
Mission géotechnique Mission géotechnique
Abbaye de Clairvaux - Ville sous la Ferté Abbaye de Clairvaux - Ville sous la Ferté
Fouille 03 Fouille 03
Détails :
Date de réalisation : 25/04/2023
Mode de creusement : Manuel
Cote de tête : 192,02
Profondeur atteinte (m) : 1,70
Surface en tête (Lxl en m²) : 1,53
Echantillonnages : Non
Nombre d'échantillons prélevés : 0
Atteinte de la fondation : Oui
Observations générales :
Tenue des parois : Bonne tenue
Présence d'eau : Non
Profondeur du niveau d'eau stabilisé : 0
Lithologies : Description du sondage :
Dalle béton De 0 à 0,15 m
Remblais De 0,15 à 1,60 m
Remblais et Argiles à blocs A partir de 1,60 m
Description de la fondation :
Type de fondation : Semelle en maçonnerie
Profondeur de l'arase inférieure (m) : 1,6
Cote de l'arase inférieure : 190,42
Etat apparent de l'assise : Moyen
Descriptif de la fouille de reconnaissances et commentaires :
COMPTE RENDU DE FOUILLE DE RECONNAISSANCE COMPTE RENDU DE FOUILLE DE RECONNAISSANCE
Mission géotechnique Mission géotechnique
Abbaye de Clairvaux - Ville sous la Ferté Abbaye de Clairvaux - Ville sous la Ferté
Fouille 04 Fouille 04
Détails :
Date de réalisation : 25/04/2023
Mode de creusement : Mécanique
Cote de tête : 191,9
Profondeur atteinte (m) : 2,60
Surface en tête (Lxl en m²) : 2
Echantillonnages : Non
Nombre d'échantillons prélevés : 0
Atteinte de la fondation : Oui
Observations générales :
Tenue des parois : Bonne tenue
Présence d'eau : Non
Profondeur du niveau d'eau stabilisé : 0
Lithologies :
Remblais De 0 à 2,00 m
Argiles brun-marron graveleuses humides A partir de 2,00 m
Description de la fondation :
Type de fondation : Semelle en maçonnerie
Profondeur de l'arase inférieure (m) : 2
Cote de l'arase inférieure : 189,9 Description du sondage :
Etat apparent de l'assise : Moyen
Descriptif de la fouille de reconnaissances et commentaires :
Semelle en maçonneries Remblais
Argiles brun-
marron
graveleuses
humides
COMPTE RENDU DE FOUILLE DE RECONNAISSANCE COMPTE RENDU DE FOUILLE DE RECONNAISSANCE
Mission géotechnique Mission géotechnique
Abbaye de Clairvaux - Ville sous la Ferté Abbaye de Clairvaux - Ville sous la Ferté
Fouille 05 Fouille 05
Détails :
Date de réalisation : 24/04/2023
Mode de creusement : Mécanique
Cote de tête : 191,99
Profondeur atteinte (m) : 2,60
Surface en tête (Lxl en m²) : 2
Echantillonnages : Non
Nombre d'échantillons prélevés : 0
Atteinte de la fondation : Oui
Observations générales :
Tenue des parois : Bonne tenue
Présence d'eau : Non
Profondeur du niveau d'eau stabilisé : 0
Lithologies :
Remblais De 0 à 2,00 m
Argiles brun-marron graveleuses humides A partir de 2,00 m
Description de la fondation :
Type de fondation : Semelle en maçonnerie
Profondeur de l'arase inférieure (m) : 2
Cote de l'arase inférieure : 189,99 Description du sondage :
Etat apparent de l'assise : Moyen
Descriptif de la fouille de reconnaissances et commentaires :
COMPTE RENDU DE FOUILLE DE RECONNAISSANCE COMPTE RENDU DE FOUILLE DE RECONNAISSANCE
Mission géotechnique Mission géotechnique
Abbaye de Clairvaux - Ville sous la Ferté Abbaye de Clairvaux - Ville sous la Ferté
Fouille 06 Fouille 06
Détails :
Date de réalisation : 24/04/2023
Mode de creusement : Mécanique
Cote de tête : 191,89
Profondeur atteinte (m) : 2,40
Surface en tête (Lxl en m²) : 2
Echantillonnages : Non
Nombre d'échantillons prélevés : 0
Atteinte de la fondation : Oui
Observations générales :
Tenue des parois : Bonne tenue
Présence d'eau : Non
Profondeur du niveau d'eau stabilisé : 0
Lithologies :
Remblais De 0 à 2,10 m
Argiles brun-marron graveleuses humides A partir de 2,10 m
Description de la fondation :
Type de fondation : Semelle en maçonnerie
Profondeur de l'arase inférieure (m) : 2,1
Cote de l'arase inférieure : 189,79 Description du sondage :
Etat apparent de l'assise : Moyen
Descriptif de la fouille de reconnaissances et commentaires :
Ville-sous-la-Ferté (10) - Mission géotechnique G2 PRO
DRAC GRAND-EST - CRMH
Annexe 5 : Résultats des sondages
pressiométriques :
Numéro d’affaire/indice : 2026/08519 – I0
Date : 14/09/2026
31
Forage Outil de forage Sondage pressiométrique Ménard
SP1 Tricône EN ISO 22476-4 Date de début
Client Diamètre de l'outil Inclinaison 19/04/2023
DRAC Grand Est 66 mm 0 deg Opérateur
Dossier Altitude NGF Durée de foration YANNICK
2022-03126 (2) 191.87 m 1 h 58 min 39 s Machine
TEREDO 2.8
Chantier
Mission de diagnostic - Site de l'Abbaye de Clairvaux
Alt. Prof. Figuré Description Prof. Outils VA (m/h) VA (m/h) PO (bar) PI (bar) CR (bar) EM (MPa) PF* (MPa) PL* (MPa) EM/PL*
(m) (m) (m) de
forage 0 100 200 300 0 500 1000 0 50 100 0 10 20 30 0 100 200 0 500 1000 0 2 4 6 0 2 4 6 8
0
Remblais à cailloutis et graviers dans une
matrice argileuse
191 0.93 2.19
1 1.1
16.8 7.7
Zone à blocs
190 > 4.38 > 4.38
2 2.1
114.2 <26.1
Graves argileuses
189 0.84 1.74
3 13.2 7.6
3.3
Zone à blocs 4.04 > 4.38
188
4 4.1
74.3 <17
187 Graves argileuses 0.8 1.44
5 31.4 21.9
5.5
186 > 4.39 > 4.39
6 140.7 <32.1
Tricône ⌀66 mm
185 > 4.4 > 4.4
7 515.7 <117.2
184 > 3.94 > 3.94
8 439.8 <111.7
183 > 4.43 > 4.43
9 894.4 <201.7
182 > 4.32 > 4.32
10 384.9 <89
Alternance de bancs de marnes et calcaires
181 > 4.42 > 4.42
11 521.4 <118
180 > 4.45 > 4.45
12 483.6 <108.7
179 > 4.35 > 4.35
13 462.5 <106.3
178 > 4.35 > 4.35
14 375.8 <86.5
177
15 15 15.01 15.01 15.01 15.01 15.01
176
16
175
17
LIM 2009 - 2023 - http://www.lim.eu geolog4.com
Forage Outil de forage Sondage pressiométrique Ménard
SP2 Tricône EN ISO 22476-4 Date de début
Client Diamètre de l'outil Inclinaison 18/04/2023
DRAC Grand Est 66 mm 0 deg Opérateur
Dossier Altitude NGF Durée de foration YANNICK
2022-03126 (2) 191.89 m 1 h 13 min 19 s Machine
TEREDO 2.8
Chantier
Mission de diagnostic - Site de l'Abbaye de Clairvaux
Alt. Prof. Figuré Description Prof. Outils VA (m/h) VA (m/h) PO (bar) PI (bar) CR (bar) EM (MPa) PF* (MPa) PL* (MPa) EM/PL*
(m) (m) (m) de
forage 0 100 200 300 0 500 1000 0 50 100 0 10 20 30 0 100 200 0 500 1000 0 2 4 6 0 2 4 6 8
0
191 0.48 0.86
1 4.2 4.8
Remblais à cailloutis et graviers dans une
matrice argileuse
190 0.25 0.46
2 11 23.8
2.5
1.38 2.33
189 3 31.1 13.3
1.33 4.26
188 4 Graves argileuses 31.3 7.4
187 0.6 1.34
5 5.3 4
5.5
186 3.16 4.2
6 43.6 10.4
Tricône ⌀66 mm
> 4.43 > 4.43
185 7 190.9 <43.1
184 8
183 3.93 > 4.43
9 471.4 <106.5
182 > 4.43 > 4.43
10 436.1 <98.3
Alternance de bancs de marnes et calcaires
181 > 4.44 > 4.44
11 590.8 <133.1
3.94 > 4.43
180 12 470.6 <106.2
179 > 4.44 > 4.44
13 786.5 <177
178 3.97 > 4.46
14 496.3 <111.2
177
15 15 15.03 15.03 15.03 15.03 15.03
176 16
175 17
LIM 2009 - 2023 - http://www.lim.eu geolog4.com
Forage Paramètres de forage
PzA Inclinaison Machine
Client 0 deg TEREDO 2.8
DRAC Grand Est Cote fin Date de début
Dossier 10.01 m 17/04/2023
2022-03126 (2) Méthode de forage Opérateur
Forage au rotary YANNICK
Chantier
Mission de diagnostic - Site de l'Abbaye de Clairvaux
Alt. Prof. Figuré Description Prof. Outils VA (m/h) VA (m/h) PO (bar) PI (bar) CR (bar) Équipement de forage
[0-1 m], Tube PVC, ⌀ 51/60 mm
(m) (m) (m) de
forage 0 50 100 150 200 0 500 1000 0 50 100 0 5 10 0 50 100 150 200
0
191.5 [0-1 m],
0.5 Bouchon
d'argile
191 Remblais à cailloutis et graviers dans une matrice
1 argileuse
190.5
1.5
190
2 2
189.5
2.5
189
3
188.5
3.5
Graves argileuses
188
4
187.5
[1-10 m], Crépine PVC, ⌀ 51/60 mm
4.5
187
5
5.2 [1-10 m],
186.5 Gravier
5.5
(massif
filtrant)
186
6
185.5
6.5
185
7
184.5
7.5
Alternance de bancs de marnes et calcaires
184
8
183.5
8.5
183
9
182.5
9.5
182
10 10 10.01 10.01 10.01 10.01 10.01
181.5
10.5
181
LIM 2009 - 2023 - http://www.lim.eu geolog4.com
Forage Paramètres de forage
PzB Inclinaison Machine
Client 0 deg TEREDO 2.8
DRAC Grand Est Cote fin Date de début
Dossier 10.24 m 17/04/2023
2022-03126 (2) Méthode de forage Opérateur
Forage au rotary YANNICK
Chantier
Mission de diagnostic - Site de l'Abbaye de Clairvaux
Alt. Prof. Figuré Description Prof. Outils VA (m/h) VA (m/h) PO (bar) PI (bar) CR (bar) Équipement de forage
[0-1 m], Tube PVC, ⌀ 51/60 mm
(m) (m) (m) de
forage 0 50 100 150 200 0 500 1000 0 50 100 0 5 10 0 50 100 150 200
0
191.5 [0-1 m],
0.5 Bouchon
d'argile
191
1
190.5 Remblais à cailloutis et graviers dans une matrice
1.5
argileuse
190
2
189.5
2.5
189
3 3
188.5
3.5
188
4
Graves argileuses
187.5
[1-10 m], Crépine PVC, ⌀ 51/60 mm
4.5
187
5
5.2 [1-10 m],
186.5 Gravier
5.5
(massif
filtrant)
186
6
185.5
6.5
185
7
184.5
7.5
Alternance de bancs de marnes et calcaires
184
8
183.5
8.5
183
9
182.5
9.5
182
10 10
10.24 10.24 10.24 10.24 10.24
181.5
10.5
LIM 2009 - 2023 - http://www.lim.eu geolog4.com
Ville-sous-la-Ferté (10) - Mission géotechnique G2 PRO
DRAC GRAND-EST - CRMH
Annexe 6 : Résultats des essais de la campagne
de janvier 2022 :
Numéro d’affaire/indice : 2026/08519 – I0
Date : 14/09/2026
32
Résultats préliminaires des piézomètres réalisés antérieurement dans le cadre du
diagnostic du Grand Cloître (campagne de janvier 2022) :
Longueur Cote de tête Equipement piézométrique
Sondage
(m) (m – NGF)
PZ1
Diamètre 51/60 mm
Crépiné uniquement dans le substratum à partir de 7 m de
profondeur
SC1 10.6 194.09 Sonde automatique GPRS DIVER :
N° de série = DU405
Profondeur de pose : 7.82 m
Cote de pose : 186.24 NGF
Niveau d’eau au 09/06/22 : 3.16 m
PZ2
Diamètre 80/90 mm
Crépiné à partir de 1 m de profondeur
Sonde automatique DIVER :
SC2 10.6 193.67
N° de série = DU406
Profondeur de pose : 8.58 m
Cote de pose : 185.09 NGF
Niveau d’eau au 09/06/22 : 3.14 m
Résultats des sondages carottés réalisés antérieurement dans le cadre du diagnostic
du Grand Cloître (campagne de janvier 2022) :
Les sondages carottés ont permis d’identifier les lithologies suivantes :
Longueur Cote de tête Cote atteinte
Sondage Lithologies
(m) (m – NGF) (m NGF)
De 0 à 0.1 m : Terre végétale ;
De 0.1 à 2 : Remblais divers à blocs ;
De 2.0 à 4,5 m : Graves argileuses ;
De 4.5 à 5.6 m : Argiles marneuses gris
marron clair compactes ;
SC1 De 5.6 à 6.0 m : Marnes graveleuses peu 10 192.37 182.37
compactes ;
De 6.0 à 7.0 m : Marnes gris clair
compactes ;
De 7.0 à 10.0 m : Alternance de bancs de
marnes grises et de calcaires gris clair.
De 0 à 0.7 m : Terre végétale et remblais
marron ;
De 0.7 à 1.2 : Remblais divers à blocs ;
De 1.2 à 2.0 m : Fragments de pierres
calcaires (gravats) ;
De 2.0 à 2.5 m : Remblais sableux ;
SC2 10 192.17 182.17
De 2.5 à 5.2 : Graves argileuses ;
De 5.2 à 6.7 : Marne argileuse gris clair ;
De 6.7m à 7.2m : Marnes gris clair
compactes ;
De 7.2 à 10.0 m : Alternance de bancs de
marnes grises et de calcaires gris clair.
* Les sondages carottés ont été équipés par des piézomètres en 52/60 mm
Résultats des sondages pressiométriques issus du diagnostic du Grand
Cloître (Campagne de janvier 2022) :
Cote de tête (m Cote atteinte (m
Sondage Nb d’essais Longueur (m)
NGF) NGF)
SP1 9 10 192.37 182.37
SP2 9 10 192.17 182.17
SP1 (inclinaison 70°)
Nature Lithologique Profondeur couche (m/TN) Profondeur/TN Em (MPa) pl (MPa) pf (MPa)
Terrains de couverture
0 à 1,3 1 2,2 0,36 0,07
et remblais divers
2 302,5 3,89 3,89
Soubassement de la
1,3 à 4,0 3 294,3 4,84 4,84
façade
4 188,3 4,8 4,8
Graves argileuses
4,0 à 4,5
rapportées
5 18,9 2,94 1,70
Argiles marneuses 4,5 à 6,2
6 54,7 3,35 2,46
Marno-calcaires 7 365,5 4,83 4,83
compacts (alternance 8 121,9 4,8 4,61
6,2 à 10
marnes grises et calcaire 9 648,7 4,83 4,73
gris compacts) 10 - - -
* Le sondage SP1 a été réalisé avec une inclinaison de 70° sous la façade Sud du Pavillon Ouest.
SP2
Nature Lithologique Profondeur couche (m/TN) Profondeur/TN Em (MPa) pl (MPa) pf (MPa)
Terrains de couverture 1 5,9 0,15 0,15
0 à 2,2
et remblais divers
2 5,5 0,63 0,23
3 15,8 1,9 0,76
Graves argileuses 2,2 à 4,7
4 75,8 4,25 1,46
Marnes argileuses gris 5 76,4 3,98 2,43
4,7 à 6,2
clair 6 22,1 1,95 0,96
7 485,2 2,88 2,88
Marnes gris clair 8 309,9 2,86 2,86
6,2 à 10,0
compactes 9 337,8 2,87 2,87
10 - - -
I. 1. 1. Description des essais réalisés ; campagne de janvier 2022 :
Les essais en laboratoire suivants ont été réalisés :
Type d’essai Norme Quantité Lieu de Date de
d’essai prélèvement prélèvement
SC1 : 19/04/2022
Classification GTR NF P11-300 3 SC1, SC2 et SC4 SC2 : 14/04/2022
SC4 : 13/04/2022
SC1, SC2 et SC4 SC1 : 19/04/2022
Valeur au bleu
NF P94-068 3 SC2 : 14/04/2022
VBS
SC4 : 13/04/2022
Analyse SC1, SC2 et SC4 SC1 : 19/04/2022
NF EN ISO
granulométrique 3 SC2 : 14/04/2022
17892-4
par tamisage SC4 : 13/04/2022
Détermination NF EN ISO SC1, SC2 et SC4 SC1 : 19/04/2022
des limites 17892 3 SC2 : 14/04/2022
d’Atterberg SC4 : 13/04/2022
I. 1. 2. Classification GTR et granulométrie des matériaux extraits : campagne de janvier
2022 :
Visuellement, les échantillons sont décrits de la manière suivante :
- E1 = SC1 : de 4.20 à 4.50 m : marne grisâtre compacte à rares graviers ;
- E2 : SC2 : de 3.50 à 4 m : graviers calcaires à matrice de sable limoneux brun ;
- E3 : SC4 : de 5.60 à 6 m : marne grisâtre à rares graviers.
Limites d’Atterberg
Profondeur Teneur
Date de Limite de Indice Ip Valeur au
Prélèvement de en eau
prélèvement liquidité bleu (VBS)
prélèvement (W %)
Wl
E1 De 4.2 à 4.5 m 19/04/2022 13.2 / / 1.2
E2 De 3.5 à 4 m 14/04/2022 9.2 / / 0.4
E3 De 5.6 à 6 m 13/04/2022 10.9 / / 1.8
Point de prélèvement Analyse
Lieu de Date de Classification
(par rapport au granulométrique
prélèvement prélèvement GTR
sondage) (< 80 µm)
E1 De 4.2 à 4.5 m 19/04/2022 73.8 % A1
E2 De 3.5 à 4 m 14/04/2022 15.6 % B5
E3 De 5.6 à 6 m 13/04/2022 98.9 % A1
Note : Les essais de détermination des limites d’Atterberg n’ont pas permis de définir les valeurs
de Wl, Wp et de Ip en raison d’un matériau inadapté à ce type d’essai.
SARL AEGIS GROUPE
39 Avenue Teiras, 06300 NICE – info@aegis-groupe.com – www.aegis-groupe.com
RCS NICE 891 542 730 – SIRET 891 542 730 00017 – APE 71.12B – TVA Intracomm. FR 60891542730
SARL au capital de 5000 euros.
Texte extrait tel quel de la pièce officielle, qui seule fait foi. La mise en page du document d'origine peut différer.