Pièce
Rapport SAGA 13144 P1 V1 - Mission G2 PRO - NANDY (77).pdf · 18 337 mots · du marché « Réhabilitation complète de la demi-pension du collège Robert Buron à Nandy », dossier de consultation officiel.
ETUDE GEOTECHNIQUE G2 PRO
Agrandissement du collège Robert Buron
Rue des 18 Sous
NANDY (77)
Rapport n°13144 Pièce n°1 V01 – 30 novembre 2023
info@saga-ingenierie.eu
26 Rue des Carriers Italiens, 91350 GRIGNY
T. : +33 (1)75 30 25 20 - F. : +33 (1) 69 06 08 64
SIRET 453 887 176 000 49
www.saga-ingenierie.eu
SOMMAIRE
SOMMAIRE ......................................................................................................... 2
INTRODUCTION .................................................................................................. 4
1. Généralités ................................................................................................. 4
2. Cadre de l’étude ......................................................................................... 4
2.1.Mission confiée ................................................................................................ 4
2.2.Textes réglementaires ...................................................................................... 5
2.3.Documents communiqués ................................................................................. 6
3. Description du projet ................................................................................. 8
4. Descentes de charges du projet ............................................................... 17
5. Contexte géomorphologique et géologique .............................................. 20
5.1.Contexte géomorphologique .............................................................................20
5.2.Contexte géologique ........................................................................................20
5.3.Contexte hydrogéologique ................................................................................21
5.4.Risques naturels et anthropiques ......................................................................21
CAMPAGNES DE RECONNAISSANCES ................................................................ 23
6. Implantation et nivellement des sondages ............................................... 23
7. Travaux réalisés ....................................................................................... 25
7.1.Sondages et essais in-situ ................................................................................25
7.2.Essais en laboratoire .......................................................................................27
RESULTATS ET SYNTHESE DES INVESTIGATIONS ............................................. 28
8. Synthèse lithologique ............................................................................... 28
9. Synthèse géomécanique........................................................................... 29
9.1.Essais pressiométriques ...................................................................................29
9.2.Essais pénétrométriques ..................................................................................32
10. Synthèse hydrogéologique ....................................................................... 36
11. Synthèse des essais en laboratoire .......................................................... 37
11.1. Identifications GTR ....................................................................................37
11.2. Classification des matériaux ........................................................................37
11.3. Réutilisation des matériaux du site en remblai technique ou en couche de forme
38
11.4. Agressivité des sols vis-à-vis du béton .........................................................39
12. Synthèse des fouilles de reconnaissances de fondations ......................... 40
INTERPRETATIONS ET RECOMMANDATIONS .................................................... 42
13. Fondations ............................................................................................... 42
13.1. Principe de fondations ................................................................................42
Affaire n°13144 Pièce n°1 V01 – 30 novembre 2023 - Etude géotechnique G2 PRO
Agrandissement du collège Robert Buron - Rue des 18 Sous – NANDY (77)
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13.2. Dimensionnement des fondations superficielles .............................................43
13.2.1. Capacité portante ................................................................................43
13.2.2. Vérification de la capacité portante des semelles sous charge verticale .......45
13.2.3. Vérification du non-glissement ...............................................................46
13.2.4. Vérification du non-renversement ..........................................................46
13.2.5. Tassements.........................................................................................46
13.2.6. Sujétions d’exécution des fondations superficielles ...................................48
14. Niveaux bas ............................................................................................. 49
15. Dispositions vis-à vis des argiles gonflantes ............................................ 49
16. Aléas et risques identifiés ........................................................................ 50
Aléas géotechniques - Conditions contractuelles .............................................. 51
TABLE DES ANNEXES :
ANNEXE 1 EXTRAIT DE LA NORME NF P 94-500
ANNEXE 2 PLAN DE SITUATION
ANNEXE 3 PLANS D’IMPLANTATION DES SONDAGES (HYDROGEPTECHNIQUE ET SAGA)
ANNEXE 4 COUPES DES SONDAGES ET RESULTATS DES ESSAIS (HYDROGEOTECHNIQUE)
ANNEXE 5 COUPES ET PHOTOGRAPHIES DES FOUILLES DE RECONNAISSANCE DE
FONDATIONS (HYDROGEOTECHNIQUE)
ANNEXE 6 COUPES DES SONDAGES A LA TARIERE (SAGA)
ANNEXE 7 PROCES VERBAUX DES PENETROMETRES
ANNEXE 8 PROCES-VERBAUX DES ESSAIS EN LABORATOIRE (SAGA)
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INTRODUCTION
1. Généralités
Maître d’Ouvrage : DEPARTEMENT DE SEINE-ET-MARNE
Projet : Agrandissement du collège Robert Buron
Adresse du chantier : Rue des 18 Sous – NANDY (77)
2. Cadre de l’étude
2.1. Mission confiée
Le présent rapport d’étude s’inscrit dans le cadre de la norme AFNOR NF P 94 500 du
30 novembre 2013 dont un extrait est joint en annexe n°1.
Les différentes missions confiées à SAGA étaient les suivantes :
Mission Définition et description
• Une première campagne de reconnaissance de sols a été réalisée par le
bureau d’étude Hydrogéotechnique, au droit du site dans le cadre d’une
étude géotechnique G1 ES+PGC et dont les résultats ont fait l’objet du
rapport référencé C.18.30-032 Ind.B, du 22 août 2019.
Etudes antérieures et • Une deuxième campagne de reconnaissance de sols a été réalisée par le
investigations géotechniques bureau d’étude Hydrogéotechnique, au droit du site dans le cadre d’une
étude géotechnique G2 AVP et dont les résultats ont fait l’objet du rapport
référencé C.21.29.049 Ind.C, du 11 février 2022.
• Une troisième campagne a été réalisée par nos soins au droit du site dans
le cadre de la présente étude géotechnique (PRO).
• Fournir une synthèse des résultats des campagnes d’investigations
géotechniques,
Mission G2 PRO • Définir la solution de fondations la plus adaptée et les paramètres de
(Etude géotechnique de conception dimensionnement,
- Phase Projet) • Dimensionner les fondations en fonction des descentes de charges réelles
du projet,
• Préciser les principes de réalisation des niveaux bas.
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2.2. Textes réglementaires
Les textes réglementaires suivants ont été utilisés pour définir les dimensionnements et
recommandations fournis :
➢ Normes AFNOR en vigueur ou notes techniques particulières existantes concernant les
travaux de sondages, essais in-situ et en laboratoire,
➢ Norme française « Eurocode 7, Calcul géotechnique - Partie 1, Règles générales »
référencée NF EN 1997-1 de juin 2005, son annexe nationale référencée NF EN 1997-
1/NA de septembre 2006 et son amendement référencé NF EN 1997-1/A1 d’avril 2014,
➢ Norme française « Eurocode 7, Calcul géotechnique - Partie 2, Reconnaissance des
terrains et essais » référencée NF EN 1997-2 de septembre 2007,
➢ Norme française « Justification des ouvrages géotechniques - Normes d’application
nationale de l’Eurocode 7 - Fondations superficielles » référencée NF P 94-261 de juin
2013, et son amendement référencé NF P 94-261/A1 de février 2017.
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2.3. Documents communiqués
Pour la réalisation du présent rapport, il nous a été transmis les documents suivants :
Date Date de
Document Emetteur Référence Indice
d’émission réception
Rapport mission G1
HYDROGEOTECHNIQUE C.18.30-032 B 22/08/2019 24/10/2023
ES+PGC
Rapport mission G2 AVP HYDROGEOTECHNIQUE C. 21.29.049 C 11/02/2022 24/10/2023
Plan de masse projet VRD
09/2023 24/10/2023
assainissement
Philippe Rouveau / Thierry
Plan de masse existant 01.1 0 06/2023 24/10/2023
Giac ARCHITECTE DPLG
Philippe Rouveau / Thierry
Plan RDC état existant 02 0 06/2023 24/10/2023
Giac ARCHITECTE DPLG
Philippe Rouveau / Thierry
Plan R+1 état existant 03 0 06/2023 24/10/2023
Giac ARCHITECTE DPLG
Plan vide sanitaire état Philippe Rouveau / Thierry
04 0 06/2023 24/10/2023
existant Giac ARCHITECTE DPLG
Plan VRD – réseaux Philippe Rouveau / Thierry
05 0 06/2023 24/10/2023
existants Giac ARCHITECTE DPLG
Philippe Rouveau / Thierry
Plan de masse projet 06 0 06/2023 24/10/2023
Giac ARCHITECTE DPLG
Philippe Rouveau / Thierry
Plan RDC projet 07.1 0 06/2023 24/10/2023
Giac ARCHITECTE DPLG
Philippe Rouveau / Thierry
Plan cuisine DP projet 07.2 0 06/2023 24/10/2023
Giac ARCHITECTE DPLG
Plan RDC emprise Philippe Rouveau / Thierry
07.3 0 06/2023 24/10/2023
projet/existant Giac ARCHITECTE DPLG
Revêtements de sol RDC Philippe Rouveau / Thierry
07.4 0 06/2023 24/10/2023
projet Giac ARCHITECTE DPLG
Plan des faux plafonds Philippe Rouveau / Thierry
07.5 0 06/2023 24/10/2023
RDC projet Giac ARCHITECTE DPLG
Philippe Rouveau / Thierry
Plan RDC projet 08.1 0 06/2023 24/10/2023
Giac ARCHITECTE DPLG
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Date Date de
Document Emetteur Référence Indice
d’émission réception
Philippe Rouveau / Thierry
Plan R+1 – CDI projet 08.2 0 06/2023 24/10/2023
Giac ARCHITECTE DPLG
Plan R+1 emprise Philippe Rouveau / Thierry
08.3 0 06/2023 24/10/2023
projet/existant Giac ARCHITECTE DPLG
Revêtements de sol R+1 Philippe Rouveau / Thierry
08.4 0 06/2023 24/10/2023
projet Giac ARCHITECTE DPLG
Plan des faux-plafonds Philippe Rouveau / Thierry
08.5 0 06/2023 24/10/2023
R+1 projet Giac ARCHITECTE DPLG
Philippe Rouveau / Thierry
Plan des combles projet 09 0 06/2023 24/10/2023
Giac ARCHITECTE DPLG
Philippe Rouveau / Thierry
Plan de toiture projet 10.1 0 06/2023 24/10/2023
Giac ARCHITECTE DPLG
Philippe Rouveau / Thierry
Façades existantes 12 0 06/2023 24/10/2023
Giac ARCHITECTE DPLG
Philippe Rouveau / Thierry
Façades d’ensemble projet 13 0 06/2023 24/10/2023
Giac ARCHITECTE DPLG
Philippe Rouveau / Thierry
Coupes façades projet 14 0 06/2023 24/10/2023
Giac ARCHITECTE DPLG
Philippe Rouveau / Thierry
Coupes projet AA - BB 15 0 06/2023 24/10/2023
Giac ARCHITECTE DPLG
Fondations – coffrages et
ABE 20 156 - 1 - 08/09/2023 24/10/2023
coupes
PH RDC ABE 20 156 - 1 - 08/09/2023 24/10/2023
Descentes de charges –
ARNOULD – Bureau d’étude - - 23/11/2023 23/11/2023
zone abri vélo
Descentes de charges –
ARNOULD – Bureau d’étude - - 23/11/2023 23/11/2023
zone accueil
Descentes de charges –
ARNOULD – Bureau d’étude - - 23/11/2023 23/11/2023
zone CDI
Descentes de charges –
ARNOULD – Bureau d’étude - - 23/11/2023 23/11/2023
zone préau
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3. Description du projet
Le projet consiste en l’agrandissement du collège Robert Buron, situé rue des 18 Sous à
NANDY (77).
Pour cela, d’après les documents transmis, il est prévu :
- La création d’extensions à la demi-pension,
- La création d’escaliers accolés au CDI,
- Le remplacement de l’abri vélo,
- La création d’un auvent accolé à l’Est de l’externat,
- La modification d’une salle de classe pour la création de la salle « Ulis »,
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Auvent de
Bâtiment externat
l’externat
Salle « Ulis »
Abri à vélo
CDI
Escaliers
Bâtiment demi-pension du CDI
Extensions de la
demi-pension
Parking à créer
Zone de création du
mur de soutènement
Plan RDC emprise projet-existant
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▪ Création d’extensions à la demi-pension :
Les extensions projetées seront de type RDC sans niveau enterré, accolées au sud et à
l’est du bâtiment existant, également de type RDC sans niveau enterré. La demi-pension
actuelle possède un vide-sanitaire partiel d’une hauteur d’environ 0,8 m. D’après les
coupes transmises, le vide-sanitaire ne sera pas prolongées sous les extensions.
Plan RDC emprise projet-existant (localisation projet)
Coupe de l’extension Est projetée de la demi-pension
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▪ Création d’escaliers accolés au CDI :
L’escalier projeté sera accolé au Sud du bâtiment CDI et permettra d’accéder au niveau
R+1.
Elévation de l’escalier projet (à gauche) - Plan RDC emprise projet-existant (à droite)
▪ Remplacement de l’abri vélo
L’abri vélo projeté sera composé de poteau auxquelles seront posées des toitures.
Coupe de l’abri vélo projeté
Plan de masse de l’abri vélo projeté
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▪ Création d’un auvent à l’externat :
L’auvent projeté sera accolé à l’Est de l’externat, dans la cour d’accès au collège.
Plan RDC emprise projet-existant (localisation projet)
▪ Modification d’une salle de classe pour la création de la salle « Ulis »
D’après les plans transmis, une partie du bâtiment externat (en rouge ci-dessous) sera
démolie afin de reconstruire une nouvelle salle (en bleu).
Plan RDC emprise projet-existant
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Coupe de la salle projetée
Selon les plans fournis, les niveaux bas projetés se présentent comme suit :
Niveau fini du plancher bas
Ouvrage
(NGF)
Extensions demi-pension 83,40
Auvent de l’externat 83,40
Abri vélo 83,00
Escalier accès CDI 83,40
Salle « Ulis » 83,20
Le contexte de mitoyenneté du projet est indiqué sur le plan suivant :
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Auvent de
l’externat
Extensions de la
demi-pension
Escaliers
du CDI
Abri à vélo
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Salle « Ulis »
Plan RDC emprise projet-existant
Ouvrage projeté en contexte de mitoyenneté directe
Ouvrage projeté hors contexte de mitoyenneté directe
Ouvrage projeté en limite de propriété mais hors contexte de mitoyenneté
directe
Le contexte de mitoyenneté des ouvrages projetés est le suivant :
- le long des limites indiquées en rouge, les ouvrages projetés seront en mitoyenneté
directe avec des bâtiments existants.
- le long des limites indiquées en bleu, le ouvrages projetés sera en retrait des limites
de propriété et hors contexte de mitoyenneté avec des constructions existantes.
- le long des limites indiquées en vert, le ouvrages projetés sera en limite de propriété
et hors contexte de mitoyenneté avec des constructions existantes.
Les fondations du bâtiment CDI auquel sera accolé l’escalier projeté n’ont pas été
reconnues. Il conviendra de prévoir la reconnaissance de ces fondations, dans le cadre de
la mission G3, afin d’adapter les dispositions constructives de l’escalier projeté.
Nota : Cette présente étude G2 PRO, porte exclusivement sur les projets détaillés ci-
dessus. Les sujets non abordés dans le chapitre ci-dessus ne seront pas étudiés dans le
cadre de cette mission.
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Remarque :
▪ Création d’un mur de soutènement
Il est prévu la création d’un mur de soutènement au sud du bâtiment demi-pension. Au
stade actuel, nous n’avons pas d’informations sur la géométrie de ce mur et aucun sondage
n’a été réalisé au droit de cette zone.
L’étude de ce soutènement n’est pas l’objet de ce présent rapport. Il devra faire
l’objet d’une étude spécifique dans le cadre d’une mission G5 ou dans le cadre de
la mission G3.
Elévation du mur de soutènement projeté
▪ Création d’un parking
D’après les documents fournis, il est prévu la création d’un parking au Sud du collège.
L’étude de ce parking n’est pas l’objet de ce présent rapport et devra faire l’objet
d’une étude spécifique ainsi que de sondages au droit de la zone concernée.
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4. Descentes de charges du projet
Les plans des descentes de charges suivants nous ont été transmis :
Plan des fondations des extensions de la demi-pension
Nota : Nous notons qu’il est prévu la création de nouvelles semelles en sous-œuvre ainsi
que de semelles filantes sous des soubassements existants.
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Extensions de la demi-pension
Descentes de charges verticales à l’ELS
Dimensions
quasi-permanent
B (m) L (m) G (t) Q(t) G+Q(t)
- - 4,90 1,20
- - 5,70 1,70
1,2 1,2 4,50 1,00 5,50
1,2 1,2 10,50 1,70 12,20
1,2 1,2 8,10 2,60 10,70
1,2 2,5 16,40 4,50 20,90
1,2 2,5 19,65 5,40 25,05
1,2 2,5 23,22 6,40 29,62
- 0,5 2,80 1,00 3,80
- 0,5 2,80 1,40 4,20
- 0,5 8,50 1,70 10,20
- 0,7 5,30 1,10 6,40
- 0,9 5,70 2,20 7,90
- 1,2 4,80 1,70 6,50
- 1,2 7,75 2,75 10,50
- 1,2 9,85 2,10 11,95
Plan des fondations du futur escalier accolé au CDI
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Futur escalier accolé au CDI
Descentes de charges verticales à l’ELS
Dimensions
quasi-permanent
B (m) L (m) G (t) Q(t) G+Q(t)
1,0 1,4 0,8 0,5 1,3
1,0 1,4 1,0 0,8 1,8
1,0 2,5 1,0 0,8 1,8
Plan des fondations du futur abri vélo
Futur abri vélo
Descentes de charges verticales à
Dimensions Descentes de charges horizontales
l’ELS quasi-permanent
B (m) L (m) G (t) Q(t) G+Q(t) Vent (t) Moment (t.m)
1,5 1,5 1,2 0,4 1,6 -0,8 1,0
2,0 2,0 2,0 0,6 2,6 -1,5 1,0
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Plan des fondations du futur auvent accolé à l’externat
Auvent accolé à l’externat
Descentes de charges verticales à l’ELS
Dimensions
quasi-permanent
B (m) L (m) G (t) Q(t) G+Q(t)
- 0,4 1,2 0,8 2,0
- 0,7 1,9 1,25 3,15
Nota : Nous notons que seul l’abri vélo est soumis à des efforts horizontaux. La
combinaison d’action de ces efforts ne nous a pas été précisée, nous les considérons aux
ELS quasi-permanant (à confirmer).
5. Contexte géomorphologique et géologique
5.1. Contexte géomorphologique
Le site étudié se trouve au centre-est de la commune de NANDY (77). Il se place en
contexte de plateau.
D’après le nivellement des points de sondages, la topographie du site est relativement
subhorizontale avec une altimétrie du terrain naturel vers 83,0 NGF (à confirmer par un
géomètre expert).
Le plan de situation est joint en annexe n°2.
5.2. Contexte géologique
D’après les documents consultés (carte géologique de COULOMMIERS au 1/50 000ème,
éditée par le Bureau de Recherches Géologiques et Minières (BRGM)…) et notre
connaissance du secteur, les horizons que l’on devrait normalement rencontrer seraient,
de haut en bas :
- Limons des Plateaux,
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- Argiles à meulière de Brie,
- Calcaire de Brie,
- Argiles Vertes de Romainville.
Légende :
Extrait de la carte géologique de MELUN sur la commune de NANDY (77) - www.infoterre.brgm.fr
Compte tenu du contexte urbanisé et des aménagements actuels, la présence de Remblais
en surface n’est pas à exclure. Des Remblais sont également attendus une fois les l’abri
vélo actuel démoli ainsi que des vestiges d’anciennes fondations.
5.3. Contexte hydrogéologique
D’après les données disponibles (carte hydrogéologique du Bassin parisien de 1970, base
de données du BRGM, etc.), la première nappe attendue au droit du projet est la nappe
alluviale baignant la Formation de Brie reposant sur la formation très peu perméable des
Argiles Vertes.
De plus, des circulations et infiltrations d’eaux superficielles sont susceptibles de se pro-
duire au sein des horizons superficiels, notamment en périodes pluvieuses. Elles ne sont
pas pérennes et dépendent grandement des conditions météorologiques.
5.4. Risques naturels et anthropiques
Un Plan de Prévention des Risques d’Inondations (Seine de Samoreau) a été approuvé le
30 décembre 2002 pour la commune de NANDY (77).
De plus, d’après les informations du site du Ministère de la Transition Ecologique et
Solidaire (Géorisques) sur la commune de NANDY (77), consulté le 22 novembre 2022,
Affaire n°13144 Pièce n°1 V01 – 30 novembre 2023 - Etude géotechnique G2 PRO
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8 arrêtés de catastrophes naturelles ont été notifiés entre le 16 mai 1983 et le 18 juin
2019 pour inondations, coulées de boues, sécheresses et mouvement de terrain.
▪ Risque sismique :
Une délimitation des zones de sismicité du territoire français a été définie par les décrets
n°2010-1254 et 2010-1255 du 22 octobre 2010.
En se basant sur cette délimitation, la commune de NANDY (77) est dans une zone de
sismicité faible (zone 1).
▪ Risque de retrait-gonflement des argiles :
La cartographie des risques liés au phénomène de retrait-gonflement des sols argileux,
établie par le BRGM, sur la commune de NANDY (77), montre que le site se trouve dans
une zone d’aléa fort.
Légende :
Extrait de la carte de l’aléa retrait-gonflement des argiles sur la commune de NANDY (77) - www.infoterre.brgm.fr
▪ Risque de carrières à ciel ouvert / souterraines :
D’après les documents consultés (carte géologique, …), aucune exploitation souterraine ou
à ciel ouvert n’est recensée au droit du site ou à ses abords immédiats.
▪ Risque d’inondation par débordement de cours d’eau :
La commune de NANDY (77) est exposée aux risques d’inondations par débordement de
la Seine, et a fait l’objet d’un Plan de Prévention des Risques d’Inondations, approuvé le
30 décembre 2002.
D’après la carte, le site d’étude se trouve hors zone inondable par débordement de la
Seine.
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CAMPAGNES DE RECONNAISSANCES
6. Implantation et nivellement des sondages
Trois campagnes d’investigations géotechniques ont été réalisées au droit du site :
- Une 1ère campagne a été menée par le BET HYDROGEOTECHNIQUE en février 2018
dans le cadre de la mission G1 ES+PGC,
- Une 2ème campagne a été menée par le BET HYDROGEOTECHNIQUE en
octobre/novembre 2021 dans le cadre de la mission G2 AVP,
- Une 3ème campagne a été menée par nos soins en novembre 2023 dans le cadre de
la mission G2 PRO.
Dans le cadre de la présente mission (G2 PRO), les sondages ont été implantés en fonction
du projet et en tenant compte de la présence d’ouvrages enterrés (réseaux…) puis nivelés
à l’aide d’un récepteur GNSS TRIMBLE R10.
Les coordonnées X-Y (CC49) et les altitudes Z (en NGF) du sol au droit des têtes de
sondages réalisés sont présentées ci-dessous :
Mission G1 ES+PGC, de HYDROGEOTECHNIQUE, d’août 2019
Référence X (m) Y (m) Z (NGF)
Sondage carotté
SC1 - - 83,3
SC2 - - 83,2
SC3 - - 83,3
Sondage pressiométrique
SP1 - - 83,3
SP3 - - 83,3
Fouille de reconnaissance de fondations
RF1 - - -
RF2 - - -
Sondage pénétrométrique
PD1 - - 83,3
PD2 - - 83,2
PD3 - - 83,3
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Mission G2 AVP, de HYDROGEOTECHNIQUE, de octobre/novembre 2021
Référence X (m) Y (m) Z (NGF)
Sondage pressiométrique
SP11 - - 82,5
SP12 - - 83,3
Sondage de reconnaissance lithologique à la tarière
RG11 - - 82,5
Fouille de reconnaissance de fondations
RF1 - - -
RF2 - - -
RF3 - - -
RF4 - - -
RF5 - - -
Sondage pénétrométrique
PD11 - - 82,5
PD22 - - 83,2
PD23 - - 83,3
PD24 - - 83,3
PDFm35 - - -
Mission G2 PRO, de SAGA, de novembre 2023
Référence X (m) Y (m) Z (NGF)
Sondage de reconnaissance lithologique à la tarière
ST30 1668117,17 8154195,66 83,34
ST31 1668137,44 8154191,87 83,26
ST32 1668142,01 8154203,47 83,30
ST33 1668152,99 8154218,31 83,20
ST34 1668188,95 8154213,56 83,08
ST35 1668188,83 8154232,63 82,59
Sondage pénétrométrique
P30 1668117,17 8154195,66 83,34
P31 1668137,44 8154191,87 83,26
P32 1668142,01 8154203,47 83,30
P33 1668152,99 8154218,31 83,20
P34 1668188,95 8154213,56 83,08
P35 1668188,83 8154232,63 82,59
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Ces coordonnées et altitudes déduites sont reportées sur les coupes des sondages et
données à titre indicatif. Elles devront être vérifiées, le cas échéant, par un géomètre
expert.
Les plans d’implantation des sondages sont fournis en annexe n°3.
7. Travaux réalisés
7.1. Sondages et essais in-situ
Le tableau suivant récapitule le programme des trois campagnes effectuées entre 2019 et
2023. Les profondeurs des sondages sont comptées à partir du niveau du terrain naturel
au moment des reconnaissances.
Cote de la tête
Sondage de Profondeur Outil de Essais pressiométriques /
Référence du sondage
reconnaissance (m/TN(1)) forage Remarques
(NGF)
Mission G1 ES+PGC, de HYDROGEOTECHNIQUE, d’août 2019
SC1 -6,0 83,3 -
H750
Sondage carotté SC2 -6,0 83,2 Carottier -
ø116mm
SC3 -3,0 83,3 -
10 essais pressiométriques
Enregistrement numérique
SP1 -12,5 83,3 des paramètres de forage
Equipement piézométrique
Sondage H750 crépiné de -0,0 à -12,5 m/TN
pressiométrique
(Norme Tricône
NF EN ISO 22476-4) ø64mm 10 essais pressiométriques
Enregistrement numérique
SP3 -12,5 des paramètres de forage
Equipement piézométrique
crépiné de -0,0 à -12,5 m/TN
Fouille de RF1 -1,3 - -
Fouille
reconnaissance de
manuelle
fondations RF2 -1,7 - -
PD1 -3,0 83,3 Refus de battage
Sondage au
pénétromètre
Pénétromètre
dynamique lourd PD2 -1,8 83,2 Refus de battage
GOUDA
(Norme
NF EN ISO 22476-2)
PD3 -2,2 83,3 Refus de battage
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Cote de la tête
Sondage de Profondeur Outil de Essais pressiométriques /
Référence du sondage
reconnaissance (m/TN(1)) forage Remarques
(NGF)
Mission G2 AVP, de HYDROGEOTECHNIQUE, de octobre/novembre 2021
10 essais pressiométriques
SP11 -12,5 82,5 Enregistrement numérique
Sondage H750 des paramètres de forage
pressiométrique
(Norme Tricône
NF EN ISO 22476-4) ø64mm 10 essais pressiométriques
SP12 -12,5 83,3 Enregistrement numérique
des paramètres de forage
Sondage de H200
reconnaissance RG11 -6,2 82,5 -
Tarière
lithologique à la tarière
ø64mm
RF1 -1,45 - -
RF2 -1,3 - -
Fouille de
Fouille
reconnaissance de RF3 -1,35 - -
manuelle
fondations
RF4 -1,05 - -
RF5 1,37 - -
PD11 -6,1 82,5
Sondage au
pénétromètre PD22 -1,5 83,2 Refus de battage
Pénétromètre
dynamique lourd
BORRO
(Norme PD23 -6,1 83,3 Arrêt volontaire
NF EN ISO 22476-2)
PD24 -5,5 83,3 Refus de battage
Sondage au
Pénétromètre
pénétromètre PDFm35 -0,3 - Refus de battage
à main
dynamique léger
Mission G2 PRO, de SAGA, de novembre 2023
ST30 -2,0 83,34 -
ST31 -2,0 83,26 -
Sondage de ST32 -2,0 83,30 PAGANI -
reconnaissance Tarière
lithologique à la tarière ST33 -2,0 83,20 ø63mm -
ST34 -2,0 83,08 -
ST35 -2,0 82,59
Sondage au P30 -3,6 83,34 Refus de battage
pénétromètre
dynamique lourd P31 -2,0 83,26 PAGANI Refus de battage
(Norme
NF EN ISO 22476-2) P32 -5,0 83,30 Arrêt volontaire
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Cote de la tête
Sondage de Profondeur Outil de Essais pressiométriques /
Référence du sondage
reconnaissance (m/TN(1)) forage Remarques
(NGF)
P33 -3,4 83,20 Refus de battage
P34 -5,0 83,08 Arrêt volontaire
P35 -5,0 82,59 Arrêt volontaire
(1) Les profondeurs des sondages sont comptées à partir du niveau du terrain naturel au moment de la
reconnaissance.
Les résultats des investigations sont joints :
- en annexe n°4 pour les coupes des sondages et résultats des essais
d’HYDROGEOTECHNIQUE,
- en annexe n°5 pour les coupes et photographies des fouilles de reconnaissances de
fondations d’HYDROGEOTECHNIQUE,
- en annexe n°6 pour les coupes des sondages à la tarière de SAGA,
- en annexe n°7 pour les coupes des sondages pénétrométriques de SAGA.
7.2. Essais en laboratoire
A partir des échantillons de sols prélevés au droit du sondage SC2 lors de la campagne
d’HYDROGEOTECHNIQUE en août 2019 et des sondages ST31 et ST33 lors notre campagne
en novembre 2023, les essais de laboratoire suivants ont été réalisés :
Référence de la
Essais de laboratoire Quantité
norme
Mission G1 ES+PGC, de HYDROGEOTECHNIQUE, d’août 2019
Teneur en eau (w) 3 NF P 94-050
Essais d’identification
et de caractérisation
Analyse granulométrique par tamisage 3 NF EN ISO 17892-4
des sols suivant la
norme NF P 11-300
Valeur au bleu VBS 3 NF P 94-068
Mission G2 PRO, de SAGA, de novembre 2023
Paramètres physico-
Agressivité du sol vis-à-vis du béton 2 DIN 4030
chimiques
Les procès-verbaux des essais de laboratoire de SAGA sont répertoriés en annexe n°8.
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RESULTATS ET SYNTHESE DES INVESTIGATIONS
8. Synthèse lithologique
Sous une couche de Terre Végétale de 0,10 m d’épaisseur environ ou sous une couche
d’enrobé de 0,02 à 0,05 m d’épaisseur, il ressort, des sondages effectués, la lithologie
suivante, de haut en bas :
1. Des Remblais ont été reconnus jusqu’à -0,3/-0,6 m/TN, soit jusqu’aux cotes
82,86/82,15 NGF. Ils sont constitués de sable, d’argile et de limon marron-gris avec
cailloutis et galets. Ils comportent localement des débris anthropiques divers. Il s’agit
de sols sensibles à l’eau avec des chutes de portance et de consistance lorsque la teneur
en eau augmente. La présence de vestiges indurés au sein des Remblais ainsi que des
surépaisseurs locales ne sont pas à exclure.
2. Puis, les Argiles à Meulière de Brie ont été identifiées jusqu’à -3,4/-4,8 m/TN, soit
jusqu’aux cotes 79,70/78,40 NGF. Elles se présentent sous forme d’argile +/-
limoneuse +/- sableuse marron-ocre-rousse à passages marneux avec des cailloutis et
blocs. Cette formation contient des blocs/bancs de meulière très indurés. Cet horizon
est sensible à la variation hydrique en réagissant par les phénomènes de
retrait/gonflement.
3. Ensuite, le Calcaire de Brie a été observé jusqu’à -5,4/5,9 m/TN, soit jusqu’aux cotes
77,70/77,10 NGF. Il est constitué d’argile marneuse beige-ocre avec cailloutis. Cet
horizon contient des blocs/bancs de calcaire très indurés.
4. Au-delà, les Argiles Vertes ont été rencontrées jusqu’à -8,0/-9,6 m/TN, soit jusqu’aux
cotes 74,50/73,70 NGF. Elles se présentent sous forme d’argile verte. Cette formation
est réputée très sensible au phénomène de retrait-gonflement.
5. Enfin, les Marnes de Pantin ont été reconnues jusqu’à l’arrêt volontaire des sondages
à -12,5 m/TN, soit jusqu’aux cotes 70,80/70,00 NGF. Elles sont constituées de marne
argileuse à marne calcaire beige-crème avec des blocs de calcaire induré.
Remarques :
- Les différentes formations traversées renferment des niveaux indurés (blocs/bancs
de calcaire/meulière indurés) dont l’épaisseur et le volume peuvent être métriques,
- Pour les sondages pressiométriques, compte tenu de la méthode de forage
destructive avec injection d’eau, la nature des terrains profonds ne peut pas être
déterminée précisément (remontée de cuttings) et les limites de couches profondes
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sont approximatives car seulement déterminées par l’interprétation des
enregistrements des paramètres de forages et l’examen des cuttings.
9. Synthèse géomécanique
9.1. Essais pressiométriques
Les résultats des essais pressiométriques réalisés lors des campagnes
d’HYDROGEOTECHNIQUE sont répertoriés en fonction des couches rencontrées dans le
tableau ci-dessous :
Profondeur de la base Pressiomètre
N° de
Horizons
couche Nb
m/TN Cote NGF EM (MPa) Pl* (MPa) α
d’essais
Extensions de la demi-pension (SP1, SP3, SP12)
Aucun essai n’a été réalisé au sein
1 Remblais -0,25 / -0,60 82,86 / 82,15 0 2/3
de ce faciès
0,65 à 1,34
Argiles à meulière 3,2 à 15,5
2 -3,40 / -4,80 79,70 / 78,40 Mg = 0,96 10 2/3
de Brie Mh = 7,7
σ = 0,26
0,20 à 4,17
1,7 à 45,5
3 Calcaire de Brie -5,40 / -5,90 77,70 / 77,10 Mg = 0,88 5 1/2
Mh = 5,6
σ = 1,70
0,85 à 1,62
12,0 à 35,2
4 Argiles Vertes -8,00 / -9,60 74,50 / 73,70 Mg = 1,19 9 2/3
Mh = 17,1
σ = 0,28
1,75 à 4,45
18,4 à 55,8
5 Marnes de Pantin < -12,50 < 70,00 Mg = 2,74 6 1/2
Mh = 27,0
σ = 1,06
Nota : Mg = Moyenne géométrique - Mh = Moyenne harmonique - = écart-type.
Compte tenu l’épaisseur réduite des Remblais reconnus au droit des sondages
pressiométrique, aucun essai mécanique n’a été réalisé au sein de ce faciès. Cependant,
d’après les enregistrements de paramètres de forage, ce faciès parait de faible compacité.
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Les Argiles à meulière de Brie présentent des caractéristiques mécaniques moyennes à
relativement élevées dans l’ensemble. Des blocs/bancs indurés sont à prévoir au sein de
cet horizon.
Le Calcaire de Brie présente des caractéristiques mécaniques moyennes à relativement
élevées dans l’ensemble avec localement des passages de faible compacité. Des
blocs/bancs indurés sont à prévoir au sein de cet horizon.
Les Argiles Vertes présentent des caractéristiques mécaniques relativement élevées à
élevées dans l’ensemble.
Les Marnes de Pantin présentent des caractéristiques mécaniques élevées à très élevées
dans l’ensemble. Des blocs/bancs indurés de calcaire sont à prévoir au sein de cet horizon.
Profondeur de la base Pressiomètre
N° de
Horizons
couche Nb
m/TN Cote NGF EM (MPa) Pl* (MPa) α
d’essais
Futur escalier accolé au CDI (SP3, SP11, SP12)
Aucun essai n’a été réalisé au sein
1 Remblais -0,25 / -0,60 82,86 / 82,15 0 2/3
de ce faciès
0,65 à 1,34
Argiles à meulière 3,2 à 15,5
2 -3,40 / -4,80 79,70 / 78,40 Mg = 0,96 9 2/3
de Brie Mh = 7,3
σ = 0,26
0,20 à 4,17
1,0 à 45,5
3 Calcaire de Brie -5,40 / -5,90 77,70 / 77,10 Mg = 0,88 6 1/2
Mh = 3,1
σ = 1,70
0,85 à 1,62
7,3 à 35,2
4 Argiles Vertes -8,00 / -9,60 74,50 / 73,70 Mg = 1,19 8 2/3
Mh = 13,4
σ = 0,28
1,75 à 4,45
11,0 à 55,8
5 Marnes de Pantin < -12,50 < 70,00 Mg = 2,74 7 1/2
Mh = 12,9
σ = 1,06
Nota : Mg = Moyenne géométrique - Mh = Moyenne harmonique - = écart-type.
Compte tenu l’épaisseur réduite des Remblais reconnus au droit des sondages
pressiométrique, aucun essai mécanique n’a été réalisé au sein de ce faciès. Cependant,
d’après les enregistrements de paramètres de forage, ce faciès parait de faible compacité.
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Les Argiles à meulière de Brie présentent des caractéristiques mécaniques moyennes à
relativement élevées dans l’ensemble. Des blocs/bancs indurés sont à prévoir au sein de
cet horizon.
Le Calcaire de Brie présente des caractéristiques mécaniques moyennes à relativement
élevées dans l’ensemble avec localement des passages de compacité faible à médiocre.
Des blocs/bancs indurés sont à prévoir au sein de cet horizon.
Les Argiles Vertes présentent des caractéristiques mécaniques relativement élevées à
élevées dans l’ensemble.
Les Marnes de Pantin présentent des caractéristiques mécaniques élevées à très élevées
dans l’ensemble. Des blocs/bancs indurés de calcaire sont à prévoir au sein de cet horizon.
Profondeur de la base Pressiomètre
N° de
Horizons
couche Nb
m/TN Cote NGF EM (MPa) Pl* (MPa) α
d’essais
Futur abri vélo (SP11)
Auvent accolé à l’externat (SP11)
Aucun essai n’a été réalisé au sein
1 Remblais -0,25 / -0,60 82,86 / 82,15 0 2/3
de ce faciès
0,73 à 0,81
Argiles à meulière 5,9 à 9,2
2 -3,40 / -4,80 79,70 / 78,40 Mg = 0,78 3 2/3
de Brie Mh = 7,0
σ = 0,04
0,10 à 0,78
1,0 à 10,0
3 Calcaire de Brie -5,40 / -5,90 77,70 / 77,10 Mg = 0,28 2 1/2
Mh = 1,8
σ = 0,48
7,3 à 9,7
4 Argiles Vertes -8,00 / -9,60 74,50 / 73,70 1,02 2 2/3
Mh = 8,3
1,17 à 3,61
11,0 à 26,2
5 Marnes de Pantin < -12,50 < 70,00 Mg = 2,42 3 1/2
Mh = 17,2
σ = 1,34
Nota : Mg = Moyenne géométrique - Mh = Moyenne harmonique - = écart-type.
Compte tenu l’épaisseur réduite des Remblais reconnus au droit des sondages
pressiométrique, aucun essai mécanique n’a été réalisé au sein de ce faciès. Cependant,
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d’après les enregistrements de paramètres de forage, ce faciès parait de compacité
moyenne.
Les Argiles à meulière de Brie présentent des caractéristiques moyennes dans
l’ensemble. Des blocs/bancs indurés sont à prévoir au sein de cet horizon.
Le Calcaire de Brie présente des caractéristiques mécaniques relativement élevées dans
avec des passages de faible compacité. Des blocs/bancs indurés sont à prévoir au sein de
cet horizon.
Les Argiles Vertes présentent des caractéristiques mécaniques relativement élevées à
élevées dans l’ensemble.
Les Marnes de Pantin présentent des caractéristiques mécaniques élevées à très élevées
dans l’ensemble. Des blocs/bancs indurés de calcaire sont à prévoir au sein de cet horizon.
9.2. Essais pénétrométriques
Les valeurs de résistance dynamique (Rd) mesurées, lors des deux campagnes
d’HYDROGEOTEHCNIQUE et lors de notre campagne en novembre 2023 peuvent être
interprétées de la façon suivante :
o 0 à 2 MPa : résistance très faible à faible,
o 2 à 4 MPa : résistance médiocre,
o 4 à 8 MPa : résistance moyenne,
o 8 à 15 MPa : résistance élevée,
o > 15 MPa : résistance très élevée.
Les diagrammes de pénétration dynamique, portant en fonction de la profondeur les
valeurs de la résistance dynamique de pointe (R d), peuvent être commentés comme suit :
PD1 PD2
Prof. (m) Cote (NGF) Rd Prof. (m) Cote (NGF) Rd
Très élevée Faible à médiocre
0,0 à 0,7 83,3 à 82,6 0,0 à 1,0 83,2 à 82,2
(>15 MPa) (1 à 4 MPa)
Moyenne à très
Médiocre à moyenne
0,4 à 2,5 82,6 à 80,8 1,0 à 1,6 82,2 à 81,6 élevée
(2 à 7 MPa)
(4 à >15 MPa)
Très élevée
2,5 à 2,8 80,8 à 80,5 1,6 81,6 Refus de battage
(>15 MPa)
2,8 80,5 Refus de battage
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P3
Prof. (m) Cote (NGF) Rd (MPa)
Médiocre
0,0 à 1,2 83,3 à 82,1
(2 à 3 MPa)
Moyenne
1,2 à 1,8 82,1 à 81,5
(4 à 5 MPa)
Très élevée
1,8 à 2,2 81,5 à 81,1
(5 à >15 MPa)
2,2 81,1 Refus de battage
PD11 PD22
Prof. (m) Cote (NGF) Rd Prof. (m) Cote (NGF) Rd
Faible Faible à médiocre
0,0 à 0,4 82,5 à 82,1 0,0 à 0,5 83,2 à 82,7
(<1 MPa) (<1 à 2 MPa)
Médiocre à moyenne Médiocre à moyenne
0,4 à 2,9 82,1 à 79,6 0,5 à 1,4 82,7 à 81,8
(2 à 5 MPa) (3 à 5 MPa)
Elevée à très élevée Très élevée
2,9 à 3,4 79,6 à 79,1 1,4 à 1,6 81,8 à 81,6
(8 à >15 MPa) (>15 MPa)
Faible à médiocre
3,4 à 4,2 79,1 à 78,3 1,6 81,6 Refus de battage
(1 à 4 MPa)
Moyenne
4,2 à 6,2 78,3 à 76,3
(4 à 6 MPa)
6,2 76,3 Arrêt volontaire
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PD23 PD24
Prof. (m) Cote (NGF) Rd Prof. (m) Cote (NGF) Rd
Faible à moyenne Elevée à très élevée
0,0 à 0,8 83,3 à 82,5 0,0 à 0,5 83,3 à 82,8
(<1 à 6 MPa) (8 à >15 MPa)
Elevée à très élevée Médiocre
0,8 à 4,2 82,5 à 79,1 0,5 à 1,2 82,8 à 82,1
(8 à >15 MPa) (2 à 4 MPa)
Médiocre à moyenne Moyenne
4,2 à 5,4 79,1 à 77,9 1,2 à 2,8 82,1 à 80,5
(3 à 8 MPa) (3 à 7 MPa)
Très élevée Moyenne à très élevée
5,4 à 6,2 77,9 à 77,1 2,8 à 4,2 80,5 à 79,1
(>15 MPa) (5 à 15 MPa)
Faible à médiocre
6,2 77,1 Arrêt volontaire 4,2 à 5,0 79,1 à 78,3
(1 à 4 MPa)
Très élevée
5,0 à 5,6 78,3 à 77,7
(>15 MPa)
5,6 77,7 Refus de battage
PDFM35 P30
Prof. (m) Rd Prof. (m) Cote (NGF) Rd
Très élevée Faible à médiocre
0,0 à 0,4 0,0 à 0,7 83,34 à 82,64
(>15 MPa) (<1 à 4 MPa)
Moyenne à élevée
0,4 Refus de battage 0,7 à 1,8 82,64 à 81,54
(4 à 11 MPa)
Médiocre
1,8 à 2,5 81,54 à 80,84
(3 à 4 MPa)
Moyenne à élevée
2,5 à 3,6 80,84 à 79,74
(4 à >15 MPa)
3,6 79,74 Refus de battage
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P31 P32
Prof. (m) Cote (NGF) Rd Prof. (m) Cote (NGF) Rd
Faible à médiocre Moyenne à élevée
0,0 à 1,2 83,26 à 82,06 0,0 à 0,4 83,30 à 82,90
(<1 à 3 MPa) (4 à 9 MPa)
Elevée à très élevée Faible à médiocre
1,2 à 2,0 82,06 à 81,26 0,4 à 1,1 82,90 à 82,20
(4 à >15 MPa) (1 à 4 MPa)
Moyenne
2,0 81,26 Refus de battage 1,1 à 2,0 82,20 à 81,30
(4 à 7 MPa)
Médiocre
2,0 à 3,9 81,30 à 79,40
(3 à 5 MPa)
Moyenne à élevée
3,9 à 5,0 79,40 à 78,30
(4 à 12 MPa)
5,0 78,30 Arrêt volontaire
P33 P34
Prof. (m) Cote (NGF) Rd Prof. (m) Cote (NGF) Rd
Moyenne à élevée Faible à médiocre
0,0 à 0,5 83,20 à 82,70
(4 à 11 MPa) (1 à 4 MPa)
0,0 à 5,0 83,08 à 78,08
Médiocre Avec des pics moyen
0,5 à 1,0 82,70 à 82,20
(3 MPa) (6 à 8 MPa)
Moyenne
1,0 à 2,3 82,20 à 80,90
(5 à 7 MPa)
Elevée à très élevée
2,3 à 3,4 80,90 à 79,80
(7 à >15 MPa)
3,4 79,80 Refus de battage
P35
Prof. (m) Cote (NGF) Rd (MPa)
Moyenne à élevée
0,0 à 0,4 82,59 à 82,19
(4 à 13 MPa)
Faible à médiocre
0,4 à 4,3 82,19 à 78,29
(1 à 3 MPa)
Moyenne
4,3 à 5,0 78,29 à 77,59
(4 à 7 MPa)
5,0 77,59 Arrêt volontaire
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Les résultats des sondages pénétrométriques montrent les éléments suivants :
- Des résistances dynamiques de pointe localement médiocres à moyennes avec des
passages de compacité faible et dans les autres zones, des résistances
dynamiques de pointe élevées à très élevés
- On note la présence de blocs / bancs indurés provoquant le refus de battage des
certains.
10. Synthèse hydrogéologique
Un suivi piézométrique a été effectué par HYDROGEOTECHNIQUE de mars 2018 à mai 2019
au droit des sondages SP1 et SC3. Le graphique ci-dessous représentent les niveaux d’eau
stabilisés relevés :
31/12/2017 10/04/2018 19/07/2018 27/10/2018 04/02/2019 15/05/2019 23/08/2019
0.00
1.00
2.00
Pronfondeur (m/TN)
3.00
SP1
4.00 SC3
5.00
6.00
7.00
8.00
D’après cette chronique piézométrique, les niveaux d’eau ont été observés entre :
- -3,00 et -4,80 m au droit du SP1
- -3,24 et -4,59 m au droit du SC3.
Les relevés mettent en évidence la nappe baignant les Formations de Brie.
De plus, des circulations d’eau anarchiques de ruissellement et d’infiltration sont
susceptibles de se produire au sein des terrains superficiels, notamment en périodes
pluvieuses prolongées. Ces circulations ne sont pas pérennes et dépendent grandement
des conditions météorologiques.
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11. Synthèse des essais en laboratoire
11.1. Identifications GTR
Les résultats des essais en laboratoire réalisés par HYDROGEOTECHNIQUE dans le cadre
de la mission G1 ES+PGC sont présentés dans le tableau ci-après :
Profondeur Granulométrie
Sondage
W Classe
Formation < 2,00 < 0,08 VBS
(%) Dmax G.T.R.
m/TN NGF mm mm
(mm)
(%) (%)
Argiles à Meulière
SC2 -0,8 à -1,0 82,4 à 82,2 18,5 - 93 51,8 3,41 A2
de Brie
Argiles à Meulière
SC2 -1,8 à -2,0 81,4 à 81,2 22,0 49,0 96 38,8 2,17 A1
de Brie
SC2 -4,8 à -5,0 78,4 à 78,2 Calcaire de Brie 20,4 38,0 76 62,0 0,86 A1
Légende :
w: Teneur en eau naturelle,
Dmax : Diamètre du plus gros élément,
< 0,08 mm : Pourcentage d’éléments fins passant au tamis de 80 microns,
< 2,00 mm : Pourcentage d’éléments passant au tamis de 2 mm,
VBS : Valeur au Bleu de Méthylène.
11.2. Classification des matériaux
Ces essais permettent de classer les échantillons selon le GTR (Guide Technique des
Terrassements Routiers, Réalisation des remblais et des couches de formes, LCPC / SETRA,
1992) et la norme qui en découle NF P 11-300.
Les échantillons prélevés au sein des Argiles à Meulière de Brie et Calcaire de Brie (couches
2 et 3 selon HYDROGEOTECHNIQUE – G2 AVP) sont constitués de sols fins classes GTR
« A1 » et « A2 ».
Les matériaux de classes GTR « A1 » et « A2 » sont des sols fins peu plastiques, sensibles
à la variation de la teneur en eau avec des chutes de portance et de consistance pour une
augmentation de celle-ci.
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11.3. Réutilisation des matériaux du site en remblai technique ou en
couche de forme
Argiles à meulière et Calcaire de Brie :
La réutilisation des sols du site issus des Argiles à meulière et du Calcaire de Brie de classes
GTR « A1 » et « A2 » en remblai technique ou en couche de forme est fonction de leur état
hydrique. En particulier, ces matériaux sont exclus de toute réutilisation s’ils sont dans un
état hydrique très humide « th » ou très sec « ts ».
Lorsqu’ils sont dans un état hydrique sec « s », moyen « m » ou humide « h » et selon les
conditions météorologiques, ils peuvent être réutilisés en remblai technique soit en l’état
soit après traitement à la chaux (sous réserve de vérifier l’aptitude au traitement et de
définir les dosages adéquats en vérifiant les critères de portance et de gonflement).
Quant à un réemploi en couche de forme de ces terrains, il est envisageable dans un état
hydrique « h », « m » ou « s », après l’élimination préalable des éléments grossiers et un
traitement avec des liants hydrauliques associés éventuellement à la chaux (sous réserve
de vérifier l’aptitude au traitement et de définir les dosages adéquats en vérifiant les
critères de portance et de gonflement).
Dans tous les cas, pour une réutilisation des matériaux in-situ en remblai technique ou en
couche de forme, il conviendra de respecter les prescriptions du GTR. Ainsi, les teneurs en
eau devront être vérifiées pendant toute la durée des travaux de terrassements.
Nota : Une attention particulière devra être portée sur les bancs et/ou blocs indurés que
peut renfermer cet horizon.
Dispositions particulières :
- Si un traitement des matériaux issus des Argiles à meulière et du Calcaire de Brie
est envisagé, il conviendra de réaliser, au préalable, une étude d’aptitude au
traitement et de formulation afin de confirmer la faisabilité en vérifiant les critères
de portance et de gonflement et définir les dosages adéquats.
- La formation des Argiles à meulière et du Calcaire de Brie comporte des blocs
indurés de toutes tailles rendant ainsi son traitement en place difficile.
L’élimination de ces blocs est nécessaire pour assurer la bonne exécution des
travaux (compactage, malaxage en cas de traitement…).
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- Une attention particulière devra être portée aux conditions météorologiques au
moment des travaux. En effet, les sols du site étant sensibles aux variations
hydriques, il est préférable de réaliser les terrassements en période favorable.
- Si au moment des travaux les matériaux rencontrés sont trop humides,
l’association du traitement avec de la chaux peut s’imposer pour ajuster leur état
hydrique et réduire leur teneur en eau, afin d’atteindre un état humide « h » ou
moyen « m ».
11.4. Agressivité des sols vis-à-vis du béton
Concernant l’agressivité des sols vis-à-vis du béton, des échantillons de sol prélevés au
sein des Remblais et des Argiles à meulière de Brie au droit des sondage ST31 et ST33 ont
été testés, lors de la présente mission G2 PRO. L’étude a été menée sur la base du fascicule
FD P 18-011. Les résultats sont détaillés dans le tableau ci-dessous :
ST31 de 0,0 à ST33 de -0,4 à
-0,4 m/TN -2,0 m/TN
Argiles à meulière de
Formations Remblais
Brie
SO4 (mg/kg) 1490 1710
agressifs
Agents
Acidité selon Baumann-
6,4 21
Gully (ml/kg)
Le fascicule FD P 18-011 définit 3 classes d’exposition dépendant de la teneur en sulfates
et de l’acidité. Les seuils établis sont résumés ci-après :
Classe d’exposition
Agents agressifs Faible agressivité Agressivité chimique Forte agressivité
chimique XA1 modérée XA2 chimique XA3
Teneur en sulfates SO4 ≥ 2 000 à ≤ 3 000 > 3 000 à ≤ 12 000 > 12 000 à 24 000
(mg/kg)
Acidité selon Baumann-Gully > 200 - -
(ml/kg)
En conséquence, selon le fascicule FD P 18-011 et la norme NF EN 206+A2/CN, les résultats
montrent que les sols issus des Remblais et des Argiles à meulière de Brie ne présentent
pas d’agressivité chimique vis-à-vis du béton (teneurs en agents agressifs inférieures à
celles d’un sol à faible agressivité.
Les procès-verbaux des essais en laboratoire sont donnés en annexe n°8.
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12. Synthèse des fouilles de reconnaissances de
fondations
Sept fouilles manuelles de reconnaissance de fondations, ont été réalisées par
HYDROGEOTECHNIQUE lors des campagnes de février 2018 et octobre/novembre 2021 au
niveau de :
Les observations effectuées sont résumées comme suit :
Profondeur Formation
Fouille et
Débord par rapport d’assise de la d’ancrage ou
cote de la Structure Structure enterrée et/ou
au mur ou poteau fondation ou de d’assise des
tête du concernée fondation reconnues
(m) la structure structures
sondage
enterrée enterrées
Mission G1 ES+PGC, de HYDROGEOTECHNIQUE, de février 2018
Prolongement du mur
Angle Nord du A partir de
jusqu’à -0,31 m/TN puis Argiles à meulière
RF1 (2018) bâtiment demi- -0,31 m/TN : -1,31 m/TN
fondations jusqu’à de Brie
pension 0,50 m/mur
–1,31 m/TN
Façade Sud du
Prolongement du mur Argiles à meulière
RF2 (2018) bâtiment demi- Néant -0,53 m/TN
jusqu’à -0,53 m/TN de Brie
pension
Mission G2 AVP, de HYDROGEOTECHNIQUE, de octobre/novembre 2021
De -0,65 à -0,78
m/TN :
Prolongement du mur
Façade Ouest du 0,20 m/mur
jusqu’à -0,65 m/TN puis Argiles à meulière
RF1 (2021) bâtiment demi- -1,33 m/TN
fondations jusqu’à Puis de 0,78 à 1,33 de Brie
pension
–1,33 m/TN m/TN :
0,60 m/mur
Coupe côté fenêtre :
Soubassement sous la A partir de -0,35
Argiles à meulière
fenêtre jusqu’à m/TN : -1,15 m/TN
de Brie
–0,35 m/TN puis fondations 0,20 m/mur
Angle Ouest
jusqu’à 1,15 m/TN
RF2 (2021) bâtiment demi-
pension / coursive
Coupe côté coursive :
A partir de -0,40
Soubassement jusqu’à Argiles à meulière
m/TN : -1,15 m/TN
–0,40 m/TN puis fondations de Brie
0,60 m/mur
jusqu’à 1,15 m/TN
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Profondeur Formation
Fouille et
Débord par rapport d’assise de la d’ancrage ou
cote de la Structure Structure enterrée et/ou
au mur ou poteau fondation ou de d’assise des
tête du concernée fondation reconnues
(m) la structure structures
sondage
enterrée enterrées
Coupe au droit d’un pavé : A partir de -1,23
m/TN :
Soubassement du mur
0,19 m/mur <-1,35 m/TN Non atteinte
jusqu’à –1,23 m/TN puis
fondations jusqu’à <-1,35 Puis à partir de 1,35
Intérieur du m/TN m/TN : fondations
RF3 bâtiment demi-
pension Coupe sans pavé :
A partir de 1,35
Soubassement du mur
m/TN : <-1,35 m/TN Non atteinte
jusqu’à –1,35 m/TN puis
fondations jusqu’à <-1,35 Fondations
m/TN
De -0,45 à -0,50
m/TN :
Soubassement du mur
Façade Est du 0,23 m/mur
jusqu’à –0,45 m/TN puis Argiles à meulière
RF4 bâtiment demi- -0,85 m/TN
fondations jusqu’à Puis de 0,50 à 0,85 de Brie
pension
0,85 m/TN m/TN :
0,68 m/mur
Soubassement du mur
A partir de 1,35
Façade Est du jusqu’à –0,42 m/TN puis
RF5 m/TN : <-1,37 m/TN Non atteinte
bâtiment externat fondations jusqu’à
0,75 m/mur
1,37 m/TN
Remarques : Nous rappelons que les fouilles réalisées ont un caractère ponctuel et ne
peuvent représenter l’ensemble des structures existantes.
Les coupes et photographies de des fouilles sont fournies en annexe n°5.
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INTERPRETATIONS ET RECOMMANDATIONS
13. Fondations
Pour rappel, il est prévu :
- La création d’extensions de type RDC à la demi-pension,
- La création d’escaliers accolés au CDI,
- Le remplacement de l’abri à vélo par une construction avec des toitures portés
par des poteaux,
- La création d’un auvent accolé à l’externat.
Selon les plans fournis, les niveaux bas projetés se présentent comme suit :
Niveau fini du plancher bas
Ouvrage
(NGF)
Extensions demi-pension 83,40
Auvent de l’externat 83,40
Abri vélo 83,00
Escalier accès CDI 83,40
13.1. Principe de fondations
Compte-tenu du contexte géotechnique du site et des caractéristiques des ouvrages
projetés, on s’orientera vers un système de fondations superficielles par semelles
isolées et/ou filantes. Elles devront être ancrées d’au moins 0,30 m au sein de Argiles
à meulière de Brie, au-delà des Remblais.
De plus, compte de la sensibilité au phénomène de retrait/gonflement de l’horizon
d’ancrage, on s’assurera d’un ancrage d’au moins -1,5 m/TN actuel ou plateforme
extérieure finie, afin de respecter la garde-hors intempéries.
Un rattrapage en gros béton et un blindage des fouilles de fondations pourront s’avérer
nécessaires.
Dans tous les cas, les fondations devront être descendues au-delà de tous terrains
remaniés ou décomprimés par les travaux et/ou intempéries.
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Dispositions constructives entre fondations mitoyennes :
Nous rappelons que les ouvrages projetés seront en contexte de mitoyenneté avec des
constructions existantes.
Dans tous les cas, entre fondations voisines, il conviendra de respecter l’une des règles de
mitoyenneté suivantes :
- Soit, les nouvelles fondations devront être descendues au même niveau que les
fondations mitoyennes.
- Soit, il conviendra de respecter la règle du redan, soit une pente de 3H/2V entre
bord de fondations voisines à niveaux différents.
Si l’une des conditions précédentes n’est pas respectée, les fondations des appuis
nouveaux devront être plus bas en altimétrie et on veillera à prendre en compte dans le
dimensionnement de ces dernières, des efforts parasites appliqués par les fondations
mitoyennes, situées plus haut en altimétrie.
Remarque : Les fondations du bâtiment CDI auquel sera accolé l’escalier projeté n’ont pas
été reconnues. Il conviendra de les reconnaitre en phase chantier afin d’adapter les
dispositions constructives contre ce bâtiment.
13.2. Dimensionnement des fondations superficielles
13.2.1. Capacité portante
Le calcul de la contrainte au sol a été effectué conformément à la méthode pressiométrique
de la norme NF P 94-261 « Justification des ouvrages géotechniques - Normes d’application
nationale de l’Eurocode 7 - Fondations superficielles ».
En se basant sur les résultats des sondages pressiométriques, pour l’ensemble des
ouvrages projetés, les inégalités suivantes doivent être vérifiées pour le
dimensionnement de l’ensemble des semelles du projet sous des charges verticales
centrées :
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Horizon d’ancrage : Argiles à meulière de Brie
Aux ELS
(sous combinaisons caractéristiques Vd ≤ 0,100 MPa x A’ = 100 kPa x A’
et quasi-permanentes)
Aux ELU
Vd ≤ 0,164 MPa x A’ = 164 kPa x A’
(sous combinaisons fondamentales)
avec :
- Vd : ensemble des charges verticales transmises par la fondation au sol,
- A’ : surface effective ou comprimée de la semelle.
Remarques :
- Dans le cas de fondations soumises à des efforts horizontaux, il convient de prendre
en compte l’inclinaison de la résultante des charges dans l’estimation de la contrainte
maximale admissible du sol aux ELS et aux ELU par le biais d’un coefficient minorateur
i.
Ainsi, la contrainte sous fondation qréf vérifiera :
qréf ≤ qELU (charges inclinées) = i x 0,164 MPa,
qréf ≤ qELS (charges inclinées) = i x 0,100 MPa.
- Dans le cas où certaines semelles seraient soumises à des efforts horizontaux et/ou
des moments, le BET Structure devra vérifier la stabilité au glissement et au
renversement de ces fondations.
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13.2.2. Vérification de la capacité portante des semelles
sous charge verticale
Dimensions Sollicitations aux ELS :
Contrainte
Type de Charges reprises en pied Vérification de
déduite
Largeur : Longueur : semelle de fondations Vd (selon la contrainte
MPa
B(m) L(m) DDC)
Extensions de la demi-pension
55,0 kN 0,04 Ok
1,2 1,2 122,0 kN 0,08 Ok
107,0 kN 0,07 Ok
Semelle
isolée Ok
1,2 2,5 209,0 kN 0,07
1,2 2,5 250,5 kN 0,08 Ok
1,2 2,5 296,2 kN 0,10 Ok
0,5 - 38,0 kN/ml 0,08 Ok
0,5 - 42,0 kN/ml 0,08 Ok
0,5 - 102,0 kN/ml 0,20 0,20 > 0,10
0,7 - 64,0 kN/ml 0,09 Ok
Semelle
filante Ok
0,9 - 79,0 kN/ml 0,09
1,2 - 65,0 kN/ml 0,05 Ok
1,2 - 105,0 kN/ml 0,09 Ok
1,2 - 119,5 kN/ml 0,10 Ok
Futur escalier accolé au CDI
13,0 kN 0,01 Ok
1,0 1,4
Semelle
18,0 kN 0,01 Ok
isolée
1,0 2,5 18,0 kN 0,01 Ok
Futur abri vélo
1,5 1,5 16,0 kN 0,01 Ok
Semelle
isolée
2,0 2,0 26,0 kN 0,01 Ok
Auvent accolé à l’externat
- 0,4 20,0 kN/ml 0,05 Ok
Semelle
filante
- 0,7 31,5 kN/ml 0,05 Ok
Remarque : Les dimensions de la semelle en rouge dans le tableau ci-dessous devront
être augmentées afin de vérifier la portance. La largeur minimale à retenir est de 1,1 m
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13.2.3. Vérification du non-glissement
La vérification du non-glissement n’a pas été réalisé puisque les efforts horizontaux à
l’ELU-FOND et à l’ELU-ACC n’ont pas été fournis. Il conviendra de mettre à jour ce
paragraphe une fois ces charges données ou de le faire vérifier par le BET Structure.
13.2.4. Vérification du non-renversement
La vérification du non-renversement a été réalisé à l’ELS-QP. Il conviendra également
d’étudier les autres cas de charges (ELU-FOND et ELS-CARAC) par le Bet Structure.
La vérification vis-à-vis du renversement consiste à déterminer l’excentricité des charges
sur la semelle. Les résultats des calculs menés à l’aide du module Fondsup du logiciel
Foxta v4 sont résumés dans le tableau suivant :
Combinaiso Dimensions Vd Hd R0 Rvd
n de Seff/Stot Commentaire
(kN) (kN) (kN) (kN)
charges
B (m) L (m)
Vérification
obtenue
1,5 1,5 100,37 8,00 67,50 0,87 263,31
➔ Pas de
renversement
ELS-QP
Vérification
obtenue
2,0 2,0 110,37 15,00 120,00 0,91 467,91
➔ Pas de
renversement
Pour la géométrie des semelles envisagées, la stabilité des fondations vis-à-vis du
renversement est vérifiée pour les différentes combinaisons.
13.2.5. Tassements
Dans les conditions aux ELS, en respectant le niveau d’ancrage précédemment défini et
sous réserve d'une assise homogène, le tableau suivant reprend les tassements absolus et
différentiels du sol sous les charges verticales centrées suivantes données à titre indicatif,
avec les dimensions de fondations prises comme hypothèse :
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Dimensions minimales des
Sollicitations aux ELS Tassements
fondations
Descentes de
qadm du sol L B = B’(1) Absolus Différentiel
charges au droit Type
(ELS) (MPa) (m) (m) (mm) (mm)
des fondations
Extensions de la demi-pension
55,0 kN <1,0
122,0 kN 1,2 1,2 2,1
107,0 kN 1,7
Semelle
209,0 kN isolée 1,8
250,5 kN 1,2 2,5 2,4
296,2 kN 3,1
38,0 kN/ml - 1,7
0,100 <6,6
42,0 kN/ml 0,5 - 2,0
102,0 kN/ml - 6,6
64,0 kN/ml 0,7 - 2,9
Semelle
79,0 kN/ml filante 0,9 - 3,2
65,0 kN/ml - 1,5
105,0 kN/ml 1,2 - 3,5
119,5 kN/ml - 4,3
Futur escalier accolé au CDI
13,0 kN <1,0
1,0 1,4
Semelle
18,0 kN 0,100 <1,0 <1,0
isolée
18,0 kN 1,0 2,5 <1,0
Futur abri vélo
16,0 kN Semelle 1,5 1,5 <1,0
0,100 <1,0
26,0 kN isolée 2,0 2,0 <1,0
Auvent accolé à l’externat
20,0 kN/ml Semelle 0,4 - 1,0
0,100 <1,2
31,5 kN/ml filante 0,7 - 1,2
(1) Nous avons considéré des semelles entièrement comprimées sous l’effet de la charge verticale centrée.
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Pour les charges verticales centrées communiquées, les tassements absolus prévisibles et
les tassements différentiels seraient inférieurs à :
- 6,6 mm au droit des extensions de la demi-pension,
- <1,0 m au droit des futurs escaliers, de l’abri vélo et de l’auvent.
Le BET du projet doit prendre en compte les valeurs des tassements calculés dans le
dimensionnement des différentes structures des bâtiments (longrines, poteaux…).
Nous rappelons que les valeurs de tassements différentiels ( s ) acceptables pour ce type
d’ouvrage sont généralement prises telle que : s l (l : longueur de la portée entre
500
deux appuis en cm).
13.2.6. Sujétions d’exécution des fondations superficielles
La mise en œuvre d'une solution de fondations superficielles par semelles / massifs isolés
et semelles filantes devra être conforme aux règles de l’art et aux documents en vigueur
(NF P 94-261). Plus particulièrement, dans le cadre de cette étude, cela implique les
sujétions suivantes :
- Compte tenu de la faible cohésion des sols superficiels, le blindage des fouilles
s’avérera nécessaire pour assurer la bonne tenue des parois.
- L’homogénéité des fonds de fouilles de fondations sera soigneusement vérifiée. En
cas de présence de Remblais, de poches molles ou terrains remaniés par les
intempéries et/ou les travaux ainsi que de points durs, ce sol devra être purgé et
remplacé par un rattrapage en gros béton,
- Les fondations devront être coulées en pleine fouille immédiatement après
terrassements. Alternativement, afin d’éviter une décompression du fond de la
fouille, celui-ci devra être protégé immédiatement par un béton de propreté,
- La largeur minimale des fondations sera déterminée par un BE structures ; elle ne
sera toutefois pas inférieure à 0,7 m pour des semelles ou massifs isolés et 0,5 m
pour des semelles filantes,
- Toute fondation projetée recoupant une fondation existante doit être descendue
d’au moins 0,20 m par rapport à l’assise de la fondation démolie extraite,
- Des niveaux indurés (blocs et/ou bancs de calcaire et/ou de meulière) peuvent être
rencontrés lors des travaux de terrassements, nécessitant l’utilisation d’outils
adaptés.
- Entre fondations voisines, on respectera les règles de mitoyenneté.
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14. Niveaux bas
Compte tenu du contexte géotechnique (présence de Remblais et sensibilité des Argiles à
Meulière de Brie au phénomène de retrait/gonflement), les planchers bas des extensions
devront être portés par les fondations. Ils devront être coulés sur un coffrage
biodégradable afin d’assurer un vide technique d’au moins 0,10 m.
15. Dispositions vis-à vis des argiles gonflantes
Les sols de surface étant sensibles aux variations hydriques, l’ensemble des dispositions
suivantes devra être respecté pour s’affranchir des risques de mouvements différentiels
des fondations :
- Rigidification des fondations et de la structure, permettant d’assurer un
comportement le plus monolithique possible de la construction,
- Profondeur minimale d’assise des fondations d’au moins 1,5 m sous le niveau
extérieur actuel et définitif du terrain, et la plus uniforme possible,
- Profondeur minimale d’assise des fondations d’au moins 0,50 m sous le niveau
intérieur fini du vide technique,
- Mise en place d’une membrane étanche, non altérable et non putrescible, dans le
vide sanitaire, lestée par des blocs, une couche de béton ou de sable,
- Mettre en place, un trottoir périphérique étanche ou d’une géomembrane enterrée
étanche et imputrescible recouverte de graves ou de terre végétale, d’au moins
1,0 m de large autour de la construction avec une pente orientée vers l’extérieur
conjuguée à un système de récupération et d’évacuation des eaux loin de toute
construction.
- Aucune plantation d’arbre ou arbuste à proximité directe de la construction (sur une
distance à la construction égale au moins à 1,5 fois la hauteur de l’arbre à maturité),
- Les arbres existants devront soit être supprimés, soit être isolés des constructions
par la mise en place d’un écran anti-racines permettant d’annuler leur effet au
voisinage des fondations,
- Récupération des eaux de toiture par des gouttières et rejet des eaux pluviales dans
un collecteur étanche, ou dans un fossé suffisamment éloigné des fondations,
- Mise en œuvre de canalisations flexibles (avec raccord souples, …) et des entrées
et sorties qui s’effectueront de la manière la plus directe possible (de préférence
perpendiculairement à la construction).
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16. Aléas et risques identifiés
Suite à nos travaux de reconnaissance, les principaux risques identifiés, concernant le
contexte géotechnique du site et le projet, sont les suivants :
- Sensibilité des sols superficiels au phénomène de retrait/gonflement.
- Surépaisseurs possibles de Remblais et présence de vestiges d’anciennes fondations
au droit de l’abri vélo,
- Fondation non reconnue au droit du bâtiment CDI qui sera en mitoyenneté directe
avec les escaliers projetés,
- Faible cohésion à court terme, devenant nulle à long terme et/ou en présence d’eau,
des horizons superficiels,
- Présence de blocs et/ou bancs indurés au sein des différents horizons traversés,
- Présence de la nappe baignant les Formations de Brie entre -3,0 m et -4,8 m de
profondeur,
- Infiltrations et circulations d’eaux anarchiques possibles au sein des horizons
superficiels.
Si l’entreprise souhaite adapter les préconisations données dans le présent rapport, elle
devra le justifier par une étude géotechnique d’exécution type G3.
Les dispositions constructives devront être adaptées aux aléas et risques identifiés ci-
dessus. Elles devront obtenir l’aval du Bureau de Contrôle ou du Géotechnicien dans le
cadre d’une mission G4 (confiée par le Maitre d’Ouvrage) selon la norme NF P 94-500.
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Aléas géotechniques - Conditions contractuelles
1. Les reconnaissances de sol procèdent par sondages ponctuels, les résultats ne sont
pas rigoureusement extrapolables à l'ensemble du site. Il persiste des aléas
(exemple : hétérogénéités locales) qui peuvent entraîner des adaptations tant de
la conception que de l'exécution qui ne sauraient être à la charge du géotechnicien.
2. Le présent rapport et ses annexes constituent un tout indissociable. La mauvaise
utilisation qui pourrait être faite suite à une communication ou reproduction partielle
ne saurait engager SAGA.
3. Des modifications dans l'implantation, la conception ou l'importance des
constructions ainsi que dans les hypothèses prises en compte et en particulier dans
les indications de la partie « Présentation » du présent rapport peuvent conduire à
des remises en cause des prescriptions. Une nouvelle mission devra alors être
confiée à SAGA afin de réadapter ces conclusions ou de valider par écrit le nouveau
projet.
4. De même des éléments nouveaux mis en évidence lors de l’exécution des travaux
et n'ayant pu être détectés au cours des reconnaissances de sol (exemple
dissolution, cavité, hétérogénéité localisée, venues d'eau…) peuvent rendre
caduques certaines des recommandations figurant dans le rapport.
5. Au moment des travaux, il est conseillé de faire procéder à une visite de chantier
par un géotechnicien de SAGA. Cette visite donne lieu à un avis écrit portant sur la
conformité de la méthode d'exécution des terrassements et des fondations. Cette
visite doit faire l'objet d'une commande préalable.
A GRIGNY, le 30 novembre 2023
Ingénieure Géotechnicienne Contrôle Interne / Directeur technique
Angélique BOUTARIC Mbaye KANE
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ANNEXE 1
EXTRAIT DE LA NORME NF P 94-500
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ENCHAINEMENT DES MISSIONS D’INGENIERIE GEOTECHNIQUE
(Tableau 1 de la norme NF P 94-500 du 30/11/13)
Niveau de
Prestations
Enchaînement Phases de Mission d'ingénierie Objectifs à atteindre management des
d'investigations
des missions la maîtrise géotechnique (GN) et Phase de pour les ouvrages risques
géotechniques à
G1 à G4 d'œuvre la mission géotechniques géotechniques
réaliser
attendu
Étape 1 : Étude Étude géotechnique préalable (G1) Spécificités Première identification Fonction des données
géotechnique Phase Étude de Site (ES) géotechniques du site des risques présentés existantes et de la
préalable (G 1) par le site complexité
géotechnique
Étude Étude géotechnique préalable (G1) Première adaptation Première identification Fonction des données
préliminaire, des futurs ouvrages des risques pour les existantes et de la
esquisse, Phase Principes Généraux de aux spécificités du site futurs ouvrages complexité
APS Construction (PGC) géotechnique
Étape 2 : Étude Étude géotechnique de conception Définition et Mesures préventives Fonction du site et de
géotechnique de (G2) comparaison des pour la réduction des la complexité du projet
APD/AVP
conception (G2) solutions envisageables risques identifiés, (choix constructifs)
Phase Avant-projet (AVP) pour le projet mesures correctives
pour les risques
résiduels avec détection
Étude géotechnique de conception Conception et Fonction du site et de
au plus tôt de leur
PRO (G2) justifications du projet la complexité du projet
survenance
(choix constructifs)
Phase Projet (PRO)
Étude géotechnique de conception Consultation sur le
(G2) projet de base 1 Choix
DCEIACT de l'entreprise et mise
Phase DCE 1ACT au point du contrat de
travaux
Étape 3 : Études À la charge de À la charge du
géotechniques de l'entreprise maître d'ouvrage
réalisation
(G3/G4) Étude et suivi Supervision Étude d'exécution Identification des Fonction des méthodes
géotechniques géotechnique conforme aux risques résiduels, de construction et des
d'exécution (G3) d'exécution (G4) exigences du projet, mesures correctives, adaptations proposées
Phase Étude (en avec maîtrise de la contrôle du si des risques identifiés
interaction avec Phase qualité, du délai et du management des surviennent
la phase Suivi) Supervision de coût risques résiduels
EXEIVISA l'étude (réalité des actions,
géotechnique vigilance,
d'exécution (en mémorisation,
interaction avec capitalisation des
la phase retours d'expérience)
Supervision du
suivi)
Étude et suivi Supervision Exécution des travaux Fonction du contexte
géotechniques géotechnique en toute sécurité et en géotechnique observé
d'exécution (G3) d'exécution (G4) conformité avec les et du comportement de
attentes du maître l'ouvrage et des
Phase Suivi (en Phase d'ouvrage avoisinants en cours de
interaction avec Supervision du travaux
DET/AOR la phase Étude) suivi
géotechnique
d'exécution (en
interaction avec
la phase
Supervision de
l'étude)
À toute étape Diagnostic géotechnique (G5) Influence d'un élément Influence de cet Fonction de l'élément
d'un projet ou géotechnique élément géotechnique géotechnique étudié
sur un ouvrage Diagnostic spécifique sur le projet sur les risques
existant ou sur l'ouvrage géotechniques identifiés
existant
CLASSIFICATION DES MISSIONS D’INGENIERIE GEOTECHNIQUE
(Tableau 2 de la norme NF P 94-500 du 30/11/13)
L'enchaînement des missions d'ingénierie géotechnique (étapes 1 à 3) doit suivre les étapes de conception et de réalisation de tout projet pour
contribuer à la maîtrise des risques géotechniques. Le maître d'ouvrage ou son mandataire doit faire réaliser successivement chacune de ces
missions par une ingénierie géotechnique. Chaque mission s'appuie sur des données géotechniques adaptées issues d'investigations
géotechniques appropriées.
ÉTAPE 1 : ÉTUDE GÉOTECHNIQUE PRÉALABLE (G1)
Cette mission exclut toute approche des quantités, délais et coûts d'exécution des ouvrages géotechniques qui entre dans le cadre de la
mission d'étude géotechnique de conception (étape 2). Elle est à la charge du maître d'ouvrage ou son mandataire. Elle comprend deux phases :
Phase Étude de Site (ES)
Elle est réalisée en amont d'une étude préliminaire, d'esquisse ou d'APS pour une première identification des risques géotechniques d'un site.
- Faire une enquête documentaire sur le cadre géotechnique du site et l'existence d'avoisinants avec visite du site et des alentours.
- Définir si besoin un programme d'investigations géotechniques spécifique, le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les
résultats.
- Fournir un rapport donnant pour le site étudié un modèle géologique préliminaire, les principales caractéristiques géotechniques et une première
identification des risques géotechniques majeurs.
Phase Principes Généraux de Construction (PGC)
Elle est réalisée au stade d'une étude préliminaire, d'esquisse ou d'APS pour réduire les conséquences des risques géotechniques majeurs
identifiés. Elle s'appuie obligatoirement sur des données géotechniques adaptées.
- Définir si besoin un programme d'investigations géotechniques spécifique, le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les
résultats.
- Fournir un rapport de synthèse des données géotechniques à ce stade d'étude (première approche de la ZIG, horizons porteurs potentiels,
ainsi que certains principes généraux de construction envisageables (notamment fondations, terrassements, ouvrages enterrés, améliorations
de sols) .
ÉTAPE 2: ÉTUDE GÉOTECHNIQUE DE CONCEPTION (G2)
Cette mission permet l'élaboration du projet des ouvrages géotechniques et réduit les conséquences des risques géotechniques importants identifiés.
Elle est à la charge du maître d'ouvrage ou son mandataire et est réalisée en collaboration avec la maîtrise d'œuvre ou intégrée à cette dernière. Elle
comprend trois phases :
Phase Avant-projet (AVP)
Elle est réalisée au stade de l'avant-projet de la maîtrise d'œuvre et s'appuie obligatoirement sur des données géotechniques adaptées.
- Définir si besoin un programme d'investigations géotechniques spécifique, le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les
résultats.
- Fournir un rapport donnant les hypothèses géotechniques à prendre en compte au stade de l'avant-projet, les principes de construction
envisageables (terrassements , soutènements, pentes et talus, fondations, assises des dallages et voiries , améliorations de sols,
dispositions générales vis-à-vis des nappes et des avoisinants) , une ébauche dimensionnelle par type d'ouvrage géotechnique et la pertinence
d'application de la méthode observationnelle pour une meilleure maîtrise des risques géotechniques.
Phase Projet (PRO)
Elle est réalisée au stade du projet de la maîtrise d'œuvre et s'appuie obligatoirement sur des données géotechniques adaptées
suffisamment représentatives pour le site.
- Définir si besoin un programme d'investigations géotechniques spécifique, le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les
résultats.
- Fournir un dossier de synthèse des hypothèses géotechniques à prendre en compte au stade du projet (valeurs caractéristiques des paramètres
géotechniques en particulier), des notes techniques donnant les choix constructifs des ouvrages géotechniques (terrassements, soutènements,
pentes et talus, fondations, assises des dallages et voiries, améliorations de sols, dispositions vis-à-vis des nappes et des avoisinants), des notes
de calcul de dimensionnement, un avis sur les valeurs seuils et une approche des quantités .
Phase DCE 1ACT
Elle est réalisée pour finaliser le Dossier de Consultation des Entreprises et assister le maître d'ouvrage pour l'établissement des Contrats de Travaux
avec le ou les entrepreneurs retenus pour les ouvrages géotechniques.
- Établir ou participer à la rédaction des documents techniques nécessaires et suffisants à la consultation des entreprises pour leurs études de
réalisation des ouvrages géotechniques (dossier de la phase Projet avec plans, notices techniques, cahier des charges particulières, cadre de
bordereau des prix et d'estimatif, planning prévisionnel).
- Assister éventuellement le maître d'ouvrage pour la sélection des entreprises, analyser les offres techniques, participer à la finalisation des pièces
techniques des contrats de travaux.
CLASSIFICATION DES MISSIONS D’INGENIERIE GEOTECHNIQUE (suite)
(Tableau 2 de la norme NF P 94-500 du 30/11/13)
ÉTAPE 3: ÉTUDES GÉOTECHNIQUES DE RÉALISATION (G3 et G 4, distinctes et simultanées)
ÉTUDE ET SUIVI GÉOTECHNIQUES D'EXECUTION (G3)
Cette mission permet de réduire les risques géotechniques résiduels par la mise en œuvre à temps de mesures correctives d'adaptation ou
d'optimisation. Elle est confiée à l'entrepreneur sauf disposition contractuelle contraire, sur la base de la phase G2 DCE/ACT. Elle comprend deux
phases interactives :
Phase Étude
- Définir si besoin un programme d'investigations géotechniques spécifique, le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats.
- Étudier dans le détail les ouvrages géotechniques : notamment établissement d'une note d'hypothèses géotechniques sur la base des données
fournies par le contrat de travaux ainsi que des résultats des éventuelles investigations complémentaires , définition et dimensionnement (calculs
justificatifs) des ouvrages géotechniques, méthodes et conditions d'exécution (phasages généraux, suivis, auscultations et contrôles à prévoir,
valeurs seuils, dispositions constructives complémentaires éventuelles) .
- Élaborer le dossier géotechnique d'exécution des ouvrages géotechniques provisoires et définitifs : plans d'exécution, de phasage et de suivi.
Phase Suivi
- Suivre en continu les auscultations et l'exécution des ouvrages géotechniques, appliquer si nécessaire des dispositions constructives prédéfinies
en phase Étude.
- Vérifier les données géotechniques par relevés lors des travaux et par un programme d'investigations géotechniques complémentaire si nécessaire
(le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats).
- Établir la prestation géotechnique du dossier des ouvrages exécutés (DOE) et fournir les documents nécessaires à l'établissement du dossier
d'interventions ultérieures sur l'ouvrage (DIUO).
SUPERVISION GÉOTECHNIQUE D'EXECUTION (G4)
Cette mission permet de vérifier la conformité des hypothèses géotechniques prises en compte dans la mission d'étude et suivi géotechniques
d'exécution. Elle est à la charge du maître d'ouvrage ou son mandataire et est réalisée en collaboration avec la maîtrise d'œuvre ou intégrée à cette
dernière. Elle comprend deux phases interactives :
Phase Supervision de l'étude d'exécution
- Donner un avis sur la pertinence des hypothèses géotechniques de l'étude géotechnique d'exécution, des dimensionnements et méthodes
d'exécution, des adaptations ou optimisations des ouvrages géotechniques proposées par l'entrepreneur, du plan de contrôle, du programme
d'auscultation et des valeurs seuils.
Phase Supervision du suivi d'exécution
- Par interventions ponctuelles sur le chantier, donner un avis sur la pertinence du contexte géotechnique tel qu'observé par l'entrepreneur (G3), du
comportement tel qu'observé par l'entrepreneur de l'ouvrage et des avoisinants concernés (G3), de l'adaptation ou de l'optimisation de l'ouvrage
géotechnique proposée par l'entrepreneur (G3).
- donner un avis sur la prestation géotechnique du DOE et sur les documents fournis pour le DIUO.
DIAGNOSTIC GÉOTECHNIQUE (G5)
Pendant le déroulement d'un projet ou au cours de la vie d'un ouvrage, il peut être nécessaire de procéder, de façon strictement limitative, à l'étude
d'un ou plusieurs éléments géotechniques spécifiques, dans le cadre d'une mission ponctuelle. Ce diagnostic géotechnique précise l'influence de
cet ou ces éléments géotechniques sur les risques géotechniques identifiés ainsi que leurs conséquences possibles pour le projet ou l'ouvrage
existant.
- Définir, après enquête documentaire, un programme d'investigations géotechniques spécifique, le réaliser ou en assurer le suivi technique, en
exploiter les résultats.
- Étudier un ou plusieurs éléments géotechniques spécifiques (par exemple soutènement, causes géotechniques d'un désordre) dans le cadre de ce
diagnostic, mais sans aucune implication dans la globalité du projet ou dans l'étude de l'état général de l'ouvrage existant.
- Si ce diagnostic conduit à modifier une partie du projet ou à réaliser des travaux sur l'ouvrage existant, des études géotechniques de conception
et/ou d'exécution ainsi qu'un suivi et une supervision géotechniques seront réalisés ultérieurement, conformément à l'enchaînement des missions
d'ingénierie géotechnique (étape 2 et/ou 3).
ANNEXE 2
PLAN DE SITUATION
Affaire n°13144 Pièce n°1 V01 – 30 novembre 2023 - Etude géotechnique G2 PRO
Agrandissement du collège Robert Buron - Rue des 18 Sous – NANDY (77)
Maitre d’Ouvrage : DEPARTEMENT DE SEINE-ET-MARNE
PLAN DE SITUATION
Agrandissement du collège Robert Buron – Mission G2 PRO
Rue des 18 Sous – NANDY (77)
Aff. 13144 Ind. Date Modifications Etabli Vérifié Approuvé
Ech. sans A 05/12/23 Emission initiale ETR ABO ABO
Folio : 1/1
Format : A4
Maitre d’ouvrage : DEPARTEMENT DE SEINE-ET-MARNE
ANNEXE 3
PLANS D’IMPLANTATION DES SONDAGES
(HYDROGEPTECHNIQUE ET SAGA)
Affaire n°13144 Pièce n°1 V01 – 30 novembre 2023 - Etude géotechnique G2 PRO
Agrandissement du collège Robert Buron - Rue des 18 Sous – NANDY (77)
Maitre d’Ouvrage : DEPARTEMENT DE SEINE-ET-MARNE
de
la
PLAN D'IMPLANTATION DES SONDAGES
Agrandissement du collège Robert Buron - MISSION G2 PRO
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Aff. 13144 Ind. Date Modifications Etabli Vérifié/Approuvé
LEGENDE : SAGA G2 PRO (11/2023) Mission G1 ES-PGC (04/2018) + G2 AVP (12/2021) réalisée par HYDROGEOTECHNIQUE Ech. 1/250 A 16/11/23 Emission initiale NTO ABO
P P SP SP+PZ Folio 1/1
Sondage pénétromètrique Sondage pénétromètrique Sondage pressiométrique Sondage pressiométrique + Piézomètre Format : A3
ST ST SC F
Sondage tarière Emprise projet Sondage tarière Sondage carotté Fouille de reconnaissance de fondation Maitre d'ouvrage : DEPARTEMENT DE SEINE-ET-MARNE
ANNEXE 4
COUPES DES SONDAGES ET RESULTATS DES
ESSAIS (HYDROGEOTECHNIQUE)
Affaire n°13144 Pièce n°1 V01 – 30 novembre 2023 - Etude géotechnique G2 PRO
Agrandissement du collège Robert Buron - Rue des 18 Sous – NANDY (77)
Maitre d’Ouvrage : DEPARTEMENT DE SEINE-ET-MARNE
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ANNEXE 5
COUPES ET PHOTOGRAPHIES DES FOUILLES DE
RECONNAISSANCE DE FONDATIONS
(HYDROGEOTECHNIQUE)
Affaire n°13144 Pièce n°1 V01 – 30 novembre 2023 - Etude géotechnique G2 PRO
Agrandissement du collège Robert Buron - Rue des 18 Sous – NANDY (77)
Maitre d’Ouvrage : DEPARTEMENT DE SEINE-ET-MARNE
NANDY (77) – COLLÈGE ROBERT BURON - EXTENSION
RECONNAISSANCE DES FONDATIONS EXISTANTES
Quatre sondages de reconnaissance de fondations, notés RF1, 2, 4 et 5 ont été menés. Les
informations obtenues sont les suivantes :
En rappel :
Lors de la G1 les reconnaissances de fondations ont mis en évidence :
Au droit de RF1 : un prolongement du mur du bâtiment puis un débord en béton large de 50cm
sur une profondeur de 1.00m et une assise à 1.31m de profondeur,
Au droit de RF2 : une longrine de 30cm d’une épaisseur de 53cm.
Un plan d’implantation est fournie en annexe.
FOUILLE RF1(2018)
Photographies de la fouille RF1
RÉFÉRENCE : C.21.29.049
INDICE : C PAGE 34
NANDY (77) – COLLÈGE ROBERT BURON - EXTENSION
Représentation schématique de la fouille RF1
RÉFÉRENCE : C.21.29.049
INDICE : C PAGE 35
NANDY (77) – COLLÈGE ROBERT BURON - EXTENSION
FOUILLE RF2(2021)
Photographies de la fouille RF2
Représentation schématique de la fouille RF2
RÉFÉRENCE : C.21.29.049
INDICE : C PAGE 36
NANDY (77) – COLLÈGE ROBERT BURON - EXTENSION
SONDAGE RF1(2021)
00
78
133
Ce sondage réalisé sur le mur extérieur Ouest de la demi-pension existante.
RÉFÉRENCE : C.21.29.049
INDICE : C PAGE 37
NANDY (77) – COLLÈGE ROBERT BURON - EXTENSION
Il est caractérisé par :
soubassement jusqu’à 65cm de profondeur,
puis débord de 20cm en béton sur 13cm d’épaisseur,
enfin un deuxième débord en béton de 60cm sur 55cm d’épaisseur ancré à 133cm de
profondeur par rapport au TN.
Le système de fondation mis en évidence semble être de type semelle filante, la fondation est ancrée
à 1.33m de profondeur au sein de la couche 1 des argiles sableuses.
La succession lithologique observée au droit de la fouille correspond à des argiles marron, beige à
meulière.
SONDAGE RF2(2021)
RÉFÉRENCE : C.21.29.049
INDICE : C PAGE 38
NANDY (77) – COLLÈGE ROBERT BURON - EXTENSION
RÉFÉRENCE : C.21.29.049
INDICE : C PAGE 39
NANDY (77) – COLLÈGE ROBERT BURON - EXTENSION
Ce sondage a été réalisé à l’angle Nord Est de la demi-pension.
Coté coursive :
Il est caractérisé par :
Une partie en béton lisse descendant jusqu’à 40cm de profondeur,
puis un massif béton avec un débord de 60cm sur 75cm de profondeur, soit un ancrage à 1.15m
de profondeur.
Côté fenêtre :
Il est caractérisé par :
le soubassement jusqu’à 35cm de profondeur,
puis un massif en béton coulé avec un débord de 20cm sur 80cm de profondeur.
Il semble avoir été mis en évidence un système de fondation soit de type semelles isolées soit de
type longrine + plots non reconnus, la fondation est ancrée à 1.15m de profondeur au sein de la
couche 1 des argiles sableuses.
RÉFÉRENCE : C.21.29.049
INDICE : C PAGE 40
NANDY (77) – COLLÈGE ROBERT BURON - EXTENSION
SONDAGE RF3
RÉFÉRENCE : C.21.29.049
INDICE : C PAGE 41
NANDY (77) – COLLÈGE ROBERT BURON - EXTENSION
Ce sondage a été réalisé au sein de la demi-pension.
Au droit du pavé en béton :
Il est caractérisé par :
Une partie en béton lisse descendant jusqu’à 123cm de profondeur,
puis un pavé en béton avec un débord de 19cm sur 12cm de profondeur,
puis un débord 14cm de béton suivi par 36cm de béton grossier, soit un débord total de 69cm.
Au droit du mur :
Il est caractérisé par :
Une partie en béton lisse descendant jusqu’à 135cm de profondeur,
puis un débord de 33cm de béton suivi par 36cm de béton grossier, soit un débord total de
69cm.
RÉFÉRENCE : C.21.29.049
INDICE : C PAGE 42
NANDY (77) – COLLÈGE ROBERT BURON - EXTENSION
SONDAGE RF4
RÉFÉRENCE : C.21.29.049
INDICE : C PAGE 43
NANDY (77) – COLLÈGE ROBERT BURON - EXTENSION
Ce sondage réalisé à l’Est de la demi-pension.
Il est caractérisé par :
soubassement jusqu’à 45cm de profondeur,
puis un coffrage de 20cm en bois sur 5cm d’épaisseur,
enfin un deuxième débord en béton de 45cm sur 35cm d’épaisseur ancré à 85cm de profondeur
par rapport au TN.
Il a donc été mis en évidence un système de fondation à priori de type massif ponctuel, ancré à 0.85m
de profondeur au sein de la couche 1 des argiles sableuses.
RÉFÉRENCE : C.21.29.049
INDICE : C PAGE 44
NANDY (77) – COLLÈGE ROBERT BURON - EXTENSION
SONDAGE RF5
RÉFÉRENCE : C.21.29.049
INDICE : C PAGE 45
NANDY (77) – COLLÈGE ROBERT BURON - EXTENSION
Ce sondage réalisé au Sud de l’externat.
Il est caractérisé par :
Soubassement jusqu’à 42cm de profondeur,
puis un débord de 75cm et un béton coulé en place reconnu jusque l’arrêt volontaire de la
reconnaissance à 1.37m de profondeur.
Il semble avoir été mis en évidence un système de fondation à priori de type massif descendu au-
delà de 1.37m de profondeur.
RÉFÉRENCE : C.21.29.049
INDICE : C PAGE 46
ANNEXE 6
COUPES DES SONDAGES A LA TARIERE (SAGA)
Affaire n°13144 Pièce n°1 V01 – 30 novembre 2023 - Etude géotechnique G2 PRO
Agrandissement du collège Robert Buron - Rue des 18 Sous – NANDY (77)
Maitre d’Ouvrage : DEPARTEMENT DE SEINE-ET-MARNE
Dossier Client
13144 NANDY DEPARTEMENT DE SEINE-ET-MARNE
Chantier Forage
Rue des 18 Sous ST30
Description du dossier
Agrandissement du collège Robert Buron - MISSION G2 PRO Date de début Type de forage
15/11/2023 Sondage tarière
X Y Altitude NGF Cote fin Date de fin Machine
1668117.17 8154195.66 83.34 m 2m 15/11/2023 PAGANI
RGF93-CC49 IGN 69
Alt. Prof. Figuré Description Formation Niveaux Outils
(m) (m) d'eau (m) de
forage
0.1 Terre végétale
Remb
lais
83 Limon légèrement sableux marron avec cailloutis
Tarière ⌀63 mm
0.6
meulières de Brie
82.5
Argiles à
82 Argil sableuse marron-orangé avec cailloutis
81.5
2
81
80.5
80
79.5
79
78.5
78
77.5
77
76.5
76
75.5
75
74.5
74
73.5
73
LIM 2009 - 2023 - http://www.lim.eu geolog4.com
Dossier Client
13144 NANDY DEPARTEMENT DE SEINE-ET-MARNE
Chantier Forage
Rue des 18 Sous ST31
Description du dossier
Agrandissement du collège Robert Buron - MISSION G2 PRO Date de début Type de forage
15/11/2023 Sondage tarière
X Y Altitude NGF Cote fin Date de fin Machine
1668137.44 8154191.87 83.26 m 2m 15/11/2023 PAGANI
RGF93-CC49 IGN 69
Alt. Prof. Figuré Description Formation Niveaux Outils
(m) (m) d'eau (m) de
forage
0.05 Enrobé
mb
Re
lai
s
83 Sable marron-gris avec cailloutis
0.4
Tarière ⌀63 mm
Argiles à meulières
82.5
de Brie
Argile marron-orangé avec petits blocs de meulière
82
81.5
2
81
80.5
80
79.5
79
78.5
78
77.5
77
76.5
76
75.5
75
74.5
74
73.5
73
72.5
LIM 2009 - 2023 - http://www.lim.eu geolog4.com
Dossier Client
13144 NANDY DEPARTEMENT DE SEINE-ET-MARNE
Chantier Forage
Rue des 18 Sous ST32
Description du dossier
Agrandissement du collège Robert Buron - MISSION G2 PRO Date de début Type de forage
15/11/2023 Sondage tarière
X Y Altitude NGF Cote fin Date de fin Machine
1668142.01 8154203.47 83.3 m 2m 15/11/2023 PAGANI
RGF93-CC49 IGN 69
Alt. Prof. Figuré Description Formation Niveaux Outils
(m) (m) d'eau (m) de
forage
0.05 Enrobé
Remb
lais
83
Argile limoneuse marron-grisâtre avec cailloutis
Tarière ⌀63 mm
0.6
82.5
meulières de Brie
Argiles à
82 Argile marron-orangé avec cailloutis et petits blocs de meulière
81.5
2
81
80.5
80
79.5
79
78.5
78
77.5
77
76.5
76
75.5
75
74.5
74
73.5
73
LIM 2009 - 2023 - http://www.lim.eu geolog4.com
Dossier Client
13144 NANDY DEPARTEMENT DE SEINE-ET-MARNE
Chantier Forage
Rue des 18 Sous ST33
Description du dossier
Agrandissement du collège Robert Buron - MISSION G2 PRO Date de début Type de forage
15/11/2023 Sondage tarière
X Y Altitude NGF Cote fin Date de fin Machine
1668152.99 8154218.31 83.2 m 2m 15/11/2023 PAGANI
RGF93-CC49 IGN 69
Alt. Prof. Figuré Description Formation Niveaux Outils
(m) (m) d'eau (m) de
forage
0.05 Enrobé
83
m
bl
ai
R
e
Argile marron-gris avec cailloutis
0.4
Tarière ⌀63 mm
Argiles à meulières
82.5
de Brie
82 Argile marron-orangé avec cailloutis
81.5
2
81
80.5
80
79.5
79
78.5
78
77.5
77
76.5
76
75.5
75
74.5
74
73.5
73
72.5
LIM 2009 - 2023 - http://www.lim.eu geolog4.com
Dossier Client
13144 NANDY DEPARTEMENT DE SEINE-ET-MARNE
Chantier Forage
Rue des 18 Sous ST34
Description du dossier
Agrandissement du collège Robert Buron - MISSION G2 PRO Date de début Type de forage
15/11/2023 Sondage tarière
X Y Altitude NGF Cote fin Date de fin Machine
1668188.95 8154213.56 83.08 m 2m 15/11/2023 PAGANI
RGF93-CC49 IGN 69
Alt. Prof. Figuré Description Formation Niveaux Outils
(m) (m) d'eau (m) de
forage
83 0.05 Enrobé
Remblais
Argile limoneuse marron-gris avec cailloutis
Tarière ⌀63 mm
82.5
0.9
82
meulières de
Argiles à
Brie
Argile marron avec cailloutis
81.5
2
81
80.5
80
79.5
79
78.5
78
77.5
77
76.5
76
75.5
75
74.5
74
73.5
73
72.5
LIM 2009 - 2023 - http://www.lim.eu geolog4.com
Dossier Client
13144 NANDY DEPARTEMENT DE SEINE-ET-MARNE
Chantier Forage
Rue des 18 Sous ST35
Description du dossier
Agrandissement du collège Robert Buron - MISSION G2 PRO Date de début Type de forage
15/11/2023 Sondage tarière
X Y Altitude NGF Cote fin Date de fin Machine
1668188.83 8154232.63 82.59 m 2m 15/11/2023 PAGANI
RGF93-CC49 IGN 69
Alt. Prof. Figuré Description Formation Niveaux Outils
(m) (m) d'eau (m) de
forage
82.5 0.1 Terre végétale
Remblai
s
Argile sableuse marron-gris avec cailloutis et petits blocs
Tarière ⌀63 mm
82
0.8
meulières de
81.5
Argiles à
Brie
Argile marron avec cailloutis
81
2
80.5
80
79.5
79
78.5
78
77.5
77
76.5
76
75.5
75
74.5
74
73.5
73
72.5
72
LIM 2009 - 2023 - http://www.lim.eu geolog4.com
ANNEXE 7
PROCES VERBAUX DES PENETROMETRES
Affaire n°13144 Pièce n°1 V01 – 30 novembre 2023 - Etude géotechnique G2 PRO
Agrandissement du collège Robert Buron - Rue des 18 Sous – NANDY (77)
Maitre d’Ouvrage : DEPARTEMENT DE SEINE-ET-MARNE
Dossier Client
13144 NANDY DEPARTEMENT DE SEINE-ET-MARNE
Chantier Forage
Rue des 18 Sous P30
Description du dossier
Agrandissement du collège Robert Buron - MISSION G2 PRO Date de début Type de forage
15/11/2023 Pénétromètre dynamique
X Y Altitude NGF Cote fin Date de fin Machine
1668117.17 8154195.66 83.34 m 3.6 m 15/11/2023 PAGANI
RGF93-CC49 IGN 69
Alt. Prof. qd (MPa)
(m) (m)
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30
0
83
0.5
82.5
1
82
1.5
81.5
2
81
2.5
80.5
3
80
3.5
3.60
79.5
4
79
4.5
78.5
5
78
5.5
77.5
6
77
6.5
76.5
7
76
7.5
75.5
8
75
8.5
74.5
9
74
9.5
73.5
10
73
10.5
LIM 2009 - 2023 - http://www.lim.eu geolog4.com
Dossier Client
13144 NANDY DEPARTEMENT DE SEINE-ET-MARNE
Chantier Forage
Rue des 18 Sous P31
Description du dossier
Agrandissement du collège Robert Buron - MISSION G2 PRO Date de début Type de forage
15/11/2023 Pénétromètre dynamique
X Y Altitude NGF Cote fin Date de fin Machine
1668137.44 8154191.87 83.26 m 2m 15/11/2023 PAGANI
RGF93-CC49 IGN 69
Alt. Prof. qd (MPa)
(m) (m)
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30
0
83
0.5
82.5
1
82
1.5
81.5
2 2.00
81
2.5
80.5
3
80
3.5
79.5
4
79
4.5
78.5
5
78
5.5
77.5
6
77
6.5
76.5
7
76
7.5
75.5
8
75
8.5
74.5
9
74
9.5
73.5
10
73
10.5
72.5
LIM 2009 - 2023 - http://www.lim.eu geolog4.com
Dossier Client
13144 NANDY DEPARTEMENT DE SEINE-ET-MARNE
Chantier Forage
Rue des 18 Sous P32
Description du dossier
Agrandissement du collège Robert Buron - MISSION G2 PRO Date de début Type de forage
15/11/2023 Pénétromètre dynamique
X Y Altitude NGF Cote fin Date de fin Machine
1668142.01 8154203.47 83.3 m 5m 15/11/2023 PAGANI
RGF93-CC49 IGN 69
Alt. Prof. qd (MPa)
(m) (m)
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30
0
83
0.5
82.5
1
82
1.5
81.5
2
81
2.5
80.5
3
80
3.5
79.5
4
79
4.5
78.5
5 5.00
78
5.5
77.5
6
77
6.5
76.5
7
76
7.5
75.5
8
75
8.5
74.5
9
74
9.5
73.5
10
73
10.5
LIM 2009 - 2023 - http://www.lim.eu geolog4.com
Dossier Client
13144 NANDY DEPARTEMENT DE SEINE-ET-MARNE
Chantier Forage
Rue des 18 Sous P33
Description du dossier
Agrandissement du collège Robert Buron - MISSION G2 PRO Date de début Type de forage
15/11/2023 Pénétromètre dynamique
X Y Altitude NGF Cote fin Date de fin Machine
1668152.99 8154218.31 83.2 m 3.4 m 15/11/2023 PAGANI
RGF93-CC49 IGN 69
Alt. Prof. qd (MPa)
(m) (m)
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30
0
83
0.5
82.5
1
82
1.5
81.5
2
81
2.5
80.5
3
80
3.40
3.5
79.5
4
79
4.5
78.5
5
78
5.5
77.5
6
77
6.5
76.5
7
76
7.5
75.5
8
75
8.5
74.5
9
74
9.5
73.5
10
73
10.5
72.5
LIM 2009 - 2023 - http://www.lim.eu geolog4.com
Dossier Client
13144 NANDY DEPARTEMENT DE SEINE-ET-MARNE
Chantier Forage
Rue des 18 Sous P34
Description du dossier
Agrandissement du collège Robert Buron - MISSION G2 PRO Date de début Type de forage
15/11/2023 Pénétromètre dynamique
X Y Altitude NGF Cote fin Date de fin Machine
1668188.95 8154213.56 83.08 m 5m 15/11/2023 PAGANI
RGF93-CC49 IGN 69
Alt. Prof. qd (MPa)
(m) (m)
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30
83 0
0.5
82.5
1
82
1.5
81.5
2
81
2.5
80.5
3
80
3.5
79.5
4
79
4.5
78.5
5 5.00
78
5.5
77.5
6
77
6.5
76.5
7
76
7.5
75.5
8
75
8.5
74.5
9
74
9.5
73.5
10
73
10.5
72.5
LIM 2009 - 2023 - http://www.lim.eu geolog4.com
Dossier Client
13144 NANDY DEPARTEMENT DE SEINE-ET-MARNE
Chantier Forage
Rue des 18 Sous P35
Description du dossier
Agrandissement du collège Robert Buron - MISSION G2 PRO Date de début Type de forage
15/11/2023 Pénétromètre dynamique
X Y Altitude NGF Cote fin Date de fin Machine
1668188.83 8154232.63 82.59 m 5m 15/11/2023 PAGANI
RGF93-CC49 IGN 69
Alt. Prof. qd (MPa)
(m) (m)
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30
82.5 0
0.5
82
1
81.5
1.5
81
2
80.5
2.5
80
3
79.5
3.5
79
4
78.5
4.5
78
5 5.00
77.5
5.5
77
6
76.5
6.5
76
7
75.5
7.5
75
8
74.5
8.5
74
9
73.5
9.5
73
10
72.5
10.5
72
LIM 2009 - 2023 - http://www.lim.eu geolog4.com
ANNEXE 8
PROCES-VERBAUX DES ESSAIS EN
LABORATOIRE (SAGA)
Affaire n°13144 Pièce n°1 V01 – 30 novembre 2023 - Etude géotechnique G2 PRO
Agrandissement du collège Robert Buron - Rue des 18 Sous – NANDY (77)
Maitre d’Ouvrage : DEPARTEMENT DE SEINE-ET-MARNE
AL-West B.V.
Dortmundstraat 16B, 7418 BH Deventer, the Netherlands
Tel. +31(0)570 788110
e-Mail: info@al-west.nl, www.al-west.nl
SAGA
Melle Angélique BOUTARIC
26 rue des Carriers Italiens
91350 GRIGNY
FRANCE
Date 27.11.2023
N° Client 35006737
N° commande 1343175
Les paramètres réalisés par AL-West BV sont accrédités selon la norme EN ISO/IEC 17025:2017. Seuls les paramètres non accrédités et/ou externalisés sont marqués du symbole " *) ".
RAPPORT D'ANALYSES
Cde 1343175 Solide / Eluat
Client 35006737 SAGA
Référence 13144 NANDY ABO
Date de validation 20.11.23
Prélèvement par: Client
Madame, Monsieur
Nous avons le plaisir de vous adresser ci-joint le rapport définitif des analyses chimiques provenant du laboratoire
pour votre dossier en référence.
Nous signalons que le certificat d'analyses ne pourra être reproduit que dans sa totalité. Les annexes éventuelles
font partie du rapport.
Nous vous informons que seules les conditions générales de AL-West, déposées à la Chambre du Commerce et de
l'Industrie de Deventer, sont en vigueur.
Au cas où vous souhaiteriez recevoir des renseignements complémentaires, nous vous prions de prendre contact
avec le service après-vente.
En vous remerciant pour la confiance que vous nous témoignez, nous vous prions d'agréer, Madame, Monsieur
l'expression de nos sincères salutations.
Respectueusement,
AL-West B.V. Mme Carine De Brito, Tel. +33/380680382
Chargée relation clientèle
DOC-13-22214946-FR-P1
page 1 de 4
Kamer van Koophandel Directeur
Nr. 08110898 ppa. Marc van Gelder
VAT/BTW-ID-Nr.: Dr. Paul Wimmer
NL 811132559 B01
AL-West B.V.
Dortmundstraat 16B, 7418 BH Deventer, the Netherlands
Tel. +31(0)570 788110
e-Mail: info@al-west.nl, www.al-west.nl
Cde 1343175 Solide / Eluat
N° échant. Prélèvement Nom de l"échantillon
527667 15.11.2023 ST31 0,0-0,4 m
527668 15.11.2023 ST33 0,4-2,0 m
Unité 527667 527668
ST31 0,0-0,4 m ST33 0,4-2,0 m
Prétraitement des échantillons
Les paramètres réalisés par AL-West BV sont accrédités selon la norme EN ISO/IEC 17025:2017. Seuls les paramètres non accrédités et/ou externalisés sont marqués du symbole " *) ".
Prétraitement de l'échantillon --
++ --
++
Broyeur à mâchoires --
++ --
Matière sèche % --
93,2 --
82,7
Analyses Physico-chimiques
*) *)
Sulfures solubles mg/kg Ms --
<0,20 --
<0,20
*) *)
Chlorures mg/kg Ms --
<20 --
<20
Agressivité chimique sur béton
Grade d'agressivité sur béton (selon MS --
<XA1 --
<XA1
DIN 4030)
Autres analyses
*) *)
Acidité selon Baumann-Gully ml/kg Ms --
6,4 --
21
*) *)
Sulfates (SO4) mg/kg Ms --
1490 --
1710
Explication: dans la colonne de résultats "<" signifie inférieur à la limite de quantification; n.d. signifie non déterminé.
les incertitudes de mesure analytiques spécifiques aux paramètres ainsi que les informations sur la méthode de calcul sont disponibles sur
demande, si les résultats communiqués sont supérieurs à la limite de quantification spécifique au paramètre. Les critères de performance
minimaux des méthodes appliquées sont généralement basés selon la Directive 2009/90/CE de la Commission Européenne en ce qui concerne
l'incertitude de mesure.
Début des analyses: 20.11.2023
Fin des analyses: 24.11.2023
Les résultats portent exclusivement sur les échantillons analysés. Si le laboratoire n'est pas responsable de l'échantillonnage, les résultats
correspondent à l'échantillon tel qu'il a été reçu. Le laboratoire n'est pas responsable des informations fournies par le client. Les informations du
client, le cas échéant, présentées dans le présent rapport d'essai ne sont pas soumises à l'accréditation du laboratoire et peuvent affecter la
validité des résultats d'essai. La reproduction d'extraits de ce rapport sans notre autorisation écrite n'est pas autorisée.
AL-West B.V. Mme Carine De Brito, Tel. +33/380680382
Chargée relation clientèle
DOC-13-22214946-FR-P2
page 2 de 4
Kamer van Koophandel Directeur
Nr. 08110898 ppa. Marc van Gelder
VAT/BTW-ID-Nr.: Dr. Paul Wimmer
NL 811132559 B01
AL-West B.V.
Dortmundstraat 16B, 7418 BH Deventer, the Netherlands
Tel. +31(0)570 788110
e-Mail: info@al-west.nl, www.al-west.nl
Cde 1343175 Solide / Eluat
Liste des méthodes
Conforme à NEN-EN 16179 : Prétraitement de l'échantillon
DIN 4030 *) : Sulfures solubles Acidité selon Baumann-Gully Chlorures Sulfates (SO4)
méthode interne : Broyeur à mâchoires
NEN-EN 15934 : Matière sèche
<Sans objet> : Grade d'agressivité sur béton (selon DIN 4030)
Les paramètres réalisés par AL-West BV sont accrédités selon la norme EN ISO/IEC 17025:2017. Seuls les paramètres non accrédités et/ou externalisés sont marqués du symbole " *) ".
DOC-13-22214946-FR-P3
page 3 de 4
Kamer van Koophandel Directeur
Nr. 08110898 ppa. Marc van Gelder
VAT/BTW-ID-Nr.: Dr. Paul Wimmer
NL 811132559 B01
AL-West B.V.
Dortmundstraat 16B, 7418 BH Deventer, the Netherlands
Tel. +31(0)570 788110
e-Mail: info@al-west.nl, www.al-west.nl
Annexe de N° commande 1343175
CONSERVATION, TEMPS DE CONSERVATION ET FLACONNAGE
Le délai de conservation des échantillons est expiré pour les analyses suivantes :
Sulfures solubles 527667, 527668
Les paramètres réalisés par AL-West BV sont accrédités selon la norme EN ISO/IEC 17025:2017. Seuls les paramètres non accrédités et/ou externalisés sont marqués du symbole " *) ".
DOC-13-22214946-FR-P4
page 4 de 4
Kamer van Koophandel Directeur
Nr. 08110898 ppa. Marc van Gelder
VAT/BTW-ID-Nr.: Dr. Paul Wimmer
NL 811132559 B01
Texte extrait tel quel de la pièce officielle, qui seule fait foi. La mise en page du document d'origine peut différer.