Pièce
SSB-21-01490 - NANDY - Buron - Rapport de diagnostic compilé.pdf · 12 171 mots · du marché « Réhabilitation complète de la demi-pension du collège Robert Buron à Nandy », dossier de consultation officiel.
Pôle Bâtiment
Direction de l'Architecture, des Bâtiments et
140 avenue Jean Lolive
des Collèges 93500 Pantin
COLLEGE ROBERT BURON
Rue des 18 Sous, 77176 Nandy
Rapport de diagnostic
Détermination de la capacité portante
des toitures terrasses
Décembre 2021 Rédacteur Vérificateur Approbateur
AFFAIRE N° SSB-21-01490 Y. SERGUINI B. THOMAS S. SAKJI
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VISA
www.infraneo.com
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RUE DES 18 SOUS, 77176 NANDY
DIAGNOSTIC STRUCTURE
Table des matières
1. OBJET .......................................................................................................................... 4
1. PRESENTATION DE L’OUVRAGE ................................................................................ 4
1.1 Localisation ................................................................................................................. 4
1.2 Description de la structure ........................................................................................ 5
2. INTERVENTION SUR SITE .......................................................................................... 5
2.1 Plan de localisation des sondages ............................................................................ 6
2.2 Résultats des sondages .............................................................................................. 7
2.2.1 Sondage de voile V1 ........................................................................................................................... 7
2.2.2 Sondage de voile V2 ........................................................................................................................... 8
2.2.3 Sondage de voile V3 ........................................................................................................................... 9
2.2.4 Sondage de poteau V4..................................................................................................................... 10
2.2.1 Sondage de voile V5 ......................................................................................................................... 11
2.2.1 Sondage de poteau P1..................................................................................................................... 12
2.2.1 Sondage de voile P2 ......................................................................................................................... 13
2.2.1 Sondage de poutre Po1 ................................................................................................................... 14
2.2.1 Sondage de poutre Po2 ................................................................................................................... 15
2.2.1 Sondage de dalle D1 ........................................................................................................................ 16
2.2.1 Sondage de dalle D2 ........................................................................................................................ 17
2.2.1 Sondage de dalle D3 ........................................................................................................................ 18
2.2.1 Sondage de dalle D4 ........................................................................................................................ 19
3. CAPACITE PORTANTE DES PLANCHERS ................................................................. 20
3.1 Normes ....................................................................................................................... 20
3.2 Matériaux .................................................................................................................. 20
3.3 Voile V1 ....................................................................................................................... 20
3.4 Voile V2 ....................................................................................................................... 21
3.5 Voile V3 ....................................................................................................................... 22
3.6 Poteau V4 ................................................................................................................... 22
3.7 Voile V5 ....................................................................................................................... 23
3.8 Poteau P1 ................................................................................................................... 23
3.9 Voile P2 ....................................................................................................................... 24
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DIAGNOSTIC STRUCTURE
3.10 Poutre Po1 ................................................................................................................. 25
3.11 Poutre Po2 ................................................................................................................. 28
3.12 Dalle SD1 .................................................................................................................... 29
3.13 Dalle SD2 .................................................................................................................... 30
3.14 Dalle SD3 .................................................................................................................... 31
3.15 Dalle SD4 .................................................................................................................... 32
4. RELEVE DE DESORDRES ............................................................................................ 33
5. Planchers des combles .......................................................................................... 43
6. Annexes ................................................................................................................... 45
INDICE DATE D’APPROBATION DESCRIPTION DE L’ÉVOLUTION
0 Décembre 2021 EMISSION PROVISOIRE
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DIAGNOSTIC STRUCTURE
1. OBJET
À la demande du département de Seine Et Marne, la société INFRANEO a réalisé un diagnostic
des locaux du collège Robert Buron Situé à Nandy. L’objectif est de mener des investigations de
reconnaissance des structures porteuses et de faire l’inventaire des désordres structurels et non
structurels identifiés lors de l’intervention.
1. PRESENTATION DE L’OUVRAGE
1.1 Localisation
Le bâtiment objet du présent rapport se situe rue des 18 Sous à Nandy. Une vue en plan ainsi
qu’une vue satellite sont présentées ci-dessous.
Figure 1. Localisation de l'ouvrage
Figure 2. Vue satellite de l'ouvrage
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1.2 Description de la structure
Le collège a été construit en 1986 et est composé de deux bâtiments principaux. Le premier est
en forme de U et appelé « Externat », le deuxième est une demi-pension.
L’externat est un bâtiment R+1 à usage d’enseignement. Sa structure porteuse est composée
principalement de poteaux-poutres en béton armé, et une toiture en charpente à deux versants
en bois.
Le bâtiment « demi-pension » est un RDC à usage d’enseignement. Sa structure porteuse est
composée de voiles en béton armé et une toiture en charpente à deux versants en bois.
2. INTERVENTION SUR SITE
L’intervention sur site s’est déroulée du Mardi 21/09 au Jeudi 23/09 et a consisté en la réalisation
de sondages destructifs et non destructifs permettant de caractériser les structures porteuses
conformément au cahier de charge établi par le bureau d’études ABE.
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2.1 Plan de localisation des sondages
Les sondages réalisés sont localisés sur les plans ci-dessous.
D2
D3
D4
Figure 3 Plan de localisation des sondages
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2.2 Résultats des sondages
2.2.1 Sondage de voile V1
Le sondage a mis en évidence un voile en béton armé de 18cm d’épaisseur. Un schéma descriptif
de la structure identifiée est présenté ci-dessous.
Schéma 1. Sondage V1
Des photos du sondage sont présentées ci-dessous.
Photo 1. Sondage V1
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DIAGNOSTIC STRUCTURE
2.2.2 Sondage de voile V2
Schéma 2. Sondage V2
Des photos du sondage sont présentées ci-dessous.
Photo 2. Sondage V2
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DIAGNOSTIC STRUCTURE
2.2.3 Sondage de voile V3
Schéma 3. Sondage V3
Des photos du sondage sont présentées ci-dessous.
Photo 3. Sondage V3
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DIAGNOSTIC STRUCTURE
2.2.4 Sondage de poteau V4
Schéma 4. Sondage V4
Des photos du sondage sont présentées ci-dessous.
Photo 4. Sondage V4
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DIAGNOSTIC STRUCTURE
2.2.1 Sondage de voile V5
Schéma 5. Sondage V5
Des photos du sondage sont présentées ci-dessous.
Photo 5. Sondage V5
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2.2.1 Sondage de poteau P1
Schéma 6. Sondage P1
Des photos du sondage sont présentées ci-dessous.
Photo 6. Sondage P1
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2.2.1 Sondage de voile P2
Schéma 7. Sondage P2
Des photos du sondage sont présentées ci-dessous.
Photo 7. Sondage P2
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DIAGNOSTIC STRUCTURE
2.2.1 Sondage de poutre Po1
Schéma 8. Sondage Po1
Des photos du sondage sont présentées ci-dessous.
Photo 8. Sondage Po1
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DIAGNOSTIC STRUCTURE
2.2.1 Sondage de poutre Po2
Schéma 9. Sondage Po1
Des photos du sondage sont présentées ci-dessous.
Photo 9. Sondage Po2
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DIAGNOSTIC STRUCTURE
2.2.1 Sondage de dalle D1
Schéma 10. Sondage D1
Des photos du sondage sont présentées ci-dessous.
Photo 10. Sondage D1
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DIAGNOSTIC STRUCTURE
2.2.1 Sondage de dalle D2
Schéma 11. Sondage D1
Des photos du sondage sont présentées ci-dessous.
Photo 11. Sondage D1
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DIAGNOSTIC STRUCTURE
2.2.1 Sondage de dalle D3
Schéma 12. Sondage D3
Des photos du sondage sont présentées ci-dessous.
Photo 12. Sondage D3
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DIAGNOSTIC STRUCTURE
2.2.1 Sondage de dalle D4
Schéma 13. Sondage D4
Des photos du sondage sont présentées ci-dessous.
Photo 13. Sondage D4
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3. CAPACITE PORTANTE DES PLANCHERS
Les feuilles de calcul des capacités portantes des éléments porteurs sont présentées en annexe.
Les hypothèses suivantes sont prises en compte pour la réalisation de ces calculs.
3.1 Normes
Les calculs sont réalisés en respect des normes suivantes :
- Eurocode 1 : Actions sur les structures ;
- Eurocode 2 : Calcul des structures en béton.
3.2 Matériaux
- Béton
Pour les éléments structuraux en béton armé.
𝒇𝒄,𝟐𝟖 = 𝟐𝟓 𝑴𝑷𝒂
- Aciers
Aciers HA :
𝒇𝒚 = 𝟒𝟐𝟎 𝑴𝑷𝒂 si ϕ ≤ 20
𝒇𝒚 = 𝟒𝟎𝟎 𝑴𝑷𝒂 si ϕ > 20
- Béton armé
Le poids volumique du béton armé est pris égal à 2500 𝐾𝑔/𝑚3 .
3.3 Voile V1
Caractéristiques géométriques :
Nous rappelons les caractéristiques géométriques du voile V1 dans le tableau présenté ci-
dessous.
Elément structural : V1
Epaisseur 18cm
Hauteur de calcul 5,66m
Armatures TS L Ø3,5mm Esp 150x150mm
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DIAGNOSTIC STRUCTURE
Charges permanentes :
Seul le poids propre du Mur est pris en compte.
Eléments Epaisseur [m] Hauteur [m] Densité [kg/m3] Valeur [daN/ml]
Mur 0,18 5,66 2500 2547
Ainsi, en prenant en compte une bande de 1m, le total de charge supporté par le voile V1 est égal
à 25,47 KN/ml.
Charge résiduelle :
La charge résiduelle du voile V1 est estimée à 0,43 MN/ml.
Les calculs effectués sont détaillés dans l’annexe B.
3.4 Voile V2
Caractéristiques géométriques :
Nous rappelons les caractéristiques géométriques du voile V2 dans le tableau présenté ci-
dessous.
Elément structural : V2
Epaisseur 18cm
Hauteur de calcul 3,06m
Armatures TS L Ø5x4mm Esp 200x200mm
Charges permanentes :
Seul le poids propre du Mur est pris en compte.
Eléments Epaisseur [m] Hauteur [m] Densité [kg/m3] Valeur [daN/ml]
Mur 0,18 3,06 2500 1377
Ainsi, en prenant en compte une bande de 1m, le total de charge supporté par le voile V1 est égal
à 13,77 KN/ml.
Charge résiduelle :
La charge résiduelle du voile V2 est estimée à 0,45 MN/ml.
Les calculs effectués sont détaillés dans l’annexe B.
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DIAGNOSTIC STRUCTURE
3.5 Voile V3
Caractéristiques géométriques :
Nous rappelons les caractéristiques géométriques du voile V3 dans le tableau présenté ci-
dessous.
Elément structural : V3
Epaisseur 20cm
Hauteur de calcul 4,38m
Armatures 2 panneaux TS Ø3,5mm Esp 150x150mm
Charges permanentes :
Seul le poids propre du Mur est pris en compte.
Eléments Epaisseur [m] Hauteur [m] Densité [kg/m3] Valeur [daN/ml]
Mur 0,18 3,06 2500 1377
Ainsi, en prenant en compte une bande de 1m, le total de charge supporté par le voile V1 est égal
à 13,77 KN/ml.
Charge résiduelle :
La charge résiduelle du voile V3 est estimée à 0,45 MN/ml.
Les calculs effectués sont détaillés dans l’annexe B.
3.6 Poteau V4
Caractéristiques géométriques :
Nous rappelons les caractéristiques géométriques du poteau V4 dans le tableau présenté ci-
dessous.
Elément structural : V4
Section (hauteur x Largeur) 57cm x 18cm
Hauteur 3,8m
Aciers longitudinaux : 4 HA Ø 10mm + 2 HA 6 mm
Armatures
Aciers transversaux : Cadres HA Ø 6mm
Charges permanentes :
Seul le poids propre du poteau est pris en compte.
Eléments section [m²] Hauteur [m] Densité [kg/m3] Valeur [daN]
Poteau 0,1026 3,8 2500 975
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DIAGNOSTIC STRUCTURE
Charge résiduelle :
La charge résiduelle du poteau V4 est estimée à 0,84 MN.
Les calculs effectués sont détaillés dans l’annexe B.
3.7 Voile V5
Caractéristiques géométriques :
Nous rappelons les caractéristiques géométriques du voile V5 dans le tableau présenté ci-
dessous.
Elément structural : V5
Epaisseur 18cm
Hauteur de calcul 5,43m
Armatures 2 panneaux TS Ø5x5mm Esp 200x200mm
Charges permanentes :
Seul le poids propre du Mur est pris en compte.
Eléments Epaisseur [m] Hauteur [m] Densité [kg/m3] Valeur [daN/ml]
Mur 0,18 5,43 2500 2444
Ainsi, en prenant en compte une bande de 1m, le total de charge supporté par le voile V5 est égal
à 24,44 KN/ml.
Charge résiduelle :
La charge résiduelle du voile V5 est estimée à 0,48 MN/ml.
Les calculs effectués sont détaillés dans l’annexe B.
3.8 Poteau P1
Caractéristiques géométriques :
Nous rappelons les caractéristiques géométriques du poteau P1 dans le tableau présenté ci-
dessous.
Elément structural : P1
Section (longueur x Largeur) 26cm x 26,5cm
Hauteur 3,6m
Aciers longitudinaux : 4 HA Ø 12mm
Armatures
Aciers transversaux : Cadres HA Ø 6mm ESP 200mm
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DIAGNOSTIC STRUCTURE
Charges permanentes :
Seul le poids propre du poteau est pris en compte.
Eléments section [m²] Hauteur [m] Densité [kg/m3] Valeur [daN]
Poteau 0,0689 3,6 2500 621
Charge résiduelle :
La charge résiduelle du poteau P1 est estimée à 0,76 MN.
Les calculs effectués sont détaillés dans l’annexe B.
3.9 Voile P2
Caractéristiques géométriques :
Nous rappelons les caractéristiques géométriques du voile P2 dans le tableau présenté ci-
dessous.
Elément structural : P2
Epaisseur 18cm
Hauteur de calcul 5,9m
Armatures 8 HAØ 6mm
Charges permanentes :
Seul le poids propre du Mur est pris en compte.
Eléments Epaisseur [m] Hauteur [m] Densité [kg/m3] Valeur [daN/ml]
Mur 0,18 5,9 2500 2655
Ainsi, en prenant en compte une bande de 1m, le total de charge supporté par le voile P2 est égal
à 26,55 KN/ml.
Charge résiduelle :
La charge résiduelle du voile P2 est estimée à 0,40 MN/ml.
Les calculs effectués sont détaillés dans l’annexe B.
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DIAGNOSTIC STRUCTURE
3.10 Poutre Po1
La poutre Po1 reprend les charges de la terrasse SD1, le plancher bas et haut du local « assistance
sociale ». De plus, elle reprend également la façade qui s’appuie sur la poutre concernée.
Caractéristiques géométriques
Nous rappelons les caractéristiques géométriques de la poutre Po1 dans le tableau présenté ci-
dessous.
Elément structural : Po1
Section (retombée (hauteur) x Largeur) 41,5cm (61,5cm) x 26cm
Longueur efficace 5m
Aciers longitudinaux :
Mi- travée :
Armatures 3 HA Ø 16mm d’enrobage 26mm
Aciers transversaux :
Cadre HAØ8 espacées d’environ 14cm
Charges permanentes :
Les charges permanentes supportées par la poutre Po1 sont présentées dans les tableaux
suivants :
PH RDC (plancher bas du local « assistante sociale »)
Eléments Epaisseur [m] Entraxe [m] Densité [kg/m3] Valeur [daN/ml]
Dalle pleine 0,20 2500 1450
Isolant 0,05 125 19
2,90
Etanchéité 0,01 1050 31
Dalles sur plots 0,025 2200 160
PH RDC (dalle terrasse)
Eléments Epaisseur [m] Entraxe [m] Densité [kg/m3] Valeur [daN/ml]
Dalle pleine 0,20 2500 800
Chape béton 0,03 1,6 2500 120
Carrelage - - 32
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DIAGNOSTIC STRUCTURE
PH R+1 (plancher haut du local « toiture terrasse »)
Eléments Epaisseur [m] Entraxe [m] Densité [kg/m3] Valeur [daN/ml]
Charges Dalle pleine 0,20 2500 800
permanentes
Isolant 0,05 2,90 125 19
Etanchéité 0,01 1050 31
Nous prenons l’hypothèse d’une charge d’exploitation de 120kg/m² pour la toiture terrasse du
niveau R+1.
Charge d’exploitation kg/m² Entraxe [m] Valeur en kg/ml
120 2,9 348
Eléments Valeur [daN/ml]
Poids de poutre 488
Poids des poteaux + linteau 812
Ainsi la charge linéaire supportée par la poutre est estimée à 4762 daN/ml.
Charges d’exploitation :
La charge d’exploitation maximale supportée par la poutre Po1 est estimée à 200 daN/m².
Combinaison de charge :
𝑃 = 1,35 ∗ 𝐺 + 1,5 ∗ 𝑄 = 83 𝑘𝑁/𝑚𝑙
Vérification des moments fléchissants et des efforts tranchants :
Les diagrammes des moments fléchissants et des efforts tranchants des différents cas de
chargement sont présentés ci-après.
Figure 4 Cas 1 de chargement
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DIAGNOSTIC STRUCTURE
Figure 5 Cas 2 de chargement
Figure 6 Diagramme des moments fléchissants au niveau de l’appui – cas 1
Figure 7 diagramme des moments fléchissants à mi- travée – cas 2
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DIAGNOSTIC STRUCTURE
Figure 8 Diagramme des efforts tranchants - cas 2
Vérification du moment fléchissant en milieu de travée :
𝑀𝑠𝑑 = 171,3 𝑘𝑁. 𝑚 ≤ 𝑀𝑟𝑑 = 174,16 𝑘𝑁. 𝑚
Vérification de l’effort tranchant sur appui :
𝑉𝑠𝑑 = 248 𝑘𝑁 ≤ 𝑉𝑟𝑑 = 248,52 𝑘𝑁
La valeur de la charge exploitation calculée est valable sous condition de vérification du
moment de continuité sur appui.
3.11 Poutre Po2
Caractéristiques géométriques
Nous rappelons les caractéristiques géométriques de la poutre Po2 dans le tableau présenté ci-
dessous.
Elément structural : Po2
Section (retombée (hauteur) x Largeur) 286,5cm x 18cm
Longueur efficace 3,85m
Aciers longitudinaux :
Mi- travée :
2 HA Ø 16mm d’enrobage 27mm
Armatures 2 HA Ø 10mm d’enrobage 210mm
2 HA Ø 10mm d’enrobage 400mm
Aciers transversaux :
Cadre HAØ8 espacées d’environ 25cm
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DIAGNOSTIC STRUCTURE
Charges permanentes :
Les charges permanentes supportées par la poutre Po2 sont présentées dans les tableaux
suivants :
Eléments Section [m²] Densité [kg/m3] Valeur [daN/ml]
Poids propre SPt1 0,5157 2500 1290
Seul le poids propre de la poutre est pris en compte.
Ainsi la charge linéaire supportée par la poutre est estimée à 1290 daN/ml.
Charges d’exploitation :
La charge d’exploitation maximale supportée par la poutre Po2 est estimée à 106 kN/ml.
3.12 Dalle SD1
Caractéristiques géométriques :
Nous rappelons les caractéristiques géométriques de la dalle SD1 dans le tableau présenté ci-
dessous.
Elément structural : SD1
Epaisseur dalle 20cm
Longueur efficace 3,4m
Sens porteur :
Diamètre nominal des aciers : HA10 espacement 11cm
Acier
Sens non porteur :
Diamètre nominal des aciers : HA6 espacement 25cm
Charges permanentes :
Les charges permanentes supportées par la dalle sont regroupées dans le tableau ci-dessous.
Eléments Epaisseur [m] Densité [kg/m3] Valeur [daN/m²]
Dalle pleine 0,20 2500 500
Isolant 0,08 125 10
Etanchéité 0,006 1050 7
Dalles sur plots - - 25
Ainsi, en prenant en compte une bande de 1m, le total de charge supporté par la dalle est égal à
542 kg/ml.
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RUE DES 18 SOUS, 77176 NANDY
DIAGNOSTIC STRUCTURE
Charges d’exploitations :
La charge d’exploitation maximale supportée par le plancher SD1 est estimée à 1564 daN/m².
3.13 Dalle SD2
Caractéristiques géométriques :
Nous rappelons les caractéristiques géométriques de la dalle SD2 dans le tableau présenté ci-
dessous.
Elément structural : SD2
Epaisseur dalle 16cm
Longueur efficace 5,2m
Sens porteur :
Diamètre nominal des aciers : 2 TS Ø 6 espacement 10cm
Acier
Sens non porteur :
Diamètre nominal des aciers : 2 TS Ø 5 espacement 25cm
Charges permanentes :
Les charges permanentes supportées par la dalle sont regroupées dans le tableau ci-dessous.
Eléments Epaisseur [m] Densité [kg/m3] Valeur [daN/m²]
Dalle pleine 0,16 2500 400
Etanchéité 0,012 1050 13
Isolant 0,08 125 10
Etanchéité 0,01 1050 11
Ainsi, en prenant en compte une bande de 1m, le total de charge supporté par la dalle est égal à
542 kg/ml.
Charges d’exploitations :
La charge d’exploitation maximale supportée par le plancher SD1 est estimée à 146 daN/m².
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RUE DES 18 SOUS, 77176 NANDY
DIAGNOSTIC STRUCTURE
3.14 Dalle SD3
Caractéristiques géométriques :
Nous rappelons les caractéristiques géométriques de la dalle SD3 dans le tableau présenté ci-
dessous.
Elément structural : SD3
Epaisseur dalle 20cm
Longueur efficace 3,2m
Sens porteur :
Diamètre nominal des aciers : HA Ø 12 espacement 25cm
Acier
Sens non porteur :
Diamètre nominal des aciers : HA Ø 8 espacement 33cm
Charges permanentes :
Les charges permanentes supportées par la dalle sont regroupées dans le tableau ci-dessous.
Eléments Epaisseur [m] Densité [kg/m3] Valeur [daN/m²]
Dalle pleine 0,20 2500 500
Etanchéité 0,01 1050 11
Isolant 0,08 125 10
Etanchéité 0,012 1050 13
Ainsi, en prenant en compte une bande de 1m, le total de charge supporté par la dalle est égal à
534 kg/ml.
Charges d’exploitations :
La charge d’exploitation maximale supportée par le plancher SD3 est estimée à 384 daN/m².
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DIAGNOSTIC STRUCTURE
3.15 Dalle SD4
Caractéristiques géométriques :
Nous rappelons les caractéristiques géométriques de la dalle SD4 dans le tableau présenté ci-
dessous.
Elément structural : SD4
Epaisseur dalle 20cm
Longueur efficace 5,65m
Sens porteur :
Diamètre nominal des aciers : HA Ø 12 espacement 16cm
Acier
Sens non porteur :
Diamètre nominal des aciers : HA Ø 8 espacement 25cm
Charges permanentes :
Les charges permanentes supportées par la dalle sont regroupées dans le tableau ci-dessous.
Eléments Epaisseur [m] Densité [kg/m3] Valeur [daN/m²]
Dalle pleine 0,20 2500 500
Etanchéité 0,01 1050 11
Isolant 0,08 125 10
Etanchéité 0,012 1050 13
Ainsi, en prenant en compte une bande de 1m, le total de charge supporté par la dalle est égal à
534 kg/ml.
Charges d’exploitations :
La charge d’exploitation maximale supportée par le plancher SD4 est estimée à 197 daN/m².
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DIAGNOSTIC STRUCTURE
4. RELEVE DE DESORDRES
Une inspection visuelle a été réalisé dont l’objectif est d’identifier les désordres impactant la
charpente en bois, la couverture et la zinguerie des toitures du collège. Les désordres constatés
sont répertoriés par type, reportés dans les tableaux ci-dessous et repérés dans l’annexe A. Des
préconisations de réparation sont également fournies.
Relevé des désordres – Charpente en bois
Désordre N°1 Présence de trous au niveau des tuiles
Photos
Photo N 1 Photo N 2
Photo N 3 Photo N 4
Observations Nous préconisons de :
et
Remplacer les tuiles défectueuses et s’assurer leur bonne
préconisations
mise en œuvre (emboitement).
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DIAGNOSTIC STRUCTURE
Relevé des désordres – Charpente en bois
Désordre N°1 Pare-pluie en mauvaise état
Photos
Photo N 5 Photo N 6
Observations Nous préconisons de :
et
Remplacer le pare-pluie sur l’intégralité de la charpente
préconisations
Relevé des désordres – Charpente en bois
Désordre N°1 Fissures sur éléments en bois
Photos
Photo N 7 Photo N 8
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DIAGNOSTIC STRUCTURE
Photo N 9 Photo N 10
Photo N 11 Photo N 12
Photo N 13 Photo N 14
Observations Le bois est un produit naturel qui réagit avec son environnement (humidité
et …). Ces fissures ne sont pas inquiétantes. Aucune action n’est donc à
préconisations envisager.
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DIAGNOSTIC STRUCTURE
Relevé des désordres – Charpente en bois
Désordre N°1 Arbalétrier fendu et fixation non conforme
Photos
Photo N 15 Photo N 16
Observations Une note d’urgence a été rédigée pour le traitement de ces désordres.
et
préconisations
Relevé des désordres – charpente en bois
Désordre N°1 Jambes de force fissurées au niveau de l’assemblage métallique (boulon)
Photos
Photo N 17 Photo N 18
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DIAGNOSTIC STRUCTURE
Photo N 19 Photo N 20
Photo N 21 Photo N 22
Photo N 23 Photo N 24
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DIAGNOSTIC STRUCTURE
Photo N 25 Photo N 26
Photo N 27 Photo N 28
Photo N 29 Photo N 30
Photo N 31 Photo N 32
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DIAGNOSTIC STRUCTURE
Photo N 33
Nous observons ce désordre sur la quasi-totalité des fermes. Ce désordre
n’est pas considéré comme contraignant pour la structure et n’est pas de
Observations et
nature à compromettre sa stabilité. Toutefois, par mesure préventive,
préconisations
nous préconisons de mettre en place des sabots métallique pour
consolider la jambe de force.
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DIAGNOSTIC STRUCTURE
Relevé des désordres – couverture
Désordre N°1 Effritement des tuiles
Photos
Photo N 34 Photo N 35
Observations Ce désordre peut être dû à plusieurs facteurs notamment à la vétusté des
et tuiles et à l’exposition directe aux intempéries qui peut favoriser
préconisations l’effritement de ces éléments.
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DIAGNOSTIC STRUCTURE
Relevé des désordres – gouttière
Désordre N°2 Dépôts de salissure
Photos
Photo N 36 Photo N 37
Observations Nous préconisons de :
et
Procéder à un nettoyage complet des gouttières
préconisations
Relevé des désordres – gouttière
Désordre N°3 Fuites au niveau des jonctions des éléments métalliques composant les
gouttières
Photos
Photo N 38 Photo N 39
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DIAGNOSTIC STRUCTURE
Photo N 40 Photo N 41
Photo N 42 Photo N 43
Photo N 44
Observations Nous préconisons de :
et
S’assurer de la bonne mise en œuvre des éléments des
préconisations
gouttières au niveau des jonctions
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DIAGNOSTIC STRUCTURE
5. Planchers des combles
Le plancher des combles est composé de solives en bois régulièrement espacées connectées aux
entraits des charpentes qui assurent la structure porteuse de la toiture. Un platelage en bois est
mis en place pour assurer le remplissage. Un schéma et des photos de la structure identifiée sont
présentés ci-dessous.
Figure 9 Schéma de la structure identifiée
Photo 14 Plancher des combles
Le platelage est composé de panneaux en bois aggloméré et est présent au niveau de la totalité
de la surface des combles. Ce type de panneau est généralement utilisé pour des charges
provisoires ou de faibles charges d’exploitation (entretien). De ce fait, le plancher bas des combles
ne peut donc pas constituer une plateforme de travail.
Les organes de connexion des solives étant métalliques, ils conditionnent la résistance au feu de
la structure. Si l’on considère un échauffement critique de 500°C, la résistance au feu de ces
éléments est de l’ordre de 10min.
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DIAGNOSTIC STRUCTURE
6. Conclusion
À la demande du département Seine Et Marne, la société INFRANEO a réalisé un diagnostic
structure et une inspection visuelle des charpentes en bois du collège Robert Buron.
Les structures porteuses ont été caractérisées et leurs capacités portantes ont été calculées. Les
désordres observés ont été classés et répertoriés par type, et des préconisations de réparation
ont été formulées afin de traiter ces pathologies.
Les calculs réalisés mettent en évidence les résultats suivants :
Légende :
CP 200 kg/m²
CP 146 kg/m²
Figure 10 Capacité portante des planchers CP 384 kg/m²
CP 197 kg/m²
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DIAGNOSTIC STRUCTURE
7. Annexes
- Relevé de désordre
- Notes de calculs.
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s Photo 13
o
e
N
Photo 4
Photo 34 et 35
Photo 3
Photo 2
Photo 10
Photo 1
Photo 11
Photo 14
Photo 12
Photo 6
BUREAU D'ÉTUDES
140 avenue Jean Lolive 93500 PANTIN
Photo 8 Photo 9
Pôle Bâtiment / IDF
Tel. 01 72 59 18 82
www.infraneo.com
Photo 5
ENTREPRISE
INFRANEO
Photo 16
PROJET
Photo 15 RELEVE DE DESORDRES - CHARPENTE EN BOIS
Collège Robert Buron
Rue des 18 Sous, 77176 Nandy
Indice Date Commentaires
Photo 7 0 02/06/2021
Légende :
Présence de trous au niveau des tuiles
Numéro Affaire Date Echelle Dessinateur Vérificateur Approbateur Numéro Ind.
SSB-21-01490 06/12/2021 Y. SERGUINI B. THOMAS S. SAKJI 0
Ce document est la propriété de INFRANEO . Il ne peut être modifié, utilisé, communiqué ou reproduit à des fins personnelles sans autorisation écrite préalable .
s
o
e
N
A A
BT
TG
CU
Ex AI
Ex
B
1
HS:3.1
N1_027
CDI
7
HS:2.8
Coffrage
S= 104.65 M2
HSFP 3.41 HSCharpente:4.50
N1_028
1
Salle info.
HS:3.1
Ex
S= 66.56 M2
HSFP 4.72
N1_034
1
Services
HS:3.1
S= 8.75 M2
HSFP 2.85
e g
7
Coffra
HS:2.8
3
2.5
utre
1
Po
HS:3.1
Vide sur RDC
HS
Ex
Ex
Ex
N1_041
3
2.5
Sanitaires et Local Ménage.
utre
S= 17.75 M2
Po
N1_029 HSFP 2.85
HS
AI
N1_040
Circulation Circulation
HSCharpente:4.50
S= 42.87 M2
Photo 19
S= 11.26 M2
N1_026 HSFP 4.71 HSFP 2.84
COP
S= 26.93 M2 N1_039
.54
HSP 4.78
Salle 16
P4
Photo 18
S= 51.85 M2
HS
HSFP 2.84
TL
HSFP:2.52
Ex
N1_038
Circulation
HSPoutre:2.19
S= 60.10 M2
HSFP 2.85
N1_025
Réserve
S= 20.48 M2
HSFP 2.53
N1_037
Salle 15
HSP:2.53 S= 52.75 M2
HSFP 2.84
Photo 20
N1_036
Salle 17
S= 52.91 M2
N1_024 HSFP 2.84
Assistante sociale
S= 18.65 M2
HSFP 2.52
Photo 17
Ex
AI
N1_035
N1_023
Salle 14
Photo 22
Salle Enseignant N1_030 S= 52.75 M2
S= 18.05 M2 HSFP 2.85
HSFP 2.52 Circulation
S= 127.02 M2
Ex
HSFP 2.83
N1_022 N1_011
Circulation Salle 18
Photo 28 Photo 26 Photo 25
S= 10.97 M2 S= 52.21 M2
HSFP 2.53 HSFP 2.84
Photo 21 BUREAU D'ÉTUDES
N1_021
Sanitaires PMR (Pour 2018) 140 avenue Jean Lolive 93500 PANTIN
Photo 29
S= 6.93 M2
HSFP 2.81 TL Pôle Bâtiment / IDF
N1_033
Tel. 01 72 59 18 82
Salle 13
Photo 33
N1_020 S= 52.02 M2
HSFP 2.85
www.infraneo.com
Sanitaires
S= 7.26 M2
N1_001 N1_017 N1_016 N1_015 N1_014
HSFP 2.81
Salle 12 N1_018
Salle 10 Salle 09 Dépôt Dépôt N1_012
S= 52.18 M2 Salle 11 S= 52.53 M2 S= 52.47 M2 S= 26.20 M2 S= 27.17 M2 Dépôt
HSFP 2.83 S= 52.37 M2 HSFP 2.87 HSFP 2.86 HSP 3.16 HSP 3.15 S= 9.08 M2
EDF
HSFP 2.85 HSFP 2.85
HSSolives: 3.00 HSSolives: 3.00
N1_019
Photo 23
HSPoutre:2.52
Dépôt
S= 13.89 M2 Ex Asc
HSFP 2.83
N1_013
Circulation
S= 10.55 M2
HSFP 2.87 Elec
ENTREPRISE
HSPoutre:2.53 HSPoutre:2.52 Ex
Ex AI
Ex
INFRANEO
Photo 27
N1_002
HSPoutre:6.89
N1_031 N1_032
Dépôt Circulation Circulation
S= 9.97 M2
S= 63.71 M2 S= 61.17 M2
Dépôt 2.83
HSFP 2.87 HSFP 2.87
Ex
HSPoutre:2.53 HSPoutre:2.85 TL TL HSPoutre:2.85
Vide sur RDC
PROJET
HSPoutre:2.85 RELEVE DE DESORDRES - ENTRAITS DE LA CHARPENTE EN BOIS
N1_003 N1_004 N1_005 N1_008 N1_009 N1_010
Salle 1 Salle 2 Salle 3 Salle 6 Salle 7 Salle 8 Collège Robert Buron
Ex
S= 51.41 M2 S= 53.05 M2 S= 53.72 M2 S= 53.86 M2 S= 53.22 M2 S= 46.44 M2
HSFP 2.83 HSFP 2.85 HSFP 2.86 HSFP 2.85 HSFP 2.85 HSFP 2.84 Rue des 18 Sous, 77176 Nandy
N1_006 N1_007
Salle 4 Salle 5
S= 64.5 M2 S= 65.09 M2
HSFP 3.00 HSFP 2.90
Photo 32 Photo 31 Photo 30 Photo 24
Indice
0
Date
02/06/2021
Commentaires
B
Numéro Affaire Date Echelle Dessinateur Vérificateur Approbateur Numéro Ind.
SSB-21-01490 06/12/2021 Y. SERGUINI B. THOMAS S. SAKJI 0
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s
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Photo 39
Photo 40 Photo 36 et 37
Photo 41
Photo 43
Photo 42
BUREAU D'ÉTUDES
140 avenue Jean Lolive 93500 PANTIN
Pôle Bâtiment / IDF
Tel. 01 72 59 18 82
www.infraneo.com
ENTREPRISE
INFRANEO
PROJET
RELEVE DE DESORDRES - Gouttière et zinguerie
Collège Robert Buron
Rue des 18 Sous, 77176 Nandy
Indice Date Commentaires
0 02/06/2021
Photo 44
Numéro Affaire Date Echelle Dessinateur Vérificateur Approbateur Numéro Ind.
SSB-21-01490 06/12/2021 Y. SERGUINI B. THOMAS S. SAKJI 0
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Y. Serguini
L'auteur n'est pas responsable de
l'utilisation faite par ce programme
PROJET : SSB-21-01490 - NANDY - Buron - Diag
OUVRAGE : Collège Robert Buron
Voile V1
Hypothèses de l'étude
Compression centrée
Nu = 1.35G
L'étude est réalisée pour 1 ml
Fc28 est limité à 40 Mpa
Données
Epaisseur du mur a= 0,18 m
Hauteur du mur Ht = 5,66 m
Effort ultime par ml Nu = 34,40 KN/ml
Contrainte de l'acier utilisé FeE = 420 MPa
Contrainte du béton à 28 jours Fc28 = 25 MPa
Mur de rive ( 1 ) Oui, ( 2 ) Non Type : 1
As réel As 0,64 cm²
Vérification de l'effort normal
Calcul de la section
( a - 2cm ) Br = 0,16 m²
de béton réduite
( 0.85 x Ht ) => Mur intermédiaire
Longueur de flambement
( 0.90 x Ht ) => Mur de rive Lf = 5,09 m
Elancement [(( 12 )^1/2 ) x Lf ] / a l= 98,03
Coefficient d'élancement a= 0,16
Effort ultime limite a x ( Br x Fc28/0.9*γb+As*Fe/γs ) Nu.lim = 0,47 MN/ml
Y. Serguini
L'auteur n'est pas responsable de
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PROJET : SSB-21-01490 - NANDY - Buron - Diag
OUVRAGE : Collège Robert Buron
Voile V2
Hypothèses de l'étude
Compression centrée
Nu = 1.35G
L'étude est réalisée pour 1 ml
Fc28 est limité à 40 Mpa
Données
Epaisseur du mur a= 0,18 m
Hauteur du mur Ht = 5,66 m
Effort ultime par ml Nu = 18,60 KN/ml
Contrainte de l'acier utilisé FeE = 420 MPa
Contrainte du béton à 28 jours Fc28 = 25 MPa
Mur de rive ( 1 ) Oui, ( 2 ) Non Type : 1
As réel As 0,98 cm²
Vérification de l'effort normal
Calcul de la section
( a - 2cm ) Br = 0,16 m²
de béton réduite
( 0.85 x Ht ) => Mur intermédiaire
Longueur de flambement
( 0.90 x Ht ) => Mur de rive Lf = 5,09 m
Elancement [(( 12 )^1/2 ) x Lf ] / a l= 98,03
Coefficient d'élancement a= 0,16
Effort ultime limite a x ( Br x Fc28/0.9*γb+As*Fe/γs ) Nu.lim = 0,47 MN/ml
Y. Serguini
L'auteur n'est pas responsable de
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PROJET : SSB-21-01490 - NANDY - Buron - Diag
OUVRAGE : Collège Robert Buron
Voile V3
Hypothèses de l'étude
Compression centrée
Nu = 1.35G
L'étude est réalisée pour 1 ml
Fc28 est limité à 40 Mpa
Données
Epaisseur du mur a= 0,18 m
Hauteur du mur Ht = 5,66 m
Effort ultime par ml Nu = 18,60 KN/ml
Contrainte de l'acier utilisé FeE = 420 MPa
Contrainte du béton à 28 jours Fc28 = 25 MPa
Mur de rive ( 1 ) Oui, ( 2 ) Non Type : 1
As réel As 1,28 cm²
Vérification de l'effort normal
Calcul de la section
( a - 2cm ) Br = 0,16 m²
de béton réduite
( 0.85 x Ht ) => Mur intermédiaire
Longueur de flambement
( 0.90 x Ht ) => Mur de rive Lf = 5,09 m
Elancement [(( 12 )^1/2 ) x Lf ] / a l= 98,03
Coefficient d'élancement a= 0,16
Effort ultime limite a x ( Br x Fc28/0.9*γb+As*Fe/γs ) Nu.lim = 0,47 MN/ml
06/12/2021
SSB-21-01490 - NANDY - Buron - Diag
Capacité portante Poteau BA
Youssef SERGUINI
Caractères géométriques et mécaniques du poteau V4
a 18 cm
b 57 cm
Hauteur (h+e) 3,8 m
Aire d'acier As 8,04 cm²
d' 3,71 cm Enrobage des aciers
Caractéristiques des matériaux
ρbéton (kN/m3) 25 Masse volumique du béton armé
fck (Mpa) 25 Résistance caractéristique en compression du béton
Ɣb 1,5 Coefficient de sécurité du béton
fcd (Mpa) 16,67 Valeur de calcul de la résistance en compression du béton
fctd (Mpa) 2,56 Valeur moyenne de la résistance en traction directe du béton
Ecm (Mpa) 33000 Module d'élasticité
fyk (Mpa) 420 Limite d'élasticité de l'acier
Ɣs 1,15 Coefficient de sécurité de l'acier
fyd (Mpa) 365,22 Limite d'élasticité de calcul
Es (Mpa) 200000 Module d'élasticité de l'acier
Détermination de l'armature
Longueur efficace
β 0,70
l0 2,7 m
Longueur de flambement et élancement
λ 51,19
α = λ<60 0,51
ρ = As /Ac 0,008
δ = d' / D 0,21
kh 0,83
ks 1
Capacité portante
Poids propre pondéré 13,16 KN
NRd 0,85 MN
Capacité résiduelle 0,84 MN
Y. Serguini
L'auteur n'est pas responsable de
l'utilisation faite par ce programme
PROJET : SSB-21-01490 - NANDY - Buron - Diag
OUVRAGE : Collège Robert Buron
Voile V5
Hypothèses de l'étude
Compression centrée
Nu = 1.35G
L'étude est réalisée pour 1 ml
Fc28 est limité à 40 Mpa
Données
Epaisseur du mur a= 0,18 m
Hauteur du mur Ht = 5,43 m
Effort ultime par ml Nu = 33,00 KN/ml
Contrainte de l'acier utilisé FeE = 420 MPa
Contrainte du béton à 28 jours Fc28 = 25 MPa
Mur de rive ( 1 ) Oui, ( 2 ) Non Type : 1
As réel As 1,96 cm²
Vérification de l'effort normal
Calcul de la section
( a - 2cm ) Br = 0,16 m²
de béton réduite
( 0.85 x Ht ) => Mur intermédiaire
Longueur de flambement
( 0.90 x Ht ) => Mur de rive Lf = 4,89 m
Elancement [(( 12 )^1/2 ) x Lf ] / a l= 94,05
Coefficient d'élancement a= 0,17
Effort ultime limite a x ( Br x Fc28/0.9*γb+As*Fe/γs ) Nu.lim = 0,51 MN/ml
06/12/2021
SSB-21-01490 - NANDY - Buron - Diag
Capacité portante Poteau BA
Youssef SERGUINI
Caractères géométriques et mécaniques du poteau P1
a 26 cm
b 26,5 cm
Hauteur (h+e) 3,6 m
Aire d'acier As 4,52 cm²
d' 2 cm Enrobage des aciers
Caractéristiques des matériaux
ρbéton (kN/m3) 25 Masse volumique du béton armé
fck (Mpa) 25 Résistance caractéristique en compression du béton
Ɣb 1,5 Coefficient de sécurité du béton
fcd (Mpa) 16,67 Valeur de calcul de la résistance en compression du béton
fctd (Mpa) 2,56 Valeur moyenne de la résistance en traction directe du béton
Ecm (Mpa) 33000 Module d'élasticité
fyk (Mpa) 420 Limite d'élasticité de l'acier
Ɣs 1,15 Coefficient de sécurité de l'acier
fyd (Mpa) 365,22 Limite d'élasticité de calcul
Es (Mpa) 200000 Module d'élasticité de l'acier
Détermination de l'armature
Longueur efficace
β 0,70
l0 2,5 m
Longueur de flambement et élancement
λ 33,58
α = λ<60 0,66
ρ = As /Ac 0,007
δ = d' / D 0,08
kh 0,88
ks 1
Capacité portante
Poids propre pondéré 8,37 KN
NRd 0,77 MN
Capacité résiduelle 0,76 MN
20/12/2019
SSB-21-01490 - NANDY - Buron - Diag
Capacité portante poutre BA
Youssef SERGUINI
Caractéristiques géométriques Po1
Poutre
Hauteur de la poutre h= 0,85 m
Largeur de la poutre b= 0,26 m
Portée de la poutre L= 5 m
Entraxe E= 1 m
Béton
Résistance caractéristique en compression du béton fck= 25 MPa
Coefficient partiel de sécurité du béton γc= 1,5
Masse volumique du béton ρ= 25 kN/m3
Diagramme de calcul Parabole-rectangle
Résistance de calcul à la compression fcd= 16,7 MPa
Acier
Limite d'élasticité caractéristique de l'acier fyk= 420 MPa
Coefficient partiel de sécurité de l'acier γs= 1,15
Module d'élasticité de l'acier Es= 200000 MPa
Diagramme de calcul Palier Horizontal
Limite d'élasticité de calcul de l'acier fyd= 365,2 MPa
Armatures longitudinales en place
Nb φ barres (mm) Enrobage (cm) As (cm2)
1er lit 3 16 2,6 6,03
2ème lit 0,00
3ème lit 0,00
4ème lit 0,00
Section totale d'aciers en place Ast= 6,03 cm2
Distance entre cdg des armatures et fsup de la dalle d= 81,60 cm
Position de l'axe neutre / fsup de la dalle x= 6,35 cm
Bras de levier z= 79,06 cm
Moment résistant de la poutre Mrd= 174,16 kNm
Effort tranchant
Armatures transversales en place
Inclinaison des armatures d'effort tranchant α= 90 °
Angle d'inclinaison des bielles de compression θ= 36 °
Nbre φ barres (mm) Espacement (cm)
Cadres 2 8 14
Etriers 0 0 0
Epingles 0 0 0
Asw= 1,01 cm2
Asw/s= 7,18 cm2/m
z= 68,85 cm
Effort tranchant résistant repris par les armatures V_Rd,s= 248,52 kN
αcw= 1
Facteur de réduction de la résistance du béton fissuré ν= 0,6 Mpa OK
Effort tranchant de calcul maximal sans écrasement des bielles V_Rd,max= 851,24 kN
Vérification= OK
20/12/2019
SSB-21-01490 - NANDY - Buron - Diag
Capacité portante poutre BA
Youssef SERGUINI
Caractéristiques géométriques Po2
Poutre
Hauteur de la poutre h= 2,865 m
Largeur de la poutre b= 0,18 m
Portée de la poutre L= 3,85 m
Entraxe E= 1 m
Béton
Résistance caractéristique en compression du béton fck= 25 MPa
Coefficient partiel de sécurité du béton γc= 1,5
Masse volumique du béton ρ= 25 kN/m3
Diagramme de calcul Parabole-rectangle
Résistance de calcul à la compression fcd= 16,7 MPa
Acier
Limite d'élasticité caractéristique de l'acier fyk= 420 MPa
Coefficient partiel de sécurité de l'acier γs= 1,15
Module d'élasticité de l'acier Es= 200000 MPa
Diagramme de calcul Palier Horizontal
Limite d'élasticité de calcul de l'acier fyd= 365,2 MPa
Armatures longitudinales en place
Nb φ barres (mm) Enrobage (cm) As (cm2)
1er lit 2 16 2,7 4,02
2ème lit 2 10 21 1,57
3ème lit 2 10 40 1,57
4ème lit 0,00
Section totale d'aciers en place Ast= 7,16 cm2
Distance entre cdg des armatures et fsup de la dalle d= 270,94 cm
Position de l'axe neutre / fsup de la dalle x= 10,90 cm
Bras de levier z= 266,58 cm
Moment résistant de la poutre Mrd= 697,37 kNm
Charges
Charges permanentes non pondérées
G1 - kN/m2
G2 12,90 kN/ml
Moment sous poids propre sans pondération Mg= 23,90 kNm
Moment fléchissant
Charges d'exploitation admissibles à l'ELU
Moment admissible sans pondération Mq= 443,40 kNm
Charge admissible Q≤ 239,31 kN/m²
Effort tranchant
Armatures transversales en place
Inclinaison des armatures d'effort tranchant α= 90 °
Angle d'inclinaison des bielles de compression θ= 45 °
Nbre φ barres (mm) Espacement (cm)
Cadres 2 8 25
Etriers 0 0 0
Epingles 0 0 0
Asw= 1,01 cm2
Asw/s= 4,02 cm2/m
z= 232,065 cm
Effort tranchant résistant repris par les armatures V_Rd,s= 340,82 kN
αcw= 1
Facteur de réduction de la résistance du béton fissuré ν= 0,6 Mpa OK
Effort tranchant de calcul maximal sans écrasement des bielles V_Rd,max= 2088,59 kN
Vérification= OK
Effort tranchant sous poids propre sans pondération Vg= 24,83 kN
Charges d'exploitation admissibles à l'ELU
Effort tranchant admissible sans pondération Vq= 204,86 kN
Charge admissible Q≤ 106,42 kN/m²
Capacité portante
Q(kN/ml) 106,42
ANNEXE B
06/12/2021
SSB-21-01490 - NANDY - Buron - Diag
Capacité portante dalle BA
Youssef SERGUINI
Caractéristiques géométriques SD1
Dalle
Hauteur de la dalle h= 0,2 m
Largeur de la dalle b= 1 m
Portée de la dalle L= 3,4 m
Béton
Résistance caractéristique en compression du béton fck= 25 MPa
Coefficient partiel de sécurité du béton γc= 1,5
Masse volumique du béton ρ= 25 kN/m3
Diagramme de calcul Parabole-rectangle
Résistance de calcul à la compression fcd= 16,7 MPa
Acier
Limite d'élasticité caractéristique de l'acier fyk= 420 MPa
Coefficient partiel de sécurité de l'acier γs= 1,15
Module d'élasticité de l'acier Es= 200000 MPa
Diagramme de calcul Palier Horizontal
Limite d'élasticité de calcul de l'acier fyd= 365,2 MPa
Armatures longitudinales en place
Nb φ barres (mm) Enrobage (cm) As (cm2)
1er lit 9 10 1,5 7,07
2ème lit 0,00
3ème lit 0,00
4ème lit 0,00
Section totale d'aciers en place Ast= 7,07 cm2
Distance entre cdg des armatures et fsup de la dalle d= 18,00 cm
Position de l'axe neutre / fsup de la dalle x= 1,94 cm
Bras de levier z= 17,23 cm
Moment résistant de la poutre Mrd= 44,47 kNm
Charges
Charges permanentes non pondérées
Poids propre dalle 5,42 kN/ml
Gtotal 5,42 kN/ml
Moment sous poids propre sans pondération Mg= 7,83 kNm
Moment fléchissant
Charges d'exploitation admissibles à l'ELU
Moment admissible sans pondération Mq= 22,60 kNm
Charge admissible Q≤ 15,64 kN/m2
Capacité portante de la dalle BA
Q(kN/m2) 15,64
ANNEXE B
06/12/2021
SSB-21-01490 - NANDY - Buron - Diag
Capacité portante dalle BA
Youssef SERGUINI
Caractéristiques géométriques SD3
Dalle
Hauteur de la dalle h= 0,2 m
Largeur de la dalle b= 1 m
Portée de la dalle L= 4 m
Béton
Résistance caractéristique en compression du béton fck= 25 MPa
Coefficient partiel de sécurité du béton γc= 1,5
Masse volumique du béton ρ= 25 kN/m3
Diagramme de calcul Parabole-rectangle
Résistance de calcul à la compression fcd= 16,7 MPa
Acier
Limite d'élasticité caractéristique de l'acier fyk= 420 MPa
Coefficient partiel de sécurité de l'acier γs= 1,15
Module d'élasticité de l'acier Es= 200000 MPa
Diagramme de calcul Palier Horizontal
Limite d'élasticité de calcul de l'acier fyd= 365,2 MPa
Armatures longitudinales en place
Nb φ barres (mm) Enrobage (cm) As (cm2)
1er lit 4 12 3,2 4,52
2ème lit 0,00
3ème lit 0,00
4ème lit 0,00
Section totale d'aciers en place Ast= 4,52 cm2
Distance entre cdg des armatures et fsup de la dalle d= 16,20 cm
Position de l'axe neutre / fsup de la dalle x= 1,24 cm
Bras de levier z= 15,70 cm
Moment résistant de la poutre Mrd= 25,95 kNm
Charges
Charges permanentes non pondérées
Poids propre dalle 5,34 kN/ml
Gtotal 5,34 kN/ml
Moment sous poids propre sans pondération Mg= 10,68 kNm
Moment fléchissant
Charges d'exploitation admissibles à l'ELU
Moment admissible sans pondération Mq= 7,69 kNm
Charge admissible Q≤ 3,84 kN/m2
Capacité portante de la dalle BA
Q(kN/m2) 3,84
ANNEXE B
06/12/2021
SSB-21-01490 - NANDY - Buron - Diag
Capacité portante dalle BA
Youssef SERGUINI
Caractéristiques géométriques SD4
Dalle
Hauteur de la dalle h= 0,2 m
Largeur de la dalle b= 1 m
Portée de la dalle L= 5,65 m
Béton
Résistance caractéristique en compression du béton fck= 25 MPa
Coefficient partiel de sécurité du béton γc= 1,5
Masse volumique du béton ρ= 25 kN/m3
Diagramme de calcul Parabole-rectangle
Résistance de calcul à la compression fcd= 16,7 MPa
Acier
Limite d'élasticité caractéristique de l'acier fyk= 420 MPa
Coefficient partiel de sécurité de l'acier γs= 1,15
Module d'élasticité de l'acier Es= 200000 MPa
Diagramme de calcul Palier Horizontal
Limite d'élasticité de calcul de l'acier fyd= 365,2 MPa
Armatures longitudinales en place
Nb φ barres (mm) Enrobage (cm) As (cm2)
1er lit 6 12 2,3 6,79
2ème lit 0,00
3ème lit 0,00
4ème lit 0,00
Section totale d'aciers en place Ast= 6,79 cm2
Distance entre cdg des armatures et fsup de la dalle d= 17,10 cm
Position de l'axe neutre / fsup de la dalle x= 1,86 cm
Bras de levier z= 16,36 cm
Moment résistant de la poutre Mrd= 40,54 kNm
Charges
Charges permanentes non pondérées
Poids propre dalle 5,34 kN/ml
Gtotal 5,34 kN/ml
Moment sous poids propre sans pondération Mg= 21,31 kNm
Moment fléchissant
Charges d'exploitation admissibles à l'ELU
Moment admissible sans pondération Mq= 7,85 kNm
Charge admissible Q≤ 1,97 kN/m2
Capacité portante de la dalle BA
Q(kN/m2) 1,97
ANNEXE B
17/05/2022
SSB-21-01490 - NANDY - Buron - Diag
Capacité portante dalle BA
Youssef SERGUINI
Caractéristiques géométriques SD2
Dalle
Hauteur de la dalle h= 0,16 m
Largeur de la dalle b= 1 m
Portée de la dalle L= 5,2 m
Béton
Résistance caractéristique en compression du béton fck= 25 MPa
Coefficient partiel de sécurité du béton γc= 1,5
Masse volumique du béton ρ= 25 kN/m3
Diagramme de calcul Parabole-rectangle
Résistance de calcul à la compression fcd= 16,7 MPa
Acier
Limite d'élasticité caractéristique de l'acier fyk= 420 MPa
Coefficient partiel de sécurité de l'acier γs= 1,15
Module d'élasticité de l'acier Es= 200000 MPa
Diagramme de calcul Palier Horizontal
Limite d'élasticité de calcul de l'acier fyd= 365,2 MPa
Armatures longitudinales en place
Nb φ barres (mm) Enrobage (cm) As (cm2)
1er lit 10 6 1,5 2,83
2ème lit 10 6 2,3 2,83
3ème lit 0,00
4ème lit 0,00
Section totale d'aciers en place Ast= 5,65 cm2
Distance entre cdg des armatures et fsup de la dalle d= 13,80 cm
Position de l'axe neutre / fsup de la dalle x= 1,55 cm
Bras de levier z= 13,18 cm
Moment résistant de la poutre Mrd= 27,22 kNm
Charges
Charges permanentes non pondérées
Poids propre dalle 4,34 kN/ml
Gtotal 4,34 kN/ml
Moment sous poids propre sans pondération Mg= 14,67 kNm
Moment fléchissant
Charges d'exploitation admissibles à l'ELU
Moment admissible sans pondération Mq= 4,95 kNm
Charge admissible Q≤ 1,46 kN/m2
Capacité portante de la dalle BA
Q(kN/m2) 1,46
Pôle Bâtiment
Direction de l'Architecture, des Bâtiments et des 140 avenue Jean Lolive
Collèges 93500 Pantin
COLLEGE ROBERT BURON
Rue des 18 Sous, 77176 Nandy
Rapport de diagnostic
Vérification d’une poutre en béton armé
Janvier 2022 Rédacteur Vérificateur Approbateur
AFFAIRE N° SSB-21-XXXXX I. STAMPOULOGLOU B. THOMAS S. SAKJI
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COLLEGE ROBERT BURON
RUE DES 18 SOUS, 77176 NANDY
DIAGNOSTIC STRUCTURE
Table des matières
1. OBJET ....................................................................................................................... 3
1. PRESENTATION DE L’OUVRAGE.................................................................................. 3
1.1 Localisation...................................................................................................... 3
1.2 Description de la structure .............................................................................. 5
2. INTERVENTION SUR SITE .......................................................................................... 5
2.1 Résultats des sondages ................................................................................... 5
2.1.1 Inspection visuelle ................................................................................................................ 5
2.1.2 Sondages ............................................................................................................................. 6
3. Conclusion................................................................................................................. 9
INDICE DATE D’APPROBATION DESCRIPTION DE L’ÉVOLUTION
0 JANVIER 2022 EMISSION PROVISOIRE
Décembre 2021 / Affaire n° SSB-21-XXXXX / Rédacteur : I. STAMPOULOGLOU / Vérificateur : B. THOMAS / Approbateur : S. SAKJI
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COLLEGE ROBERT BURON
RUE DES 18 SOUS, 77176 NANDY
DIAGNOSTIC STRUCTURE
1. OBJET
À la demande du Département de Seine et Marne, la société INFRANEO a réalisé un diagnostic d’une
poutre en béton armé du le collège Robert Buron, situé à Nandy. L’objectif est de mener les
investigations nécessaires afin de statuer sur la solidité de l’ouvrage, suite aux doutes créées lors des
travaux de renforcement de la charpente en bois : les percements effectués pour la fixation d’une
ferrure d’appui ont rapidement pénétré la poutre, ce qui pourrait indiquer une certaine fragilité du
béton à ce niveau-là.
1. PRESENTATION DE L’OUVRAGE
1.1 Localisation
Le bâtiment objet du présent rapport se situe rue des 18 Sous à Nandy. Une vue en plan ainsi qu’une
vue satellite sont présentées ci-dessous.
Figure 1. Localisation du collège
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RUE DES 18 SOUS, 77176 NANDY
DIAGNOSTIC STRUCTURE
Figure 2. Vue satellite du collège, la zone d’investigations en jaune
La zone concernée par cette mission se trouve dans le bâtiment appelé « Externat », au niveau des
salles vers la rue des 18 sous.
Figure 3. Vue en plan R+1, localisation de la zone de la poutre en rouge.
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COLLEGE ROBERT BURON
RUE DES 18 SOUS, 77176 NANDY
DIAGNOSTIC STRUCTURE
1.2 Description de la structure
Le collège a été construit en 1986 et est composé de deux bâtiments principaux. Le premier est en
forme de U et appelé « Externat », le deuxième est une demi-pension. L’externat est un bâtiment R+1
à usage d’enseignement. Sa structure porteuse est composée principalement de poteaux-poutres en
béton armé, et une toiture en charpente à deux versants en bois.
Figure 4. Localisation des bâtiments du collège.
2. INTERVENTION SUR SITE
L’intervention sur site s’est déroulée le Mardi 21/12 et a consisté en la réalisation de sondages
destructifs et non destructifs permettant de relever la constitution de la poutre citée en objet, ainsi
que d’expliquer la friabilité apparue lors des percements pour la fixation de la ferrure.
2.1 Résultats des sondages
2.1.1 Inspection visuelle
L’inspection visuelle réalisée en amont des sondages nous a permis d’observer :
Présence de fissures horizontales, localisées au niveau des percements et pas plus loin.
Absence d’autres désordres, la structure est en bon état.
Des coups de marteau sont effectués en toute hauteur de la poutre, indiquant un son
légèrement différent en partie haute et en partie basse de la poutre.
La poutre porte une dalle en béton d’un côté (niveau couloir) et un plancher en bois de l’autre
(niveau salles), plus le faux plafond amovible. Ce plancher est composé de solives en bois,
connectées aux entraits des charpentes, avec un platelage en bois aggloméré posé par-dessus.
Le sens de percements semble être oblique vers le haut de la poutre, probablement en raison
de manque d’espace de manœuvre pour le perforateur.
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DIAGNOSTIC STRUCTURE
Photo 1. Photo générale depuis la salle. Photo 2. Fissures locales au droit des percements.
Photo 4. Photo au niveau des combles, la dalle en béton en
Photo 3. Sens oblique des percements. rouge, le platelage en bois en bleu.
2.1.2 Sondages
Les investigations effectuées nous ont mis en evidence la constitution de la structure au niveau de la
ferrure. La poutre a une largeur de 24cm, une retombée de 33cm et une hauteur totale de 45,5cm
(hauteur de la dalle y compris). Nous avons constaté la présence d’une petite couche de chape au-
dessus de la poutre, afin de supporter la solive qui se trouve au-dessus. La partie inférieure de la
ferrure (niveau des percements) se trouve au droit de la dalle. Le schéma ci-dessous présente les
informations récoltées :
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DIAGNOSTIC STRUCTURE
Schéma 1 : Coupe transversale de la poutre.
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RUE DES 18 SOUS, 77176 NANDY
DIAGNOSTIC STRUCTURE
Des photos des sondages sont présentées ci-dessous.
Photo 5. Sondages réalisés. Photo 6. Couche de chape au-dessus de la poutre.
Présence de polystyrène derrière.
Photo 7. Le niveau du percement et la chape à proximité. Photo 8. Dalle et poutre coulées ensemble.
Nous constatons que les percements sont réalisés à 3,5cm du sommet de la poutre. Leur orientation
étant oblique vers le haut, ils sont tombés directement dans la chape et ensuite dans la couche de
polystyrène, ce qui explique la friabilité ressentie. La poutre elle-même ne présente aucun souci par
rapport à sa nature et sa résistance.
Décembre 2021 / Affaire n° SSB-21-XXXXX / Rédacteur : I. STAMPOULOGLOU / Vérificateur : B. THOMAS / Approbateur : S. SAKJI
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DIAGNOSTIC STRUCTURE
3. Conclusion
Lors de travaux de renforcement de la charpente en bois du collège Robert Buron, des percements
sont réalisés pour fixer des ferrures métalliques sur la poutre en béton armé citée en objet. Le ressenti
de ces percements a indiqué l’éventuelle fragilité de la poutre, puisque la mèche a pénétré l’ouvrage
sans résistance particulière.
À la demande du département Seine Et Marne, la société INFRANEO a réalisé des investigations sur
cette poutre afin de statuer sur sa solidité. L’inspection visuelle et les sondages effectués ont mis en
évidence que la poutre ne présente aucune pathologie. La raison du ressenti de friabilité est
l’emplacement (près du sommet de la poutre) et l’orientation (oblique vers le haut) des percements,
qui ont touché directement la chape et le polystyrène au-dessus de la poutre.
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f
HOTEL DU DEPARTEMENT Service Bâtiment
CS 50377 140, avenue Jean Lolive
77010 Melun Cedex 93500 Pantin
COLLEGE ROBERT BURON
RUE DES 18 SOUS, 77176 NANDY
Rapport de diagnostic
Diagnostic structure dans le cadre de la réhabilitation du
collège Robert Buron
Mars 2022 Rédacteur Vérificateur Approbateur
AFFAIRE N° SSB-22-00189 S.BAH B.THOMAS B.THOMAS
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RUE DES 18 SOUS, 77176 NANDY
DIAGNOSTIC STRUCTURE DU PLANCHER HAUT R+1
TABLE DES MATIERES
1 GENERALITES ........................................................................................................... 3
1.1 Objet ................................................................................................................ 3
1.2 Présentation .................................................................................................... 3
1.2.1 Localisation de l’ouvrage ....................................................................................................... 3
1.2.2 Description de la mission ....................................................................................................... 4
2 INTERVENTION SUR SITE .......................................................................................... 5
2.1 Plan de localisation des sondages ................................................................... 5
2.2 Résultats des sondages ................................................................................... 6
2.2.1 Sondages sur poutres ............................................................................................................ 6
2.2.2 Sondages sur dalles ............................................................................................................ 10
2.2.3 Relevés dimensionnels de la charpente bois .......................................................................... 14
3 CONCLUSION .......................................................................................................... 17
INDICE DATE D’APPROBATION DESCRIPTION DE L’ÉVOLUTION
0 MARS 2022 EMISSION ORIGINALE
Mars 2022 / Affaire n° SSB-22-00189 / Rédacteur : S.BAH / Vérificateur : B.THOMAS / Approbateur : B.THOMAS / Indice 0
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COLLEGE ROBERT BURON
RUE DES 18 SOUS, 77176 NANDY
DIAGNOSTIC STRUCTURE DU PLANCHER HAUT R+1
1 GENERALITES
1.1 Objet
La société INFRANEO a été mandatée par le DEPARTEMENT DE SEINE ET MARNE, pour réaliser un diagnostic
des structures du plancher haut R+1 du collège Robert Buron situé rue des 18 Sous, 77176 Nandy.
L’objectif de la mission est de localiser la position des éléments structurels du plancher haut R+1. Pour ce faire,
les éléments suivants ont été réalisés :
- Un relevé dimensionnel des éléments structurels du plancher-haut R+1 ;
- Des sondages non destructifs et destructifs de reconnaissance des éléments structurels du plancher
haut R+1 ;
- Des relevés de charpentes.
1.2 Présentation
1.2.1 Localisation de l’ouvrage
Une vue en plan ainsi qu’une vue satellite de la structure sont présentées ci-dessous.
Figure 1 : Localisation de l’ouvrage
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DIAGNOSTIC STRUCTURE DU PLANCHER HAUT R+1
1.2.2 Description de la mission
La mission consiste à localiser les éléments structurels du plancher-haut R+1 et faire des relevés géométriques
des fermes de charpente de la zone d’étude présentée sur le plan ci-dessous.
Zone d’étude
Plan 1 : Localisation de la zone d’étude
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DIAGNOSTIC STRUCTURE DU PLANCHER HAUT R+1
2 INTERVENTION SUR SITE
Notre intervention sur site s’est déroulée du mercredi 02/03/2022 au vendredi 04/03/2022.
Elle a consisté en la réalisation de :
- Un examen visuel des structures du plancher-haut R+1 ;
- Relevés géométriques de ses différents éléments structurels ;
- Sondages (destructifs et non destructifs) de reconnaissance de ses éléments structurels dont :
o 4 sur poutres ;
o 4 sur dalles ;
- La remise en état des sondages réalisés.
2.1 Plan de localisation des sondages
Les sondages réalisés sont localisés sur les plans ci-dessous.
SD4
SP4
SP1
SD1
SD3
SD2 SP2
SP3
Légende :
Poutre
Dalle
Plan 2 : Plan de localisation des sondages
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2.2 Résultats des sondages
2.2.1 Sondages sur poutres
2.2.1.1 Sondage SP1
Description :
Le sondage SP1 a permis de mettre en évidence la présence d’une poutre en béton armé de section 25.5x30Rt
cm² et de portée entre axes 7.5 m avec un espacement de 3.2 m (à confirmer lors de l’intervention
complémentaire).
Cette poutre contient deux lits d’aciers longitudinaux :
Premier lit : 3HAΦ20 avec un enrobage de 3.5 cm ;
Deuxième lit : 3HAΦ16 avec un enrobage de 8 cm.
L’enrobage horizontal vaut 3.5 cm.
Elle contient aussi des cadres de type HAΦ10 avec un espacement de 24 cm en travée et de 10 cm aux appuis.
Coupe descriptive :
Schéma 1 : Sondage SP1 – Coupe de la poutre
Clichés photographiques du sondage :
Photo 1 : Sondage SP1 – Poutre BA
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2.2.1.2 Sondage SP2
Description :
Le sondage SP2 a permis de mettre en évidence la présence d’une poutre en béton armé de section 25.5x30Rt
cm² et de portée entre axes 7.5 m avec un espacement de 2.4 m (à confirmer lors de l’intervention
complémentaire).
Cette poutre contient deux lits d’aciers longitudinaux :
Premier lit : 3HAΦ20 avec un enrobage de 3.5 cm ;
Deuxième lit : 3HAΦ25 avec un enrobage de 7.5 cm.
L’enrobage horizontal vaut 3.5 cm.
Elle contient aussi des cadres de type HAΦ10 avec un espacement de 20 cm en travée et 10 cm aux appuis.
Coupe descriptive :
Schéma 2 : Sondage SP2 – Coupe de la poutre
Clichés photographiques du sondage :
Photo 2 : Sondage SP2 – Poutre BA
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2.2.1.3 Sondage SP3
Description :
Le sondage SP3 a permis de mettre en évidence la présence d’une poutre en béton armé de section 27x32.5Rt
cm² et de portée entre axes 7.5 m avec un espacement de 2.4 m (à confirmer lors de l’intervention
complémentaire).
Cette poutre contient deux lits d’aciers longitudinaux :
Premier lit : 3HAΦ20 avec un enrobage de 3.5 cm ;
Deuxième lit : 3HAΦ16 avec un enrobage de 7.5 cm.
L’enrobage horizontal vaut 4 cm.
Elle contient aussi des cadres de type HAΦ10 avec un espacement de 23 cm en travée et de 17.5 cm aux
appuis.
Coupe descriptive :
Schéma 3 : Sondage SP3 – Coupe de la poutre
Clichés photographiques du sondage :
Photo 3 : Sondage SP3 – Poutre BA
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2.2.1.4 Sondage SP4
Description :
Le sondage SP4 a permis de mettre en évidence la présence d’une poutre en béton armé de section 26.5x31Rt
cm² et de portée entre axes 7.5 m avec un espacement de 2.4 m (à confirmer lors de l’intervention
complémentaire).
Cette poutre contient deux lits d’aciers longitudinaux :
Premier lit : 3HAΦ16 avec un enrobage de 2.5 cm ;
Deuxième lit : 3HAΦ20 avec un enrobage de 6.5 cm.
L’enrobage horizontal vaut 5.5 cm.
Elle contient aussi des cadres de type HAΦ10 avec un espacement de 30 cm en travée et de 15 cm aux appuis.
Coupe descriptive :
Schéma 4 : Sondage SP4 – Coupe de la poutre
Clichés photographiques du sondage :
Photo 4 : Sondage SP4 – Poutre BA
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2.2.2 Sondages sur dalles
L’épaisseur de la dalle est obtenue par mesure directe via une trémie dont les images sont présentées ci-
dessous.
Photo 5 : Mesure de l’épaisseur de la dalle
La dalle a donc une épaisseur de 15 cm reprenant une chape en béton de 13 cm.
2.2.2.1 Sondage SD1
Description :
Le sondage SD1 a permis de mettre en évidence la présence d’une dalle en béton armé sur deux appuis, de
portée entre axes 3.2 m et d’épaisseur 30 cm.
Cette dalle contient :
Des aciers de type RLΦ5 espacés de 9.5 cm avec un enrobage 1.5 cm dans la direction principale ;
Des aciers de type RLΦ3 espacés de 26 cm avec un enrobage de 2 cm dans la direction secondaire.
Coupe descriptive :
15 cm
Schéma 5 : Sondage SD1 – Coupe de la dalle
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DIAGNOSTIC STRUCTURE DU PLANCHER HAUT R+1
Clichés photographiques du sondage :
Photo 6 : Sondage SD1 – Dalle BA
2.2.2.2 Sondage SD2
Description :
Le sondage SD2 a permis de mettre en évidence la présence d’une dalle en béton armé sur deux appuis, de
portée entre axes 2.4 m et d’épaisseur 30 cm.
Cette dalle contient :
Des aciers de type RLΦ5 espacés de 15 cm avec un enrobage 1.5 cm dans la direction principale ;
Des aciers de type RLΦ3 espacés de 26 cm avec un enrobage de 2 cm dans la direction secondaire.
Coupe descriptive :
15 cm
Schéma 6 : Sondage SD2 – Coupe de la dalle
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Clichés photographiques du sondage :
Photo 7 : Sondage SD2 – Dalle BA
2.2.2.3 Sondage SD3
Description :
Le sondage SD3 a permis de mettre en évidence la présence d’une dalle en béton armé sur deux appuis, de
portée entre axes 2.4 m et d’épaisseur 30 cm.
Cette dalle contient :
Des aciers de type RLΦ5 espacés de 9 cm avec un enrobage 1.3 cm dans la direction principale ;
Des aciers de type RLΦ3 espacés de 26 cm avec un enrobage de 1 cm dans la direction secondaire.
Coupe descriptive :
15 cm
Schéma 7 : Sondage SD3 – Coupe de la dalle
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DIAGNOSTIC STRUCTURE DU PLANCHER HAUT R+1
Clichés photographiques du sondage :
Photo 8 : Sondage SD3 – Dalle BA
2.2.2.4 Sondage SD4
Description :
Le sondage SD4 a permis de mettre en évidence la présence d’une dalle en béton armé sur deux appuis, de
portée entre axes 2.4 m et d’épaisseur 30 cm.
Cette dalle contient :
Des aciers de type HAΦ8 espacés de 22 cm avec un enrobage 3 cm dans la direction principale ;
Des aciers de type HAΦ6 espacés de 26 cm avec un enrobage de 3.8 cm dans la direction secondaire.
Coupe descriptive :
15 cm
Schéma 8 : Sondage SD4 – Coupe de la dalle
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DIAGNOSTIC STRUCTURE DU PLANCHER HAUT R+1
Clichés photographiques du sondage :
Photo 9 : Sondage SD4 – Dalle BA
2.2.3 Relevés dimensionnels de la charpente bois
Les zones concernées de la charpente sont présentées ci-dessous.
Zone de relevés
Toiture terrasse
Plan 3 : Localisation des fermes à relever géométriquement (en jaune)
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DIAGNOSTIC STRUCTURE DU PLANCHER HAUT R+1
Une coupe de la toiture (parties en jaune du plan ci-dessus) est présentée ci-dessous.
Schéma 9 : Coupe de la toiture
Schéma 10 : Coupe A-A
NOTE : Les fermes sont espacées de 3.8 m et les chevrons de 60 cm.
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DIAGNOSTIC STRUCTURE DU PLANCHER HAUT R+1
Les photos des fermes sont présentées ci-dessous.
Photo 10 : Fermes
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3 CONCLUSION
La société INFRANEO a été mandatée par le DEPARTEMENT DE SEINE ET MARNE, pour réaliser un diagnostic
des structures du plancher-haut R+1 du collège Robert Buron situé rue des 18 Sous, 77176 Nandy.
L’objectif de la mission est de localiser la position des éléments structurels du plancher-haut R+1. Pour ce faire,
les éléments suivants ont été réalisés :
- Un relevé dimensionnel des éléments structurels du plancher-haut R+1 ;
- Des sondages non destructifs et destructifs de reconnaissance des éléments structurels du plancher-
haut R+1 ;
- Des relevés de charpentes.
Les sondages ont mis en évidence un plancher haut R+1 composé de poutres et dalles pleines en béton armé.
Les résultats des sondages réalisés et les relevés de charpente sont détaillés dans le présent rapport.
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Texte extrait tel quel de la pièce officielle, qui seule fait foi. La mise en page du document d'origine peut différer.